JP3229947B2 - 表面被覆スローアウェイインサート - Google Patents
表面被覆スローアウェイインサートInfo
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- JP3229947B2 JP3229947B2 JP13105096A JP13105096A JP3229947B2 JP 3229947 B2 JP3229947 B2 JP 3229947B2 JP 13105096 A JP13105096 A JP 13105096A JP 13105096 A JP13105096 A JP 13105096A JP 3229947 B2 JP3229947 B2 JP 3229947B2
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- Japan
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- coated
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は耐欠損性、耐剥離性に富
む被覆スローアウェイインサートに関する。
む被覆スローアウェイインサートに関する。
【０００２】
【従来の技術】ＴｉとＡｌを主成分をする硬質被覆部材
に関しては、古くは特公平４−５３６４２号、特公平５
−６７７０５号の各公報にみられるようにＴｉＮ皮膜に
対し、Ａｌ添加効果を確認した数多くの報告がある。し
かしながら、これらの発明においてはＡｌ添加による皮
膜の耐酸化性の向上、並びに皮膜物性の改善が認められ
たにすぎず、被覆スローアウェイインサートにおいて、
十分に満足される皮膜の密着性を得るに至っていない。
特に最近では金型加工において金型が熱処理後に加工さ
れる傾向が強く、熱処理後の高硬度スチールを加工する
場合においては、従来のＴｉとＡｌを主成分とするスロ
ーアウェイインサートにおいては、切削加工中に皮膜の
剥離が発生し易く、剥離により工具寿命が決定され満足
される工具寿命は得られるに至っていない。
に関しては、古くは特公平４−５３６４２号、特公平５
−６７７０５号の各公報にみられるようにＴｉＮ皮膜に
対し、Ａｌ添加効果を確認した数多くの報告がある。し
かしながら、これらの発明においてはＡｌ添加による皮
膜の耐酸化性の向上、並びに皮膜物性の改善が認められ
たにすぎず、被覆スローアウェイインサートにおいて、
十分に満足される皮膜の密着性を得るに至っていない。
特に最近では金型加工において金型が熱処理後に加工さ
れる傾向が強く、熱処理後の高硬度スチールを加工する
場合においては、従来のＴｉとＡｌを主成分とするスロ
ーアウェイインサートにおいては、切削加工中に皮膜の
剥離が発生し易く、剥離により工具寿命が決定され満足
される工具寿命は得られるに至っていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明者等は、この様
な問題点を解決すべく、ロックウェル硬度４０（Ｃスケ
ール）を越える高硬度スチールの切削加工評価におい
て、皮膜の密着性を改善すべく鋭意研究を重ねた結果、
次のような事実を見出すに至った。
な問題点を解決すべく、ロックウェル硬度４０（Ｃスケ
ール）を越える高硬度スチールの切削加工評価におい
て、皮膜の密着性を改善すべく鋭意研究を重ねた結果、
次のような事実を見出すに至った。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明に至った第１の知
見は、金型を加工する場合、スローアウェイインサー
ト、エンドミル、ドリルといった種々の工具が用いられ
るわけであるが、それぞれにおいて切削メカニズムの相
違により最適な皮膜設計が異なるべきであることを見出
した点にある。スローアウェイインサートにおいては、
一般的には１刃当たりの送り量が０．１ｍｍを越える場
合が多く、特に高硬度スチール切削において、切削応力
が極めて高く皮膜の剥離が発生し易い。更に、切削温度
が８００℃以上に達し、皮膜の高温物性が工具寿命を決
定することが特徴であり、また、刃先が高温になるため
勿論皮膜の耐酸化性も重要な因子となる。従って、高硬
度材のスローアウェイインサートによる切削加工におい
ては、これらの知見を基に皮膜の密着性、高温物性、耐
酸化性を向上せしめることが工具寿命を大幅に改善する
ことになるわけである。
見は、金型を加工する場合、スローアウェイインサー
ト、エンドミル、ドリルといった種々の工具が用いられ
るわけであるが、それぞれにおいて切削メカニズムの相
違により最適な皮膜設計が異なるべきであることを見出
した点にある。スローアウェイインサートにおいては、
一般的には１刃当たりの送り量が０．１ｍｍを越える場
合が多く、特に高硬度スチール切削において、切削応力
が極めて高く皮膜の剥離が発生し易い。更に、切削温度
が８００℃以上に達し、皮膜の高温物性が工具寿命を決
定することが特徴であり、また、刃先が高温になるため
勿論皮膜の耐酸化性も重要な因子となる。従って、高硬
度材のスローアウェイインサートによる切削加工におい
ては、これらの知見を基に皮膜の密着性、高温物性、耐
酸化性を向上せしめることが工具寿命を大幅に改善する
ことになるわけである。
【０００５】
【作用】第２の知見は、第１の知見に対し皮膜のＸ線回
折における（２００）面の配向が、皮膜に密着し、高温
物性、耐酸化性を支配することを見出した点にある。つ
まり、（２００）面の配向が（１１１）面の配向より強
くなるに伴い、皮膜の柱状結晶粒径は大きくなり、室温
における靱性を向上させることが可能であるとの結論を
得た。皮膜の剥離はスローアウェイインサートが被加工
物にぶつかるときの極めて高い衝撃力により、皮膜の内
部破壊に起因し発生する場合が多い。スローアウェイイ
ンサートが被削材に食い付くときは比較的温度が低いた
め、皮膜の室温での靱性を高めることが皮膜の内部破壊
を抑制し、前述の高硬度材料切削に対する必要条件の１
つである皮膜の密着性を向上させることに対して極めて
重要であることを見出した。更に、皮膜を（２００）面
に配向させることにより、前述の柱状晶結晶粒径粗大化
により、皮膜中の総粒界面積を減少させることができ
る。
折における（２００）面の配向が、皮膜に密着し、高温
物性、耐酸化性を支配することを見出した点にある。つ
まり、（２００）面の配向が（１１１）面の配向より強
くなるに伴い、皮膜の柱状結晶粒径は大きくなり、室温
における靱性を向上させることが可能であるとの結論を
得た。皮膜の剥離はスローアウェイインサートが被加工
物にぶつかるときの極めて高い衝撃力により、皮膜の内
部破壊に起因し発生する場合が多い。スローアウェイイ
ンサートが被削材に食い付くときは比較的温度が低いた
め、皮膜の室温での靱性を高めることが皮膜の内部破壊
を抑制し、前述の高硬度材料切削に対する必要条件の１
つである皮膜の密着性を向上させることに対して極めて
重要であることを見出した。更に、皮膜を（２００）面
に配向させることにより、前述の柱状晶結晶粒径粗大化
により、皮膜中の総粒界面積を減少させることができ
る。
【０００６】本発明者等の研究によれば、皮膜の酸化の
進行は粒界を介して進行することが確認されており、粒
界面積を減少させることが高硬度材切削に対するもう１
つの必要条件である皮膜の耐酸化性向上に対し、極めて
重要であることは言うまでもない。更に、皮膜が（２０
０）面に配向した場合、粒界における欠陥が少なくなる
知見を得ており、この欠陥が少ないことが更に皮膜の耐
酸化性を向上せしめているものとも考えられる。また、
柱状結晶粒を粗大化させることが高温において皮膜の塑
性変形の発生を抑制し、結果的に高温硬度を高めるとい
う知見を得た。このことにより、高硬度材切削における
もう１つの必要条件である高温物性を大巾に改善するこ
とが可能である。
進行は粒界を介して進行することが確認されており、粒
界面積を減少させることが高硬度材切削に対するもう１
つの必要条件である皮膜の耐酸化性向上に対し、極めて
重要であることは言うまでもない。更に、皮膜が（２０
０）面に配向した場合、粒界における欠陥が少なくなる
知見を得ており、この欠陥が少ないことが更に皮膜の耐
酸化性を向上せしめているものとも考えられる。また、
柱状結晶粒を粗大化させることが高温において皮膜の塑
性変形の発生を抑制し、結果的に高温硬度を高めるとい
う知見を得た。このことにより、高硬度材切削における
もう１つの必要条件である高温物性を大巾に改善するこ
とが可能である。
【０００７】本発明に至った第３の知見は、上述の（２
００）面に配向せしめたＴｉとＡｌの窒化物、炭窒化
物、炭化物皮膜と基体との間にＴｉの窒化物、炭窒化物
を中間層として用いることにより、更に皮膜の密着性を
向上させることが可能なことを見出した点である。一般
にＡｌを含有する皮膜を物理蒸着法、特にアークイオン
プレーティング法で蒸着する場合、Ａｌの融点が低いた
めにＡｌ成分に富んだ粗大粒子がターゲットから飛散
し、皮膜の面粗さを悪くする傾向にある。基体のコーテ
ィング初期の段階ではこの様な減少を避け緻密な皮膜を
成膜することが密着性向上に対し効果的であり、Ａｌを
含有しないＴｉを主成分とするその窒化物、炭窒化物か
らなる中間層を設けることが密着性向上に対し好ましい
結果となる。特に（２００）面に配向した、ＴｉとＡｌ
を含む皮膜に対しては、同じく（２００）面に配向した
中間層を用いることによりＴｉとＡｌを含む皮膜が中間
層に対し、エピタキシャル成長する確率が高く、いっそ
う密着性を改善せしめる。
００）面に配向せしめたＴｉとＡｌの窒化物、炭窒化
物、炭化物皮膜と基体との間にＴｉの窒化物、炭窒化物
を中間層として用いることにより、更に皮膜の密着性を
向上させることが可能なことを見出した点である。一般
にＡｌを含有する皮膜を物理蒸着法、特にアークイオン
プレーティング法で蒸着する場合、Ａｌの融点が低いた
めにＡｌ成分に富んだ粗大粒子がターゲットから飛散
し、皮膜の面粗さを悪くする傾向にある。基体のコーテ
ィング初期の段階ではこの様な減少を避け緻密な皮膜を
成膜することが密着性向上に対し効果的であり、Ａｌを
含有しないＴｉを主成分とするその窒化物、炭窒化物か
らなる中間層を設けることが密着性向上に対し好ましい
結果となる。特に（２００）面に配向した、ＴｉとＡｌ
を含む皮膜に対しては、同じく（２００）面に配向した
中間層を用いることによりＴｉとＡｌを含む皮膜が中間
層に対し、エピタキシャル成長する確率が高く、いっそ
う密着性を改善せしめる。
【０００８】本発明に至った第４の知見は前述の切削時
に熱の発生を抑制することにより、より一層工具寿命を
向上させることが可能であることを見出した点にある。
ＴｉとＡｌの複合窒化物、炭窒化物、炭化物は一般に鋼
に対する摩擦係数が０．４０〜０．４５と高く、切削時
に刃先が高温になり易い、本発明者等の研究によれば、
これらの皮膜に酸素を含有させることにより、摩擦係数
の低減が可能となり、最外層に用いることにより切削熱
の低減による更なる工具寿命の向上を確認することが出
来た。更には、Ｔｉの炭窒化物、炭酸窒化物、Ａｌの酸
化物の順で更に摩擦係数の低減が計れ、これらの皮膜を
最外層に用いることにより、より一層の工具寿命の向上
を認めるに至った。更に、皮膜の表面を機械的にラップ
し、表面粗さを１μｍ以下とすることにより、更に摩擦
係数の低減が可能であり、工具寿命を向上させることが
可能である。
に熱の発生を抑制することにより、より一層工具寿命を
向上させることが可能であることを見出した点にある。
ＴｉとＡｌの複合窒化物、炭窒化物、炭化物は一般に鋼
に対する摩擦係数が０．４０〜０．４５と高く、切削時
に刃先が高温になり易い、本発明者等の研究によれば、
これらの皮膜に酸素を含有させることにより、摩擦係数
の低減が可能となり、最外層に用いることにより切削熱
の低減による更なる工具寿命の向上を確認することが出
来た。更には、Ｔｉの炭窒化物、炭酸窒化物、Ａｌの酸
化物の順で更に摩擦係数の低減が計れ、これらの皮膜を
最外層に用いることにより、より一層の工具寿命の向上
を認めるに至った。更に、皮膜の表面を機械的にラップ
し、表面粗さを１μｍ以下とすることにより、更に摩擦
係数の低減が可能であり、工具寿命を向上させることが
可能である。
【０００９】本発明に至った第５の知見は、ＴｉとＡｌ
の複合窒化物、炭窒化物、炭化物にＺｒ、Ｈｆ、Ｙ、Ｓ
ｉ、Ｗ、Ｃｒのうち１種もしくは２種以上の成分をＴｉ
に対し、０．０５ａｔ％から６０ａｔ％の範囲で置き換
えることにより、より一層の耐酸化性の向上を可能にし
た点にある。これらの成分の添加により、結晶粒界の結
果が限定され皮膜の酸化速度を抑制することが可能であ
ると共に切削加工中に皮膜表面に形成される酸化物層が
より緻密な構造となり、酸素の皮膜内部への拡散を抑制
し皮膜の酸化速度を極めて遅くすることが可能である。
これらの理由については更に研究中である。
の複合窒化物、炭窒化物、炭化物にＺｒ、Ｈｆ、Ｙ、Ｓ
ｉ、Ｗ、Ｃｒのうち１種もしくは２種以上の成分をＴｉ
に対し、０．０５ａｔ％から６０ａｔ％の範囲で置き換
えることにより、より一層の耐酸化性の向上を可能にし
た点にある。これらの成分の添加により、結晶粒界の結
果が限定され皮膜の酸化速度を抑制することが可能であ
ると共に切削加工中に皮膜表面に形成される酸化物層が
より緻密な構造となり、酸素の皮膜内部への拡散を抑制
し皮膜の酸化速度を極めて遅くすることが可能である。
これらの理由については更に研究中である。
【００１０】本発明に至った第６の知見は、切削中に発
生する剥離に対する見かけ上の皮膜の密着力（σ1）
が、σ2を母材−皮膜界面の密着力、σ3残留圧縮応力と
した時に σ1＝σ2−ｋ・σ3（ｋは定
数） で表されることを見出した点にある。従って、皮膜の残
留応力が高すぎると見かけ上の密着力が低下してしまう
ため、残留応力をある範囲に制御することが皮膜の密着
性を劣化を防ぐわけである。
生する剥離に対する見かけ上の皮膜の密着力（σ1）
が、σ2を母材−皮膜界面の密着力、σ3残留圧縮応力と
した時に σ1＝σ2−ｋ・σ3（ｋは定
数） で表されることを見出した点にある。従って、皮膜の残
留応力が高すぎると見かけ上の密着力が低下してしまう
ため、残留応力をある範囲に制御することが皮膜の密着
性を劣化を防ぐわけである。
【００１１】次に数値限定をした理由を述べる。（２０
０）面の回折強度Ｉ（２００）（１１１）面の回折強度
をＩ（１１１）とした時、Ｉ（２００）／Ｉ（１１１）
を１以上とした理由は、（１１１）面の配向が強くなり
本値が１を下回ると柱状晶層の粒径が細かくなり、室温
靱性の劣化、耐酸化性の劣化、高温高度の低下をもたら
すため１以上とした。
０）面の回折強度Ｉ（２００）（１１１）面の回折強度
をＩ（１１１）とした時、Ｉ（２００）／Ｉ（１１１）
を１以上とした理由は、（１１１）面の配向が強くなり
本値が１を下回ると柱状晶層の粒径が細かくなり、室温
靱性の劣化、耐酸化性の劣化、高温高度の低下をもたら
すため１以上とした。
【００１２】中間層として用いるＴｉも窒化物、炭窒化
物層の膜厚は、０．０５μｍ未満であると密着性改善に
対し効果がなく、５μｍを越えると皮膜全体の耐摩耗性
を損なうため０．０５μｍ以上５μｍ以下とした。耐酸
化性向上のため添加するＹ等の成分は、０．０５原子％
以下では耐酸化性に対する効果が少なく６０原子％を越
えてＴｉを置き換えると耐摩耗性を劣化させるため０．
０５原子％以上６０原子％以下とした。
物層の膜厚は、０．０５μｍ未満であると密着性改善に
対し効果がなく、５μｍを越えると皮膜全体の耐摩耗性
を損なうため０．０５μｍ以上５μｍ以下とした。耐酸
化性向上のため添加するＹ等の成分は、０．０５原子％
以下では耐酸化性に対する効果が少なく６０原子％を越
えてＴｉを置き換えると耐摩耗性を劣化させるため０．
０５原子％以上６０原子％以下とした。
【００１３】残留圧縮応力は、５ＧＰａを越えると密着
性がスローアウェイインサートの使用条件において必要
限を下回り、１ＧＰａ以下であると熱クラックが発生し
易くなるため１ＧＰａ以上５ＧＰａ以下とした。以下、
実施例に基づき本発明を説明する。
性がスローアウェイインサートの使用条件において必要
限を下回り、１ＧＰａ以下であると熱クラックが発生し
易くなるため１ＧＰａ以上５ＧＰａ以下とした。以下、
実施例に基づき本発明を説明する。
【００１４】
実施例１ 小型アークイオンプレーティング装置を用い表１に示す
条件において、ＴｉとＡｌの複合窒化物、炭窒化物を５
μｍの厚さになるようコーティングを行った。
条件において、ＴｉとＡｌの複合窒化物、炭窒化物を５
μｍの厚さになるようコーティングを行った。
【００１５】
【表１】
【００１６】得られたインサートを次の条件においてフ
ライス切削した時の剥離発生までの可能切削距離を表１
に併記した。表１に示されたコーティング条件は装置の
大きさ等により、Ｉ（２００）／Ｉ（１１１）の値と１
対１に対応はしない。また、切削諸元は、被削材ＳＫＤ
６１（ＨＲＣ４５）、切削速度：１００ｍ／分、送り：
０．１ｍｍ／刃、切り込み量：２．０ｍｍ、インサート
形状：ＳＥＥ４２ＴＮ（Ｇ９）である。表１より、Ｉ
（２００）／Ｉ（１１１）が１以上である本発明被覆ス
ローアウェイインサートは格段に剥離に対し効果的であ
ることが認められる。
ライス切削した時の剥離発生までの可能切削距離を表１
に併記した。表１に示されたコーティング条件は装置の
大きさ等により、Ｉ（２００）／Ｉ（１１１）の値と１
対１に対応はしない。また、切削諸元は、被削材ＳＫＤ
６１（ＨＲＣ４５）、切削速度：１００ｍ／分、送り：
０．１ｍｍ／刃、切り込み量：２．０ｍｍ、インサート
形状：ＳＥＥ４２ＴＮ（Ｇ９）である。表１より、Ｉ
（２００）／Ｉ（１１１）が１以上である本発明被覆ス
ローアウェイインサートは格段に剥離に対し効果的であ
ることが認められる。
【００１７】実施例２ 実施例１で用いた実験装置を用い、表２に示す皮膜構造
となるようにコーティングを行った。膜厚は、５μｍに
統一した。実施例１と同一な切削評価を行い、工具寿命
を評価した。その結果を表２に併記する。
となるようにコーティングを行った。膜厚は、５μｍに
統一した。実施例１と同一な切削評価を行い、工具寿命
を評価した。その結果を表２に併記する。
【００１８】
【表２】
【００１９】表２より、１以上のＩ（２００）／Ｉ（１
１１）値を有する本発明合金に中間層あるいは、最外層
を設けることにより、より一層工具寿命を向上させるこ
とが認められる。また、Ａｌ2Ｏ3が最外層として最も効
果的である。本実施例のＡｌ2Ｏ3はＴｉＡｌ層をコーテ
ィング後プラズマＣＶＤにより０．５μｍ成膜したもの
である。
１１）値を有する本発明合金に中間層あるいは、最外層
を設けることにより、より一層工具寿命を向上させるこ
とが認められる。また、Ａｌ2Ｏ3が最外層として最も効
果的である。本実施例のＡｌ2Ｏ3はＴｉＡｌ層をコーテ
ィング後プラズマＣＶＤにより０．５μｍ成膜したもの
である。
【００２０】実施例３ 実施例１で用いた実験装置を用い表３に示す種々の組成
の（ＴｉＡｌＸ）Ｎ皮膜を作成した。コーティングされ
た試験片を大気炉中で７５０℃、３０分間保持し、形成
された酸化層の厚みを測定した。その結果も表３に併記
する。
の（ＴｉＡｌＸ）Ｎ皮膜を作成した。コーティングされ
た試験片を大気炉中で７５０℃、３０分間保持し、形成
された酸化層の厚みを測定した。その結果も表３に併記
する。
【００２１】
【表３】
【００２２】表３から明らかなように、Ｙ、Ｓｉ、Ｗ、
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｈｆの添加により皮膜の耐酸化性の改善が
可能である。
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｈｆの添加により皮膜の耐酸化性の改善が
可能である。
【００２３】
【発明の効果】本発明を適用することにより、ロックウ
ェル硬度４０（Ｃスケール）を越える高硬度鋼の切削加
工においても十分な皮膜の密着性を保つことが出来、金
型を加工する場合において適用されるスローアウェイイ
ンサートを使用した正面フライス、エンドミル、ドリル
等の様々な工具に適用することが出来る。
ェル硬度４０（Ｃスケール）を越える高硬度鋼の切削加
工においても十分な皮膜の密着性を保つことが出来、金
型を加工する場合において適用されるスローアウェイイ
ンサートを使用した正面フライス、エンドミル、ドリル
等の様々な工具に適用することが出来る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 島 順彦 千葉県成田市新泉13番地の２ 日立ツー ル株式会社 成田工場内 (72)発明者 久保田 和幸 千葉県成田市新泉13番地の２ 日立ツー ル株式会社 成田工場内 (56)参考文献 特開 平４−103754（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−210502（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−108404（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−177413（ＪＰ，Ａ)
Claims (6)
- 【請求項１】 ＴｉとＡｌの複合窒化物、炭窒化物、炭
化物を被覆したスローアウェイインサートにおいて、被
覆層のＸ線回折における（１１１）面の回折強度をＩ
（１１１）、（２００）面の回折強度をＩ（２００）と
した時にＩ（２００）／Ｉ（１１１）の値が１以上にな
ることを特徴とする表面被覆スローアウェイインサー
ト。 - 【請求項２】 請求項１記載の表面被覆スローアウェイ
インサートにおいて、基体とＴｉとＡｌの複合窒化物、
炭窒化物、炭化物被覆層の間に、０．０５μｍ以上５．
０μｍ以下の膜厚を有するＴｉの窒化物、炭窒化物を中
間層として用いたことを特徴とする表面被覆スローアウ
ェイインサート。 - 【請求項３】 請求項１及び２記載の表面被覆スローア
ウェイにインサートおいて、ＴｉとＡｌの複合窒化物、
炭窒化物、炭化物層の上に、更にＴｉの炭窒化物、炭酸
窒化物、ＴｉとＡｌの複合窒酸化物、炭酸窒化物、炭酸
化物、酸化物、Ａｌの酸化物のうち１種の単層もしくは
２種以上の被層を被覆したことを特徴とする表面被覆ス
ローアウェイインサート。 - 【請求項４】 請求項１乃至３記載の表面被覆スローア
ウェイインサートにおいて、Ｔｉの１部をＴｉに対し
０．０５原子％以上６０原子％以下の範囲でＺｒ、Ｈ
ｆ、Ｙ、Ｓｉ、Ｗ、Ｃｒのうち１種もしくは２種以上に
置き換えたことを特徴とする表面被覆スローアウェイイ
ンサート。 - 【請求項５】 請求項１乃至４記載の表面被覆スローア
ウェイインサートにおいて、ＴｉとＡｌの複合窒化物、
炭窒化物、炭化物に残留する圧縮応力が、１Ｇｐａ以上
５Ｇｐａであることを特徴とする表面被覆スローアウェ
イインサート。 - 【請求項６】 請求項１乃至４記載の表面被覆スローア
ウェイインサートにおいて、スローアウェイインサート
のすくい面側の面粗さを１μｍ以下にしたことを特徴と
する表面被覆スローアウェイインサート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13105096A JP3229947B2 (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 表面被覆スローアウェイインサート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13105096A JP3229947B2 (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 表面被覆スローアウェイインサート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09295204A JPH09295204A (ja) | 1997-11-18 |
| JP3229947B2 true JP3229947B2 (ja) | 2001-11-19 |
Family
ID=15048848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13105096A Expired - Lifetime JP3229947B2 (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 表面被覆スローアウェイインサート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3229947B2 (ja) |
Families Citing this family (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000038653A (ja) * | 1998-07-21 | 2000-02-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 表面被膜を有する金型又は鋳型 |
| DE60124061T2 (de) | 2000-12-28 | 2007-04-12 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho, Kobe | Hartstoffschicht für Schneidwerkzeuge |
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-
1996
- 1996-04-26 JP JP13105096A patent/JP3229947B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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