JP3219987B2 - 耐肌荒性にすぐれる黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材 - Google Patents
耐肌荒性にすぐれる黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、圧延用複合ロール
の外層材として好適な黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材に関す
る。
の外層材として好適な黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】圧延用複合ロールの外層材として使用さ
れている従来の黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材は、Ｃｒ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ等の如く高硬度複合炭化物を形成する
元素を含有している(例えば、特開平６−２５６８８９
号公報参照)。
れている従来の黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材は、Ｃｒ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｗ等の如く高硬度複合炭化物を形成する
元素を含有している(例えば、特開平６−２５６８８９
号公報参照)。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】鋳鉄に晶出する炭化物
は、硬度が高く、耐摩耗性の確保に大きく寄与するが、
炭素量が多いことから、一方では比較的脆いという性質
がある。このため、熱間圧延のように、ロール表面に熱
負荷による昇温と降温が繰り返されると、鋳鉄基地と炭
化物の熱膨張率の相違から、比較的脆い炭化物は、ミク
ロ的な欠け落ちを生じ易い。冷間圧延でも、圧延時の摩
擦による発熱で圧延材の表面温度が上昇し、ロール表面
の昇温と降温が繰り返されるため、炭化物のミクロ的な
欠け落ちが発生する。また、高熱負荷の圧延条件下の使
用では、ロール表面に微細なヒートクラックが不可避的
に生じ、このヒートクラックにより、炭化物のミクロ的
な欠け落ちはより発生し易くなる。
は、硬度が高く、耐摩耗性の確保に大きく寄与するが、
炭素量が多いことから、一方では比較的脆いという性質
がある。このため、熱間圧延のように、ロール表面に熱
負荷による昇温と降温が繰り返されると、鋳鉄基地と炭
化物の熱膨張率の相違から、比較的脆い炭化物は、ミク
ロ的な欠け落ちを生じ易い。冷間圧延でも、圧延時の摩
擦による発熱で圧延材の表面温度が上昇し、ロール表面
の昇温と降温が繰り返されるため、炭化物のミクロ的な
欠け落ちが発生する。また、高熱負荷の圧延条件下の使
用では、ロール表面に微細なヒートクラックが不可避的
に生じ、このヒートクラックにより、炭化物のミクロ的
な欠け落ちはより発生し易くなる。
【０００４】炭化物の中でも、Ｃｒと、Ｆｅその他の成
分とにより形成されるＭ7Ｃ3型の複合炭化物は、結晶粒
界の近傍にまとまって晶出するため、他のＭ6Ｃ型、Ｍ2
Ｃ型等の炭化物と比べて、ミクロ的な欠け落ちを特に生
じ易い傾向にある。この炭化物のミクロ的な欠け落ち摩
耗は、ロール表面の肌荒れの原因になり、圧延製品の表
面性状を悪化させる不都合がある。
分とにより形成されるＭ7Ｃ3型の複合炭化物は、結晶粒
界の近傍にまとまって晶出するため、他のＭ6Ｃ型、Ｍ2
Ｃ型等の炭化物と比べて、ミクロ的な欠け落ちを特に生
じ易い傾向にある。この炭化物のミクロ的な欠け落ち摩
耗は、ロール表面の肌荒れの原因になり、圧延製品の表
面性状を悪化させる不都合がある。
【０００５】また、Ｖ、Ｎｂが形成するＭＣ型炭化物
は、厚さ方向に枝状に生成し、基地の塑性変形を抑制す
るから、耐摩耗性の他に機械的性質の向上にも寄与す
る。しかし、ＭＣ型炭化物は、他の炭化物に比べて、黒
鉛晶出温度よりもかなり高温で晶出を開始することか
ら、ＭＣ型炭化物の晶出部近傍では、溶湯中に含まれる
炭素が先に消費されてしまい、黒鉛の晶出が抑制される
傾向にある。特に、Ｖは優先的にＭＣ型炭化物を形成し
て、黒鉛の晶出を妨げる傾向にある。黒鉛は、摩擦係数
を小さくし、衝撃荷重を緩和することにより、前記Ｍ7
Ｃ3型炭化物のミクロ的な欠け落ちを抑制する作用を有
する。このため、黒鉛晶出量が不足すると、Ｍ7Ｃ3型の
共晶炭化物の欠け落ちを抑制し難くなり、ロール表面は
肌荒れし易くなる。本発明は、ロール表面が肌荒れし難
い黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材を提供することを目的とす
る。
は、厚さ方向に枝状に生成し、基地の塑性変形を抑制す
るから、耐摩耗性の他に機械的性質の向上にも寄与す
る。しかし、ＭＣ型炭化物は、他の炭化物に比べて、黒
鉛晶出温度よりもかなり高温で晶出を開始することか
ら、ＭＣ型炭化物の晶出部近傍では、溶湯中に含まれる
炭素が先に消費されてしまい、黒鉛の晶出が抑制される
傾向にある。特に、Ｖは優先的にＭＣ型炭化物を形成し
て、黒鉛の晶出を妨げる傾向にある。黒鉛は、摩擦係数
を小さくし、衝撃荷重を緩和することにより、前記Ｍ7
Ｃ3型炭化物のミクロ的な欠け落ちを抑制する作用を有
する。このため、黒鉛晶出量が不足すると、Ｍ7Ｃ3型の
共晶炭化物の欠け落ちを抑制し難くなり、ロール表面は
肌荒れし易くなる。本発明は、ロール表面が肌荒れし難
い黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材を提供することを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明のハイス系鋳鉄材は、炭化物の晶出・析出量
を、所望の耐摩耗性を確保するのに必要最少限の量に成
分調整すると共に、所定量の黒鉛が確実に晶出するよう
にしたものである。即ち、ミクロ的な欠け落ちを生じ易
いＭ7Ｃ3型の共晶炭化物と、黒鉛晶出を抑制するＭＣ型
炭化物の晶出量を、従来のこの種鋳鉄材よりも少なくな
るように調整したことを特徴とする。
に、本発明のハイス系鋳鉄材は、炭化物の晶出・析出量
を、所望の耐摩耗性を確保するのに必要最少限の量に成
分調整すると共に、所定量の黒鉛が確実に晶出するよう
にしたものである。即ち、ミクロ的な欠け落ちを生じ易
いＭ7Ｃ3型の共晶炭化物と、黒鉛晶出を抑制するＭＣ型
炭化物の晶出量を、従来のこの種鋳鉄材よりも少なくな
るように調整したことを特徴とする。
【０００７】具体的には、本発明のハイス系鋳鉄材は、
重量％にて、Ｃ：２.５〜３.６％、Ｓｉ：１.０〜３.５
％、Ｍｎ：０.１〜２.０％、Ｎｉ：０.５〜１０.０％、
Ｃｒ：２.０％未満、Ｍｏ：０.１〜５.０％、Ｗ：０.１
〜５.０％、Ｎｂ：０.５〜５.０％、必要に応じてＣ
ｏ：０.５〜１０.０％を含有し、残部実質的にＦｅから
なり、黒鉛の晶出量は、面積率で２.０〜９.０％の範囲
内である。黒鉛の晶出量が２.０％に満たないと、摩擦
係数を小さくし、衝撃荷重を緩和する効果が不十分であ
り、一方９.０％を超えると、材質が脆くなる。なお、
黒鉛晶出による前記効果を十分に享受するには、５％以
上の黒鉛を晶出させることがより望ましい。
重量％にて、Ｃ：２.５〜３.６％、Ｓｉ：１.０〜３.５
％、Ｍｎ：０.１〜２.０％、Ｎｉ：０.５〜１０.０％、
Ｃｒ：２.０％未満、Ｍｏ：０.１〜５.０％、Ｗ：０.１
〜５.０％、Ｎｂ：０.５〜５.０％、必要に応じてＣ
ｏ：０.５〜１０.０％を含有し、残部実質的にＦｅから
なり、黒鉛の晶出量は、面積率で２.０〜９.０％の範囲
内である。黒鉛の晶出量が２.０％に満たないと、摩擦
係数を小さくし、衝撃荷重を緩和する効果が不十分であ
り、一方９.０％を超えると、材質が脆くなる。なお、
黒鉛晶出による前記効果を十分に享受するには、５％以
上の黒鉛を晶出させることがより望ましい。
【０００８】
【作用】Ｍ7Ｃ3型の複合炭化物は共晶炭化物であって、
Ｃｒはその形成に必須の成分である。本発明の黒鉛晶出
ハイス系鋳鉄材は、Ｃｒの含有量が少ないから、Ｍ7Ｃ3
型の共晶炭化物の形成も少ない。このため、炭化物のミ
クロ的な欠け落ちは少なくなり、ロール表面の肌荒れは
防止され、所定の表面粗さを維持できる。また、本発明
の黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材では、ＭＣ型炭化物を形成す
る元素はＮｂだけである。このため、ＭＣ型炭化物の形
成は必要最少限の量に抑えられるから、所望通りの量の
黒鉛を晶出させることができる。黒鉛の存在により、衝
撃荷重が緩和され、結果的にＭ7Ｃ3型炭化物のミクロ的
な欠け落ちが少なくなり、表面の肌荒れを防止すること
ができる。
Ｃｒはその形成に必須の成分である。本発明の黒鉛晶出
ハイス系鋳鉄材は、Ｃｒの含有量が少ないから、Ｍ7Ｃ3
型の共晶炭化物の形成も少ない。このため、炭化物のミ
クロ的な欠け落ちは少なくなり、ロール表面の肌荒れは
防止され、所定の表面粗さを維持できる。また、本発明
の黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材では、ＭＣ型炭化物を形成す
る元素はＮｂだけである。このため、ＭＣ型炭化物の形
成は必要最少限の量に抑えられるから、所望通りの量の
黒鉛を晶出させることができる。黒鉛の存在により、衝
撃荷重が緩和され、結果的にＭ7Ｃ3型炭化物のミクロ的
な欠け落ちが少なくなり、表面の肌荒れを防止すること
ができる。
【０００９】
Ｃ：２.５〜３.６％ Ｃは、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂと結合して、高硬度
複合炭化物を形成する。また、後述の黒鉛化促進元素で
あるＳｉの作用により、また熱処理により微細な黒鉛と
なって組織中に晶出・析出する。適量の炭化物と黒鉛を
確保するために、Ｃの含有量は、２.５〜３.６％に規定
する。
複合炭化物を形成する。また、後述の黒鉛化促進元素で
あるＳｉの作用により、また熱処理により微細な黒鉛と
なって組織中に晶出・析出する。適量の炭化物と黒鉛を
確保するために、Ｃの含有量は、２.５〜３.６％に規定
する。
【００１０】Ｓｉ：１.０〜３.５％ Ｓｉは、湯流れ性の確保及び黒鉛を晶出・析出させるた
めに必要な元素である。含有量が１.０％に満たない
と、所望の効果が得られない。一方、３.５％を超える
と黒鉛の晶出・析出量が過多となり、黒鉛を起点とする
摩耗が著しくなる虞れがある。このため、含有量は１.
０〜３.５％に規定する。後記実施例では、２.４８％(N
o.１)、２.２５％(No.２)、及び２.９８％(No.３)の例
を示している。なお、黒鉛の晶出を促進するには、鋳込
み前のＳｉ量を上記成分範囲よりも少なめにしておい
て、鋳込み時に接種を行ない、最終製品の成分で上記範
囲内に調整するのが好ましい。
めに必要な元素である。含有量が１.０％に満たない
と、所望の効果が得られない。一方、３.５％を超える
と黒鉛の晶出・析出量が過多となり、黒鉛を起点とする
摩耗が著しくなる虞れがある。このため、含有量は１.
０〜３.５％に規定する。後記実施例では、２.４８％(N
o.１)、２.２５％(No.２)、及び２.９８％(No.３)の例
を示している。なお、黒鉛の晶出を促進するには、鋳込
み前のＳｉ量を上記成分範囲よりも少なめにしておい
て、鋳込み時に接種を行ない、最終製品の成分で上記範
囲内に調整するのが好ましい。
【００１１】Ｍｎ：０.１〜２.０％ Ｍｎは、硬化能を増す働きがある。また、Ｓと結合して
ＭｎＳを生成し、Ｓによる脆化を防止するのに有効な元
素である。一方、含有量があまりに多くなると、靱性の
低下を招くため、含有量は０.１〜２.０％に規定する。
ＭｎＳを生成し、Ｓによる脆化を防止するのに有効な元
素である。一方、含有量があまりに多くなると、靱性の
低下を招くため、含有量は０.１〜２.０％に規定する。
【００１２】Ｎｉ：０.５〜１０.０％ Ｎｉは、基地組織の改良と黒鉛を晶出・析出させる目的
で添加する。含有量が０.５％に満たないとその効果は
少ない。一方、１０.０％を超えると、Ｓｉの場合と同
様、黒鉛が過多となり、また、残留オーステナイトが増
加して、後の熱処理によって強靭組織を得ることが困難
になる。このため、含有量は、０.５〜１０.０％に規定
する。
で添加する。含有量が０.５％に満たないとその効果は
少ない。一方、１０.０％を超えると、Ｓｉの場合と同
様、黒鉛が過多となり、また、残留オーステナイトが増
加して、後の熱処理によって強靭組織を得ることが困難
になる。このため、含有量は、０.５〜１０.０％に規定
する。
【００１３】Ｃｒ：２.０％未満 Ｃｒは、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｗと共にＣと結合して、主
としてＭ7Ｃ3型の複合炭化物を形成し、硬度を高めて耐
摩耗性の向上に寄与する。しかし、高熱負荷の圧延条件
下において、Ｍ7Ｃ3型炭化物はヒートクラックを起因と
してミクロ的な欠け落ちを生じ易く、ロール表面の肌荒
れの原因となる。このため、本発明にあっては、Ｃｒの
含有量を２.０％未満に規定する。
としてＭ7Ｃ3型の複合炭化物を形成し、硬度を高めて耐
摩耗性の向上に寄与する。しかし、高熱負荷の圧延条件
下において、Ｍ7Ｃ3型炭化物はヒートクラックを起因と
してミクロ的な欠け落ちを生じ易く、ロール表面の肌荒
れの原因となる。このため、本発明にあっては、Ｃｒの
含有量を２.０％未満に規定する。
【００１４】Ｍｏ：０.１〜５.０％ Ｍｏは、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｗと共にＣと結合して、主
としてＭ7Ｃ型、Ｍ6Ｃ型、Ｍ2Ｃ型の複合炭化物を形成
し、硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。このた
め、少なくとも０.１％以上含有させる。一方、あまり
に多く含有すると、所定の黒鉛量を得ることが困難にな
る。このため、上限は５.０％に規定する。
としてＭ7Ｃ型、Ｍ6Ｃ型、Ｍ2Ｃ型の複合炭化物を形成
し、硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。このた
め、少なくとも０.１％以上含有させる。一方、あまり
に多く含有すると、所定の黒鉛量を得ることが困難にな
る。このため、上限は５.０％に規定する。
【００１５】Ｗ：０.１〜５.０％ Ｗも同様に、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂと共にＣと結合し
て、主として複合炭化物を形成し、硬度を高めて耐摩耗
性の向上に寄与する。このため、少なくとも０.１％以
上含有させる。一方、あまりに多く含有すると、所定の
黒鉛量を得ることが困難になる。このため。、上限は
５.０％に規定する。
て、主として複合炭化物を形成し、硬度を高めて耐摩耗
性の向上に寄与する。このため、少なくとも０.１％以
上含有させる。一方、あまりに多く含有すると、所定の
黒鉛量を得ることが困難になる。このため。、上限は
５.０％に規定する。
【００１６】Ｎｂ：０.５〜５.０％ Ｎｂは、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗと共にＣと結合して、主
としてＭＣ型の炭化物を形成し、硬度を高めて耐摩耗性
の向上に寄与する。また、ＭＣ型炭化物は、厚さ方向に
枝状に生成し、基地の塑性変形を抑制するから、機械的
性質、さらには耐クラック性の向上にも寄与する。この
ため、少なくとも０.５％以上含有させる。一方、あま
りに多く含有すると、炭化物が偏析を起こし易くなり、
所定の黒鉛量を得ることが難しくなる。このため、上限
は５.０％に規定する。
としてＭＣ型の炭化物を形成し、硬度を高めて耐摩耗性
の向上に寄与する。また、ＭＣ型炭化物は、厚さ方向に
枝状に生成し、基地の塑性変形を抑制するから、機械的
性質、さらには耐クラック性の向上にも寄与する。この
ため、少なくとも０.５％以上含有させる。一方、あま
りに多く含有すると、炭化物が偏析を起こし易くなり、
所定の黒鉛量を得ることが難しくなる。このため、上限
は５.０％に規定する。
【００１７】本発明のハイス系鋳鉄材は上記成分を含有
し、残部はＦｅ及び不可避的に混入する不純物で形成さ
れる。例えば、Ｐ、Ｓは原料より不可避的に混入する
が、材質を脆くするので少ない程好ましく、Ｐ：０.２
％以下、Ｓ：０.１％以下にするのがよい。なお、本発
明の鋳鉄材は、上記合金成分のほかに、必要に応じて、
Ｃｏ：０.５〜１０.０％を含有することができる。
し、残部はＦｅ及び不可避的に混入する不純物で形成さ
れる。例えば、Ｐ、Ｓは原料より不可避的に混入する
が、材質を脆くするので少ない程好ましく、Ｐ：０.２
％以下、Ｓ：０.１％以下にするのがよい。なお、本発
明の鋳鉄材は、上記合金成分のほかに、必要に応じて、
Ｃｏ：０.５〜１０.０％を含有することができる。
【００１８】Ｃｏ：０.５〜１０.０％ Ｃｏは、基地を改善する上で大きな効果がある。Ｃｏは
Ｃの拡散を抑制する特殊な作用があり、炭化物形成には
無関係に基地に固溶して強靭性を増すと共に、硬度を高
めて耐摩耗性の向上に寄与する。また、Ｃｏは炭化物生
成元素のオーステナイト中への固溶量を増大させるた
め、基地の硬度と焼戻し抵抗が増大する。これらの効果
を得るには、０.５％以上含有させることが好ましい。
一方、１０.０％を超えて含有してもその効果は飽和
し、経済的に不利である。このため、必要に応じて含有
させる場合も、上限は１０.０％とする。
Ｃの拡散を抑制する特殊な作用があり、炭化物形成には
無関係に基地に固溶して強靭性を増すと共に、硬度を高
めて耐摩耗性の向上に寄与する。また、Ｃｏは炭化物生
成元素のオーステナイト中への固溶量を増大させるた
め、基地の硬度と焼戻し抵抗が増大する。これらの効果
を得るには、０.５％以上含有させることが好ましい。
一方、１０.０％を超えて含有してもその効果は飽和
し、経済的に不利である。このため、必要に応じて含有
させる場合も、上限は１０.０％とする。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明のハイス系鋳鉄材は、外層
が中実状内層又は円筒状内層に溶着又は焼き嵌めされた
二層複合ロール、あるいは外層と内層との間に中間層を
鋳造形成した三層複合ロールの外層材として好適に使用
される。内層材として、高級鋳鉄、ダクタイル鋳鉄、黒
鉛鋼等の強靭性を有する材料が使用され、中間層材とし
てアダマイト材が使用される。中実複合ロールは、金型
遠心力鋳造法により外層、必要に応じて中間層を鋳造し
た後、その内部に内層が静置鋳造することにより作製で
きる。スリーブ状のロールの場合、内層も遠心力鋳造に
より作製される。遠心力鋳造法には、金型の回転軸が水
平方向の横型、斜め方向の傾斜型、鉛直方向の縦型の各
種の方法を用いることができる。
が中実状内層又は円筒状内層に溶着又は焼き嵌めされた
二層複合ロール、あるいは外層と内層との間に中間層を
鋳造形成した三層複合ロールの外層材として好適に使用
される。内層材として、高級鋳鉄、ダクタイル鋳鉄、黒
鉛鋼等の強靭性を有する材料が使用され、中間層材とし
てアダマイト材が使用される。中実複合ロールは、金型
遠心力鋳造法により外層、必要に応じて中間層を鋳造し
た後、その内部に内層が静置鋳造することにより作製で
きる。スリーブ状のロールの場合、内層も遠心力鋳造に
より作製される。遠心力鋳造法には、金型の回転軸が水
平方向の横型、斜め方向の傾斜型、鉛直方向の縦型の各
種の方法を用いることができる。
【００２０】
【実施例】高周波誘導溶解炉にて、表１に示す各種成分
組成の合金溶湯を溶製し、遠心力鋳造に付して供試用の
中空円筒体を得た。表１中、供試No.１〜No.３は、本発
明の実施例、No.４はＣｒが本発明の範囲から外れる比
較例、No.５はＶを含みＣｒが本発明の範囲から外れる
比較例である。
組成の合金溶湯を溶製し、遠心力鋳造に付して供試用の
中空円筒体を得た。表１中、供試No.１〜No.３は、本発
明の実施例、No.４はＣｒが本発明の範囲から外れる比
較例、No.５はＶを含みＣｒが本発明の範囲から外れる
比較例である。
【００２１】
【表１】
【００２２】各円筒体より組織観察用の試験片を採取
し、ミクロ組織を顕微鏡観察し、晶出黒鉛の面積率を測
定した。その結果を表２に示す。
し、ミクロ組織を顕微鏡観察し、晶出黒鉛の面積率を測
定した。その結果を表２に示す。
【００２３】次に、高温摩耗試験用のリングを作製する
ために、各円筒体から軸心に直交して試験用リングを切
り出し、該リングを１１００℃で１時間保持した後、強
制空冷により焼入れし、その後５４０℃で１０時間の焼
戻しする熱処理を３回繰り返した。熱処理後、試験用リ
ングの外径と内径の機械加工仕上げを行ない、図１に示
す高温摩耗試験装置により、摩耗試験を行なった。
ために、各円筒体から軸心に直交して試験用リングを切
り出し、該リングを１１００℃で１時間保持した後、強
制空冷により焼入れし、その後５４０℃で１０時間の焼
戻しする熱処理を３回繰り返した。熱処理後、試験用リ
ングの外径と内径の機械加工仕上げを行ない、図１に示
す高温摩耗試験装置により、摩耗試験を行なった。
【００２４】図１において、摩耗試験装置は、下段に試
験ロール(1)、上段に外径が試験ロール(1)よりも大きい
加圧ロール(2)が互いに反対方向に回転可能に配備され
た構成であり、加圧ロール(2)を試験ロール(1)に押し当
てつつ回転駆動させると、径差により試験ロール(1)が
スリップしながら回転するようにしたものである。試験
ロール(1)は、軸(11)の胴部(12)に試験用リング(13)が
固定されており、加圧ロール(2)は、軸(21)の胴部(22)
に加圧リング(23)が固定され、加圧リング（２３）の幅
方向中央部には周方向に突条（２４）が形成されてい
る。加圧ロール(2)の上半分は、突条(24)を囲むように
高周波コイル(3)(図１では仮想線で示す)が配備され、
試験中、加圧ロール(2)の突条(24)は加熱される。試験
ロール(1)には、冷却水管(4)を通じて冷却用の水が吹き
付けられる。なお、試験ロール(1)の胴部(12)の外径は
７０mm、試験リング(13)の外径は２１０mmである。加圧
ロール(2)は、加圧リング(23)の材質がＳＳ４１、突条
(24)は外径２３０mm、幅５mmである。試験中、加圧ロー
ル(2)の突条(24)は高周波コイル(3)により８００℃の温
度に加熱され、試験ロール(1)に対して、３トンの荷重
が負荷された。軸(21)の回転速度は５０rpm、回転時間
は６０分である。上記の要領にて試験用リング(13)の表
面に摩耗を生じさせた後、表面粗度計(サーフコム５９
０Ａ−３Ｄ、株式会社東京精密製)を用いて、夫々の試
験用リング(13)の表面粗さを測定した。測定は、試験用
リング(13)の摩耗を生じた円周表面の任意の４箇所につ
き、長さ３mmに亘って測定した。第１位置乃至第４位置
の測定結果、及びそれらの平均値を表２に併せて示す。
験ロール(1)、上段に外径が試験ロール(1)よりも大きい
加圧ロール(2)が互いに反対方向に回転可能に配備され
た構成であり、加圧ロール(2)を試験ロール(1)に押し当
てつつ回転駆動させると、径差により試験ロール(1)が
スリップしながら回転するようにしたものである。試験
ロール(1)は、軸(11)の胴部(12)に試験用リング(13)が
固定されており、加圧ロール(2)は、軸(21)の胴部(22)
に加圧リング(23)が固定され、加圧リング（２３）の幅
方向中央部には周方向に突条（２４）が形成されてい
る。加圧ロール(2)の上半分は、突条(24)を囲むように
高周波コイル(3)(図１では仮想線で示す)が配備され、
試験中、加圧ロール(2)の突条(24)は加熱される。試験
ロール(1)には、冷却水管(4)を通じて冷却用の水が吹き
付けられる。なお、試験ロール(1)の胴部(12)の外径は
７０mm、試験リング(13)の外径は２１０mmである。加圧
ロール(2)は、加圧リング(23)の材質がＳＳ４１、突条
(24)は外径２３０mm、幅５mmである。試験中、加圧ロー
ル(2)の突条(24)は高周波コイル(3)により８００℃の温
度に加熱され、試験ロール(1)に対して、３トンの荷重
が負荷された。軸(21)の回転速度は５０rpm、回転時間
は６０分である。上記の要領にて試験用リング(13)の表
面に摩耗を生じさせた後、表面粗度計(サーフコム５９
０Ａ−３Ｄ、株式会社東京精密製)を用いて、夫々の試
験用リング(13)の表面粗さを測定した。測定は、試験用
リング(13)の摩耗を生じた円周表面の任意の４箇所につ
き、長さ３mmに亘って測定した。第１位置乃至第４位置
の測定結果、及びそれらの平均値を表２に併せて示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】本発明の供試No.１〜No.３は、比較例の供
試No.４及びNo.５に比べて、表面粗さがはるかにすぐれ
ており、耐摩耗性と耐肌荒れ性にすぐれることがわか
る。
試No.４及びNo.５に比べて、表面粗さがはるかにすぐれ
ており、耐摩耗性と耐肌荒れ性にすぐれることがわか
る。
【００２７】
【発明の効果】本発明の黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材を外層
として用いた複合ロールは、圧延に際して、所望の耐摩
耗性と、すぐれた耐肌荒れ性を具備しており、熱間圧延
あるいは冷間圧延用の圧延用複合ロールの外層材として
好適である。
として用いた複合ロールは、圧延に際して、所望の耐摩
耗性と、すぐれた耐肌荒れ性を具備しており、熱間圧延
あるいは冷間圧延用の圧延用複合ロールの外層材として
好適である。
【図１】高温摩耗試験の概要を説明する図である。
(1) 試験ロール (2) 加圧ロール (3) 高周波コイル (4) 冷却水管 (13) 試験用リング (24) 突条
フロントページの続き (72)発明者 辻本 豊 兵庫県尼崎市西向島町64番地 株式会社 クボタ尼崎工場内 (72)発明者 岡林 昭利 兵庫県尼崎市西向島町64番地 株式会社 クボタ尼崎工場内 (72)発明者 森川 長 兵庫県尼崎市西向島町64番地 株式会社 クボタ尼崎工場内 (56)参考文献 特開 昭57−149451（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−25213（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−256889（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 37/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ：２.５〜３.６％、Ｓ
ｉ：２.２５〜３.５％、Ｍｎ：０.１〜２.０％、Ｎｉ：
０.５〜１０.０％、Ｃｒ：２.０％未満、Ｍｏ：０.１〜
５.０％、Ｗ：０.１〜５.０％、Ｎｂ：０.５〜５.０％
及び残部実質的にＦｅからなり、耐肌荒性にすぐれる黒
鉛晶出ハイス系鋳鉄材。 - 【請求項２】 Ｃｏ：０.５〜１０.０％を含有している
請求項１に記載の黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33024395A JP3219987B2 (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 耐肌荒性にすぐれる黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33024395A JP3219987B2 (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 耐肌荒性にすぐれる黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09170043A JPH09170043A (ja) | 1997-06-30 |
| JP3219987B2 true JP3219987B2 (ja) | 2001-10-15 |
Family
ID=18230466
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33024395A Expired - Fee Related JP3219987B2 (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | 耐肌荒性にすぐれる黒鉛晶出ハイス系鋳鉄材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3219987B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114990421B (zh) * | 2022-06-28 | 2023-04-25 | 西安理工大学 | 一种水韧且抗粘铝的铝合金专用铣刀及制备方法 |
-
1995
- 1995-12-19 JP JP33024395A patent/JP3219987B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09170043A (ja) | 1997-06-30 |
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