JP3212600B2

JP3212600B2 - シアロン基質により結合された耐火性材料及び調製方法

Info

Publication number: JP3212600B2
Application number: JP51771391A
Authority: JP
Inventors: シヨーンナール、ジヤツク、ポール、レイモン
Original assignee: サヴワレフラクテール
Priority date: 1990-10-24
Filing date: 1991-10-18
Publication date: 2001-09-25
Anticipated expiration: 2016-09-25
Also published as: FR2668478A1; US5212123A; EP0482984B1; KR0139421B1; FR2668478B1; JPH06502140A; ATE123010T1; WO1992007806A1; DE482984T1; EP0482984A1; DE69110000T2; AU8851291A; ES2075387T3; KR930702249A; DE69110000D1

Description

【発明の詳細な説明】本発明はホウ素窒化物及び／又はシアロン基質に分散
される黒鉛粒子を含むシアロン基質により結合される粒
子により構成される新しい耐火材料及びそれらの製造方
法に関する。

鉄鋼冶金は益々高性能で信頼出来る耐火材料を必要と
している。問題点は、実は、腐食に対する抵抗性，高温
度における機械的強度と熱衝撃に対する抵抗性を同時に
改善することである。

主として関連する適用は、鋳鉄又は鋼鉄の噴射の保護
又は制御の為の装置に使用される耐火性セラミック部分
である。その様な部品の個々の実例は、滑走閉鎖プレー
ト，噴射保護管と溶解鉄鋼に浸された噴射口か、機械的
か又は排出ガスにより溶融した金属内に作用する混合装
置に使用される耐火性セラミック部品か、台座として機
能する台座煉瓦，ガスを吹き飛ばす装置の支持物，金属
噴射を制御する装置及び取瓶又は，分配衝撃プレート
か、溶鉱炉の内側の裏張り，特に溶鉱炉本体の底部，シ
ャフト，シャフトの傾斜部，羽口リングと炉床かであ
る。

これらの材料は広範囲の種々の応力に曝され、しばし
ば結果として設備の断続的な操業を招く。サイクルの出
発時とサイクルの終了時に熱衝撃があり、サイクルの間
中、耐火性部品は、連続的に金属及び溶融したスラグに
接触している。最後に、二つのサイクルの間に、耐火性
部品は比較的高温の状態のままにあり、そして循環する
空気の酸化作用を受けやすい。

純粋に機械的なストレスは常にある。即ち、結果とし
て取扱いに起因する機械的衝撃とストレス外部の金属殻
によって起こされる監禁状態のストレス，最後に、噴射
制御システムの場合、耐火性部品の実際的機能，即ち運
動及び閉鎖する結果と関連するストレスである。

最後に、すべての場合、考慮中の耐火性部品は溶融し
た金属の腐食性作用を受けやすいことにも注意する必要
がある。

これらの耐火性材料の望ましい特性のリストは以下の
通りである。即ち、機械的ストレス又は金属又はスラグ
の流れによる腐食作用に対抗するための高められた温度
に対する高い機械的強度、鋳鉄，鋼鉄による化学的腐食
に対する卓越した抵抗性、鉄と鋼のスラグ及び粉末被覆
による腐食に対する優れた抵抗性、金属やスラグの継ぎ
目，亀裂，又は細孔への浸入を制御する為又冷却作業中
の凝固した外皮の粘着性の危険を減少させる為に金属と
スラグに関する非湿潤特性、空気による酸化に対する優
れた抵抗性、熱衝撃に対する卓越した抵抗性，幾つかの
鋼鉄に於ける溶融したアルミニウムとカルシウムの存在
に於ける非酸化特性、及び可動性部品に関する摩擦学的
特性である。

複雑なそして腐食的な環境にも拘らず、いかなる偶発
的な破壊でも設備と人員に対して大惨事的結果を及ぼし
て以来、関係する耐火性部品の高い信頼性が求められて
いる。

窒化物を含む基質を有する耐火性材料は、高温時に於
けるそれらの優秀な機械的な強度については、有名であ
る。シリコン窒化物又はシアロン基質によって結合され
たシリコンカーバイド粒子を基にした材料の使用は、キ
ルン装置として又は溶鉱炉の裏打ちに又はアルミニウム
冶金に使用される煉瓦として広く普及している。欧州特
許第317980号も又、シリコン酸化窒化物とシアロンより
形成された結合剤によって結合されたアルミナを基にし
た粒子から形成された耐火性材料を開示している。これ
らの材料はキルン装置の製造用に又はアルミニウム冶金
用に推奨されている。

しかしながら、鋳鉄と鋼鉄の冶金、そして特に鉄鋼製
造に於けるこのタイプの材料の使用は熱衝撃及び腐食に
対する不充分な抵抗性によって不利な立場に立たされて
いる。

本発明の目的は、上記の要望に合致し、そして又それ
らの製造の過程にも合致した能力を有する新しい耐火性
材料を供給することである。

更にとりわけ、本発明は、（Ａ）その融点と熱的分解温度が1700℃より高い少な
くとも一つの耐火性材料の粒子と、（Ｂ）これらの粒子を結合しＸ線回折パターンより決
定された様に、Ｚが0.5乃至４の式Si_6-zAl_zO_zN_8-zのシ
アロンより主として構成される結合母体と、（Ｃ）結合母体に分散される六角形のホウ素窒化物及
び／又は結晶化した黒鉛の薄片の粒子と、を含む新規な耐火性材料に関する。

以下は、粒子から作られ得る耐火性材料の非限定例と
して述べられ得る。即ち（Ａ）：鋼玉，ムライト,MgO−
Al₂O₃尖晶石、少なくとも85重量％のアルミナ成分を有
する電気鋳造した材料、電気鋳造又は焼結したマグネシ
ア、少なくとも50％のアルミナと５％のジルコニアを含
むアルミナ／シリカ／ジルコニア系の電気鋳造した材
料、Al₄O₄CとAl₂OCタイプのアルミニウムの酸化カーバ
イドとアルミニウム酸化窒化物とシリコンカーバイドを
基にした製品である。使用される粒子のタイプの選択
は、心に描いた個々の適用による。

本発明の材料の粒子（Ａ）の比率は、材料に対して望
ましい特性に広く関わって変化する。実例によって粒子
（Ａ）の比率は、おおよそ31乃至85重量％の間で変動す
る。現在は、36乃至68重量％の比率がほぼ好まれる。

粒子（Ａ）を結合する結合相（Ｂ）は、主としてＺが
0.5乃至４と好ましくは2.5乃至3.5の間で変動する式Si
_6-zAl_zO_zN_8-zのシアロンより構成される。

結合母体は、通常少量構成要素として以下の物を含
む。即ちシリコン窒化物Si₃N₄より選ばれた一又はそれ
以上の混合物、構成物Al₆Si₆N₈O₉を有する窒素を含むム
ライト、鋼玉と15R多型のアルミニウム窒化物で、これ
らの少量構成要素の合計は結合母体の約15％を越えな
い。

結合相（Ｂ）自体の比率は広く変化する。説明図によ
って結合相（Ｂ）の比率は約12乃至45重量％の間で変動
する。現在は約25乃至42重量％の比率が選ばれている。

結合相に分散された粒子又は薄片（Ｃ）は、ホウ素窒
化物，結晶化した黒鉛又はこれらの混合物から構成され
る。結晶化した黒鉛は、薄片の形である。結合相の範囲
内にあるこれらの粒子又は、薄片の存在は走査電子顕微
鏡で撮影した顕微鏡写真上で観察される。

（Ｃ）の比率は又広く変動する。説明図によって
（Ｃ）の比率は３乃至42重量％の間で変動する。現在は
約５乃至30重量％の比率が選ばれる。

本発明の材料の構成要素の比率は、説明図によっての
み概算の方法で与えられる。その理由は、これらの比率
の決定が最終の材料に於いて正確に実行することが困難
である為である。

本発明は又本発明に従う耐火性材料の製造方法に関す
る。この方法は、（１）示された比率で下記の構成要素の混合物から成
るバッチを用意すること。

ａ） 33乃至88重量％好ましくは40乃至75重量％の粒子
で少なくともそれらの90％はサイズが50μｍと5mmの間
にあり、これらの粒子はその融点と適当な所で、熱分解
温度が1700℃より高い耐火性の材料より構成される。

ｂ）反応粉末の混合物の９乃至40重量％好ましくは20
乃至35重量％は下記の（ｉ）乃至（iii）より構成され
る。

（ｉ）シリコン粉末の23乃至90重量％好ましくは35乃至
45重量％で少なくともシリコン粉末の粒子の90重量％は
直径が150μｍより小さい。

（ii）焼したアルミナの９乃至62重量％好ましくは38
乃至50重量％で少なくとも焼したアルミナの粒子の90
重量％は直径が20μｍより小さい。そして、（iii）アルミニウム粉末の０乃至24重量％好ましくは1
2乃至20重量％でアルミニウム粉末の粒子の少なくとも9
0重量％は直径が80μｍより小さい。そして構成要素
（ｉ）乃至（iii）の合計は100重量％を表わす。そして
アルミニウムと焼したアルミナとの容積の比率は0.7
より少ない。

ｃ）六角形のホウ素窒化物粒子又は結晶化した黒鉛の
薄片又はこれらの混合物の３乃至45重量％好ましくは５
乃至33重量％で少なくとも黒鉛の80％はサイズが100μ
ｍより大きい。

ｄ）０乃至３重量％の乾燥し、粉末化した耐火性粘
土，内容物（ａ）乃至（ｄ）の合計は100％となりそし
て（ｅ）小量の一時的結合剤。

（２）結果として生ずる混合物を与圧によって望まし
い形に形成する。

（３）形成された混合物を乾燥し、そして（４）形成され乾燥した混合物を窒素雰囲気の下で13
00℃乃至1600℃の温度で燃焼させる。

選ばれたシアロン結合母体が得られたＺ＝2.5乃至3.5
の式を有することを確認する為、（ｉ）35乃至45重量％
のシリコン粉末，（ii）38乃至50重量％の焼したアル
ミナと（iii）12乃至20重量％のアルミニウム粉末から
構成される反応粉末の混合物を使用することが望ましい
ことであることが分かった。

ステップ（２）で実行された成形は一軸性の又は平衡
の与圧によって従来の方法で達成される。粘土の役割
は、圧力をかける付加的な促進する形成のそれである。

乾燥ステップ（３）は適度に高い温度、例えば100乃
至200℃好ましくは約150℃で実行される。

燃焼ステップ（４）の持続期間は特に形成されそして
乾燥した物品のサイズによって大いに変わる。実施例に
よって約1300℃〜1400℃の温度で４乃至10時間の持続時
間は通常満足すべきである。

初期の混合に於ける粒子，黒鉛とホウ素窒化物の内容
と完成品に於ける同じ構成要素の比率とは燃焼が窒素固
定と重量増加を伴うので違いがある。

粒子（ａ）は、例えば、鋼玉，ムライト又はMgO−Al₂
O₃尖晶石Ｌ平板状のアルミナか，少なくとも85重量％の
アルミナ成分を有する電気鋳造された材料か，電気鋳造
又は燃結したマグネシアか，少なくとも50％のアルミナ
と５％のジルコニアを含むアルミナ／シリカ／ジルコニ
ア系の電気鋳造材料か,Al₄O₄CとAl₂OCタイプのアルミニ
ウム酸化カーバイトか，アルミニウム酸化窒化物を基に
した生成物か，又はシリコンカーバイドから成る。

シアロン相を形成するために、焼したアルミナ粒子
（ii）は窒素雰囲気下で燃焼ステップの間中、成分
（ｉ）と（ii）と反応する反応アルミナ粒子と反応す
る。

成分（ｃ）として使用される結晶化した黒鉛は、金属
粉末との如何なる実際の反応も防止するために大きいサ
イズの薄片の形となっている（シアロンに代わるカルボ
キシ窒化物の形成）。更に、酸化の抵抗は炭素のその他
の形で得られたそれに対して改善されている。

一時的結合剤（ｅ）はすべての知られている一時結合
剤より成る。名をあげられた例は、フェノール樹脂，フ
ルフリルとポリビニールアルコール，又は水溶性のデキ
ストリン又はカルボキシメチルセルロース又はカルシウ
ムリグノサルフェイトである。成分（ａ）乃至（ｄ）の
合計に関する約２乃至４重量％の種類の一時的結合剤の
量は通例満足すべきであることが証明されている。

本発明は、非制限的方法で以下の実施例による例証さ
れている。これらの実施例に於いて、20×110×60mmの
試験煉瓦は次の工程により準備された。即ち出発構成要
素は混合され、10kgバッチで高熱炉の頂部にあるひさし
のある工場の中で100バールの圧力を出す油圧プレスを
使って煉瓦に形成され、150℃で乾燥され、そして窒素
雰囲気の下で工業電気炉の中で、1300乃至1600℃の温度
で、４乃至10時間適切に燃焼された。

材料の特性は次の試験によって決められた。

高められた温度での曲げ強度は酸化効果を制限するた
めに加速された加熱の後、空気中で測定された。

熱衝撃に対する抵抗性は、下記の処理の後125×25×2
5mmバールで測定された低温曲げ強度でパーセントで変
形によって表されている。周囲の温度下の試料を突然12
00℃に加熱された炉に入れ30分間保持した後試料を冷水
に入れて焼入れをする。

鋼鉄，鋳鉄とスラグによる腐食に対する抵抗性は「ロ
ータリーフィンガース」として知られる力学的方法によ
り求められる。棒の形に切られた四個の試料は、2.4cm/
sの試料の直線速度に一致する垂直軸の回りを回転運動
する支持物の上に円形に固定される。少なくとも試料の
一個は参考として使用される。

作用剤（鋼鉄，鋳鉄又はスラグ）は耐火性のるつぼ中
に置かれ，試験温度に導かれる。試験温度に達した時、
試料を保持する支持物は予め決められた時間中熔融した
金属又はスラグの中に試料の低端部を浸すため、下げら
れる。試験の終了時に試料を保持する支持物は金属又は
スラグが凝固する前に、試料を熔融した作用剤中から引
抜くために上げられる。冷却の後、試料の厚さに於ける
損失が測定される。そしてもし必要であれば、腐食表面
は顕微鏡により検査される。

鋼鉄による腐食に対する抵抗性の場合は、使用された
作用剤は、４時間の熔融した鋼鉄の中の試料の保持時間
と共に、アルゴン雰囲気の下で1700℃のXC38鋼鉄であっ
た。

粉末被覆による耐腐食性については、比較的に低い融
点を有する混合物から構成される粉末被覆は鋳造金属
（鋼鉄）の表面を酸化から保護するため鋳型に入れられ
る。鋼鉄と粉末被覆との接触面に位置する熔融した鋼鉄
に浸された噴射口の様な部品は上記接触面で猛烈な，集
中した腐食に耐える。

粉末被覆による耐腐食性を決める試験は、鋼鉄とスラ
ブによる耐腐食性についての上記の「ロータリーフィン
ガーズ方法」によって行われる。

熔融金属による湿潤性の試験は、試験を受けた耐火性
金属の表面と熔融した試験金属のしずくとの間に形成さ
れた接触の角度を測ることにある。

この試験を実行するために、試験を受けるべき耐火性
材料の小さいプレートの両面の一方を磨くことによって
準備される。小さい立方体（５乃至10mmの角）の試験金
属は、小さいプレートの上に置かれ、そしてその全体は
アルゴン雰囲気の下で、電気炉の中に置かれる。温度は
規則正しく上げられ、そして金属の融点で開始して、温
度の関数として接触角度の進展を見守るために全体は規
則正しく写真を撮られる。

その他の諸特性：密度，多孔度，低温曲げ強度等のその
他の特性は耐火性製造物に習慣的に使われている方法に
よって決められた。

これらの実施例では、下記の出発材料が使用された。

ペシネーエレクトロメタリユルジー（P_ochiney Ele
ctrom_otallurgie）社によりアルビナクリスタリゼ（A
rbina Cristallis_o）の商品名で販売されているシリコ
ンカーバイド。化学分析によれば、これは、本質的にア
ルファーSiCから成り、平均して98.5％のSiCを含む材料
である。

下記の分析に一致する電気鋳造した鋼玉:Al₂O₃＝96重
量％,TiO₂＝３重量％,SiO₂＝0.6重量％,Fe₂O₃＝0.2重量
％,CaO＋MgO＋Na₂O＋K₂O＝0.2重量％。

商業的に利用できる、焼した、純度の高いアルミナ
で少なくとも、99.5重量％のAl₂O₃を含有し、平均的な
粒子のサイズは約５μｍで、又粒子の90重量％のサイズ
は１乃至20μｍである。

商業的に利用できるシリコン粉末は、ペシネーエレ
クトロメタリユルジー（P_ochiney Electrom_otallurgi
e）社によりシリシウムT.140の商品名で販売されてお
り、少なくとも粒子の90重量％はサイズが150μｍより
小さい。

商業的に利用できるアルミニウム粉末は、ペシネー
エレクトロメタリユルジー（P_ochiney Electrom_otallur
gie）社によりアルミニウム200TVの商品名で販売されて
おり、少なくとも粒子の90重量％はサイズが80μｍより
小さい。

結晶化した自然の黒鉛で薄片の形状のものは中国又は
マダガスカルより出荷が始まったもので、灰の成分は17
重量％より少なく、そして少なくとも粒子の80重量％は
サイズが100μｍより大きい。

六角形のホウ素窒化物は、ヘルマンシースターク
（Herman C.Starck）社よりHCST−AO5の商品名で販売さ
れている。この窒化物はサイズが１乃至10μｍの塊で、
個々の小プレートのサイズが0.5乃至１μｍである。

粉末粘土はデナーンアンジンミネロー（Denain A
nzin Min_oraux）社によりDA.40/42の商品名で販売され
ており、下記の化学分析に一致している:Al₂O₃＝36重量
％,SiO₂＝47重量％,Fe₂O₃＝1.8重量％,TiO₂＝1.8重量
％,CaO＋MgO＋Na₂O＋K₂O＝0.8重量％，燃焼による損失
＝12.6重量％。

実施例１シアロン結合剤の付いた鋼玉粒子より成る７個の見本
（Ａ乃至Ｇ）は各々種々の比率の黒鉛の薄片を含み、出
発バッチより上記の方法によって準備された。

表１は出発バッチの構成要素，重量％による比率を得
られた材料の特色を表している。見本Ａは本発明の範囲
外であり、実例として挙げられている。

熱衝撃に対する抵抗性の点で、かなりの改良が４％よ
り高い黒鉛成分（最終の製造物に対して決められた）で
観察されている。

非常に高い黒鉛成分（30乃至35％、見本Ｇ）で、熱衝
撃に対する抵抗性は同じ黒鉛成分を有するレジン結合剤
を含み、現在、一般的に噴射保護用管と熔融鉄に浸され
た噴射口の製造に使用されているアルミナ／黒鉛製造物
のそれに近い。高められた温度で本発明による製品の機
械的強度は、従来製品のそれの二倍である。

この一連の試験に於いて材料の熱的安定性は、アルゴ
ン雰囲気の下で1750℃で５時間燃焼によって研究され
た。黒鉛の追加は、シアロン結合剤の熱的安定性を決し
て減少させることはない様である。

実施例２各々０と８％のホウ素窒化物を含むシアロン結合剤付
きのシリコンカーバイドの粒子から形成された見本Ｈと
Ｉは、上記の方法を使用して準備された。表IIは出発バ
ッチの構成要素，それらの比率及び得られた材料の種々
の特性を表している。見本Ｈは、本発明の範囲外である
が、実例として挙げられている。ホウ素窒化物の追加は
これらの材料の熱衝撃に対す抵抗性に於いて更に重要な
改善を可能にしており、既に高い抵抗性を有すると考え
られている様である。

実施例３８％のホウ素窒化物を含むシアロン結合剤を有する鋼
玉の粒子より構成された見本Ｊは上記の方法を使用して
準備された。表IIIは、出発バッチの構成要素，それら
の比率及び得られた材料の種々の特性を表している。見
本Ａの資料は比較のため繰り返されている。

粉末被覆による腐食に対する抵抗性に於いて、重要な
改善及び鋼鉄による非浸潤性の特性に於ける目覚ましい
改善が観察されている。後者の特性は滑走閉鎖装置のプ
レート間の鋼鉄の浸入の危険を熔融した鋼鉄の溶液に於
けるガスを吸い込む装置の裂目に及ぼすことを減少させ
ることができるであろう。

表IVは、ムライト結合剤を含む鋼玉材の高温での燃焼
時の特徴（現在では滑走閉鎖プレートとして使用されて
いるが）と材料Ｊとの比較を示している。それは高めら
れた温度での機械的強度，又熱衝撃に対する抵抗性及び
鋼鉄による非湿潤性の見地からの本発明による材料の有
利性を証明している。

実施例４ 14％のホウ素窒化物を含むシアロン結合剤（Ｚ＝３）
を有する電気鋳造したマグネシアの粒子から構成される
見本は、上記の一般的方法により準備された。

使用したマグネシアは、下記の仕様を含む。即ちMgO
＝98.3重量％,SiO＜１重量％,CaO/SiO₂比＞２のB₂O₃＜
0.05重量％。

表Ｖは出発バッチの構成、得られた材料の各種の特性
を表している。

本発明による材料は、従って鋼鉄冶金の分野で総ての
タイプの適用に、そして特に鋳鉄又は鋼鉄の噴出の保護
又は制御装置に又、熔融した金属へガスを吹き込む装置
に使用される耐火性部品に有効である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩＣ０４Ｂ 35/58 ３０２Ｒ (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C04B 35/599 B22D 41/32 B22D 41/54 F27D 1/00

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】（Ａ）融点又は適当である場合には熱分
解温度が1700℃より高い少なくとも一つの耐火性材料の
複数の粒子を含んでいて、これらの粒子は、（Ｂ）Ｘ線回折パターンから決定される如きＺが0.5
から４の範囲にある式Si_6-zAl_zO_zN_8-zのシアロンから主
として成る結合基質内に分散されており、前記耐火性材
料が、（Ｃ）前記結合基質内に分散された六方晶系のホウ素
窒化物及び／又は結晶質の黒鉛薄片の複数の粒子をも含
んでいる、高い耐腐食性と昇温状態での高い機械的強度と高い耐熱
衝撃性とを有する耐火材料。
【請求項２】前記粒子（Ａ）は、鋼玉，ムライト又はMg
O−Al₂O₃尖晶石，平板アルミナ，少なくとも85重量％の
アルミナ成分を有する電気鋳造材料，電気鋳造又は焼結
されたマグネシア，少なくとも50％のアルミナと５％の
ジルコニアを含むアルミナ／シリカ／ジルコニア系の電
気鋳造材料,Al₄O₄CとAl₂OCタイプのアルミニウム酸化カ
ーバイド，アルミニウム酸化窒化物を基とする生成物、
及びシリコンカーバイドから選択されることを特徴とす
る請求の範囲１に記載の耐火材料。
【請求項３】粒子（Ａ）は、鋼玉から成ることを特徴と
する請求の範囲１又は２に記載の耐火材料。
【請求項４】31−85重量％の（Ａ）と12−45重量％の
（Ｂ）と３−42重量％の（Ｃ）とを含んでいることを特
徴とする請求の範囲１乃至３の何れかに記載の耐火材
料。
【請求項５】36−68重量％の（Ａ）と25−42重量％の
（Ｂ）と５−30重量％の（Ｃ）とを含んでいることを特
徴とする請求の範囲４に記載の耐火材料。
【請求項６】（１）（ａ）少なくとも90％が50μｍと
5mmの間の大きさで融点及び適当な場合には熱分解温度
が1700℃よりも高い33乃至88重量％の粒子と、（ｂ）（ｉ）粒子の少なくとも90％が150μｍよりも
小さい直径を有する23乃至90％のシリコン粉末と、（i
i）粒子の少なくとも90％が20μｍよりも小さい直径を
有する９乃至62％の焼アルミナと、（iii）粒子の少なくとも90％が80μｍよりも小さい直
径を有していて前記成分（ｉ）及び（ii）との合計が10
0％となり且つアルミニウムと焼アルミナの割合が0.7
よりも小さい０乃至24％のアルミニウム粉末とを含む９
乃至40％の反応粉末混合物と、（ｃ）六方晶系のホウ素窒化物粒子又は結晶質の黒鉛
薄片又は黒鉛薄片の少なくとも80％が100μｍよりも大
きい前記ホウ素窒化物粒子と黒鉛薄片との混合物の３乃
至45重量％の粒子と、（ｄ）前記成分（ａ）乃至（ｃ）との合計が100％と
なるようにされた０乃至３％の乾燥して粉末にされた耐
火性粘土と、（ｅ）少量の一時的結合剤と、の混合物が用意され、（２）前記混合物（１）は押圧することにより所望の
形状に成形され、（３）（２）により成形された混合物は乾燥され、且
つ、（４）（２）及び（３）により成形され且つ乾燥され
た混合物は窒素雰囲気下1300℃乃至1600℃の温度で燃焼
される、ことを特徴とする耐火材料の製造方法。
【請求項７】成分（ａ）は、電気鋳造又は焼結された鋼
玉，ムライト又はMgO−Al₂O₃尖晶石の粒子，平板アルミ
ナ，少なくとも85重量％のアルミナ成分を有する電気鋳
造材料，電気鋳造又は焼結されたマグネシア，少なくと
も50％のアルミナと５％のジルコニアを含むアルミナ／
シリカ／ジルコニア系電気鋳造材料,Al₄O₄CとAl₂OCタイ
プのアルミニウム酸化カーバイド，アルミニウム酸化窒
化物を基とする生成物、及びシリコンカーバイドから選
択されることを特徴とする請求の範囲６に記載の製造方
法。
【請求項８】成分（ａ）は、鋼玉粒子により形成されて
いることを特徴とする請求の範囲６又は７に記載の製造
方法。
【請求項９】反応粉末混合物（ｂ）は、35−45％の
（ｉ）と38−50％の（ii）と12−20％の（iii）を含ん
でいることを特徴とする請求の範囲６に記載の製造方
法。
【請求項１０】出発バッチは40−75％の（ａ）と20−35
％の（ｂ）と５−33％の（ｃ）を含んでいることを特徴
とする請求の範囲６又は９に記載の製造方法。