JP3203390B2 - セメント組成物、耐熱部材および該耐熱部材の製造方法 - Google Patents
セメント組成物、耐熱部材および該耐熱部材の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、優れた耐熱性を有する
セメント組成物、該組成物を用いた耐熱性部材および該
耐熱性部材の製造方法に関する。
セメント組成物、該組成物を用いた耐熱性部材および該
耐熱性部材の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来コンクリート成形体は２００℃以上
の加熱により結晶水の放出が起り、また成形体中の水酸
化カルシウムが４５０℃で酸化カルシウムに分解〔Ｃａ
（ＯＨ）2 →ＣａＯ＋Ｈ2 Ｏ〕すること、および８００
℃付近で炭酸カルシウムが脱炭酸して酸化カルシウムと
二酸化炭素に分解〔ＣａＣＯ3 →ＣａＯ＋ＣＯ2 〕する
ことにより収縮したり、更に、放冷したときに酸化カル
シウムが空気中の水分と反応して水酸化カルシウムを生
成するときに膨張するので、セメントの結合力が著しく
低下する。また、コンクリート成形体を構成する骨材が
熱により膨張して、成形体の強度が著しく低下するとい
う欠点を有している。
の加熱により結晶水の放出が起り、また成形体中の水酸
化カルシウムが４５０℃で酸化カルシウムに分解〔Ｃａ
（ＯＨ）2 →ＣａＯ＋Ｈ2 Ｏ〕すること、および８００
℃付近で炭酸カルシウムが脱炭酸して酸化カルシウムと
二酸化炭素に分解〔ＣａＣＯ3 →ＣａＯ＋ＣＯ2 〕する
ことにより収縮したり、更に、放冷したときに酸化カル
シウムが空気中の水分と反応して水酸化カルシウムを生
成するときに膨張するので、セメントの結合力が著しく
低下する。また、コンクリート成形体を構成する骨材が
熱により膨張して、成形体の強度が著しく低下するとい
う欠点を有している。
【０００３】そこで上記のような問題点を解決するため
に、例えば次のような方法が提案されている：ａ）セメ
ントとしてアルミナセメントを使用し、骨材しとてシャ
モットなどの耐火レンガ粉末や火成岩などの耐火性材料
を使用する方法（特開昭５０−５０４１９：施紬建築用
資材成形体）；ｂ）活性超微粒シリカやリン酸アルミニ
ウムを使用して、セメント水和物中の水酸化カルシウム
を珪酸カルシウム化合物に変え、加熱の際の水酸化カル
シウムの化学変化による収縮および膨張を抑制する方法
（特開昭６３−１１０３４１：施釉コンクリートパネ
ル）：ｃ）熱により強度の劣化したセメント成形体を水
中に浸漬してコンクリートの再水和をはかり、これによ
って強度を回復させる方法（特開昭５６−５０１８３：
ホウロウ引きセメント系板の製造方法）；ｄ）骨材中の
ＳｉＯ2 と反応してガラス体を形成する釉薬をセメント
に添加し、このガラス体がバインダーとして機能し、成
形体の耐熱性と圧縮強さとを向上させる方法（特開平１
−１８８４６３：セメント成形体）。
に、例えば次のような方法が提案されている：ａ）セメ
ントとしてアルミナセメントを使用し、骨材しとてシャ
モットなどの耐火レンガ粉末や火成岩などの耐火性材料
を使用する方法（特開昭５０−５０４１９：施紬建築用
資材成形体）；ｂ）活性超微粒シリカやリン酸アルミニ
ウムを使用して、セメント水和物中の水酸化カルシウム
を珪酸カルシウム化合物に変え、加熱の際の水酸化カル
シウムの化学変化による収縮および膨張を抑制する方法
（特開昭６３−１１０３４１：施釉コンクリートパネ
ル）：ｃ）熱により強度の劣化したセメント成形体を水
中に浸漬してコンクリートの再水和をはかり、これによ
って強度を回復させる方法（特開昭５６−５０１８３：
ホウロウ引きセメント系板の製造方法）；ｄ）骨材中の
ＳｉＯ2 と反応してガラス体を形成する釉薬をセメント
に添加し、このガラス体がバインダーとして機能し、成
形体の耐熱性と圧縮強さとを向上させる方法（特開平１
−１８８４６３：セメント成形体）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ａ）の
方法では、アルミナセメントが高価で経済的でなく、ま
たアルミナセメント水和物が不安定であるため用途が特
殊なものに制限されること；ｂ）の方法では、セメント
水和物中の水酸化カルシウムを完全に珪酸カルシウム化
合物の形態にすることができず、コンクリートの強度が
低下すること；ｃ）の方法では、養生、乾燥、水中浸漬
等の各条件やこれらの工程の組合せの如何によって強度
回復の程度が異なり、強度のバラツキが生じ易く、ま
た、その製法工程は複雑となり、大型部材を作製するた
めにはその処理スペースが大規模となるので経済性に劣
ること；ｄ）の方法では、骨材中のＳｉＯ2 と釉薬とが
反応してガラス質のバインダーを形成させるためには、
厳密な原料調整および焼成条件の管理を必要とし、ま
た、ガラス質のバインダーが形成されることは実証され
ておらず、得られる硬化体の強度も大でなく、更にその
収縮量が大きくなると考えられるので、建設用部材とし
て適用することは困難である；等の実用に際して解決し
なければならない問題点が残されている。
方法では、アルミナセメントが高価で経済的でなく、ま
たアルミナセメント水和物が不安定であるため用途が特
殊なものに制限されること；ｂ）の方法では、セメント
水和物中の水酸化カルシウムを完全に珪酸カルシウム化
合物の形態にすることができず、コンクリートの強度が
低下すること；ｃ）の方法では、養生、乾燥、水中浸漬
等の各条件やこれらの工程の組合せの如何によって強度
回復の程度が異なり、強度のバラツキが生じ易く、ま
た、その製法工程は複雑となり、大型部材を作製するた
めにはその処理スペースが大規模となるので経済性に劣
ること；ｄ）の方法では、骨材中のＳｉＯ2 と釉薬とが
反応してガラス質のバインダーを形成させるためには、
厳密な原料調整および焼成条件の管理を必要とし、ま
た、ガラス質のバインダーが形成されることは実証され
ておらず、得られる硬化体の強度も大でなく、更にその
収縮量が大きくなると考えられるので、建設用部材とし
て適用することは困難である；等の実用に際して解決し
なければならない問題点が残されている。
【０００５】
【問題点を解決するための手段】本発明によれば、上記
の問題点は、ジェットセメントを除く水硬性セメント１
５〜４０ 重量部、骨材３０〜６０重量部、およびＳｉ
Ｏ 2 、ＣａＯ、Ｂ 2 Ｏ 3 およびアルカリ成分 からなり７
００〜１３００℃の範囲内で軟化する熔融性物質５〜３
０重量部よりなるセメ ント組成物、該組成物から製造
した耐熱部材、および該耐熱部材の製造方法によって解
決 される。
の問題点は、ジェットセメントを除く水硬性セメント１
５〜４０ 重量部、骨材３０〜６０重量部、およびＳｉ
Ｏ 2 、ＣａＯ、Ｂ 2 Ｏ 3 およびアルカリ成分 からなり７
００〜１３００℃の範囲内で軟化する熔融性物質５〜３
０重量部よりなるセメ ント組成物、該組成物から製造
した耐熱部材、および該耐熱部材の製造方法によって解
決 される。
【０００６】本発明による前記セメント組成物は更に、
耐熱性繊維０．５〜３５重量部を添加することができ
る。このセメント組成物は適量の水を加えて常温硬化さ
せることができる。
耐熱性繊維０．５〜３５重量部を添加することができ
る。このセメント組成物は適量の水を加えて常温硬化さ
せることができる。
【０００７】本発明による前記耐熱部材は、前記セメン
ト組成物に水を添加して所定形状の部材に成形し、硬化
後７００〜１３００℃、好ましくは８００〜９００℃に
加熱することによって製造される。この加熱によって成
形部材中のセメント水和物が分解され、セメント水和物
中の水酸化カルシウムに由来するＣａＯと熔融物質等に
含まれるＳｉＯ2 およびＣａＯとの反応により、容易に
ウオラストナイトＣａＯ・ＳｉＯ2 が生成し〔ＣａＯ＋
ＳｉＯ2→ＣａＯ・ＳｉＯ2 〕、このウオラストナイト
が成形部材中でバインダーとして作用し成形部材の耐熱
性を向上させるものである。この加熱前後の成形部材の
Ｘ線回折結果を示す図１から明らかなように、この加熱
によってウオラストナイトが生成していることがわか
る。生成するウオラストナイトの量は水硬性セメント重
量に対して少なくとも２０重量％以上であることが必要
であり、この量以下ではウオラストナイトのバインダー
としての充分な効果が期待できない。熔融物質中に含有
されているＢ2 Ｏ3 およびアルカリ成分は、ウオラスト
ナイト生成反応の反応温度を低下させるものであり、一
方、熔融性物質は前記加熱温度の範囲内で軟化するの
で、成形部材の剛性を低下させ、セメント相と骨材の熱
膨張量の差による応力を緩和し、ひび割れを防止する作
用をする。
ト組成物に水を添加して所定形状の部材に成形し、硬化
後７００〜１３００℃、好ましくは８００〜９００℃に
加熱することによって製造される。この加熱によって成
形部材中のセメント水和物が分解され、セメント水和物
中の水酸化カルシウムに由来するＣａＯと熔融物質等に
含まれるＳｉＯ2 およびＣａＯとの反応により、容易に
ウオラストナイトＣａＯ・ＳｉＯ2 が生成し〔ＣａＯ＋
ＳｉＯ2→ＣａＯ・ＳｉＯ2 〕、このウオラストナイト
が成形部材中でバインダーとして作用し成形部材の耐熱
性を向上させるものである。この加熱前後の成形部材の
Ｘ線回折結果を示す図１から明らかなように、この加熱
によってウオラストナイトが生成していることがわか
る。生成するウオラストナイトの量は水硬性セメント重
量に対して少なくとも２０重量％以上であることが必要
であり、この量以下ではウオラストナイトのバインダー
としての充分な効果が期待できない。熔融物質中に含有
されているＢ2 Ｏ3 およびアルカリ成分は、ウオラスト
ナイト生成反応の反応温度を低下させるものであり、一
方、熔融性物質は前記加熱温度の範囲内で軟化するの
で、成形部材の剛性を低下させ、セメント相と骨材の熱
膨張量の差による応力を緩和し、ひび割れを防止する作
用をする。
【０００８】本発明において使用される水硬性セメント
としては、一般に市販されているものが使用できて、ポ
ルトランドセメント、白色セメント、アルミナセメント
等何れでも良く、その使用量は１５重量部以下であると
脱型強度が得られず、４０重量部以上であるとセメント
ペースト量が多くなり熱による劣化を受けクラックの発
生する危険性が高くなる。何れにしても熔融性物質との
反応によりウオラストナイトが前記の量で生成する必要
がある。
としては、一般に市販されているものが使用できて、ポ
ルトランドセメント、白色セメント、アルミナセメント
等何れでも良く、その使用量は１５重量部以下であると
脱型強度が得られず、４０重量部以上であるとセメント
ペースト量が多くなり熱による劣化を受けクラックの発
生する危険性が高くなる。何れにしても熔融性物質との
反応によりウオラストナイトが前記の量で生成する必要
がある。
【０００９】本発明において使用される骨材としては、
耐熱性を有する骨材であれば何れでも良く、抗火石、珪
砂、珪石、軽量骨材、シャモット、陶器破砕物、火山
灰、シェルベン、スラグ等が挙げられ、加熱後の強度を
考えるならば抗火石が最も適当である。骨材は蓄熱作用
を有しているため、その使用量が３０重量部より少ない
と耐熱パネル成形体を加熱後冷却すると、急激に温度が
下がり、反りやクラックが生じる。また、６０重量部以
上になると加熱前あるいは加熱後の強度が不足しクラッ
クが生じる。
耐熱性を有する骨材であれば何れでも良く、抗火石、珪
砂、珪石、軽量骨材、シャモット、陶器破砕物、火山
灰、シェルベン、スラグ等が挙げられ、加熱後の強度を
考えるならば抗火石が最も適当である。骨材は蓄熱作用
を有しているため、その使用量が３０重量部より少ない
と耐熱パネル成形体を加熱後冷却すると、急激に温度が
下がり、反りやクラックが生じる。また、６０重量部以
上になると加熱前あるいは加熱後の強度が不足しクラッ
クが生じる。
【００１０】本発明において使用される熔融性物質とし
ては、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｂ2 Ｏ3 およびアルカリ成分
（Ｎａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏなど）からなり、その他ＭｇＯ、Ａ
ｌ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＺｎＯ、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＴｉＯ2 また
は金属粉末等を含有していてもよい。その使用量は、５
重量部より少ないとウオラストナイトの生成量が充分で
なく、加熱後の強度が不足するためにクラックが生じ、
３０重量部より多くなると加熱中の形状安定性が悪くな
り変形を生じ、また、熔融性物質を充分に練り混ぜるこ
とが困難になり、熔融物質粉末中の空気が成形体表面に
気泡となって現われ、成形体の品質が低下する。熔融物
質を構成する成分ならびにその融点を表−１に示す。こ
れらの各成分を例えば表−２に示したように組合せて所
望の融点を有する熔融性物質を得ることができる。
ては、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｂ2 Ｏ3 およびアルカリ成分
（Ｎａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏなど）からなり、その他ＭｇＯ、Ａ
ｌ2 Ｏ3 、ＰｂＯ、ＺｎＯ、Ｆｅ2 Ｏ3 、ＴｉＯ2 また
は金属粉末等を含有していてもよい。その使用量は、５
重量部より少ないとウオラストナイトの生成量が充分で
なく、加熱後の強度が不足するためにクラックが生じ、
３０重量部より多くなると加熱中の形状安定性が悪くな
り変形を生じ、また、熔融性物質を充分に練り混ぜるこ
とが困難になり、熔融物質粉末中の空気が成形体表面に
気泡となって現われ、成形体の品質が低下する。熔融物
質を構成する成分ならびにその融点を表−１に示す。こ
れらの各成分を例えば表−２に示したように組合せて所
望の融点を有する熔融性物質を得ることができる。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】本発明において使用される耐熱性繊維とし
ては、耐熱性のウオラストナイト繊維が最も好ましく、
特に、アスペクト比が約１０〜２０のものが望ましい。
その他、セラミックス繊維、チタン酸ウィスカー等も使
用できる。本発明の耐熱部材の製造方法によれば、加熱
時に耐熱性繊維周辺の熔融性物質が融解して一様に分散
し、繊維同士が熔接され、この熔接作用によって耐熱部
材の寸法安定性および耐熱衝撃性が向上する。耐熱性繊
維の使用量が０．５重量部よりも少ないと、加熱後の冷
却時における熱衝撃を緩衝する作用が劣りクラックや反
りを生じ、３５重量部よりも多いと、練り混ぜが非常に
困難となり、良好な形成体が得られない。
ては、耐熱性のウオラストナイト繊維が最も好ましく、
特に、アスペクト比が約１０〜２０のものが望ましい。
その他、セラミックス繊維、チタン酸ウィスカー等も使
用できる。本発明の耐熱部材の製造方法によれば、加熱
時に耐熱性繊維周辺の熔融性物質が融解して一様に分散
し、繊維同士が熔接され、この熔接作用によって耐熱部
材の寸法安定性および耐熱衝撃性が向上する。耐熱性繊
維の使用量が０．５重量部よりも少ないと、加熱後の冷
却時における熱衝撃を緩衝する作用が劣りクラックや反
りを生じ、３５重量部よりも多いと、練り混ぜが非常に
困難となり、良好な形成体が得られない。
【００１４】本発明によるセメント組成物には、市販の
セメント用減水剤等を添加して、成形体を製造する際の
水の量を減少させ、得られる耐熱部材を緻密化すること
ができるが、加熱前の乾燥が不充分であると、加熱中に
成形体が爆裂する恐れがあるので、充分な乾燥の後に加
熱することが必要である。乾燥温度および乾燥時間は製
造すべき成形体の密度によって異なるが、一般には、例
えば８０〜２００℃、好ましくは１００〜１５０℃で数
時間〜数日間の乾燥が適当である。
セメント用減水剤等を添加して、成形体を製造する際の
水の量を減少させ、得られる耐熱部材を緻密化すること
ができるが、加熱前の乾燥が不充分であると、加熱中に
成形体が爆裂する恐れがあるので、充分な乾燥の後に加
熱することが必要である。乾燥温度および乾燥時間は製
造すべき成形体の密度によって異なるが、一般には、例
えば８０〜２００℃、好ましくは１００〜１５０℃で数
時間〜数日間の乾燥が適当である。
【００１５】成形体の加熱温度は、冷却時のひび割れ発
生を防止するために、セメント水和物が分解する温度
（７００〜８００℃）以上にする必要があり、また、Ｃ
ａＯと熔融性物質等に由来するＳｉＯ2 との反応による
ウオラストナイトの生成を可能ならしめるために、熔融
性物質の融点を加熱温度以下に調整する必要がある。す
なわち、加熱温度を７００〜１３００℃、好ましくは８
００〜９００℃とすることにより、水硬性物質を分解
し、これに置換する形で熔融性物質が熔け、若しくは浸
み込むことによって新たなバインダーとしてのウオラス
トナイトを形成することができ、高強度の耐熱部材とす
ることが可能となる。加熱時間は成形体の寸法によって
異なるが、最低１０分間以上、好ましくは３０分間以上
加熱温度を維持しなければならない。また、降温速度を
調節することにより、耐熱部材の加熱後の曲げ強度を容
易に確保することができる。
生を防止するために、セメント水和物が分解する温度
（７００〜８００℃）以上にする必要があり、また、Ｃ
ａＯと熔融性物質等に由来するＳｉＯ2 との反応による
ウオラストナイトの生成を可能ならしめるために、熔融
性物質の融点を加熱温度以下に調整する必要がある。す
なわち、加熱温度を７００〜１３００℃、好ましくは８
００〜９００℃とすることにより、水硬性物質を分解
し、これに置換する形で熔融性物質が熔け、若しくは浸
み込むことによって新たなバインダーとしてのウオラス
トナイトを形成することができ、高強度の耐熱部材とす
ることが可能となる。加熱時間は成形体の寸法によって
異なるが、最低１０分間以上、好ましくは３０分間以上
加熱温度を維持しなければならない。また、降温速度を
調節することにより、耐熱部材の加熱後の曲げ強度を容
易に確保することができる。
【００１６】また、成形体の成形方法としては、流し込
み法、押し出し法、加圧法、抄造法の何れを用いてもよ
い。
み法、押し出し法、加圧法、抄造法の何れを用いてもよ
い。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、熱による強度の劣化お
よび収縮が少なく、耐熱衝撃性が高く、例えば建設用部
材として有用な耐熱部材が経済的かつ容易に製造するこ
とができる。
よび収縮が少なく、耐熱衝撃性が高く、例えば建設用部
材として有用な耐熱部材が経済的かつ容易に製造するこ
とができる。
【００１８】以下の実施例によって、本発明を更に具体
的に説明する。 実施例１ 水硬性セメントとして市販のポルトランドセメント２０
部（重量部：以下同じ）、熔融性物質しとて表−２に示
したＡ〜Ｊのものそれぞれ２０部、骨材として最大粒径
５ｍｍ以下の抗火石４０部、耐熱性繊維としてウオラス
トナイト繊維２０部を使用し、これらに水３０部を加え
て混練し、型に入れて４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの供試
体を成形した。この供試体を２０℃湿空中で２４時間後
脱型し、７日間水中養生後、１１０℃で２４ｈ乾燥した
後、９００℃で３０分間加熱した。加熱後に得た耐熱部
材の強度と収縮の関係を図２および図３に示す。これら
の図から、本発明による熔融性物質を添加して得た耐熱
部材が優れた圧縮強度および低収縮量を示すことがわか
る。
的に説明する。 実施例１ 水硬性セメントとして市販のポルトランドセメント２０
部（重量部：以下同じ）、熔融性物質しとて表−２に示
したＡ〜Ｊのものそれぞれ２０部、骨材として最大粒径
５ｍｍ以下の抗火石４０部、耐熱性繊維としてウオラス
トナイト繊維２０部を使用し、これらに水３０部を加え
て混練し、型に入れて４ｃｍ×４ｃｍ×１６ｃｍの供試
体を成形した。この供試体を２０℃湿空中で２４時間後
脱型し、７日間水中養生後、１１０℃で２４ｈ乾燥した
後、９００℃で３０分間加熱した。加熱後に得た耐熱部
材の強度と収縮の関係を図２および図３に示す。これら
の図から、本発明による熔融性物質を添加して得た耐熱
部材が優れた圧縮強度および低収縮量を示すことがわか
る。
【００１９】実施例２ 熔融性物質として表−２のＪを用い、実施例１と同様な
配合条件で供試体を成形後、加熱温度を種々変更して耐
熱部材を得た。加熱温度と強度および収縮との関係を図
４および図５に示す。これらの図から熔融性物質Ｊを用
いた場合、成形体の加熱温度は８００〜９００℃が好ま
しいことがわかる。
配合条件で供試体を成形後、加熱温度を種々変更して耐
熱部材を得た。加熱温度と強度および収縮との関係を図
４および図５に示す。これらの図から熔融性物質Ｊを用
いた場合、成形体の加熱温度は８００〜９００℃が好ま
しいことがわかる。
【００２０】実施例３ 水硬性セメントとして市販のポルトランドセメント、熔
融性物質として表−２に示したＪのもの、骨材として最
大粒径５ｍｍ以下の抗火石、耐熱性繊維としてウオラス
トナイト繊維を使用し、表−３の配合割合（重量部）で
各種セメント組成物を調製し、９００℃、１時間加熱し
成形体の加熱前後の強度、性状を試験した。その結果を
表−４に示す。
融性物質として表−２に示したＪのもの、骨材として最
大粒径５ｍｍ以下の抗火石、耐熱性繊維としてウオラス
トナイト繊維を使用し、表−３の配合割合（重量部）で
各種セメント組成物を調製し、９００℃、１時間加熱し
成形体の加熱前後の強度、性状を試験した。その結果を
表−４に示す。
【００２１】
【表３】
【００２２】
【表４】
【００２３】又、表−３に示すセメント組成物におい
て、耐熱性繊維（ウオラストナイト繊維）を添加したセ
メント組成物Ｎｏ．１（本発明例）およびＮｏ．７（比
較例）と、耐熱性繊維を添加しないセメント組成物Ｎ
ｏ．４（本発明例）から得た生成物の加熱時の熱膨張量
の相違を図６、図７、図８に、また、セメント組成物Ｎ
ｏ．１およびＮｏ．４における加熱前後の耐熱部材の圧
縮強度、収縮量の変化をそれぞれ図９および図１０に示
す。これらの図から、熔融性物質を用い、更に耐熱性繊
維の添加により、冷却時の耐熱衝撃性が改良され、加熱
前後の収縮量を減少できることがわかる。
て、耐熱性繊維（ウオラストナイト繊維）を添加したセ
メント組成物Ｎｏ．１（本発明例）およびＮｏ．７（比
較例）と、耐熱性繊維を添加しないセメント組成物Ｎ
ｏ．４（本発明例）から得た生成物の加熱時の熱膨張量
の相違を図６、図７、図８に、また、セメント組成物Ｎ
ｏ．１およびＮｏ．４における加熱前後の耐熱部材の圧
縮強度、収縮量の変化をそれぞれ図９および図１０に示
す。これらの図から、熔融性物質を用い、更に耐熱性繊
維の添加により、冷却時の耐熱衝撃性が改良され、加熱
前後の収縮量を減少できることがわかる。
【００２４】表−３のセメント組成物Ｎｏ．１のものか
ら製造した成形体を９００℃に加熱した後、種々の降温
速度で冷却したときの降温速度と耐熱部材の曲げ強度と
の関係を調べた。図１１に例示する降温速度パターンで
冷却したときのそれぞれの耐熱部材の曲げ強度を図１２
に示す。図１１において、は室温まで炉内に放置して
徐冷；は５００℃まで炉内で徐冷した後、炉外で空
冷；は５００℃の炉内で炉の扉を開いた状態で冷却
後、炉外で空冷；は７００℃の炉内で炉の扉を開いた
状態で冷却後、炉外で空冷；は炉外で空冷したことを
示す。
ら製造した成形体を９００℃に加熱した後、種々の降温
速度で冷却したときの降温速度と耐熱部材の曲げ強度と
の関係を調べた。図１１に例示する降温速度パターンで
冷却したときのそれぞれの耐熱部材の曲げ強度を図１２
に示す。図１１において、は室温まで炉内に放置して
徐冷；は５００℃まで炉内で徐冷した後、炉外で空
冷；は５００℃の炉内で炉の扉を開いた状態で冷却
後、炉外で空冷；は７００℃の炉内で炉の扉を開いた
状態で冷却後、炉外で空冷；は炉外で空冷したことを
示す。
【図１】本発明による成形部材の加熱前後のＸ線回折結
果を示す図である。
果を示す図である。
【図２】実施例１で得た各耐熱部材の加熱後の強度を示
す図である。
す図である。
【図３】実施例１で得た各耐熱部材の加熱後の収縮量を
示す図である。
示す図である。
【図４】実施例２で得た各耐熱部材の加熱温度と強度と
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図５】実施例２で得た各耐熱部材の加熱温度と収縮量
との関係を示す図である。
との関係を示す図である。
【図６】本発明によるセメント組成物（Ｎｏ．１）の加
熱時の熱膨張の変化を示す図である。
熱時の熱膨張の変化を示す図である。
【図７】セメント組成物（Ｎｏ．７）の加熱時の熱膨張
の変化を示す図である。
の変化を示す図である。
【図８】本発明によるセメント組成物（Ｎｏ．４）の加
熱時の熱膨張の変化を示す図である。
熱時の熱膨張の変化を示す図である。
【図９】本発明よる耐熱部材の加熱前後の圧縮強度の変
化を示す図である。
化を示す図である。
【図１０】本発明による耐熱部材の加熱前後の収縮量の
変化を示す図である。
変化を示す図である。
【図１１】本発明による耐熱部材の降温パターンを示す
図である。
図である。
【図１２】本発明による耐熱部材の図８による降温パタ
ーンに従った冷却後の曲げ強度を示す図である。
ーンに従った冷却後の曲げ強度を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 林 志翔 東京都江東区豊洲１丁目１番７号 小野 田セメント株式会社 セメント・コンク リート研究所内 (72)発明者 山本 英夫 東京都江東区豊洲１丁目１番７号 小野 田セメント株式会社 セメント・コンク リート研究所内 (72)発明者 安 伸二 神奈川県茅ヶ崎市茅ヶ崎511番地 茅ヶ 崎グリーンハイツ１−203 (72)発明者 杉本 賢司 神奈川県茅ヶ崎市高田３丁目３番10号 (72)発明者 ウィグナラージャ・シバクマラン 神奈川県横浜市旭区白根２丁目35番６号 (72)発明者 久保田 浩 神奈川県横浜市旭区白根２丁目35番６号 (56)参考文献 特開 平３−33041（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−33078（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 7/00 - 28/36 C04B 40/00 - 40/06
Claims (5)
- 【請求項１】ジェットセメントを除く水硬性セメント１
５〜４０重量部、骨材３０〜６ ０重量部、およびＳｉ
Ｏ 2 、ＣａＯ、Ｂ 2 Ｏ 3 およびアルカリ成分からなり７０
０〜１３ ００℃の範囲内で軟化する熔融性物質５〜３
０重量部よりなるセメント組成物。 - 【請求項２】ジェットセメントを除く水硬性セメント１
５〜４０重量部、骨材３０〜６ ０重量部、ＳｉＯ 2 、
ＣａＯ、Ｂ 2 Ｏ 3 およびアルカリ成分からなり７００〜１
３００℃ の範囲内で軟化する熔融性物質５〜３０重量
部および耐熱性繊維０．５〜３５重量部より なるセメ
ント組成物。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２に記載のセメン
ト組成物に水 を添加して所定の形状に成形し、硬化後
７００〜１３００℃に加熱する ことを特徴とする耐熱
部材の製造方法。 - 【請求項４】 請求項３の製造方法によって製造された
耐熱部材。 - 【請求項５】 バインダーとしてウオラストナイト相を
含有している 請求項４に記載の耐熱部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15990491A JP3203390B2 (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | セメント組成物、耐熱部材および該耐熱部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15990491A JP3203390B2 (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | セメント組成物、耐熱部材および該耐熱部材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04362047A JPH04362047A (ja) | 1992-12-15 |
| JP3203390B2 true JP3203390B2 (ja) | 2001-08-27 |
Family
ID=15703711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15990491A Expired - Fee Related JP3203390B2 (ja) | 1991-06-05 | 1991-06-05 | セメント組成物、耐熱部材および該耐熱部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3203390B2 (ja) |
-
1991
- 1991-06-05 JP JP15990491A patent/JP3203390B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04362047A (ja) | 1992-12-15 |
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