JP3186340B2 - クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機及びその容量制御方法 - Google Patents
クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機及びその容量制御方法Info
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- JP3186340B2 JP3186340B2 JP14099693A JP14099693A JP3186340B2 JP 3186340 B2 JP3186340 B2 JP 3186340B2 JP 14099693 A JP14099693 A JP 14099693A JP 14099693 A JP14099693 A JP 14099693A JP 3186340 B2 JP3186340 B2 JP 3186340B2
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- chamber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/14—Control
- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B2201/00—Pump parameters
- F04B2201/08—Cylinder or housing parameters
- F04B2201/0801—Temperature
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、クランク室、吸入室、
吐出室及びこれら各室に接続するシリンダボアを区画形
成し、シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可
能に収容するハウジング内に回転軸を回転可能に支持
し、回転軸に回転支持体を設けると共に、回転支持体に
斜板を傾動可能に連係し、クランク室内の圧力と吸入圧
との片頭ピストンを介した差により斜板の傾角を制御す
るクラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機に関する
ものである。
吐出室及びこれら各室に接続するシリンダボアを区画形
成し、シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可
能に収容するハウジング内に回転軸を回転可能に支持
し、回転軸に回転支持体を設けると共に、回転支持体に
斜板を傾動可能に連係し、クランク室内の圧力と吸入圧
との片頭ピストンを介した差により斜板の傾角を制御す
るクラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】特開昭５９−１５０９８８号公報及び特
開昭６１−５５３８０号公報に開示される可変容量型揺
動斜板式圧縮機では、外部駆動源と圧縮機の回転軸との
間の動力伝達の連結及び遮断を行なう電磁クラッチを使
用していない。電磁クラッチを無くせば、特に車両搭載
形態ではそのＯＮ−ＯＦＦのショックによる体感フィー
リングの悪さの欠点を解消できると共に、圧縮機全体の
重量減、コスト減が可能となる。
開昭６１−５５３８０号公報に開示される可変容量型揺
動斜板式圧縮機では、外部駆動源と圧縮機の回転軸との
間の動力伝達の連結及び遮断を行なう電磁クラッチを使
用していない。電磁クラッチを無くせば、特に車両搭載
形態ではそのＯＮ−ＯＦＦのショックによる体感フィー
リングの悪さの欠点を解消できると共に、圧縮機全体の
重量減、コスト減が可能となる。
【０００３】前記各公報に開示される可変容量型揺動斜
板式圧縮機ではいずれも、斜板を収容するクランク室内
の圧力を高めて斜板傾角を０°近くにもってゆき、吐出
容量を零近くに落とすようになっている。
板式圧縮機ではいずれも、斜板を収容するクランク室内
の圧力を高めて斜板傾角を０°近くにもってゆき、吐出
容量を零近くに落とすようになっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このようなクラッチレ
ス圧縮機では外部冷媒回路上の蒸発器におけるフロスト
発生が問題になる。外気温が氷点付近では蒸発器におい
てフロスト発生のおそれがあり、このような環境条件で
は必要に応じて斜板傾角を０°近くに持ってゆき、吐出
無効化を行なわねばならない。しかし、吐出無効化状態
では冷媒の循環が実質的に無くなるため、冷媒と共に移
動する潤滑油の還流がなくなり、圧縮機内の潤滑不良が
問題になってくる。
ス圧縮機では外部冷媒回路上の蒸発器におけるフロスト
発生が問題になる。外気温が氷点付近では蒸発器におい
てフロスト発生のおそれがあり、このような環境条件で
は必要に応じて斜板傾角を０°近くに持ってゆき、吐出
無効化を行なわねばならない。しかし、吐出無効化状態
では冷媒の循環が実質的に無くなるため、冷媒と共に移
動する潤滑油の還流がなくなり、圧縮機内の潤滑不良が
問題になってくる。
【０００５】本発明は、フロスト及び圧縮機内の潤滑の
問題を共に解消することを目的とする。
問題を共に解消することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そのために請求項１に記
載の発明では、零ではない吐出容量をもたらすように斜
板の最小傾角を規定しておくと共に、吐出圧領域と吸入
圧領域とをバイパス通路で接続しておき、圧縮機内の摺
接部位における潤滑状態を反映する圧縮機の発熱状態を
検出し、この発熱状態が特定状態に達したときには、前
記圧力供給通路の閉鎖、前記放圧通路の通過断面積拡
大、及び前記バイパス通路の閉鎖の少なくとも１つの動
作を遂行するようにした。
載の発明では、零ではない吐出容量をもたらすように斜
板の最小傾角を規定しておくと共に、吐出圧領域と吸入
圧領域とをバイパス通路で接続しておき、圧縮機内の摺
接部位における潤滑状態を反映する圧縮機の発熱状態を
検出し、この発熱状態が特定状態に達したときには、前
記圧力供給通路の閉鎖、前記放圧通路の通過断面積拡
大、及び前記バイパス通路の閉鎖の少なくとも１つの動
作を遂行するようにした。
【０００７】請求項２に記載の発明では、前記最小傾角
規定手段と、前記バイパス通路と、前記斜板傾角が最小
傾角のときには前記バイパス通路を開放可能なバイパス
開閉弁と、前記温度検出手段と、前記温度検出手段が特
定状態を検出したときには前記バイパス開閉弁を閉状態
に強制変更するバイパス通路強制閉鎖手段とを備えたク
ラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機を構成した。
規定手段と、前記バイパス通路と、前記斜板傾角が最小
傾角のときには前記バイパス通路を開放可能なバイパス
開閉弁と、前記温度検出手段と、前記温度検出手段が特
定状態を検出したときには前記バイパス開閉弁を閉状態
に強制変更するバイパス通路強制閉鎖手段とを備えたク
ラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機を構成した。
【０００８】請求項３に記載の発明では、前記最小傾角
規定手段と、前記バイパス通路と、前記バイパス開閉弁
と、前記温度検出手段と、前記温度検出手段が特定状態
を検出したときには前記圧力供給通路を閉状態に強制変
更する圧力供給通路強制閉鎖手段とを備えたクラッチレ
ス片側ピストン式可変容量圧縮機を構成した。
規定手段と、前記バイパス通路と、前記バイパス開閉弁
と、前記温度検出手段と、前記温度検出手段が特定状態
を検出したときには前記圧力供給通路を閉状態に強制変
更する圧力供給通路強制閉鎖手段とを備えたクラッチレ
ス片側ピストン式可変容量圧縮機を構成した。
【０００９】請求項４に記載の発明では、前記最小傾角
規定手段と、前記バイパス通路と、前記バイパス開閉弁
と、前記温度検出手段と、前記温度検出手段が特定状態
を検出したときには前記放圧通路の通過断面積を増大方
向に強制変更する開度増大強制手段とを備えたクラッチ
レス片側ピストン式可変容量圧縮機を構成した。
規定手段と、前記バイパス通路と、前記バイパス開閉弁
と、前記温度検出手段と、前記温度検出手段が特定状態
を検出したときには前記放圧通路の通過断面積を増大方
向に強制変更する開度増大強制手段とを備えたクラッチ
レス片側ピストン式可変容量圧縮機を構成した。
【００１０】
【作用】蒸発器でのフロストが発生しそうな状況では斜
板傾角は最小傾角となり、バイパス通路が開く。バイパ
ス通路の開放により吐出圧領域の冷媒ガスが吸入圧領域
へ流れ、外部冷媒回路への吐出冷媒ガスの流出がなくな
る。従って、外部冷媒回路上の蒸発器のフロストが回避
される。圧縮機内の摺接部位の潤滑が不足してくると、
この摺接部位の温度が上昇する。このような特定の温度
状態が生じると、前記圧力供給通路の閉鎖、前記放圧通
路の通過断面積拡大、及び前記バイパス通路の閉鎖の少
なくとも１つの動作が遂行される。バイパス通路が閉じ
られると、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路を還流する。
板傾角は最小傾角となり、バイパス通路が開く。バイパ
ス通路の開放により吐出圧領域の冷媒ガスが吸入圧領域
へ流れ、外部冷媒回路への吐出冷媒ガスの流出がなくな
る。従って、外部冷媒回路上の蒸発器のフロストが回避
される。圧縮機内の摺接部位の潤滑が不足してくると、
この摺接部位の温度が上昇する。このような特定の温度
状態が生じると、前記圧力供給通路の閉鎖、前記放圧通
路の通過断面積拡大、及び前記バイパス通路の閉鎖の少
なくとも１つの動作が遂行される。バイパス通路が閉じ
られると、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路を還流する。
【００１１】圧力供給通路の閉鎖又は放圧通路の通過断
面積拡大が行われるとクランク室内の圧力が低下する。
この圧力低下により斜板傾角が最小傾角から増大方向へ
移行し、吐出容量が増大する。圧力供給通路が開いてい
る場合、吐出室の冷媒ガスの一部は圧力供給通路、クラ
ンク室、放圧通路、吸入室、シリンダボアの順に吐出室
へ還流する。この還流冷媒ガスは吐出容量の増大により
増大し、クランク室内の潤滑必要部位の潤滑が確保され
る。
面積拡大が行われるとクランク室内の圧力が低下する。
この圧力低下により斜板傾角が最小傾角から増大方向へ
移行し、吐出容量が増大する。圧力供給通路が開いてい
る場合、吐出室の冷媒ガスの一部は圧力供給通路、クラ
ンク室、放圧通路、吸入室、シリンダボアの順に吐出室
へ還流する。この還流冷媒ガスは吐出容量の増大により
増大し、クランク室内の潤滑必要部位の潤滑が確保され
る。
【００１２】圧力供給通路が閉じている場合、クランク
室内の圧力低下によりシリンダボアからクランク室への
ブローバイガス量が増え、クランク室内の潤滑必要部位
の潤滑が確保される。
室内の圧力低下によりシリンダボアからクランク室への
ブローバイガス量が増え、クランク室内の潤滑必要部位
の潤滑が確保される。
【００１３】請求項２に記載の発明では、温度検出手段
が特定状態を検出したときにはバイパス通路強制閉鎖手
段がバイパス開閉弁を閉状態に強制変更し、バイパス通
路が閉じられる。
が特定状態を検出したときにはバイパス通路強制閉鎖手
段がバイパス開閉弁を閉状態に強制変更し、バイパス通
路が閉じられる。
【００１４】請求項３に記載の発明では、温度検出手段
が特定温度を検出したときには圧力供給通路強制閉鎖手
段が圧力供給通路を閉状態に強制変更する。圧力供給通
路が閉じられることによりクランク室の圧力が低下し、
斜板傾角が増大する。
が特定温度を検出したときには圧力供給通路強制閉鎖手
段が圧力供給通路を閉状態に強制変更する。圧力供給通
路が閉じられることによりクランク室の圧力が低下し、
斜板傾角が増大する。
【００１５】請求項４に記載の発明では、温度検出手段
が特定状態を検出したときには開度増大強制手段が前記
放圧通路の通過断面積を増大する。この通過断面積増大
によりクランク室の圧力が低下し、斜板傾角が増大す
る。
が特定状態を検出したときには開度増大強制手段が前記
放圧通路の通過断面積を増大する。この通過断面積増大
によりクランク室の圧力が低下し、斜板傾角が増大す
る。
【００１６】
【実施例】以下、本発明を具体化した第１実施例を図１
〜図８に基づいて説明する。図１に示すように圧縮機全
体のハウジングの一部となるシリンダブロック１の前端
にはフロントハウジング２が接合されている。シリンダ
ブロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレー
ト４、弁形成プレート５Ａ，５Ｂ及びリテーナ形成プレ
ート６を介して接合固定されている。フロントハウジン
グ２内には深溝玉軸受け部材７が取り付けられている。
深溝玉軸受け部材７には回転支持体８が支持されてお
り、回転支持体８には回転軸９が止着されている。深溝
玉軸受け部材７は回転軸９に作用するスラスト方向の荷
重及びラジアル方向の荷重の両方を回転支持体８を介し
て受け止める。
〜図８に基づいて説明する。図１に示すように圧縮機全
体のハウジングの一部となるシリンダブロック１の前端
にはフロントハウジング２が接合されている。シリンダ
ブロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレー
ト４、弁形成プレート５Ａ，５Ｂ及びリテーナ形成プレ
ート６を介して接合固定されている。フロントハウジン
グ２内には深溝玉軸受け部材７が取り付けられている。
深溝玉軸受け部材７には回転支持体８が支持されてお
り、回転支持体８には回転軸９が止着されている。深溝
玉軸受け部材７は回転軸９に作用するスラスト方向の荷
重及びラジアル方向の荷重の両方を回転支持体８を介し
て受け止める。
【００１７】回転軸９の前端はクランク室２ａからフロ
ントハウジング２を介して外部へ突出しており、この突
出端部にはプーリ１０が螺着されている。プーリ１０は
ベルト１１を介して車両エンジンに作動連結されてい
る。回転軸９の前端部とフロントハウジング２との間に
はリップシール１２が介在されている。リップシール１
２はクランク室２ａ内の圧力洩れを防止する。回転軸９
の後端部はラジアルベアリング１３を介してシリンダブ
ロック１に回転可能に支持されている。
ントハウジング２を介して外部へ突出しており、この突
出端部にはプーリ１０が螺着されている。プーリ１０は
ベルト１１を介して車両エンジンに作動連結されてい
る。回転軸９の前端部とフロントハウジング２との間に
はリップシール１２が介在されている。リップシール１
２はクランク室２ａ内の圧力洩れを防止する。回転軸９
の後端部はラジアルベアリング１３を介してシリンダブ
ロック１に回転可能に支持されている。
【００１８】回転軸９には球面状の斜板支持体１４がス
ライド可能に支持されており、斜板支持体１４には斜板
１５が回転軸９の軸線方向へ傾動可能に支持されてい
る。斜板１５には連結片１６，１７が止着されている。
図２に示すように連結片１６，１７には一対のガイドピ
ン１８，１９が止着されている。回転支持体８には支持
アーム８ａが突設されている。支持アーム８ａには支持
ピン２０が回動可能かつ回転軸９に対して直角を成す方
向へ貫通支持されている。一対のガイドピン１８，１９
は支持ピン２０の両端部にスライド可能に嵌入されてい
る。支持アーム８ａ上の支持ピン２０と一対のガイドピ
ン１８，１９との連係により斜板１５が斜板支持体１４
を中心に回転軸９の軸線方向へ傾動可能かつ回転軸９と
一体的に回転可能である。斜板１５の傾動は、支持ピン
２０とガイドピン１８，１９とのスライドガイド関係、
斜板支持体１４のスライド作用及び斜板支持体１４の支
持作用により案内される。
ライド可能に支持されており、斜板支持体１４には斜板
１５が回転軸９の軸線方向へ傾動可能に支持されてい
る。斜板１５には連結片１６，１７が止着されている。
図２に示すように連結片１６，１７には一対のガイドピ
ン１８，１９が止着されている。回転支持体８には支持
アーム８ａが突設されている。支持アーム８ａには支持
ピン２０が回動可能かつ回転軸９に対して直角を成す方
向へ貫通支持されている。一対のガイドピン１８，１９
は支持ピン２０の両端部にスライド可能に嵌入されてい
る。支持アーム８ａ上の支持ピン２０と一対のガイドピ
ン１８，１９との連係により斜板１５が斜板支持体１４
を中心に回転軸９の軸線方向へ傾動可能かつ回転軸９と
一体的に回転可能である。斜板１５の傾動は、支持ピン
２０とガイドピン１８，１９とのスライドガイド関係、
斜板支持体１４のスライド作用及び斜板支持体１４の支
持作用により案内される。
【００１９】斜板１５の最大傾角は回転支持体８の傾角
規制突部８ｂと斜板１５との当接によって規制される。
回転軸９上には最小傾角規定手段である最小傾角規定リ
ング２１が止着されており、斜板１５の最小傾角が最小
傾角規定リング２１と斜板支持体１４との当接によって
規制される。斜板支持体１４が最小傾角規定リング２１
に当接しているときの斜板１５の最小傾角は０°よりも
僅かに大きい。
規制突部８ｂと斜板１５との当接によって規制される。
回転軸９上には最小傾角規定手段である最小傾角規定リ
ング２１が止着されており、斜板１５の最小傾角が最小
傾角規定リング２１と斜板支持体１４との当接によって
規制される。斜板支持体１４が最小傾角規定リング２１
に当接しているときの斜板１５の最小傾角は０°よりも
僅かに大きい。
【００２０】クランク室２ａに接続するようにシリンダ
ブロック１に貫設されたシリンダボア１ａ内には片頭ピ
ストン２２が収容されている。片頭ピストン２２の首部
２２ａには一対のシュー２３が嵌入されている。斜板１
５の周縁部は両シュー２３間に入り込み、斜板１５の両
面には両シュー２３の端面が接する。従って、斜板１５
の回転運動がシュー２３を介して片頭ピストン２２の前
後往復揺動に変換され、片頭ピストン２２がシリンダボ
ア１ａ内を前後動する。
ブロック１に貫設されたシリンダボア１ａ内には片頭ピ
ストン２２が収容されている。片頭ピストン２２の首部
２２ａには一対のシュー２３が嵌入されている。斜板１
５の周縁部は両シュー２３間に入り込み、斜板１５の両
面には両シュー２３の端面が接する。従って、斜板１５
の回転運動がシュー２３を介して片頭ピストン２２の前
後往復揺動に変換され、片頭ピストン２２がシリンダボ
ア１ａ内を前後動する。
【００２１】図１及び図３に示すようにリヤハウジング
３内には吸入室３ａ及び吐出室３ｂが区画形成されてい
る。バルブプレート４上には吸入ポート４ａ及び吐出ポ
ート４ｂが形成されている。弁形成プレート５Ａ上には
吸入弁５ａが形成されており、弁形成プレート５Ｂ上に
は吐出弁５ｂが形成されている。吸入室３ａ内の冷媒ガ
スは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４ａ
から吸入弁５ａを押し退けてシリンダボア１ａ内へ流入
する。シリンダボア１ａ内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン２２の往動動作により吐出ポート４ｂから吐出弁
５ｂを押し退けて吐出室３ｂへ吐出される。吐出弁５ｂ
はリテーナ形成プレート６上のリテーナ６ａに当接して
開度規制される。
３内には吸入室３ａ及び吐出室３ｂが区画形成されてい
る。バルブプレート４上には吸入ポート４ａ及び吐出ポ
ート４ｂが形成されている。弁形成プレート５Ａ上には
吸入弁５ａが形成されており、弁形成プレート５Ｂ上に
は吐出弁５ｂが形成されている。吸入室３ａ内の冷媒ガ
スは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４ａ
から吸入弁５ａを押し退けてシリンダボア１ａ内へ流入
する。シリンダボア１ａ内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン２２の往動動作により吐出ポート４ｂから吐出弁
５ｂを押し退けて吐出室３ｂへ吐出される。吐出弁５ｂ
はリテーナ形成プレート６上のリテーナ６ａに当接して
開度規制される。
【００２２】斜板支持体１４が最小傾角規定リング２１
に当接しているときの斜板１５の最小傾角状態では片頭
ピストン２２のストロークが僅かにある。このストロー
ク量は、シリンダボア１ａ内に圧縮比を発生して最小傾
角位置からの斜板傾角増大、即ち容量復帰を行ない得る
程度に可及的に小さくしてある。
に当接しているときの斜板１５の最小傾角状態では片頭
ピストン２２のストロークが僅かにある。このストロー
ク量は、シリンダボア１ａ内に圧縮比を発生して最小傾
角位置からの斜板傾角増大、即ち容量復帰を行ない得る
程度に可及的に小さくしてある。
【００２３】片頭ピストン２２のストロークはクランク
室２ａ内の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との片頭
ピストン２２を介した差圧に応じて変わる。即ち、圧縮
容量を左右する斜板１５の傾角が変化する。クランク室
２ａ内の圧力はリヤハウジング３に取り付けられた制御
弁２４により制御される。クランク室２ａと吸入室３ａ
とは絞り作用を有する放圧通路１ｂを介して連通してい
る。
室２ａ内の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との片頭
ピストン２２を介した差圧に応じて変わる。即ち、圧縮
容量を左右する斜板１５の傾角が変化する。クランク室
２ａ内の圧力はリヤハウジング３に取り付けられた制御
弁２４により制御される。クランク室２ａと吸入室３ａ
とは絞り作用を有する放圧通路１ｂを介して連通してい
る。
【００２４】図５〜図７に基づいて制御弁２４の内部構
成を説明する。ソレノイド２５を支持するボビン２６の
中空部にはガイド筒２７が固定されており、ガイド筒２
７内には固定鉄芯２８が収容固定されている。ガイド筒
２７内には可動鉄芯２９が固定鉄芯２８に対して接離可
能に収容されている。固定鉄芯２８と可動鉄芯２９との
間には弁開放ばね３０が介在されている。可動鉄芯２９
は弁開放ばね３０のばね作用によって固定鉄芯２８から
離間する方向へ付勢されている。
成を説明する。ソレノイド２５を支持するボビン２６の
中空部にはガイド筒２７が固定されており、ガイド筒２
７内には固定鉄芯２８が収容固定されている。ガイド筒
２７内には可動鉄芯２９が固定鉄芯２８に対して接離可
能に収容されている。固定鉄芯２８と可動鉄芯２９との
間には弁開放ばね３０が介在されている。可動鉄芯２９
は弁開放ばね３０のばね作用によって固定鉄芯２８から
離間する方向へ付勢されている。
【００２５】ボビン２６にはバルブハウジング３１Ａが
連結部材３２を介して結合固定されており、バルブハウ
ジング３１Ａ内には球状の弁体３３が収容されている。
バルブハウジング３１Ａには吐出圧導入ポート３１ａ、
吸入圧導入ポート３１ｂ、バイパスポート３１ｃ及び制
御ポート３１ｄが設けられている。吐出圧導入ポート３
１ａは吐出圧導入通路３４を介して吐出室３ｂに連通し
ている。吸入圧導入ポート３１ｂは吸入圧導入通路３５
を介して吸入室３ａに連通しており、バイパスポート３
１ｃはバイパス通路３６を介して吸入室３ａに連通して
いる。制御ポート３１ｄは制御通路３７を介してクラン
ク室２ａに連通している。吐出圧導入通路３４及び制御
通路３７は圧力供給通路を構成する。
連結部材３２を介して結合固定されており、バルブハウ
ジング３１Ａ内には球状の弁体３３が収容されている。
バルブハウジング３１Ａには吐出圧導入ポート３１ａ、
吸入圧導入ポート３１ｂ、バイパスポート３１ｃ及び制
御ポート３１ｄが設けられている。吐出圧導入ポート３
１ａは吐出圧導入通路３４を介して吐出室３ｂに連通し
ている。吸入圧導入ポート３１ｂは吸入圧導入通路３５
を介して吸入室３ａに連通しており、バイパスポート３
１ｃはバイパス通路３６を介して吸入室３ａに連通して
いる。制御ポート３１ｄは制御通路３７を介してクラン
ク室２ａに連通している。吐出圧導入通路３４及び制御
通路３７は圧力供給通路を構成する。
【００２６】バルブハウジング３１Ａ内のばね受け３８
と弁体３３との間には復帰ばね３９及び弁支持座４０が
介在されており、弁体３３は弁孔３１ｅを閉塞する方向
へ復帰ばね３９のばね作用を受ける。
と弁体３３との間には復帰ばね３９及び弁支持座４０が
介在されており、弁体３３は弁孔３１ｅを閉塞する方向
へ復帰ばね３９のばね作用を受ける。
【００２７】吸入圧導入ポート３１ｂに通じる吸入圧検
出室４３にはベローズ金具４４が可動鉄芯２９に固着し
た状態で収容されている。ベローズ金具４４とばね受け
４５とはベローズ４６によって連結しており、ベローズ
金具４４とばね受け４５との間にはばね４７が介在され
ている。ばね受け４５には伝達ロッド４８が止着されて
おり、その先端が弁体３３に当接している。
出室４３にはベローズ金具４４が可動鉄芯２９に固着し
た状態で収容されている。ベローズ金具４４とばね受け
４５とはベローズ４６によって連結しており、ベローズ
金具４４とばね受け４５との間にはばね４７が介在され
ている。ばね受け４５には伝達ロッド４８が止着されて
おり、その先端が弁体３３に当接している。
【００２８】ベローズ金具４４には弁開度規制体５３が
止着されている。弁開度規制体５３はベローズ４６及び
ばね受け４５を包囲しており、ばね受け４５はベローズ
金具４４先端と弁開度規制体５３の端壁５３ａとの間で
位置変位できる。弁開度規制体５３の側面には通口５３
ｂが形成されており、吸入圧導入通路３５から吸入圧検
出室４３へ導入される圧力が通口５３ｂを介してベロー
ズ４６に波及する。ソレノイド２５が消磁状態のときに
は弁開度規制体５３の端壁５３ａは弁開放ばね３０のば
ね作用によって吸入圧検出室４３の端壁４３ａに当接す
る。
止着されている。弁開度規制体５３はベローズ４６及び
ばね受け４５を包囲しており、ばね受け４５はベローズ
金具４４先端と弁開度規制体５３の端壁５３ａとの間で
位置変位できる。弁開度規制体５３の側面には通口５３
ｂが形成されており、吸入圧導入通路３５から吸入圧検
出室４３へ導入される圧力が通口５３ｂを介してベロー
ズ４６に波及する。ソレノイド２５が消磁状態のときに
は弁開度規制体５３の端壁５３ａは弁開放ばね３０のば
ね作用によって吸入圧検出室４３の端壁４３ａに当接す
る。
【００２９】バルブハウジング３１Ａ及びその内部の部
材は容量制御弁２４ａを構成し、弁体３３は吸入圧検出
室４３内の吸入圧の変動に応じて弁孔３１ｅを開閉す
る。バルブハウジング３１Ａにはバルブハウジング３１
Ｂが結合固定されており、バルブハウジング３１Ｂ内に
はスプール形状の弁体４１が収容されている。弁体４１
はばね４２の作用によって弁孔３１ｆを閉塞する方向へ
付勢されている。弁孔３１ｆが閉塞されると吐出圧導入
ポート３１ａとバイパスポート３１ｃとの連通が遮断さ
れる。
材は容量制御弁２４ａを構成し、弁体３３は吸入圧検出
室４３内の吸入圧の変動に応じて弁孔３１ｅを開閉す
る。バルブハウジング３１Ａにはバルブハウジング３１
Ｂが結合固定されており、バルブハウジング３１Ｂ内に
はスプール形状の弁体４１が収容されている。弁体４１
はばね４２の作用によって弁孔３１ｆを閉塞する方向へ
付勢されている。弁孔３１ｆが閉塞されると吐出圧導入
ポート３１ａとバイパスポート３１ｃとの連通が遮断さ
れる。
【００３０】弁体４１には絞り孔４１ａが形成されてお
り、吐出圧導入ポート３１ａが弁体３３の収容室に常に
連通している。弁孔３１ｅが閉塞されると吐出圧導入ポ
ート３１ａと制御ポート３１ｄとの連通が遮断される。
り、吐出圧導入ポート３１ａが弁体３３の収容室に常に
連通している。弁孔３１ｅが閉塞されると吐出圧導入ポ
ート３１ａと制御ポート３１ｄとの連通が遮断される。
【００３１】バルブハウジング３１Ｂ、その内部の弁体
４１及びばね４２はバイパス開閉弁２４ｂを構成する。
即ち、制御弁２４は、圧力供給通路強制閉鎖手段となる
ソレノイド２５と、容量制御弁２４ａと、バイパス開閉
弁２４ｂとにより構成されている。
４１及びばね４２はバイパス開閉弁２４ｂを構成する。
即ち、制御弁２４は、圧力供給通路強制閉鎖手段となる
ソレノイド２５と、容量制御弁２４ａと、バイパス開閉
弁２４ｂとにより構成されている。
【００３２】吸入室３ａ内へ冷媒ガスを導入する導入口
（図示略）と、吐出室３ｂから冷媒ガスを排出する排出
口１ｃとは外部冷媒回路４９で接続されている。外部冷
媒回路４９上には凝縮器５０、膨張弁５１及び蒸発器５
２が介在されている。膨張弁５１は蒸発器５２の出口側
のガス圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。
（図示略）と、吐出室３ｂから冷媒ガスを排出する排出
口１ｃとは外部冷媒回路４９で接続されている。外部冷
媒回路４９上には凝縮器５０、膨張弁５１及び蒸発器５
２が介在されている。膨張弁５１は蒸発器５２の出口側
のガス圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。
【００３３】図１及び図４に示すようにリヤハウジング
２の周壁には第１の温度センサ５４が取り付けられてい
る。第１の温度センサ５４は片頭ピストン２２とフロン
トハウジング２との摺接部位の温度を検出する。又、圧
縮機本体から離れた所には第２の温度センサ５５が設置
されている。第２の温度センサ５５は外気温を検出す
る。両温度センサ５４，５５の検出信号は制御コンピュ
ータＣに送られる。制御コンピュータＣは両温度センサ
５４，５５からの温度検出情報に基づいてソレノイド２
５の励消磁を制御する。
２の周壁には第１の温度センサ５４が取り付けられてい
る。第１の温度センサ５４は片頭ピストン２２とフロン
トハウジング２との摺接部位の温度を検出する。又、圧
縮機本体から離れた所には第２の温度センサ５５が設置
されている。第２の温度センサ５５は外気温を検出す
る。両温度センサ５４，５５の検出信号は制御コンピュ
ータＣに送られる。制御コンピュータＣは両温度センサ
５４，５５からの温度検出情報に基づいてソレノイド２
５の励消磁を制御する。
【００３４】図１の状態ではソレノイド２５は消磁状態
にある。ソレノイド２５の消磁状態では図５及び図６に
示すように可動鉄芯２９が弁開放ばね３０のばね作用に
よって固定鉄芯２８から離間している。
にある。ソレノイド２５の消磁状態では図５及び図６に
示すように可動鉄芯２９が弁開放ばね３０のばね作用に
よって固定鉄芯２８から離間している。
【００３５】ソレノイド２５が消磁しているとき、ベロ
ーズ４６が吸入圧導入ポート３１ｂから導入される吸入
圧Ｐｓの変動に応じて変位し、この変位が伝達ロッド４
８を介して弁体３３に伝えられる。吸入圧Ｐｓがばね４
７のばね力によって決定される設定吸入圧Ｐｓ0 以下、
かつ設定吸入圧Ｐｓ0 から大きく掛け離れていない範囲
（仮にＰｓ0 ≧Ｐｓと表す）において、吸入圧Ｐｓが高
い（冷房負荷が大きい）場合には弁体３３の弁開度が小
さくなる。クランク室２ａ内の圧力が吸入圧Ｐｓより高
い場合にはクランク室２ａ内の冷媒ガスは放圧通路１ｂ
を経由して吸入室３ａへ流出している。従って、弁体３
３の弁開度が小さくなれば吐出室３ｂからクランク室２
ａへの冷媒ガス流入が少なくなり、クランク室２ａ内の
圧力が低下して斜板傾角が大きくなる。即ち、吐出容量
が大きくなる。逆に、吸入圧Ｐｓが低い（冷房負荷が小
さい）場合には弁体３３の弁開度が大きくなる。従っ
て、クランク室２ａ内の圧力が上昇し、斜板傾角が小さ
くなる。即ち、吐出容量が小さくなる。
ーズ４６が吸入圧導入ポート３１ｂから導入される吸入
圧Ｐｓの変動に応じて変位し、この変位が伝達ロッド４
８を介して弁体３３に伝えられる。吸入圧Ｐｓがばね４
７のばね力によって決定される設定吸入圧Ｐｓ0 以下、
かつ設定吸入圧Ｐｓ0 から大きく掛け離れていない範囲
（仮にＰｓ0 ≧Ｐｓと表す）において、吸入圧Ｐｓが高
い（冷房負荷が大きい）場合には弁体３３の弁開度が小
さくなる。クランク室２ａ内の圧力が吸入圧Ｐｓより高
い場合にはクランク室２ａ内の冷媒ガスは放圧通路１ｂ
を経由して吸入室３ａへ流出している。従って、弁体３
３の弁開度が小さくなれば吐出室３ｂからクランク室２
ａへの冷媒ガス流入が少なくなり、クランク室２ａ内の
圧力が低下して斜板傾角が大きくなる。即ち、吐出容量
が大きくなる。逆に、吸入圧Ｐｓが低い（冷房負荷が小
さい）場合には弁体３３の弁開度が大きくなる。従っ
て、クランク室２ａ内の圧力が上昇し、斜板傾角が小さ
くなる。即ち、吐出容量が小さくなる。
【００３６】Ｐｓ0 ＜Ｐｓという冷媒負荷が非常に大き
い場合には弁体３３の弁開度は零となり、吐出室３ｂか
らクランク室２ａへの冷媒ガス流入がなくなる。そのた
め、斜板傾角は最大となる。
い場合には弁体３３の弁開度は零となり、吐出室３ｂか
らクランク室２ａへの冷媒ガス流入がなくなる。そのた
め、斜板傾角は最大となる。
【００３７】弁体４１に閉塞方向へ作用する力はＦ＋
（Ｐｄ’−Ｐｓ）・Ｓ1 となる。但し、Ｆはばね４２の
ばね力、Ｐｄ’は弁体３３，４１間の領域の圧力、Ｓ1
はバイパスポート３１ｃの通過断面積である。弁体４１
に開放方向へ作用する力は（Ｐｄ−Ｐｄ’）（Ｓ2 −Ｓ
1 ）である。但し、Ｓ2 は弁体４１を収容する室の断面
積である。弁体４１はこれら両者の力関係で弁孔３１ｆ
を開閉する。即ち、次式（Ａ）が成立する場合には吐出
圧導入通路３４とバイパス通路３６との連通が遮断さ
れ、次式（Ｂ）が成立する場合には吐出圧導入通路３４
とバイパス通路３６とが連通する。 Ｆ＋（Ｐｄ’−Ｐｓ）・Ｓ1 ＞（Ｐｄ−Ｐｄ’）（Ｓ2 −Ｓ1 ）・・（Ａ） Ｆ＋（Ｐｄ’−Ｐｓ）・Ｓ1 ＜（Ｐｄ−Ｐｄ’）（Ｓ2 −Ｓ1 ）・・（Ｂ） 式（Ａ），（Ｂ）は次式（Ｃ），（Ｄ）に書き直せる。 Ｆ＋（Ｐｄ−Ｐｓ）Ｓ1 ＞（Ｐｄ−Ｐｄ’）Ｓ2 ・・・（Ｃ） Ｆ＋（Ｐｄ−Ｐｓ）Ｓ1 ＜（Ｐｄ−Ｐｄ’）Ｓ2 ・・・（Ｄ） 冷媒ガスが絞り孔４１ａを通過すれば、絞り孔４１ａの
絞り作用によってその前後で圧力差が生じる。この圧力
差とは吐出圧Ｐｄと圧力Ｐｄ’との差のことであり、Ｐ
ｄ＞Ｐｄ’となる。絞り孔４１ａにて冷媒ガスの流れが
なければ前後の圧力差はなく、Ｐｄ＝Ｐｄ’である。例
えば、吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓとが等しければ、クラン
ク室２ａの圧力Ｐｃも吸入圧Ｐｓに等しくなり、絞り孔
４１ａにおける冷媒ガス流は生じない。
（Ｐｄ’−Ｐｓ）・Ｓ1 となる。但し、Ｆはばね４２の
ばね力、Ｐｄ’は弁体３３，４１間の領域の圧力、Ｓ1
はバイパスポート３１ｃの通過断面積である。弁体４１
に開放方向へ作用する力は（Ｐｄ−Ｐｄ’）（Ｓ2 −Ｓ
1 ）である。但し、Ｓ2 は弁体４１を収容する室の断面
積である。弁体４１はこれら両者の力関係で弁孔３１ｆ
を開閉する。即ち、次式（Ａ）が成立する場合には吐出
圧導入通路３４とバイパス通路３６との連通が遮断さ
れ、次式（Ｂ）が成立する場合には吐出圧導入通路３４
とバイパス通路３６とが連通する。 Ｆ＋（Ｐｄ’−Ｐｓ）・Ｓ1 ＞（Ｐｄ−Ｐｄ’）（Ｓ2 −Ｓ1 ）・・（Ａ） Ｆ＋（Ｐｄ’−Ｐｓ）・Ｓ1 ＜（Ｐｄ−Ｐｄ’）（Ｓ2 −Ｓ1 ）・・（Ｂ） 式（Ａ），（Ｂ）は次式（Ｃ），（Ｄ）に書き直せる。 Ｆ＋（Ｐｄ−Ｐｓ）Ｓ1 ＞（Ｐｄ−Ｐｄ’）Ｓ2 ・・・（Ｃ） Ｆ＋（Ｐｄ−Ｐｓ）Ｓ1 ＜（Ｐｄ−Ｐｄ’）Ｓ2 ・・・（Ｄ） 冷媒ガスが絞り孔４１ａを通過すれば、絞り孔４１ａの
絞り作用によってその前後で圧力差が生じる。この圧力
差とは吐出圧Ｐｄと圧力Ｐｄ’との差のことであり、Ｐ
ｄ＞Ｐｄ’となる。絞り孔４１ａにて冷媒ガスの流れが
なければ前後の圧力差はなく、Ｐｄ＝Ｐｄ’である。例
えば、吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓとが等しければ、クラン
ク室２ａの圧力Ｐｃも吸入圧Ｐｓに等しくなり、絞り孔
４１ａにおける冷媒ガス流は生じない。
【００３８】弁体３３が最大開度のとき、式（Ｃ）で表
される力関係と式（Ｄ）で表される力関係とは吐出圧Ｐ
ｄと吸入圧Ｐｓとの大小関係の変化に応じて切り換わり
可能となっている。即ち、弁体３３が最大開度になると
弁孔３１ｅを通過する冷媒ガス流量が増大し、絞り孔４
１ａ前後の圧力差（Ｐｄ−Ｐｄ’）が大きくなる。この
ような差圧状態のもとに吐出圧Ｐｄが吸入圧Ｐｓよりも
大きい場合には式（Ｄ）が成り立ち、吐出圧Ｐｄが吸入
圧Ｐｓに等しい場合には式（Ｃ）が成り立つように絞り
孔４１ａの絞り作用が設定されている。従って、弁体３
３が最大開度のとき、吐出圧Ｐｄが吸入圧Ｐｓよりも大
きい場合には弁体４１は開状態となり、吐出圧Ｐｄが吸
入圧Ｐｓに等しい場合には弁体４１は閉状態となる。
される力関係と式（Ｄ）で表される力関係とは吐出圧Ｐ
ｄと吸入圧Ｐｓとの大小関係の変化に応じて切り換わり
可能となっている。即ち、弁体３３が最大開度になると
弁孔３１ｅを通過する冷媒ガス流量が増大し、絞り孔４
１ａ前後の圧力差（Ｐｄ−Ｐｄ’）が大きくなる。この
ような差圧状態のもとに吐出圧Ｐｄが吸入圧Ｐｓよりも
大きい場合には式（Ｄ）が成り立ち、吐出圧Ｐｄが吸入
圧Ｐｓに等しい場合には式（Ｃ）が成り立つように絞り
孔４１ａの絞り作用が設定されている。従って、弁体３
３が最大開度のとき、吐出圧Ｐｄが吸入圧Ｐｓよりも大
きい場合には弁体４１は開状態となり、吐出圧Ｐｄが吸
入圧Ｐｓに等しい場合には弁体４１は閉状態となる。
【００３９】図８の曲線Ｅ1 は吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓ
とによって表された容量制御弁２４ａの制御特性を示
す。直線ＬはＰｓ＝Ｐｄを表す。曲線Ｅ1 はＰｄ＞Ｐｄ
0 の範囲では次式（Ｅ）で表される。 Ｐｓ＝Ｐ0 −（Ｐｄ−Ｐｃ）Ｓ3 ／Ｓ4 ・・・（Ｅ） 但し、Ｐ0 はばね受け４５に作用するばね４７のばね力
と大気圧との和、Ｓ3は弁孔３１ｅの断面積、Ｓ4 はば
ね受け４５の面積である。
とによって表された容量制御弁２４ａの制御特性を示
す。直線ＬはＰｓ＝Ｐｄを表す。曲線Ｅ1 はＰｄ＞Ｐｄ
0 の範囲では次式（Ｅ）で表される。 Ｐｓ＝Ｐ0 −（Ｐｄ−Ｐｃ）Ｓ3 ／Ｓ4 ・・・（Ｅ） 但し、Ｐ0 はばね受け４５に作用するばね４７のばね力
と大気圧との和、Ｓ3は弁孔３１ｅの断面積、Ｓ4 はば
ね受け４５の面積である。
【００４０】吐出圧ＰｄがＰｄ0 以上の範囲では吸入圧
Ｐｓは吐出圧Ｐｄの減少に伴って増大する。吐出圧Ｐｄ
がＰｄ0 以上の範囲における曲線Ｅ1 の上側は弁体３３
が閉状態となる領域であり、下側は弁体３３が開状態と
なる領域である。即ち、吐出圧ＰｄがＰｄ0 以上の範囲
では吸入圧Ｐｓが曲線Ｅ1 よりも上側の圧力になると弁
体３３が弁孔３１ｅを閉じ、吸入圧Ｐｓが曲線Ｅ1 より
も下側の圧力になると弁体３３が弁孔３１ｅを開く。こ
の開閉制御により吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓとが曲線Ｅ1
上を推移するという容量制御が行われる。
Ｐｓは吐出圧Ｐｄの減少に伴って増大する。吐出圧Ｐｄ
がＰｄ0 以上の範囲における曲線Ｅ1 の上側は弁体３３
が閉状態となる領域であり、下側は弁体３３が開状態と
なる領域である。即ち、吐出圧ＰｄがＰｄ0 以上の範囲
では吸入圧Ｐｓが曲線Ｅ1 よりも上側の圧力になると弁
体３３が弁孔３１ｅを閉じ、吸入圧Ｐｓが曲線Ｅ1 より
も下側の圧力になると弁体３３が弁孔３１ｅを開く。こ
の開閉制御により吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓとが曲線Ｅ1
上を推移するという容量制御が行われる。
【００４１】しかし、バイパス開閉弁２４ｂがない場合
にはＰｄ＜Ｐｄ0 の範囲では吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓと
は曲線Ｅ2 の関係となる。即ち、吐出圧Ｐｄが小さくな
ってくると、弁孔３１ｅを通過する冷媒流量が少なくな
ってゆき、吸入圧Ｐｓも低下し始める。そのため、吐出
圧Ｐｄ及び吸入圧Ｐｓが共に低下するＰｄ＜Ｐｄ0 の範
囲では弁体３３が最大開度をとると共に、斜板傾角が最
小傾角となり、容量制御弁２４ａによる容量制御は不能
となる。Ｐｄ＜Ｐｄ0 の範囲の曲線Ｅ2 は直線Ｌに接近
しているが、斜板１５が最小傾角状態においても僅かな
がら吐出、即ち圧縮が行われているため、冷媒ガスは少
ないながらも外部冷媒回路４９を循環する。そして、こ
の圧縮があるために斜板１５の傾角復帰が可能である。
にはＰｄ＜Ｐｄ0 の範囲では吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓと
は曲線Ｅ2 の関係となる。即ち、吐出圧Ｐｄが小さくな
ってくると、弁孔３１ｅを通過する冷媒流量が少なくな
ってゆき、吸入圧Ｐｓも低下し始める。そのため、吐出
圧Ｐｄ及び吸入圧Ｐｓが共に低下するＰｄ＜Ｐｄ0 の範
囲では弁体３３が最大開度をとると共に、斜板傾角が最
小傾角となり、容量制御弁２４ａによる容量制御は不能
となる。Ｐｄ＜Ｐｄ0 の範囲の曲線Ｅ2 は直線Ｌに接近
しているが、斜板１５が最小傾角状態においても僅かな
がら吐出、即ち圧縮が行われているため、冷媒ガスは少
ないながらも外部冷媒回路４９を循環する。そして、こ
の圧縮があるために斜板１５の傾角復帰が可能である。
【００４２】容量制御弁２４ａによる容量制御が不能に
なっている場合にも、冷媒ガスは少ないながらも外部冷
媒回路４９を循環しているが、外気温が氷点付近という
環境下の場合では冷媒ガスの循環は蒸発器５２における
フロストをもたらす。しかし、バイパス開閉弁２４ｂの
弁体４１は、弁体３３の最大開度状態のもとに開状態と
なる。弁体４１が開けば吐出冷媒ガスがバイパス通路３
６を経由して吸入室３ｂへ流入する。そのため、バルブ
ハウジング３１Ａ内の吐出圧Ｐｄは吸入圧Ｐｓにほぼ等
しくなってゆき、弁体４１は再び閉状態となる。弁体４
１が閉状態になると、バルブハウジング３１Ａ内の吐出
圧Ｐｄが再び吸入圧Ｐｓよりも大きくなり、弁体４１が
開状態に移行する。即ち、弁体３３が最大開度状態では
弁体４１が開閉を繰り返す。
なっている場合にも、冷媒ガスは少ないながらも外部冷
媒回路４９を循環しているが、外気温が氷点付近という
環境下の場合では冷媒ガスの循環は蒸発器５２における
フロストをもたらす。しかし、バイパス開閉弁２４ｂの
弁体４１は、弁体３３の最大開度状態のもとに開状態と
なる。弁体４１が開けば吐出冷媒ガスがバイパス通路３
６を経由して吸入室３ｂへ流入する。そのため、バルブ
ハウジング３１Ａ内の吐出圧Ｐｄは吸入圧Ｐｓにほぼ等
しくなってゆき、弁体４１は再び閉状態となる。弁体４
１が閉状態になると、バルブハウジング３１Ａ内の吐出
圧Ｐｄが再び吸入圧Ｐｓよりも大きくなり、弁体４１が
開状態に移行する。即ち、弁体３３が最大開度状態では
弁体４１が開閉を繰り返す。
【００４３】制御弁２４の動作をまとめれば以下のよう
になる。 ソレノイド２５が消磁状態の場合： （１）Ｐｓ0 ＜Ｐｓ（冷房負荷が非常に大きい）のと
き：弁体３３，４１はいずれも閉じる。
になる。 ソレノイド２５が消磁状態の場合： （１）Ｐｓ0 ＜Ｐｓ（冷房負荷が非常に大きい）のと
き：弁体３３，４１はいずれも閉じる。
【００４４】（２）Ｐｓ0 ≧Ｐｓ（吸入圧Ｐｓが設定吸
入圧Ｐｓ0 以下、かつ設定吸入圧Ｐｓ0 から大きく掛け
離れていない場合）のとき：弁体３３はＰｓに応じた開
度をとり、弁体４１は閉じる。
入圧Ｐｓ0 以下、かつ設定吸入圧Ｐｓ0 から大きく掛け
離れていない場合）のとき：弁体３３はＰｓに応じた開
度をとり、弁体４１は閉じる。
【００４５】（３）Ｐｓ0 ≫Ｐｓ（吸入圧Ｐｓが設定吸
入圧Ｐｓ0 より小さく、かつ設定吸入圧Ｐｓ0 から大き
く掛け離れている場合）のとき： Ｐｄ≒Ｐｓのとき、弁体３３は全開し、弁体４１は閉
じる。
入圧Ｐｓ0 より小さく、かつ設定吸入圧Ｐｓ0 から大き
く掛け離れている場合）のとき： Ｐｄ≒Ｐｓのとき、弁体３３は全開し、弁体４１は閉
じる。
【００４６】Ｐｄ＞Ｐｓのとき、弁体３３は全開し、
弁体４１は開く。図５は前記（１）の状態に対応し、図
６は前記（３）に対応する。
弁体４１は開く。図５は前記（１）の状態に対応し、図
６は前記（３）に対応する。
【００４７】吐出圧Ｐｄ及び吸入圧Ｐｓが共に低下して
ゆく容量制御不能領域ではＰｓ0 ≫Ｐｓの状態が生じ
る。Ｐｓ0 ≫Ｐｓであって、かつ外気温が氷点付近とい
った環境にある場合、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４９
を循環すれば蒸発器５２でフロストが発生する。しか
し、ソレノイド２５が消磁しているとき、制御弁２４は
（３）における圧力関係に基づいて弁体４１を繰り返し
開閉する。従って、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４９を
循環しない状態が間欠的に起き、蒸発器５２におけるフ
ロスト発生が防止される。
ゆく容量制御不能領域ではＰｓ0 ≫Ｐｓの状態が生じ
る。Ｐｓ0 ≫Ｐｓであって、かつ外気温が氷点付近とい
った環境にある場合、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４９
を循環すれば蒸発器５２でフロストが発生する。しか
し、ソレノイド２５が消磁しているとき、制御弁２４は
（３）における圧力関係に基づいて弁体４１を繰り返し
開閉する。従って、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４９を
循環しない状態が間欠的に起き、蒸発器５２におけるフ
ロスト発生が防止される。
【００４８】バイパス開閉弁２４ｂが開状態のときには
吐出室３ｂへ吐出された冷媒ガスの一部は制御通路３
７、クランク室２ａ、放圧通路１ｂ、吸入室３ａ、シリ
ンダボア２ａの順に吐出室３ｂへ還流する。しかし、斜
板傾角が最小であって吐出容量が最少のために前記還流
冷媒ガスは少ない。又、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４
９を循環しなければ潤滑油が圧縮機内に還流しなくな
る。そのため、クランク室２ａ内の潤滑必要部位におけ
る潤滑不良が発生する。弁体４１の繰り返し開閉により
吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４９を循環する状態が間欠
的に起き、圧縮機への潤滑油還流が間欠的に起きる。こ
の還流発生の間隔が短時間であれば圧縮機内の摺接部位
の潤滑不足は解消されることになる。しかし、吐出圧Ｐ
ｄと吸入圧Ｐｓとの差圧の変動によって弁体４１を開閉
する構成では弁体４１の繰り返し開閉間隔が長くなり、
圧縮機内の摺接部位の潤滑不足を解消できないおそれが
ある。
吐出室３ｂへ吐出された冷媒ガスの一部は制御通路３
７、クランク室２ａ、放圧通路１ｂ、吸入室３ａ、シリ
ンダボア２ａの順に吐出室３ｂへ還流する。しかし、斜
板傾角が最小であって吐出容量が最少のために前記還流
冷媒ガスは少ない。又、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４
９を循環しなければ潤滑油が圧縮機内に還流しなくな
る。そのため、クランク室２ａ内の潤滑必要部位におけ
る潤滑不良が発生する。弁体４１の繰り返し開閉により
吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４９を循環する状態が間欠
的に起き、圧縮機への潤滑油還流が間欠的に起きる。こ
の還流発生の間隔が短時間であれば圧縮機内の摺接部位
の潤滑不足は解消されることになる。しかし、吐出圧Ｐ
ｄと吸入圧Ｐｓとの差圧の変動によって弁体４１を開閉
する構成では弁体４１の繰り返し開閉間隔が長くなり、
圧縮機内の摺接部位の潤滑不足を解消できないおそれが
ある。
【００４９】しかし、本実施例では制御コンピュータＣ
が温度センサ５４，５５からの温度検出情報に基づいて
ソレノイド２５の励消磁を制御しており、この制御によ
って圧縮機内の摺接部位の潤滑不足の解消が確実に行わ
れる。この作用を次に説明する。
が温度センサ５４，５５からの温度検出情報に基づいて
ソレノイド２５の励消磁を制御しており、この制御によ
って圧縮機内の摺接部位の潤滑不足の解消が確実に行わ
れる。この作用を次に説明する。
【００５０】斜板１５は常時回転しており、斜板１５と
シュー２３との間といった摺接部位では発熱が起きてい
る。第１の温度センサ５４は斜板１５とシュー２３との
間の摺接部位に近い所の温度を検出しており、第２の温
度センサ５５は圧縮機本体の温度の影響を受けない周囲
で外気温を検出している。制御コンピュータＣは、第１
の温度センサ５４から得られる検出温度Ｔｘと、第２の
温度センサ５５から得られる検出温度Ｔｙとの差（Ｔｘ
−Ｔｙ）と、予め設定された所定値Ｔ0 との大小比較を
行なう。（Ｔｘ−Ｔｙ）が所定値Ｔ0 に達しない場合、
制御コンピュータＣはソレノイド２５の消磁状態を維持
する。
シュー２３との間といった摺接部位では発熱が起きてい
る。第１の温度センサ５４は斜板１５とシュー２３との
間の摺接部位に近い所の温度を検出しており、第２の温
度センサ５５は圧縮機本体の温度の影響を受けない周囲
で外気温を検出している。制御コンピュータＣは、第１
の温度センサ５４から得られる検出温度Ｔｘと、第２の
温度センサ５５から得られる検出温度Ｔｙとの差（Ｔｘ
−Ｔｙ）と、予め設定された所定値Ｔ0 との大小比較を
行なう。（Ｔｘ−Ｔｙ）が所定値Ｔ0 に達しない場合、
制御コンピュータＣはソレノイド２５の消磁状態を維持
する。
【００５１】（Ｔｘ−Ｔｙ）が所定値Ｔ0 以上になった
場合、制御コンピュータＣはソレノイド２５を励磁す
る。この励磁により可動鉄芯２９が固定鉄芯２８に吸着
し、図７に示すように弁開度規制体５３が吸入圧検出室
４３の端壁４３ａから離間する。この離間に伴ってばね
受け４５が弁開度規制体５３の移動によって端壁４３ａ
から離れる方向へ押され、弁開度規制体５３と共に端壁
４３ａから離れる。そのため、ばね受け４５に結合され
た伝達ロッド４８も弁開度規制体５３の移動に追随し、
弁体３３が復帰ばね３９のばね作用によって弁孔３１ｅ
を閉塞する。この閉塞により吐出室３ｂからクランク室
２ａへの冷媒ガスの流れが止まり、クランク室２ａ内の
圧力Ｐｃが低下する。この圧力低下により斜板１５の傾
角が最小傾角から増大し、容量復帰、即ち吐出容量が増
大する。又、弁孔３１ｅが閉塞されるため、絞り孔４１
ａにおける冷媒ガスの流れもなくなり、弁体４１内の圧
力Ｐｄ’と吐出圧Ｐｄとの間の差圧がなくなる。そのた
め、図７に示すようにバイパス開閉弁２４ｂの弁体４１
が閉じ、吐出室３ｂから吸入室３ａへの冷媒ガス流入が
なくなる。従って、最小傾角状態のときの最小吐出容量
よりも多い吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４９へ流出し、
通常の容量制御状態のときの潤滑油還流と同程度の潤滑
油還流が行われる。
場合、制御コンピュータＣはソレノイド２５を励磁す
る。この励磁により可動鉄芯２９が固定鉄芯２８に吸着
し、図７に示すように弁開度規制体５３が吸入圧検出室
４３の端壁４３ａから離間する。この離間に伴ってばね
受け４５が弁開度規制体５３の移動によって端壁４３ａ
から離れる方向へ押され、弁開度規制体５３と共に端壁
４３ａから離れる。そのため、ばね受け４５に結合され
た伝達ロッド４８も弁開度規制体５３の移動に追随し、
弁体３３が復帰ばね３９のばね作用によって弁孔３１ｅ
を閉塞する。この閉塞により吐出室３ｂからクランク室
２ａへの冷媒ガスの流れが止まり、クランク室２ａ内の
圧力Ｐｃが低下する。この圧力低下により斜板１５の傾
角が最小傾角から増大し、容量復帰、即ち吐出容量が増
大する。又、弁孔３１ｅが閉塞されるため、絞り孔４１
ａにおける冷媒ガスの流れもなくなり、弁体４１内の圧
力Ｐｄ’と吐出圧Ｐｄとの間の差圧がなくなる。そのた
め、図７に示すようにバイパス開閉弁２４ｂの弁体４１
が閉じ、吐出室３ｂから吸入室３ａへの冷媒ガス流入が
なくなる。従って、最小傾角状態のときの最小吐出容量
よりも多い吐出冷媒ガスが外部冷媒回路４９へ流出し、
通常の容量制御状態のときの潤滑油還流と同程度の潤滑
油還流が行われる。
【００５２】このような潤滑油還流は圧縮機内の摺接部
位の潤滑状態を反映する温度状態を検出することによっ
て行われ、潤滑不足が生じそうになればソレノイド２５
という圧力供給通路強制閉鎖手段が前記容量制御弁２４
ａを閉状態に強制変更し、潤滑油還流が直ちに行われ
る。本実施例では圧縮機本体の検出温度Ｔｘと外気温Ｔ
ｙとの差（Ｔｘ−Ｔｙ）で潤滑不足となりそうな状態を
判断しており、圧縮機本体の温度状態に影響を与える外
気温Ｔｙが検出温度Ｔｘから排除されている。差（Ｔｘ
−Ｔｙ）は圧縮機本体の内部からの発熱具合を的確に反
映しており、摺接部位における潤滑常会を判別するため
の所定値Ｔ0 を適正設定することができる。従って、潤
滑不足のおそれの全くない圧縮機本体の発熱状態で容量
復帰が行われてしまうことはなく、かつ潤滑不足のおそ
れが生じそうになれば容量復帰が行われて潤滑が良好に
行われる。
位の潤滑状態を反映する温度状態を検出することによっ
て行われ、潤滑不足が生じそうになればソレノイド２５
という圧力供給通路強制閉鎖手段が前記容量制御弁２４
ａを閉状態に強制変更し、潤滑油還流が直ちに行われ
る。本実施例では圧縮機本体の検出温度Ｔｘと外気温Ｔ
ｙとの差（Ｔｘ−Ｔｙ）で潤滑不足となりそうな状態を
判断しており、圧縮機本体の温度状態に影響を与える外
気温Ｔｙが検出温度Ｔｘから排除されている。差（Ｔｘ
−Ｔｙ）は圧縮機本体の内部からの発熱具合を的確に反
映しており、摺接部位における潤滑常会を判別するため
の所定値Ｔ0 を適正設定することができる。従って、潤
滑不足のおそれの全くない圧縮機本体の発熱状態で容量
復帰が行われてしまうことはなく、かつ潤滑不足のおそ
れが生じそうになれば容量復帰が行われて潤滑が良好に
行われる。
【００５３】前記実施例では２つの温度センサ５４，５
５が圧縮機内の摺接部位における潤滑状態を反映する圧
縮機の発熱状態を検出するために用いられたが、図９〜
図１１に示すような温度センサ５６を用いて圧縮機内の
摺接部位における潤滑状態を的確に把握することもでき
る。
５が圧縮機内の摺接部位における潤滑状態を反映する圧
縮機の発熱状態を検出するために用いられたが、図９〜
図１１に示すような温度センサ５６を用いて圧縮機内の
摺接部位における潤滑状態を的確に把握することもでき
る。
【００５４】この温度センサ５６は、ケース５６ａ内の
上下に収容された一対のバイメタル５７Ａ，５７Ｂと、
弾性変位可能な一対の電極端子５８Ａ，５８Ｂと、一対
の変位伝達ロッド５９Ａ，５９Ｂとから構成されてい
る。両バイメタル５７Ａ，５７Ｂはいずれも温度上昇に
伴って温度センサ５６を取り付けたフロントハウジング
２の周壁から離間する方向に同じ割合で湾曲変位する。
バイメタル５７Ａ，５７Ｂの湾曲は変位伝達ロッド５９
Ａ，５９Ｂを介して電極端子５８Ａ，５８Ｂに伝えら
れ、電極端子５８Ａ，５８Ｂはフロントハウジング２の
周壁から離間する方向へ湾曲変位する。図９に示すよう
に圧縮機本体が常温状態の場合にはバイメタル５７Ａ，
５７Ｂは湾曲することなく平行状態にある。
上下に収容された一対のバイメタル５７Ａ，５７Ｂと、
弾性変位可能な一対の電極端子５８Ａ，５８Ｂと、一対
の変位伝達ロッド５９Ａ，５９Ｂとから構成されてい
る。両バイメタル５７Ａ，５７Ｂはいずれも温度上昇に
伴って温度センサ５６を取り付けたフロントハウジング
２の周壁から離間する方向に同じ割合で湾曲変位する。
バイメタル５７Ａ，５７Ｂの湾曲は変位伝達ロッド５９
Ａ，５９Ｂを介して電極端子５８Ａ，５８Ｂに伝えら
れ、電極端子５８Ａ，５８Ｂはフロントハウジング２の
周壁から離間する方向へ湾曲変位する。図９に示すよう
に圧縮機本体が常温状態の場合にはバイメタル５７Ａ，
５７Ｂは湾曲することなく平行状態にある。
【００５５】圧縮機内の潤滑が良好に行われている場合
の圧縮機本体の温度上昇は緩やかである。このような緩
やかな温度上昇の場合には両バイメタル５７Ａ，５７Ｂ
ともに緩やかに温度上昇し、両バイメタル５７Ａ，５７
Ｂは同時的に湾曲してゆく。従って、図１０に示すよう
に両電極端子５８Ａ，５８Ｂはフロントハウジング２の
周壁から離間する方向へ同時的に湾曲変位し、両電極端
子５８Ａ，５８Ｂが接触することはない。
の圧縮機本体の温度上昇は緩やかである。このような緩
やかな温度上昇の場合には両バイメタル５７Ａ，５７Ｂ
ともに緩やかに温度上昇し、両バイメタル５７Ａ，５７
Ｂは同時的に湾曲してゆく。従って、図１０に示すよう
に両電極端子５８Ａ，５８Ｂはフロントハウジング２の
周壁から離間する方向へ同時的に湾曲変位し、両電極端
子５８Ａ，５８Ｂが接触することはない。
【００５６】前述したように斜板傾角が最小傾角にある
場合には圧縮機内の潤滑不足が発生しそうになるが、こ
のような状態になると圧縮機本体の温度上昇は急激とな
る。圧縮機本体の温度上昇が急激な場合にはバイメタル
５７Ｂよりもフロントハウジング２周壁から遠い位置に
あるバイメタル５７Ａ側の温度上昇がバイメタル５７Ｂ
側の温度上昇よりも遅れる。そのため、図１１に示すよ
うにバイメタル５７Ａの湾曲変位がバイメタル５７Ｂの
湾曲変位よりも遅れ、両電極端子５８Ａ，５８Ｂが接触
する。両電極端子５８Ａ，５８Ｂが接触することによっ
て温度センサ５６が潤滑不足になりそうな発熱状態を検
出したことになり、この検出に基づいてソレノイド２５
を励磁し、斜板傾角が最小傾角から増大して潤滑不足が
回避される。
場合には圧縮機内の潤滑不足が発生しそうになるが、こ
のような状態になると圧縮機本体の温度上昇は急激とな
る。圧縮機本体の温度上昇が急激な場合にはバイメタル
５７Ｂよりもフロントハウジング２周壁から遠い位置に
あるバイメタル５７Ａ側の温度上昇がバイメタル５７Ｂ
側の温度上昇よりも遅れる。そのため、図１１に示すよ
うにバイメタル５７Ａの湾曲変位がバイメタル５７Ｂの
湾曲変位よりも遅れ、両電極端子５８Ａ，５８Ｂが接触
する。両電極端子５８Ａ，５８Ｂが接触することによっ
て温度センサ５６が潤滑不足になりそうな発熱状態を検
出したことになり、この検出に基づいてソレノイド２５
を励磁し、斜板傾角が最小傾角から増大して潤滑不足が
回避される。
【００５７】なお、車両用電源（図示せず）に両電極端
子５８Ａ，５８Ｂ及びソレノイド２５を直列に接続すれ
ば制御コンピュータＣを省略することができる。前記第
１実施例におけるバイパス開閉弁２４ｂの開閉は容量制
御弁２４ａの弁体３３の開度に左右されたが、図１２及
び図１３に示すように吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓとの差圧
に基づいて開閉するバイパス開閉弁２４ｃの採用も可能
である。バイパス開閉弁２４ｃと共に制御弁２４Ｃを構
成する容量制御弁２４ａは第１実施例と同一構成であ
る。
子５８Ａ，５８Ｂ及びソレノイド２５を直列に接続すれ
ば制御コンピュータＣを省略することができる。前記第
１実施例におけるバイパス開閉弁２４ｂの開閉は容量制
御弁２４ａの弁体３３の開度に左右されたが、図１２及
び図１３に示すように吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓとの差圧
に基づいて開閉するバイパス開閉弁２４ｃの採用も可能
である。バイパス開閉弁２４ｃと共に制御弁２４Ｃを構
成する容量制御弁２４ａは第１実施例と同一構成であ
る。
【００５８】バイパス開閉弁２４ｃを構成するバルブハ
ウジング６９上の吐出圧導入ポート６９ａには吐出圧導
入通路３４が接続されており、バイパスポート６９ｂに
はバイパス通路３６が接続されている。バルブハウジン
グ６９内には弁支持体７０が収容固定されており、弁支
持体７０には弁体７１がスライド可能に支持されてい
る。弁体７１には弁閉塞ばね７２のばね力及び吐出圧Ｐ
ｄが閉塞方向に作用しており、弁開放ばね７３のばね力
及び吸入圧Ｐｓが弁体７１に対して開放方向に作用して
いる。弁支持体７０には通口７０ａが貫設されており、
吐出圧導入ポート６９ａからバルブハウジング６９内へ
導入された冷媒ガスは通口７０ａを介して容量制御弁２
４ａ側へも流れる。
ウジング６９上の吐出圧導入ポート６９ａには吐出圧導
入通路３４が接続されており、バイパスポート６９ｂに
はバイパス通路３６が接続されている。バルブハウジン
グ６９内には弁支持体７０が収容固定されており、弁支
持体７０には弁体７１がスライド可能に支持されてい
る。弁体７１には弁閉塞ばね７２のばね力及び吐出圧Ｐ
ｄが閉塞方向に作用しており、弁開放ばね７３のばね力
及び吸入圧Ｐｓが弁体７１に対して開放方向に作用して
いる。弁支持体７０には通口７０ａが貫設されており、
吐出圧導入ポート６９ａからバルブハウジング６９内へ
導入された冷媒ガスは通口７０ａを介して容量制御弁２
４ａ側へも流れる。
【００５９】弁体７１は吐出圧Ｐｄと吸入圧Ｐｓとの差
が一定値以下になると弁孔６９ｃを開放する。この一定
値では吐出圧Ｐｄが図８に示すＰｄ0 になったときであ
る。従って、このバイパス弁２４ｃは吐出圧ＰｓがＰｄ
0 以下のときに開状態を維持し、蒸発器５２におけるフ
ロスト発生が防止される。
が一定値以下になると弁孔６９ｃを開放する。この一定
値では吐出圧Ｐｄが図８に示すＰｄ0 になったときであ
る。従って、このバイパス弁２４ｃは吐出圧ＰｓがＰｄ
0 以下のときに開状態を維持し、蒸発器５２におけるフ
ロスト発生が防止される。
【００６０】検出された温度の差（Ｔｘ−Ｔｙ）が所定
値Ｔ0 以上になった場合には弁体３３が弁孔３１ｅを閉
塞する。バイパス開閉弁２４ｃは開状態を維持してお
り、吐出室３ｂの冷媒ガスはバイパス通路３６、吸入室
３ａ、シリンダボア２ａ、吐出室３ｂの順に循環する。
しかし、クランク室２ａ内の圧力が低下して吐出容量が
増えており、クランク室２ａ内の圧力とシリンダボア１
ａ内の圧力との差が大きくなっている。そのため、シリ
ンダボア１ａからクランク室２ａへのブローバイガス量
が増え、クランク室２ａ内の潤滑必要部位の潤滑が確保
される。
値Ｔ0 以上になった場合には弁体３３が弁孔３１ｅを閉
塞する。バイパス開閉弁２４ｃは開状態を維持してお
り、吐出室３ｂの冷媒ガスはバイパス通路３６、吸入室
３ａ、シリンダボア２ａ、吐出室３ｂの順に循環する。
しかし、クランク室２ａ内の圧力が低下して吐出容量が
増えており、クランク室２ａ内の圧力とシリンダボア１
ａ内の圧力との差が大きくなっている。そのため、シリ
ンダボア１ａからクランク室２ａへのブローバイガス量
が増え、クランク室２ａ内の潤滑必要部位の潤滑が確保
される。
【００６１】次に、本発明の第２実施例を図１４〜図１
８に基づいて説明する。但し、第１実施例と同じ構成部
位は同一番号を付してその詳細説明は省略する。この実
施例では第１実施例の制御弁２４に代えて制御弁２４Ａ
が用いられている。この制御弁２４Ａは第１実施例の制
御弁２４からソレノイド２５及び弁開度規制体５３を省
略したものであり、容量制御弁２４ａとバイパス開閉弁
２４ｂとから構成されている。
８に基づいて説明する。但し、第１実施例と同じ構成部
位は同一番号を付してその詳細説明は省略する。この実
施例では第１実施例の制御弁２４に代えて制御弁２４Ａ
が用いられている。この制御弁２４Ａは第１実施例の制
御弁２４からソレノイド２５及び弁開度規制体５３を省
略したものであり、容量制御弁２４ａとバイパス開閉弁
２４ｂとから構成されている。
【００６２】クランク室２ａと吸入室３ａとを接続する
放圧通路１ｄ上には放圧制御弁６０が設けられている。
放圧制御弁６０を構成するスプール弁６１にはばね６２
のばね力が作用している。スプール弁６１の周面には環
状の流路溝６１ａが形成されている。図１４に示すよう
に流路溝６１ａはスプール弁６１に作用するばね６２の
ばね力によって常には放圧通路１ｄを絞る位置に配置さ
れており、クランク室２ａ内の冷媒ガスが絞り作用を受
けつつ吸入室３ａに放出される。図１６は通常の容量制
御状態にある図１４の状態に対応する。
放圧通路１ｄ上には放圧制御弁６０が設けられている。
放圧制御弁６０を構成するスプール弁６１にはばね６２
のばね力が作用している。スプール弁６１の周面には環
状の流路溝６１ａが形成されている。図１４に示すよう
に流路溝６１ａはスプール弁６１に作用するばね６２の
ばね力によって常には放圧通路１ｄを絞る位置に配置さ
れており、クランク室２ａ内の冷媒ガスが絞り作用を受
けつつ吸入室３ａに放出される。図１６は通常の容量制
御状態にある図１４の状態に対応する。
【００６３】スプール弁６１には可動鉄芯６３が連結さ
れている。可動鉄芯６３はソレノイド６４の励磁によっ
てばね６２のばね作用に抗して固定鉄芯６５に吸着され
る。この吸着によってスプール弁６１がソレノイド６４
側に移動し、図１５に示すように流路溝６１ａが放圧通
路１ｄの断面をほぼ全開放する位置に配置される。放圧
制御弁６０は、放圧通路１ｄの通過断面積を増大方向に
強制変更する開度増大強制手段となり、ソレノイド６４
は制御コンピュータＣの励消磁制御を受ける。図１７は
斜板傾角が最小傾角にある状態に対応し、弁体４１は開
位置にある。斜板傾角が最小傾角にあって弁体４１が開
いている状態において制御コンピュータＣが温度センサ
５４，５５からの温度検出情報に基づいてソレノイド６
４を励磁すると、図１８に示すように流路溝６１ａが絞
り位置から全開放位置に配置される。この移動配置によ
り放圧通路１ｄ上の通過断面積が増大し、クランク室２
ａ内の圧力が急激に吸入室３ａへ放出される。この放圧
作用により吸入室３ａ内の吸入圧が上昇し、この吸入圧
の昇圧が容量制御弁２４ａの吸入圧検出室４３に波及す
る。この圧力波及により弁体３３が弁孔３１ｅを閉じ、
吐出室３ｂからクランク室２ａへの冷媒ガス流入が停止
する。そのため、クランク室２ａ内の圧力が低下し、斜
板傾角が最小傾角から増大する。又、弁体３３が弁孔３
１ｅを閉じるため、絞り孔４１ａにおける冷媒ガスの流
れもなくなり、弁体４１内の圧力Ｐｄ’と吐出圧Ｐｄと
の間の差圧がなくなる。そのため、図１８に示すように
バイパス開閉弁２４ｂの弁体４１が閉じ、吐出室３ｂか
ら吸入室３ａへの冷媒ガス流入がなくなる。従って、最
小傾角状態のときの最小吐出容量よりも多い吐出冷媒ガ
スが外部冷媒回路４９へ流出し、通常の容量制御状態の
ときの潤滑油還流と同程度の潤滑油還流が行われる。
れている。可動鉄芯６３はソレノイド６４の励磁によっ
てばね６２のばね作用に抗して固定鉄芯６５に吸着され
る。この吸着によってスプール弁６１がソレノイド６４
側に移動し、図１５に示すように流路溝６１ａが放圧通
路１ｄの断面をほぼ全開放する位置に配置される。放圧
制御弁６０は、放圧通路１ｄの通過断面積を増大方向に
強制変更する開度増大強制手段となり、ソレノイド６４
は制御コンピュータＣの励消磁制御を受ける。図１７は
斜板傾角が最小傾角にある状態に対応し、弁体４１は開
位置にある。斜板傾角が最小傾角にあって弁体４１が開
いている状態において制御コンピュータＣが温度センサ
５４，５５からの温度検出情報に基づいてソレノイド６
４を励磁すると、図１８に示すように流路溝６１ａが絞
り位置から全開放位置に配置される。この移動配置によ
り放圧通路１ｄ上の通過断面積が増大し、クランク室２
ａ内の圧力が急激に吸入室３ａへ放出される。この放圧
作用により吸入室３ａ内の吸入圧が上昇し、この吸入圧
の昇圧が容量制御弁２４ａの吸入圧検出室４３に波及す
る。この圧力波及により弁体３３が弁孔３１ｅを閉じ、
吐出室３ｂからクランク室２ａへの冷媒ガス流入が停止
する。そのため、クランク室２ａ内の圧力が低下し、斜
板傾角が最小傾角から増大する。又、弁体３３が弁孔３
１ｅを閉じるため、絞り孔４１ａにおける冷媒ガスの流
れもなくなり、弁体４１内の圧力Ｐｄ’と吐出圧Ｐｄと
の間の差圧がなくなる。そのため、図１８に示すように
バイパス開閉弁２４ｂの弁体４１が閉じ、吐出室３ｂか
ら吸入室３ａへの冷媒ガス流入がなくなる。従って、最
小傾角状態のときの最小吐出容量よりも多い吐出冷媒ガ
スが外部冷媒回路４９へ流出し、通常の容量制御状態の
ときの潤滑油還流と同程度の潤滑油還流が行われる。
【００６４】次に、本発明の第３実施例を図１９〜図２
２に基づいて説明する。この実施例では第１実施例の制
御弁２４に代えて制御弁２４Ｂを用いた点のみが異な
る。そこで、第１実施例と同じ構成部位は同一番号を付
してその詳細説明は省略する。
２に基づいて説明する。この実施例では第１実施例の制
御弁２４に代えて制御弁２４Ｂを用いた点のみが異な
る。そこで、第１実施例と同じ構成部位は同一番号を付
してその詳細説明は省略する。
【００６５】図２０に示すように制御弁２４Ｂは第１実
施例の制御弁２４からソレノイド２５及び弁開度規制体
５３を省略し、バルブハウジング３１Ｂにソレノイド６
６を取り付けている。弁体４１には可動鉄芯６７が結合
されており、ソレノイド６６の励磁によって可動鉄芯６
７が固定鉄芯６８に吸着する。可動鉄芯６７が固定鉄芯
６８に接合した状態では弁体４１が弁孔３１ｆを閉じ
る。即ち、ソレノイド６６、可動鉄芯６７及び固定鉄芯
６８はバイパス開閉弁２４ｂを閉状態に強制変更するバ
イパス通路強制閉鎖手段となり、制御弁２４Ｂは、バイ
パス通路強制閉鎖手段と、容量制御弁２４ａと、バイパ
ス開閉弁２４ｂとから構成されている。
施例の制御弁２４からソレノイド２５及び弁開度規制体
５３を省略し、バルブハウジング３１Ｂにソレノイド６
６を取り付けている。弁体４１には可動鉄芯６７が結合
されており、ソレノイド６６の励磁によって可動鉄芯６
７が固定鉄芯６８に吸着する。可動鉄芯６７が固定鉄芯
６８に接合した状態では弁体４１が弁孔３１ｆを閉じ
る。即ち、ソレノイド６６、可動鉄芯６７及び固定鉄芯
６８はバイパス開閉弁２４ｂを閉状態に強制変更するバ
イパス通路強制閉鎖手段となり、制御弁２４Ｂは、バイ
パス通路強制閉鎖手段と、容量制御弁２４ａと、バイパ
ス開閉弁２４ｂとから構成されている。
【００６６】図１９に示すようにソレノイド６６は制御
コンピュータＣの励消磁制御を受け、制御コンピュータ
Ｃは温度センサ５４，５５からの温度検出情報に基づい
てソレノイド６６を励消磁制御する。
コンピュータＣの励消磁制御を受け、制御コンピュータ
Ｃは温度センサ５４，５５からの温度検出情報に基づい
てソレノイド６６を励消磁制御する。
【００６７】図２０は通常の容量制御状態にある場合を
表す。図２１は斜板傾角が最小傾角にある状態に対応
し、ソレノイド６６は消磁状態にあって弁体４１は開位
置にある。斜板傾角が最小傾角にあって弁体４１が開い
ている状態において制御コンピュータＣが温度センサ５
４，５５からの温度検出情報に基づいてソレノイド６６
を励磁すると、図２２に示すように可動鉄芯６７が固定
鉄芯６８に吸着し、弁体４１が弁孔３１ｆを閉じる。そ
のため、吐出室３ｂの冷媒ガスがバイパス通路３６を経
由して吸入室３ａへ流入することはなくなり、吐出冷媒
ガスが外部冷媒回路４９へ流出する。従って、潤滑油が
圧縮機に還流し、圧縮機内の潤滑不足が回避される。
表す。図２１は斜板傾角が最小傾角にある状態に対応
し、ソレノイド６６は消磁状態にあって弁体４１は開位
置にある。斜板傾角が最小傾角にあって弁体４１が開い
ている状態において制御コンピュータＣが温度センサ５
４，５５からの温度検出情報に基づいてソレノイド６６
を励磁すると、図２２に示すように可動鉄芯６７が固定
鉄芯６８に吸着し、弁体４１が弁孔３１ｆを閉じる。そ
のため、吐出室３ｂの冷媒ガスがバイパス通路３６を経
由して吸入室３ａへ流入することはなくなり、吐出冷媒
ガスが外部冷媒回路４９へ流出する。従って、潤滑油が
圧縮機に還流し、圧縮機内の潤滑不足が回避される。
【００６８】次に、本発明の第４実施例を図２３に基づ
いて説明する。この実施例では第１実施例の制御弁２４
と第２実施例の放圧制御弁６０を併用しており、容量制
御弁２４ａの弁体３３を強制的に閉位置へ移行するソレ
ノイド２５及び放圧制御弁６０のソレノイド６４は同時
に励消磁制御される。即ち、ソレノイド２５が励磁され
るときにはソレノイド６４も励磁され、ソレノイド２５
が消磁されるときにはソレノイド６４も消磁される。ソ
レノイド２５の励磁により弁体３３が弁孔３１ｅを閉
じ、ソレノイド６４の励磁により放圧通路１ｄ上の通過
断面積が増大する。従って、クランク室２ａ内の圧力低
下が第２実施例の場合よりも迅速に行われ、最小傾角か
らの斜板傾角増大が第２実施例の場合よりも迅速に行わ
れる。
いて説明する。この実施例では第１実施例の制御弁２４
と第２実施例の放圧制御弁６０を併用しており、容量制
御弁２４ａの弁体３３を強制的に閉位置へ移行するソレ
ノイド２５及び放圧制御弁６０のソレノイド６４は同時
に励消磁制御される。即ち、ソレノイド２５が励磁され
るときにはソレノイド６４も励磁され、ソレノイド２５
が消磁されるときにはソレノイド６４も消磁される。ソ
レノイド２５の励磁により弁体３３が弁孔３１ｅを閉
じ、ソレノイド６４の励磁により放圧通路１ｄ上の通過
断面積が増大する。従って、クランク室２ａ内の圧力低
下が第２実施例の場合よりも迅速に行われ、最小傾角か
らの斜板傾角増大が第２実施例の場合よりも迅速に行わ
れる。
【００６９】さらに本発明は、バイパス通路強制閉鎖手
段と圧力供給通路強制閉鎖手段とを併用したり、バイパ
ス通路強制閉鎖手段と開度増大強制手段とを併用するこ
ともできる。
段と圧力供給通路強制閉鎖手段とを併用したり、バイパ
ス通路強制閉鎖手段と開度増大強制手段とを併用するこ
ともできる。
【００７０】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、圧縮機内
の摺接部位における潤滑状態を反映する圧縮機の発熱状
態を検出し、この発熱状態が特定状態に達したときに
は、前記圧力供給通路の閉鎖、前記放圧通路の通過断面
積拡大、及び前記バイパス通路の閉鎖の少なくとも１つ
の動作を遂行するようにしたので、蒸発器でのフロスト
発生を回避している状態で発生するおそれのある潤滑不
足を確実に回避し得るという優れた効果を奏する。
の摺接部位における潤滑状態を反映する圧縮機の発熱状
態を検出し、この発熱状態が特定状態に達したときに
は、前記圧力供給通路の閉鎖、前記放圧通路の通過断面
積拡大、及び前記バイパス通路の閉鎖の少なくとも１つ
の動作を遂行するようにしたので、蒸発器でのフロスト
発生を回避している状態で発生するおそれのある潤滑不
足を確実に回避し得るという優れた効果を奏する。
【図１】 本発明を具体化した第１実施例の圧縮機全体
の側断面図である。
の側断面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】 斜板傾角が最小状態にある側断面図である。
【図５】 通常の容量制御状態にある制御弁の拡大側断
面図である。
面図である。
【図６】 バイパス通路が開いた状態にある制御弁の拡
大側断面図である。
大側断面図である。
【図７】 弁体３３を閉位置に強制変更した状態にある
制御弁の拡大側断面図である。
制御弁の拡大側断面図である。
【図８】 吐出圧と吸入圧とによって容量制御特性を説
明するグラフである。
明するグラフである。
【図９】 温度センサの別例を示す拡大断面図である。
【図１０】 ＯＦＦ状態にある温度センサの拡大断面図
である。
である。
【図１１】 ＯＮ状態にある温度センサの拡大断面図で
ある。
ある。
【図１２】 バイパス開閉弁の別例を示す縦断面図であ
る。
る。
【図１３】 開状態にあるバイパス開閉弁の縦断面図で
ある。
ある。
【図１４】 第２実施例を示す圧縮機全体の側断面図で
ある。
ある。
【図１５】 放圧通路の通過断面積が増大した状態の圧
縮機全体の側断面図である。
縮機全体の側断面図である。
【図１６】 放圧制御弁が放圧通路を絞っている状態を
示す拡大側断面図である。
示す拡大側断面図である。
【図１７】 バイパス通路が開いた状態にある制御弁の
拡大側断面図である。
拡大側断面図である。
【図１８】 放圧制御弁が放圧通路の通過断面積を増大
した状態を示す拡大側断面図である。
した状態を示す拡大側断面図である。
【図１９】 第３実施例の圧縮機全体の側断面図であ
る。
る。
【図２０】 通常の容量制御状態にある制御弁の拡大側
断面図である。
断面図である。
【図２１】 バイパス通路が開いた状態にある制御弁の
拡大側断面図である。
拡大側断面図である。
【図２２】 弁体４１を閉位置に強制変更した状態にあ
る制御弁の拡大側断面図である。
る制御弁の拡大側断面図である。
【図２３】 第４実施例の制御弁及び放圧制御弁の拡大
側断面図である。
側断面図である。
２ａ…クランク室、３ａ…吸入圧領域となる吸入室、３
ｂ…吐出圧領域となる吐出室、９…回転軸、１４…斜板
支持体、１５…斜板、２１…最小傾角規定手段となる最
小傾角規定リング、２２…片頭ピストン、２４，２４
Ａ，２４Ｂ…制御弁、２４ａ…容量制御弁、２４ｂ，２
４ｃ…バイパス開閉弁、２５…圧力供給通路強制閉鎖手
段となるソレノイド、３３…容量制御弁を構成する弁
体、３６…バイパス通路、４１…バイパス開閉弁を構成
する弁体、５４，５６…温度センサ、６０…開度増大強
制手段となる放圧制御弁、６６…バイパス通路強制閉鎖
手段となるソレノイド。
ｂ…吐出圧領域となる吐出室、９…回転軸、１４…斜板
支持体、１５…斜板、２１…最小傾角規定手段となる最
小傾角規定リング、２２…片頭ピストン、２４，２４
Ａ，２４Ｂ…制御弁、２４ａ…容量制御弁、２４ｂ，２
４ｃ…バイパス開閉弁、２５…圧力供給通路強制閉鎖手
段となるソレノイド、３３…容量制御弁を構成する弁
体、３６…バイパス通路、４１…バイパス開閉弁を構成
する弁体、５４，５６…温度センサ、６０…開度増大強
制手段となる放圧制御弁、６６…バイパス通路強制閉鎖
手段となるソレノイド。
フロントページの続き (72)発明者 水藤 健 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (72)発明者 横野 智彦 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04B 27/08 F04B 27/14
Claims (4)
- 【請求項１】クランク室、吸入室、吐出室及びこれら各
室に接続するシリンダボアを区画形成し、シリンダボア
内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジ
ング内に回転軸を回転可能に支持し、回転軸に回転支持
体を設けると共に、回転支持体に斜板を傾動可能に連係
し、クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介
した差により斜板の傾角を制御し、吐出圧領域とクラン
ク室とを接続する圧力供給通路を介して吐出圧領域の圧
力をクランク室に供給すると共に、クランク室と吸入圧
領域とを接続する放圧通路を介してクランク室の圧力を
吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行うクラッ
チレス片側ピストン式可変容量圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
規定しておくと共に、吐出圧領域と吸入圧領域とをバイ
パス通路で接続しておき、圧縮機内の摺接部位における
潤滑状態を反映する圧縮機の発熱状態を検出し、この発
熱状態が特定状態に達したときには、前記圧力供給通路
の閉鎖、前記放圧通路の通過断面積拡大、及び前記バイ
パス通路の閉鎖の少なくとも１つの動作を遂行するよう
にしたクラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機の容
量制御方法。 - 【請求項２】クランク室、吸入室、吐出室及びこれら各
室に接続するシリンダボアを区画形成し、シリンダボア
内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジ
ング内に回転軸を回転可能に支持し、回転軸に回転支持
体を設けると共に、回転支持体に斜板を傾動可能に連係
し、クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介
した差により斜板の傾角を制御し、吐出圧領域とクラン
ク室とを接続する圧力供給通路を介して吐出圧領域の圧
力をクランク室に供給すると共に、クランク室と吸入圧
領域とを接続する放圧通路を介してクランク室の圧力を
吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行うクラッ
チレス片側ピストン式可変容量圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
規定する最小傾角規定手段と、 吐出圧領域と吸入圧領域とを接続するバイパス通路と、 斜板傾角が最小傾角のときには前記バイパス通路を開放
可能なバイパス開閉弁と、 圧縮機内の摺接部位における潤滑状態を反映する圧縮機
の発熱状態を検出する温度検出手段と、 前記温度検出手段が特定状態を検出したときには前記バ
イパス開閉弁を閉状態に強制変更するバイパス通路強制
閉鎖手段とを備えたクラッチレス片側ピストン式可変容
量圧縮機。 - 【請求項３】クランク室、吸入室、吐出室及びこれら各
室に接続するシリンダボアを区画形成し、シリンダボア
内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジ
ング内に回転軸を回転可能に支持し、回転軸に回転支持
体を設けると共に、回転支持体に斜板を傾動可能に連係
し、クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介
した差により斜板の傾角を制御し、吐出圧領域とクラン
ク室とを接続する圧力供給通路を介して吐出圧領域の圧
力をクランク室に供給すると共に、クランク室と吸入圧
領域とを接続する放圧通路を介してクランク室の圧力を
吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行うクラッ
チレス片側ピストン式可変容量圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
規定する最小傾角規定手段と、 吐出圧領域と吸入圧領域とを接続するバイパス通路と、 斜板傾角が最小傾角のときには前記バイパス通路を開放
可能なバイパス開閉弁と、 圧縮機内の摺接部位における潤滑状態を反映する圧縮機
の発熱状態を検出する温度検出手段と、 前記温度検出手段が特定状態を検出したときには前記圧
力供給通路を閉状態に強制変更する圧力供給通路強制閉
鎖手段とを備えたクラッチレス片側ピストン式可変容量
圧縮機。 - 【請求項４】クランク室、吸入室、吐出室及びこれら各
室に接続するシリンダボアを区画形成し、シリンダボア
内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジ
ング内に回転軸を回転可能に支持し、回転軸に回転支持
体を設けると共に、回転支持体に斜板を傾動可能に連係
し、クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介
した差により斜板の傾角を制御し、吐出圧領域とクラン
ク室とを接続する圧力供給通路を介して吐出圧領域の圧
力をクランク室に供給すると共に、クランク室と吸入圧
領域とを接続する放圧通路を介してクランク室の圧力を
吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行うクラッ
チレス片側ピストン式可変容量圧縮機において、 零ではない吐出容量をもたらすように斜板の最小傾角を
規定する最小傾角規定手段と、 吐出圧領域と吸入圧領域とを接続するバイパス通路と、 斜板傾角が最小傾角のときには前記バイパス通路を開放
可能なバイパス開閉弁と、 圧縮機内の摺接部位における潤滑状態を反映する圧縮機
の発熱状態を検出する温度検出手段と、 前記温度検出手段が特定状態を検出したときには前記放
圧通路の通過断面積を増大方向に強制変更する開度増大
強制手段とを備えたクラッチレス片側ピストン式可変容
量圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14099693A JP3186340B2 (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機及びその容量制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14099693A JP3186340B2 (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機及びその容量制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06346843A JPH06346843A (ja) | 1994-12-20 |
| JP3186340B2 true JP3186340B2 (ja) | 2001-07-11 |
Family
ID=15281737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14099693A Expired - Fee Related JP3186340B2 (ja) | 1993-06-11 | 1993-06-11 | クラッチレス片側ピストン式可変容量圧縮機及びその容量制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3186340B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11159449A (ja) * | 1997-11-27 | 1999-06-15 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 可変容量型圧縮機 |
| EP1081379A4 (en) | 1999-02-23 | 2004-07-07 | Toyota Jidoshokki Kk | CONTROL VALVE FOR A COMPRESSOR WITH VARIABLE DISPLACEMENT |
| JP4698066B2 (ja) * | 2001-05-23 | 2011-06-08 | 株式会社不二工機 | 可変容量型圧縮機用制御弁 |
| JP4678648B2 (ja) * | 2005-10-25 | 2011-04-27 | サンデン株式会社 | 斜板式圧縮機の油膜形成不良検知装置 |
| JP2019002384A (ja) * | 2017-06-19 | 2019-01-10 | サンデン・オートモーティブコンポーネント株式会社 | 可変容量圧縮機 |
-
1993
- 1993-06-11 JP JP14099693A patent/JP3186340B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06346843A (ja) | 1994-12-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |