JP3159361B2 - 積層された起毛調不織布 - Google Patents
積層された起毛調不織布Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、表面にパイル、好
ましくはコード調やディロア調等に柄出しされたパイル
を形成してなる起毛調不織布、特にラテックスや熱可塑
性樹脂シート等を用いることなくパイルの毛抜けが防止
された、カーペット、天井、ドアトリム等の成形性が重
要視される内装材に主として利用される成形可能な起毛
調不織布に関する。
ましくはコード調やディロア調等に柄出しされたパイル
を形成してなる起毛調不織布、特にラテックスや熱可塑
性樹脂シート等を用いることなくパイルの毛抜けが防止
された、カーペット、天井、ドアトリム等の成形性が重
要視される内装材に主として利用される成形可能な起毛
調不織布に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の起毛不織布としては、例えば図
１、図２、若しくは図３に示すようなものが知られてい
る。図１は、不織布基布２の表面にコード調やディロア
調などの柄出しされたパイル１を有し、パイル部分を固
定するためラテックスが含浸された含浸層３よりなる起
毛不織布であり、特開昭５２−５３９８０号、同６１−
１３２６６７号各公報等に開示されている。また、図２
には、特に車両内装用として成形可能とするために図１
のラテックス含浸層３の裏面に更にポリプロピレンシー
ト、ポリアミドシートや炭酸カルシウム等の無機物質を
含んだエチレン／酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等の熱
可塑性樹脂シート４をラミネートした例を示し、特開昭
５９−１４０１７５号、同５７−２０５２５１号、同５
９−２０４９８２号各公報等に開示されている。更に、
図３にはこれらのラテックスを用いないものとして、パ
イル部１及び不織布基布部２に同量の芯鞘構造を持つ熱
融着繊維を配合した例を示し、特願平７−９９１２５号
に提案されている。
１、図２、若しくは図３に示すようなものが知られてい
る。図１は、不織布基布２の表面にコード調やディロア
調などの柄出しされたパイル１を有し、パイル部分を固
定するためラテックスが含浸された含浸層３よりなる起
毛不織布であり、特開昭５２−５３９８０号、同６１−
１３２６６７号各公報等に開示されている。また、図２
には、特に車両内装用として成形可能とするために図１
のラテックス含浸層３の裏面に更にポリプロピレンシー
ト、ポリアミドシートや炭酸カルシウム等の無機物質を
含んだエチレン／酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等の熱
可塑性樹脂シート４をラミネートした例を示し、特開昭
５９−１４０１７５号、同５７−２０５２５１号、同５
９−２０４９８２号各公報等に開示されている。更に、
図３にはこれらのラテックスを用いないものとして、パ
イル部１及び不織布基布部２に同量の芯鞘構造を持つ熱
融着繊維を配合した例を示し、特願平７−９９１２５号
に提案されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
従来の起毛不織布は毛抜けを防止するためにラテックス
を含浸したり、成形性を得るために熱可塑性樹脂シート
をラミネートしているので、製造工程が複雑になりコス
ト高となる他、重量増加の原因となり車両用に用いる場
合は、軽量化の要求とは相容れないという問題点があっ
た。
従来の起毛不織布は毛抜けを防止するためにラテックス
を含浸したり、成形性を得るために熱可塑性樹脂シート
をラミネートしているので、製造工程が複雑になりコス
ト高となる他、重量増加の原因となり車両用に用いる場
合は、軽量化の要求とは相容れないという問題点があっ
た。
【０００４】また、パイル部及び基布部が単層構造から
なり全体に同一の熱融着バインダーを配合した場合、バ
インダー量が少ない場合、成形性を確保できず、形状保
持が困難となり、また、バインダー量を多く配合した場
合、成形時にパイル部の毛倒れが生じてしまい、表面の
風合いを確保することが困難であった。
なり全体に同一の熱融着バインダーを配合した場合、バ
インダー量が少ない場合、成形性を確保できず、形状保
持が困難となり、また、バインダー量を多く配合した場
合、成形時にパイル部の毛倒れが生じてしまい、表面の
風合いを確保することが困難であった。
【０００５】本発明は、このような従来の問題点に着目
してなされたもので、ラテックスや熱可塑性樹脂シート
等を必要とすることなくパイルの抜けを防止できると共
に、軽量にして、表面の風合い、品質、成形性および形
状保持性を兼備してなる積層された起毛調不織布を、簡
略化された工程を以て低コストで提供することを目的と
する。
してなされたもので、ラテックスや熱可塑性樹脂シート
等を必要とすることなくパイルの抜けを防止できると共
に、軽量にして、表面の風合い、品質、成形性および形
状保持性を兼備してなる積層された起毛調不織布を、簡
略化された工程を以て低コストで提供することを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の積層された起毛調不織布は、パイル部の不織布を
構成する繊維配合が、２〜５０デニールの高融点ポリエ
ステル系ステープル繊維７６〜９８重量％と、鞘成分が
低融点コポリエステルよりなる芯鞘型コンジュゲート構
造を有する１〜２０デニールの熱融着性ステープル繊維
２〜２４重量％とからなり、また、基布部の不織布を構
成する繊維配合が、２〜５０デニールの高融点ポリエス
テル系ステープル繊維０〜７５重量％と、鞘成分が低融
点コポリエステルよりなる芯鞘型コンジュゲート構造を
有する１〜２０デニールの熱融着性ステープル繊維２５
〜１００重量％とからなり、パイル部と基布部とを構成
する繊維配合が異なる不織布が積層された構成を有し、
前記低融点コポリエステルの溶融点と高融点のポリエス
テルの溶融点との間の温度で不織布を加熱した後、プレ
ス機に投入して冷却することにより、構成繊維と上記コ
ポリエステルとの接点を融着可能となしたことを特徴と
する。
発明の積層された起毛調不織布は、パイル部の不織布を
構成する繊維配合が、２〜５０デニールの高融点ポリエ
ステル系ステープル繊維７６〜９８重量％と、鞘成分が
低融点コポリエステルよりなる芯鞘型コンジュゲート構
造を有する１〜２０デニールの熱融着性ステープル繊維
２〜２４重量％とからなり、また、基布部の不織布を構
成する繊維配合が、２〜５０デニールの高融点ポリエス
テル系ステープル繊維０〜７５重量％と、鞘成分が低融
点コポリエステルよりなる芯鞘型コンジュゲート構造を
有する１〜２０デニールの熱融着性ステープル繊維２５
〜１００重量％とからなり、パイル部と基布部とを構成
する繊維配合が異なる不織布が積層された構成を有し、
前記低融点コポリエステルの溶融点と高融点のポリエス
テルの溶融点との間の温度で不織布を加熱した後、プレ
ス機に投入して冷却することにより、構成繊維と上記コ
ポリエステルとの接点を融着可能となしたことを特徴と
する。
【０００７】上記低融点コポリエステルは、１００〜２
３０℃の範囲の融点を有することが好ましい。また本発
明の不織布は好ましくは、積層された状態において５〜
２０ｍｍの厚みと２００〜８００ｇ／ｍ2 の目付を有
し、更に好ましくはパイル部を構成する不織布及び基布
部を構成する不織布は共に１００〜７００ｇ／ｍ2 の目
付を有する。
３０℃の範囲の融点を有することが好ましい。また本発
明の不織布は好ましくは、積層された状態において５〜
２０ｍｍの厚みと２００〜８００ｇ／ｍ2 の目付を有
し、更に好ましくはパイル部を構成する不織布及び基布
部を構成する不織布は共に１００〜７００ｇ／ｍ2 の目
付を有する。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の構成をその作用と
共に詳述する。
共に詳述する。
【０００９】本発明の起毛調不織布は、不織布原反を構
成する繊維として、高融点のポリエステルステープル繊
維と、鞘部に低融点コポリエステルを用いた芯鞘構造の
熱融着型コンジュゲートステープル繊維とを含み、ま
た、パイル部を構成する不織布とそれに積層された基布
部を構成する不織布とは互いに繊維配合を異にする。こ
の積層された不織布は、プレス機に投入して上記高融点
ポリエステルの溶融点と上記コンジュゲート繊維の低融
点コポリエステル鞘部の溶融点との間の温度で加熱すれ
ば、低融点コポリエステルが軟化又は溶融して接着性を
発現し、それと交わる構成繊維と接合され、引き続き冷
却することによりプレス機の型に応じて成形することが
できる。
成する繊維として、高融点のポリエステルステープル繊
維と、鞘部に低融点コポリエステルを用いた芯鞘構造の
熱融着型コンジュゲートステープル繊維とを含み、ま
た、パイル部を構成する不織布とそれに積層された基布
部を構成する不織布とは互いに繊維配合を異にする。こ
の積層された不織布は、プレス機に投入して上記高融点
ポリエステルの溶融点と上記コンジュゲート繊維の低融
点コポリエステル鞘部の溶融点との間の温度で加熱すれ
ば、低融点コポリエステルが軟化又は溶融して接着性を
発現し、それと交わる構成繊維と接合され、引き続き冷
却することによりプレス機の型に応じて成形することが
できる。
【００１０】一般に起毛不織布を構成する繊維として
は、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、ポリプロピレン
繊維等が用いられるが、本発明の起毛調不織布を構成す
る繊維としてはポリエステル繊維が最も好ましい。ナイ
ロン繊維は原料コストが高いことによる経済的な理由で
好ましくなく、ポリプロピレン繊維は、毛倒れし易く且
つ耐摩耗性の点で劣る他、加熱圧縮成形後も型崩れし易
いという点で好ましくない。
は、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、ポリプロピレン
繊維等が用いられるが、本発明の起毛調不織布を構成す
る繊維としてはポリエステル繊維が最も好ましい。ナイ
ロン繊維は原料コストが高いことによる経済的な理由で
好ましくなく、ポリプロピレン繊維は、毛倒れし易く且
つ耐摩耗性の点で劣る他、加熱圧縮成形後も型崩れし易
いという点で好ましくない。
【００１１】本発明の起毛調不織布を構成する不織布原
反に用いる高融点のポリエステル繊維としては、特に限
定されないが、ポリエチレンテレフタレート又はそれに
準ずる成分を有するポリエステルが安価で入手し易いこ
とから最も好ましい。一方、芯鞘構造を有する熱融着型
繊維の鞘部に用いられる低融点コポリエステルとして
は、テレフタル酸、イソフタル酸、アジピン酸等の酸成
分とエチレングリコール、プロピレングリコール、ジエ
チレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチ
レングリコール、ポリプロピレングリコール等のジオー
ル成分、又はラクトンを開環して共重合したコポリエス
テル等を用いることが可能である。芯部に用いるポリエ
ステルとしては、特に限定はされないが、ポリエチレン
テレフタレート又はそれに準ずる成分を有するポリエス
テルが安価で最も好ましい。低融点ポリエステルの融点
は、１００〜２３０℃の範囲であることが好ましく、更
に好ましくは１０５〜２１０℃の範囲である。融点が１
００℃未満では、紡糸の際に単糸間融着によりタッキン
グが起こる問題があるほか、マルチフィラメント間の融
着によって解繊が困難になるという問題点が生ずる。融
点が２３０℃超では、高融点成分との融点差が小さくな
り、加熱時に低融点成分だけでなく高融点成分も軟化又
は溶融する可能性が生じ、塊となって繊維としての形状
を失い、見栄え上問題となる場合があるほか、加熱温度
が上昇し成形が困難になる。
反に用いる高融点のポリエステル繊維としては、特に限
定されないが、ポリエチレンテレフタレート又はそれに
準ずる成分を有するポリエステルが安価で入手し易いこ
とから最も好ましい。一方、芯鞘構造を有する熱融着型
繊維の鞘部に用いられる低融点コポリエステルとして
は、テレフタル酸、イソフタル酸、アジピン酸等の酸成
分とエチレングリコール、プロピレングリコール、ジエ
チレングリコール、トリエチレングリコール、ポリエチ
レングリコール、ポリプロピレングリコール等のジオー
ル成分、又はラクトンを開環して共重合したコポリエス
テル等を用いることが可能である。芯部に用いるポリエ
ステルとしては、特に限定はされないが、ポリエチレン
テレフタレート又はそれに準ずる成分を有するポリエス
テルが安価で最も好ましい。低融点ポリエステルの融点
は、１００〜２３０℃の範囲であることが好ましく、更
に好ましくは１０５〜２１０℃の範囲である。融点が１
００℃未満では、紡糸の際に単糸間融着によりタッキン
グが起こる問題があるほか、マルチフィラメント間の融
着によって解繊が困難になるという問題点が生ずる。融
点が２３０℃超では、高融点成分との融点差が小さくな
り、加熱時に低融点成分だけでなく高融点成分も軟化又
は溶融する可能性が生じ、塊となって繊維としての形状
を失い、見栄え上問題となる場合があるほか、加熱温度
が上昇し成形が困難になる。
【００１２】高融点ポリエステルの繊度としては２〜５
０デニールの範囲が好ましく、更に好ましくは４〜２０
デニールである。２デニール未満になると不織布化の工
程におけるカード通過性に問題が生じ、品質の良好な不
織布原反が得られなくなる可能性があり、５０デニール
超ではパイルの肌理が粗くなるので好ましくない。高融
点ポリエステル繊維の横断面形状としては、円形の他、
偏平型、Ｙ型、中空型等特に制限はなく、また、サイド
・バイ・サイド型のコンジュゲート繊維を用いることも
可能である。芯鞘構造を有する熱融着型ポリエステルの
繊度としては１〜２０デニールの範囲が好ましく、更に
好ましくは、２〜１５デニールである。２デニール未満
では上に示したと同様の理由で、また２０デニール超で
は繊維本数の減少に伴って繊維間の接着点も減少し、加
熱成形しても充分な形状保持性が得られないため好まし
くない。原反に所定の色を着色するために上記ポリエス
テルの双方または一方を紡糸段階の顔料添加により着色
する原着タイプの繊維とすることも可能であり、また、
耐光剤、難燃剤、その他の改質剤を添加することも可能
である。
０デニールの範囲が好ましく、更に好ましくは４〜２０
デニールである。２デニール未満になると不織布化の工
程におけるカード通過性に問題が生じ、品質の良好な不
織布原反が得られなくなる可能性があり、５０デニール
超ではパイルの肌理が粗くなるので好ましくない。高融
点ポリエステル繊維の横断面形状としては、円形の他、
偏平型、Ｙ型、中空型等特に制限はなく、また、サイド
・バイ・サイド型のコンジュゲート繊維を用いることも
可能である。芯鞘構造を有する熱融着型ポリエステルの
繊度としては１〜２０デニールの範囲が好ましく、更に
好ましくは、２〜１５デニールである。２デニール未満
では上に示したと同様の理由で、また２０デニール超で
は繊維本数の減少に伴って繊維間の接着点も減少し、加
熱成形しても充分な形状保持性が得られないため好まし
くない。原反に所定の色を着色するために上記ポリエス
テルの双方または一方を紡糸段階の顔料添加により着色
する原着タイプの繊維とすることも可能であり、また、
耐光剤、難燃剤、その他の改質剤を添加することも可能
である。
【００１３】本発明の起毛調不織布において、原反を構
成する繊維としてはパイル部、基布部共に上記高融点ポ
リエステル繊維と熱融着型のポリエステル繊維とを混合
して用いるが、パイル部においては熱融着型のポリエス
テル繊維が２〜２４重量％の範囲で含まれていることが
好ましく、更に好ましくは５〜２０重量％で用いる。２
重量％未満では、繊維間の接着点が少なくなるため、使
用中にパイル部からの毛抜けが頻繁に発生する他、加熱
成形しても充分な形状保持性が得られないため好ましく
なく、２４重量％超ではコストアップを招く他、繊維間
の接着点が増えるためにコード調、ディロア調の柄が加
熱成形後に変化し、また、成形加熱後、毛倒れ等が生じ
る可能性があり、見栄え上問題が生じる可能性が増大す
る。又、基布部においては熱融着型のポリエステル繊維
が２５〜１００重量％の範囲で含まれていることが好ま
しく、更に好ましくは４０〜１００重量％で用いる。２
５重量％未満では、繊維間接着点が少なくなるため、所
望の剛性を得ることが困難になり、成形加工性、形状保
持性を確保することが困難となる。基布部の熱融着繊維
は成形加工性及び形状保持性を得るためのものであり、
配合量が増加すればコストアップを招くが、所望の性能
が得られるため上限は特に設けない。
成する繊維としてはパイル部、基布部共に上記高融点ポ
リエステル繊維と熱融着型のポリエステル繊維とを混合
して用いるが、パイル部においては熱融着型のポリエス
テル繊維が２〜２４重量％の範囲で含まれていることが
好ましく、更に好ましくは５〜２０重量％で用いる。２
重量％未満では、繊維間の接着点が少なくなるため、使
用中にパイル部からの毛抜けが頻繁に発生する他、加熱
成形しても充分な形状保持性が得られないため好ましく
なく、２４重量％超ではコストアップを招く他、繊維間
の接着点が増えるためにコード調、ディロア調の柄が加
熱成形後に変化し、また、成形加熱後、毛倒れ等が生じ
る可能性があり、見栄え上問題が生じる可能性が増大す
る。又、基布部においては熱融着型のポリエステル繊維
が２５〜１００重量％の範囲で含まれていることが好ま
しく、更に好ましくは４０〜１００重量％で用いる。２
５重量％未満では、繊維間接着点が少なくなるため、所
望の剛性を得ることが困難になり、成形加工性、形状保
持性を確保することが困難となる。基布部の熱融着繊維
は成形加工性及び形状保持性を得るためのものであり、
配合量が増加すればコストアップを招くが、所望の性能
が得られるため上限は特に設けない。
【００１４】本発明の起毛調不織布の成形前の原反とし
ては、厚みが５〜２０ｍｍ、より好ましくは８〜１５ｍ
ｍの範囲である。厚みが５ｍｍ未満では加熱成形後の十
分な形状保持性が得られないため好ましくなく、２０ｍ
ｍ超ではフォークニードルによるコード調、ディロア調
等の柄出しが困難になる。又、積層された状態での原反
の目付は２００〜８００ｇ／ｍ2 で、より好ましくは２
５０〜５００ｇ／ｍ2の範囲である。原反の目付が２０
０ｇ／ｍ2 未満では十分な形状保持性が得られないばか
りか十分な厚みが得られないため、成形後に透けた部分
が発生する可能性もあり好ましくない。８００ｇ／ｍ2
超ではフォークニードルによるコード調、ディロア調等
の柄出しが困難になる。
ては、厚みが５〜２０ｍｍ、より好ましくは８〜１５ｍ
ｍの範囲である。厚みが５ｍｍ未満では加熱成形後の十
分な形状保持性が得られないため好ましくなく、２０ｍ
ｍ超ではフォークニードルによるコード調、ディロア調
等の柄出しが困難になる。又、積層された状態での原反
の目付は２００〜８００ｇ／ｍ2 で、より好ましくは２
５０〜５００ｇ／ｍ2の範囲である。原反の目付が２０
０ｇ／ｍ2 未満では十分な形状保持性が得られないばか
りか十分な厚みが得られないため、成形後に透けた部分
が発生する可能性もあり好ましくない。８００ｇ／ｍ2
超ではフォークニードルによるコード調、ディロア調等
の柄出しが困難になる。
【００１５】
【実施例】以下に本発明の実施例について詳述するが、
本発明はこれによって限定されるものではない。実施例
中の耐摩耗試験は、テーバー摩耗試験機Ｈ−３８を用
い、１Ｋｇ、５００回転でパイル保持性を判定した。
本発明はこれによって限定されるものではない。実施例
中の耐摩耗試験は、テーバー摩耗試験機Ｈ−３８を用
い、１Ｋｇ、５００回転でパイル保持性を判定した。
【００１６】（実施例１）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１０ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好
で、テーバー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の
風合いも保たれていた。
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１０ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好
で、テーバー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の
風合いも保たれていた。
【００１７】（実施例２）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：９５重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：５重量％、
目付１５０ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合はグ
レーに原着した６デニール５１ｍｍ長の円形横断面の通
常ポリエステルステープル繊維：６０重量％、同様にグ
レーに原着した２デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造を有す
る熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘部、融点
１７０℃のコポリエステル）：４０重量％、目付１５０
ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、カーデ
ィング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を経て、
不織布原反を得た。更に得られた原反の片側からフォー
クニードルを貫通させパイル部を形成した後、シャーリ
ング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み１０ｍｍ
の起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反を２
０５℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投入し
成形体を得た。成形後の形状保持性は良好で、テーバー
摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の風合いも保た
れていた。
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：９５重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：５重量％、
目付１５０ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合はグ
レーに原着した６デニール５１ｍｍ長の円形横断面の通
常ポリエステルステープル繊維：６０重量％、同様にグ
レーに原着した２デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造を有す
る熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘部、融点
１７０℃のコポリエステル）：４０重量％、目付１５０
ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、カーデ
ィング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を経て、
不織布原反を得た。更に得られた原反の片側からフォー
クニードルを貫通させパイル部を形成した後、シャーリ
ング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み１０ｍｍ
の起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反を２
０５℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投入し
成形体を得た。成形後の形状保持性は良好で、テーバー
摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の風合いも保た
れていた。
【００１８】（実施例３）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１５デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：７６重量
％、同様にグレーに原着した３デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２４重量
％、目付４００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付４００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み２０ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好
で、テーバー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の
風合いも保たれていた。
ル部は、グレーに原着した１５デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：７６重量
％、同様にグレーに原着した３デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２４重量
％、目付４００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付４００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み２０ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好
で、テーバー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の
風合いも保たれていた。
【００１９】（実施例４）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した２０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した１５デニール５１ｍｍ長の
芯鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊
維（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した２デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造を
有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘部、
融点１１０℃のコポリエステル）：１００重量％、目付
１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、
カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を
経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側から
フォークニードルを貫通させパイル部を形成した後、シ
ャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み８
ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反
を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投
入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好で、テー
バー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の風合いも
保たれていた。
ル部は、グレーに原着した２０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した１５デニール５１ｍｍ長の
芯鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊
維（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した２デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造を
有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘部、
融点１１０℃のコポリエステル）：１００重量％、目付
１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、
カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を
経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側から
フォークニードルを貫通させパイル部を形成した後、シ
ャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み８
ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反
を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投
入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好で、テー
バー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の風合いも
保たれていた。
【００２０】（実施例５）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：９０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：１０重量
％、目付１００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造を
有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘部、
融点１１０℃のコポリエステル）：１００重量％、目付
１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、
カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を
経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側から
フォークニードルを貫通させパイル部を形成した後、シ
ャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み５
ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反
を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投
入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好で、テー
バー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の風合いも
保たれていた。
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：９０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：１０重量
％、目付１００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造を
有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘部、
融点１１０℃のコポリエステル）：１００重量％、目付
１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、
カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を
経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側から
フォークニードルを貫通させパイル部を形成した後、シ
ャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み５
ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反
を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投
入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好で、テー
バー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の風合いも
保たれていた。
【００２１】（実施例６）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：７６重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２４重量
％、目付２５０ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：７５重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：２５重量％、目
付２００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１２ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好
で、テーバー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の
風合いも保たれていた。
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：７６重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２４重量
％、目付２５０ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：７５重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：２５重量％、目
付２００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１２ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好
で、テーバー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の
風合いも保たれていた。
【００２２】（実施例７）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付２２０ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した２デニール５１ｍｍ長の円形横断面
の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同様
にグレーに原着した１５デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付２００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１３ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好
で、テーバー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の
風合いも保たれていた。
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付２２０ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した２デニール５１ｍｍ長の円形横断面
の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同様
にグレーに原着した１５デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付２００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１３ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後の形状保持性は良好
で、テーバー摩耗試験結果も良好であり、ディロア調の
風合いも保たれていた。
【００２３】（比較例１）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：９８重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２重量％、
目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合はグ
レーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断面の
通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同様に
グレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造を有
する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘部、融
点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目付１０
０ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、カー
ディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を経
て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側からフ
ォークニードルを貫通させパイル部を形成した後、シャ
ーリング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み１０
ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反
を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投
入し成形体を得た。成形後の形状保持性は十分でなく、
テーバー摩耗試験結果も毛抜けが多く見栄え上好ましく
ないことが判明した。
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：９８重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２重量％、
目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合はグ
レーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断面の
通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同様に
グレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造を有
する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘部、融
点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目付１０
０ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、カー
ディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を経
て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側からフ
ォークニードルを貫通させパイル部を形成した後、シャ
ーリング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み１０
ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反
を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投
入し成形体を得た。成形後の形状保持性は十分でなく、
テーバー摩耗試験結果も毛抜けが多く見栄え上好ましく
ないことが判明した。
【００２４】（比較例２）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付１００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付８０ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、
カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を
経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側から
フォークニードルを貫通させパイル部を形成した後、シ
ャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み５
ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反
を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投
入し成形体を得た。成形後の形状保持性は十分でなく、
テーバー摩耗試験結果も毛抜けが多く、また透けた部分
も発生し、見栄え上好ましくないことが判明した。
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付１００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付８０ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレンド、
カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工程を
経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側から
フォークニードルを貫通させパイル部を形成した後、シ
ャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、厚み５
ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不織布原反
を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレス機に投
入し成形体を得た。成形後の形状保持性は十分でなく、
テーバー摩耗試験結果も毛抜けが多く、また透けた部分
も発生し、見栄え上好ましくないことが判明した。
【００２５】（比較例３）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した６０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１５ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後、テーバー摩耗試験
結果も毛抜けが多く、また表面の主繊維の繊度が大きい
ため、見栄え上好ましくないことが判明した。
ル部は、グレーに原着した６０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量
％、目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：５０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：５０重量％、目
付１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１５ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形体を得た。成形後、テーバー摩耗試験
結果も毛抜けが多く、また表面の主繊維の繊度が大きい
ため、見栄え上好ましくないことが判明した。
【００２６】（比較例４）不織布の配合としては、パイ
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：９０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：１０重量
％、目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量％、目
付１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１２ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形を行ったが、形状保持性は十分でな
く、所望の成形体を得ることが困難であった。
ル部は、グレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円
形横断面の通常ポリエステルステープル繊維：９０重量
％、同様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯
鞘構造を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維
（鞘部、融点１１０℃のコポリエステル）：１０重量
％、目付３００ｇ／ｍ2 とした。更に基布部の繊維配合
はグレーに原着した１０デニール５１ｍｍ長の円形横断
面の通常ポリエステルステープル繊維：８０重量％、同
様にグレーに原着した４デニール５１ｍｍ長の芯鞘構造
を有する熱融着型のポリエステルステープル繊維（鞘
部、融点１１０℃のコポリエステル）：２０重量％、目
付１００ｇ／ｍ2 とした。次にこれらの繊維をブレン
ド、カーディング、クロスレイヤー、ニードルパンチ工
程を経て、不織布原反を得た。更に得られた原反の片側
からフォークニードルを貫通させパイル部を形成した
後、シャーリング処理してディロア調の柄出しを行い、
厚み１２ｍｍの起毛調不織布を得た。得られた起毛調不
織布原反を１８０℃に加熱し、成形型の装着されたプレ
ス機に投入し成形を行ったが、形状保持性は十分でな
く、所望の成形体を得ることが困難であった。
【００２７】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明の起毛調不
織布は、不織布原反を構成する繊維として、高融点のポ
リエステルステープル繊維と芯鞘構造を有し、鞘部に低
融点コポリエステルが用いられている熱融着型のコンジ
ュゲートステープル繊維が含まれており、又、パイル部
と基布部の構成する繊維配合が異なる不織布が積層され
た構成を有し、融点の低いコポリエステルの溶融点と融
点の高いポリエステルの溶融点の範囲内の温度で加熱し
た後、プレス機に投入して冷却することにより成形可能
である起毛調不織布であり、加熱・成形による熱融着繊
維の作用によってパイルが基布に強固に捕捉・固定され
るため、パイルを基布に固定するためにラテックスや熱
可塑性シートを用いる必要がない。更に、パイル部と基
布部の配合を変えることにより、表面風合いを損なうこ
となしに、成形性・形状保持性を兼ね備えることが可能
となった。このため、製造工程の簡略化に伴うコスト低
減と、更に製品の軽量化が達成されるという格段の効果
を奏する。
織布は、不織布原反を構成する繊維として、高融点のポ
リエステルステープル繊維と芯鞘構造を有し、鞘部に低
融点コポリエステルが用いられている熱融着型のコンジ
ュゲートステープル繊維が含まれており、又、パイル部
と基布部の構成する繊維配合が異なる不織布が積層され
た構成を有し、融点の低いコポリエステルの溶融点と融
点の高いポリエステルの溶融点の範囲内の温度で加熱し
た後、プレス機に投入して冷却することにより成形可能
である起毛調不織布であり、加熱・成形による熱融着繊
維の作用によってパイルが基布に強固に捕捉・固定され
るため、パイルを基布に固定するためにラテックスや熱
可塑性シートを用いる必要がない。更に、パイル部と基
布部の配合を変えることにより、表面風合いを損なうこ
となしに、成形性・形状保持性を兼ね備えることが可能
となった。このため、製造工程の簡略化に伴うコスト低
減と、更に製品の軽量化が達成されるという格段の効果
を奏する。
【図１】従来公知の起毛不織布の層構成を示す垂直断面
図である。
図である。
【図２】従来公知の起毛不織布の別の層構成を示す垂直
断面図である。
断面図である。
【図３】従来公知の起毛不織布の別の層構成及び本発明
の起毛調不織布の典型例を示す垂直断面図である。
の起毛調不織布の典型例を示す垂直断面図である。
１ コード調、ディロアの柄部分 ２ 基布層 ３ ラテックス含浸層 ４ 熱可塑性樹脂シート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩本 和明 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日 産自動車株式会社内 (72)発明者 根本 好一 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日 産自動車株式会社内 (72)発明者 奥 章祐 大阪府大阪市住之江区南港中５−５−32 −808 (56)参考文献 特開 平３−167359（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−93357（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−127291（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D04H 1/00 - 18/00 B32B 1/00 - 35/00
Claims (13)
- 【請求項１】 不織布の表面全面に亙って該不織布の構
成繊維の少なくとも一部が突出したパイルを形成してな
る起毛調不織布において、パイル部の不織布を構成する
繊維配合が、２〜５０デニールの高融点ポリエステル系
ステープル繊維７６〜９８重量％と、鞘成分が低融点コ
ポリエステルよりなる芯鞘型コンジュゲート構造を有す
る１〜２０デニールの熱融着性ステープル繊維２〜２４
重量％とからなり、また、基布部の不織布を構成する繊
維配合が、２〜５０デニールの高融点ポリエステル系ス
テープル繊維０〜７５重量％と、鞘成分が低融点コポリ
エステルよりなる芯鞘型コンジュゲート構造を有する１
〜２０デニールの熱融着性ステープル繊維２５〜１００
重量％とからなり、パイル部と基布部とを構成する繊維
配合が異なる不織布が積層された構成を有し、前記低融
点コポリエステルの溶融点と高融点のポリエステルの溶
融点との間の温度で不織布を加熱した後、プレス機に投
入して冷却することにより、構成繊維と上記コポリエス
テルとの接点を融着可能となしたことを特徴とする積層
された起毛調不織布。 - 【請求項２】 前記低融点コポリエステルが１００〜２
３０℃の範囲の融点を有する請求項１の起毛調不織布。 - 【請求項３】 前記低融点コポリエステルが１０５〜２
１０℃の範囲の融点を有する請求項２の起毛調不織布。 - 【請求項４】 ５〜２０ｍｍの厚みと２００〜８００ｇ
／ｍ2 の目付を有する請求項１〜３の何れか１項の起毛
調不織布。 - 【請求項５】 ８〜１５ｍｍの厚みと２５０〜５００ｇ
／ｍ2 の目付を有する請求項４の起毛調不織布。 - 【請求項６】 前記高融点ポリエステル系ステープル繊
維が４〜２０デニールの繊度を有する請求項１〜５の何
れか１項の起毛調不織布。 - 【請求項７】 前記熱融着性ステープル繊維が２〜１５
デニールの繊度を有する請求項１〜５の何れか１項の起
毛調不織布。 - 【請求項８】 前記パイル部を構成する不織布と基布部
を構成する不織布が共に１００〜７００ｇ／ｍ2 の目付
を有する請求項１〜７の何れか１項の起毛調不織布。 - 【請求項９】 前記パイル部を構成する不織布と基布部
を構成する不織布が共に１００〜４００ｇ／ｍ2 の目付
を有する請求項８の起毛調不織布。 - 【請求項１０】 前記パイル部の不織布を構成する繊維
配合が前記高融点ポリエステル系ステープル繊維８０〜
９５重量％と前記熱融着性ステープル繊維５〜２０重量
％とからなり、また、前記基布部の不織布を構成する繊
維配合が、高融点ポリエステル系ステープル繊維０〜６
０重量％と熱融着性ステープル繊維４０〜１００重量％
とからなる請求項１〜９の何れか１項の起毛調不織布。 - 【請求項１１】 前記パイルが、該不織布の裏面よりフ
ォークニードルを用いて表面に形成され、更にシャーリ
ング加工によってその先端部分を切り揃えたものである
請求項１〜１０の何れか１項の起毛調不織布。 - 【請求項１２】 前記パイル先端部分がシャーリング加
工によって所定の高低差を以て切り揃えられ、コード調
またはディロア調等に柄出しされてなる請求項１１の起
毛調不織布。 - 【請求項１３】 パイル部と基布部を構成する不織布が
連続的積層構造をとるか、若しくは上記の不織布がそれ
ぞれ別個に作成された後ニードリング若しくは熱接着若
しくはその両者によって一体化された積層構造をとるこ
とを特徴とする請求項１〜１２の何れか１項の起毛調不
織布。
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|---|---|---|---|
| JP27904095A JP3159361B2 (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 積層された起毛調不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27904095A JP3159361B2 (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 積層された起毛調不織布 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPH09119056A JPH09119056A (ja) | 1997-05-06 |
| JP3159361B2 true JP3159361B2 (ja) | 2001-04-23 |
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ID=17605566
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27904095A Expired - Fee Related JP3159361B2 (ja) | 1995-10-26 | 1995-10-26 | 積層された起毛調不織布 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP3159361B2 (ja) |
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-
1995
- 1995-10-26 JP JP27904095A patent/JP3159361B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH09119056A (ja) | 1997-05-06 |
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