JP3157297B2 - 溶接熱影響部軟化の少ないフェライト系耐熱鋼 - Google Patents
溶接熱影響部軟化の少ないフェライト系耐熱鋼Info
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- JP3157297B2 JP3157297B2 JP22380292A JP22380292A JP3157297B2 JP 3157297 B2 JP3157297 B2 JP 3157297B2 JP 22380292 A JP22380292 A JP 22380292A JP 22380292 A JP22380292 A JP 22380292A JP 3157297 B2 JP3157297 B2 JP 3157297B2
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- heat
- creep
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Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は高温使用中軟化が少ない
フェライト系耐熱鋼に関するものであり、特に、母材ク
リープ強度に対する溶接熱影響部のクリープ強度軟化が
極めて小さいCr系耐熱鋼に係わるものである。
フェライト系耐熱鋼に関するものであり、特に、母材ク
リープ強度に対する溶接熱影響部のクリープ強度軟化が
極めて小さいCr系耐熱鋼に係わるものである。
【0002】
【従来の技術】高温で長時間使用されるボイラー用及び
蒸気発生器用の溶接構造部材として、安価で応力腐食割
れの心配が無く、また母材クリープ強度に対する溶接熱
影響部(以下HAZと称す)のクリープ強度軟化率が低
いフェライト系耐熱鋼が強く要望されている。この種の
用途の鋼の例として、米国ASTM規格のA213 T
91鋼に代表されるいわゆる9%Cr鋼が知られてい
る。また9Cr鋼にMo,Wをバランス良く添加し母材
強度を向上させた鋼が特開昭61−69948号公報に
開示されている。酸化物分散によりクリープ強度を向上
させた高Cr鋼は特願平2−105217号に開示され
ている。
蒸気発生器用の溶接構造部材として、安価で応力腐食割
れの心配が無く、また母材クリープ強度に対する溶接熱
影響部(以下HAZと称す)のクリープ強度軟化率が低
いフェライト系耐熱鋼が強く要望されている。この種の
用途の鋼の例として、米国ASTM規格のA213 T
91鋼に代表されるいわゆる9%Cr鋼が知られてい
る。また9Cr鋼にMo,Wをバランス良く添加し母材
強度を向上させた鋼が特開昭61−69948号公報に
開示されている。酸化物分散によりクリープ強度を向上
させた高Cr鋼は特願平2−105217号に開示され
ている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
9%Cr鋼では、微量炭窒化物の粗大化に起因するHA
Zのクリープ強度の低下が著しいという欠点を有する。
HAZの炭窒化物の粗大化を抑制するためには、C,N
もしくはCr,Mo,Nb,V含有量を低下させること
が必要であるが、この方法だけでは母材の強度も同時に
低下してしまう。そこで酸化物分散強化によって母材及
びHAZの強度を補うことが考えられる。しかし従来の
酸化物分散鋼は粉末冶金法によって製造されているため
コストが高く、靱性も十分でない。よって溶解法で鋼中
に分散する酸化物を用いて強度を確保する必要がある。
9%Cr鋼では、微量炭窒化物の粗大化に起因するHA
Zのクリープ強度の低下が著しいという欠点を有する。
HAZの炭窒化物の粗大化を抑制するためには、C,N
もしくはCr,Mo,Nb,V含有量を低下させること
が必要であるが、この方法だけでは母材の強度も同時に
低下してしまう。そこで酸化物分散強化によって母材及
びHAZの強度を補うことが考えられる。しかし従来の
酸化物分散鋼は粉末冶金法によって製造されているため
コストが高く、靱性も十分でない。よって溶解法で鋼中
に分散する酸化物を用いて強度を確保する必要がある。
【0004】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような事情
に鑑み創案されたもので、高Crフェライト系鋼中のC
とNの添加量を低く制限して炭窒化物の析出を積極的に
抑制した。代わって溶鋼中に添加しても均一分散し且つ
HAZにおいても安定に存在するTa2 O5 を分散させ
ることによる分散強化、及びMo,Wの固溶強化により
クリープ強度を向上させた。その結果、母材に対するH
AZのクリープ強度軟化率が著しく低いフェライト系耐
熱鋼を得ることに成功したものである。本発明の要旨
は、重量比で、Cr:5〜13%、Si:0.05〜1
%、Mn:0.1〜1%、の範囲で添加され、Mo,W
についてMo:0.5〜3%、W :1〜6%、の範囲
で1種または2種を含有し、且つ、CとNが C+N≦0.05% に制限され、平均粒径1μm以下の酸化タンタル(Ta
2 O5 )粒子をTa2 O 5 :0.25〜2.5%の範囲
で含有し、かつ、Ta2 O5 として存在するTaを含め
た全Ta量0.20〜2.2%、残部Fe及び不可避的
不純物からなることを特徴とする、母材クリープ強度に
対するHAZのクリープ強度軟化が少ないフェライト系
耐熱鋼に関するものである。
に鑑み創案されたもので、高Crフェライト系鋼中のC
とNの添加量を低く制限して炭窒化物の析出を積極的に
抑制した。代わって溶鋼中に添加しても均一分散し且つ
HAZにおいても安定に存在するTa2 O5 を分散させ
ることによる分散強化、及びMo,Wの固溶強化により
クリープ強度を向上させた。その結果、母材に対するH
AZのクリープ強度軟化率が著しく低いフェライト系耐
熱鋼を得ることに成功したものである。本発明の要旨
は、重量比で、Cr:5〜13%、Si:0.05〜1
%、Mn:0.1〜1%、の範囲で添加され、Mo,W
についてMo:0.5〜3%、W :1〜6%、の範囲
で1種または2種を含有し、且つ、CとNが C+N≦0.05% に制限され、平均粒径1μm以下の酸化タンタル(Ta
2 O5 )粒子をTa2 O 5 :0.25〜2.5%の範囲
で含有し、かつ、Ta2 O5 として存在するTaを含め
た全Ta量0.20〜2.2%、残部Fe及び不可避的
不純物からなることを特徴とする、母材クリープ強度に
対するHAZのクリープ強度軟化が少ないフェライト系
耐熱鋼に関するものである。
【0005】
【作用】以下本発明の限定理由を説明する。Crは高温
耐食性を確保する上で非常に重要であり最低5%必要で
あるが、13%を超えるとオーステナイト領域での溶体
化処理ができなくなり、均一な組織が得られなくなるう
え、二相分離及びスピノーダル変態を引き起こしかえっ
てクリープ強度の低下を招く。したがってCr量は5〜
13%とする。Siは脱酸材として重要であり最低0.
05%を必要とする。しかし、多量に添加するとクリー
プ強度に対して悪影響を与えるものであり、1%以上添
加した場合のクリープ強度低下が著しい。従ってSi量
は0.05%〜1%とする。Mnは脱酸効果のため重要
であり最低0.05%を確保する必要があるが、1%を
超えるとクリープ強度を低下させる。このためMn量は
0.05〜1%とする。
耐食性を確保する上で非常に重要であり最低5%必要で
あるが、13%を超えるとオーステナイト領域での溶体
化処理ができなくなり、均一な組織が得られなくなるう
え、二相分離及びスピノーダル変態を引き起こしかえっ
てクリープ強度の低下を招く。したがってCr量は5〜
13%とする。Siは脱酸材として重要であり最低0.
05%を必要とする。しかし、多量に添加するとクリー
プ強度に対して悪影響を与えるものであり、1%以上添
加した場合のクリープ強度低下が著しい。従ってSi量
は0.05%〜1%とする。Mnは脱酸効果のため重要
であり最低0.05%を確保する必要があるが、1%を
超えるとクリープ強度を低下させる。このためMn量は
0.05〜1%とする。
【0006】Moは、0.5%未満の場合固溶強化が不
十分であるため最低0.5%を必要とする。一方、3%
を超えると二相分離・スピノーダル分解を引き起こしか
えってクリープ強度を低下させる。したがってMoの添
加範囲は1〜3%とする。Wは、1%未満の場合固溶強
化が不十分であるため最低1%を必要とする。一方、6
%を超えると二相分離・スピノーダル分解を引き起こし
かえってクリープ強度を低下させる。したがってWの添
加範囲は2〜6%とする。なお、Mo及びWはクリープ
変形中にその一部分が金属間化合物として析出し、析出
強度化によってもクリープ強度を向上させる。一方、C
とNは、Fe、Cr、Mo、W等を消費して炭窒化物と
して析出するためその添加が制限されなければならな
い。特に、CとNの添加量の和が0.05%を超える
と、HAZのクリープ変形中に、粗大な炭窒化物を形成
する。結果的に、母材に対するHAZのクリープ強度低
下が著しい。したがってCとNの添加範囲はC+N≦
0.05%とする。
十分であるため最低0.5%を必要とする。一方、3%
を超えると二相分離・スピノーダル分解を引き起こしか
えってクリープ強度を低下させる。したがってMoの添
加範囲は1〜3%とする。Wは、1%未満の場合固溶強
化が不十分であるため最低1%を必要とする。一方、6
%を超えると二相分離・スピノーダル分解を引き起こし
かえってクリープ強度を低下させる。したがってWの添
加範囲は2〜6%とする。なお、Mo及びWはクリープ
変形中にその一部分が金属間化合物として析出し、析出
強度化によってもクリープ強度を向上させる。一方、C
とNは、Fe、Cr、Mo、W等を消費して炭窒化物と
して析出するためその添加が制限されなければならな
い。特に、CとNの添加量の和が0.05%を超える
と、HAZのクリープ変形中に、粗大な炭窒化物を形成
する。結果的に、母材に対するHAZのクリープ強度低
下が著しい。したがってCとNの添加範囲はC+N≦
0.05%とする。
【0007】Ta2 O5 は分散強化源として働きクリー
プ破断強度を著しく向上させる。その効果は0.25%
以上で著しく2.5%程度で飽和し、それを超える添加
はかえって延性の低下に起因する強度低下を招く。また
Ta2 O5 が比較的高価であり大量の添加は好ましくな
い。そのため0.25%〜2.5%に限定した。Ta2
O5 の平均粒径を1μm以下としたのは、平均粒径が1
μmを超えると添加量が適性範囲内であってもTa2 O
5 が脆性破壊の起点になりやすく靱性が著しく低下する
ためである。1μm以下であれば小さい程、クリープ破
断強度が向上する。なお、Taは実質的にTa2 O5 と
して存在し、金属Taを積極的に添加するものではな
い。その含有量はTa2 O5 の上限、下限に合わせて
0.20〜2.2%に限定した。
プ破断強度を著しく向上させる。その効果は0.25%
以上で著しく2.5%程度で飽和し、それを超える添加
はかえって延性の低下に起因する強度低下を招く。また
Ta2 O5 が比較的高価であり大量の添加は好ましくな
い。そのため0.25%〜2.5%に限定した。Ta2
O5 の平均粒径を1μm以下としたのは、平均粒径が1
μmを超えると添加量が適性範囲内であってもTa2 O
5 が脆性破壊の起点になりやすく靱性が著しく低下する
ためである。1μm以下であれば小さい程、クリープ破
断強度が向上する。なお、Taは実質的にTa2 O5 と
して存在し、金属Taを積極的に添加するものではな
い。その含有量はTa2 O5 の上限、下限に合わせて
0.20〜2.2%に限定した。
【0008】
【実施例】表1に示す成分範囲の供試鋼(板厚20m
m)を用いて潜孤溶接継手(入熱20kJ/cm)を作
成した後、溶接溶融線部が試験片中央部を横切るように
クリープ試験片を作成した。また継手を含まない供試鋼
母材からもクリープ試験片を作成した。これらを用いて
650℃、120MPaの条件のクリープ破断試験を行
った。表1に示す鋼のうちNo.1〜No.5は本発明
の成分範囲の鋼であり、No.6〜No.13は本発明
範囲外の比較鋼である。比較鋼No.6はCr量が本発
明成分を下回るため焼入れ性が低く、結果的にHAZ、
母材共にクリープ強度が低い。比較鋼No.7はMo,
W共に下限を下回っているためHAZのクリープ強度が
低い。比較鋼No.8はMoが上限の3%を上回るため
金属間化合物の多量の析出を招きHAZのクリープ強度
が著しく低い。比較鋼No.9は、C+Nが0.05%
を超えているためHAZのクリープ強度が低下してい
る。
m)を用いて潜孤溶接継手(入熱20kJ/cm)を作
成した後、溶接溶融線部が試験片中央部を横切るように
クリープ試験片を作成した。また継手を含まない供試鋼
母材からもクリープ試験片を作成した。これらを用いて
650℃、120MPaの条件のクリープ破断試験を行
った。表1に示す鋼のうちNo.1〜No.5は本発明
の成分範囲の鋼であり、No.6〜No.13は本発明
範囲外の比較鋼である。比較鋼No.6はCr量が本発
明成分を下回るため焼入れ性が低く、結果的にHAZ、
母材共にクリープ強度が低い。比較鋼No.7はMo,
W共に下限を下回っているためHAZのクリープ強度が
低い。比較鋼No.8はMoが上限の3%を上回るため
金属間化合物の多量の析出を招きHAZのクリープ強度
が著しく低い。比較鋼No.9は、C+Nが0.05%
を超えているためHAZのクリープ強度が低下してい
る。
【0009】比較鋼No.10はSiが過剰であるため
クリープ延性が低下しHAZ,母材共にクリープ強度も
低い。比較鋼No.11はTa2 O5 が添加されていな
いためHAZのクリープ強度が特に低い。比較鋼No.
12はTa2 O5 が過剰に添加されているためクリープ
延性が低下しHAZ,母材共にクリープ強度も低い。比
較鋼No.13はTa2 O5 の添加量は限定範囲内であ
るが、その平均粒径が大きすぎるためクリープ延性が低
下しHAZ,母材共にクリープ強度も低い。それに対
し、本発明鋼No.1〜No.5はいずれも十分なクリ
ープ強度を有する。
クリープ延性が低下しHAZ,母材共にクリープ強度も
低い。比較鋼No.11はTa2 O5 が添加されていな
いためHAZのクリープ強度が特に低い。比較鋼No.
12はTa2 O5 が過剰に添加されているためクリープ
延性が低下しHAZ,母材共にクリープ強度も低い。比
較鋼No.13はTa2 O5 の添加量は限定範囲内であ
るが、その平均粒径が大きすぎるためクリープ延性が低
下しHAZ,母材共にクリープ強度も低い。それに対
し、本発明鋼No.1〜No.5はいずれも十分なクリ
ープ強度を有する。
【0010】
【表1】
【0011】
【表2】
【0012】
【発明の効果】以上述べたように、本発明はCr系耐熱
鋼のMo、W及びC+Nの添加量を適切化し、Ta2 O
5 を分散させることによって、HAZのクリープ強度軟
化が少ない耐熱鋼を提供するものであり、今後の産業界
に果たす役割は極めて大きい。
鋼のMo、W及びC+Nの添加量を適切化し、Ta2 O
5 を分散させることによって、HAZのクリープ強度軟
化が少ない耐熱鋼を提供するものであり、今後の産業界
に果たす役割は極めて大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7,DB名) C22C 38/00 302 C22C 38/12 C22C 38/48
Claims (1)
- 【請求項1】 重量比で、 Cr:5〜13%、 Si:0.05〜1%、 Mn:0.1〜1%、の範囲で添加され、Mo,Wにつ
いて Mo:0.5〜3%、 W :1〜6%、の範囲で1種または2種を含有し、且
つ、CとNが C+N≦0.05%に制限され、平均粒径1μm以下の
酸化タンタル(Ta2 O5 )粒子をTa2 O 5 :0.2
5〜2.5%の範囲で含有し、かつ、Ta2 O5 として
存在するTaを含めた全Ta量0.20〜2.2%、残
部Fe及び不可避的不純物からなることを特徴とする、
母材クリープ強度に対する溶接熱影響部のクリープ強度
軟化が少ないフェライト系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22380292A JP3157297B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 溶接熱影響部軟化の少ないフェライト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22380292A JP3157297B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 溶接熱影響部軟化の少ないフェライト系耐熱鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0665689A JPH0665689A (ja) | 1994-03-08 |
JP3157297B2 true JP3157297B2 (ja) | 2001-04-16 |
Family
ID=16803954
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22380292A Expired - Fee Related JP3157297B2 (ja) | 1992-08-24 | 1992-08-24 | 溶接熱影響部軟化の少ないフェライト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3157297B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3480061B2 (ja) * | 1994-09-20 | 2003-12-15 | 住友金属工業株式会社 | 高Crフェライト系耐熱鋼 |
JP4023106B2 (ja) | 2001-05-09 | 2007-12-19 | 住友金属工業株式会社 | 溶接熱影響部軟化の小さいフェライト系耐熱鋼 |
JP4188124B2 (ja) | 2003-03-31 | 2008-11-26 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 焼き戻しマルテンサイト系耐熱鋼の溶接継手 |
-
1992
- 1992-08-24 JP JP22380292A patent/JP3157297B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0665689A (ja) | 1994-03-08 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010130 |
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