JP3142738B2 - ラジアル空気タイヤ - Google Patents
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- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
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- B60C9/18—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers
- B60C9/20—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel
- B60C9/2003—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords
- B60C9/2009—Structure or arrangement of belts or breakers, crown-reinforcing or cushioning layers built-up from rubberised plies each having all cords arranged substantially parallel characterised by the materials of the belt cords comprising plies of different materials
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tires In General (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明の要旨は、車輛用ラジアル
空気タイヤに関し、更に詳細には改良ベルトパッケージ
の設計及び形体に関する。
空気タイヤに関し、更に詳細には改良ベルトパッケージ
の設計及び形体に関する。
【０００２】
【従来の技術】現在のタイヤは、耐久性があり、良好な
性能を持ち、摩耗に対する抵抗が大きく、軽量であり、
且つ安価に製造できなければならない。高速で作動で
き、コーナリング時の安定性が優れているという車輛の
性質は、消費者にとって望ましい特徴である。タイヤ
は、この性能を得るため、更に大きな力を発生しなけれ
ばならないと同時に滑らかな乗り心地を提供しなければ
ならず、道路の凹凸や孔からの衝撃荷重を吸収しなけれ
ばならない。タイヤの別の望ましい特徴は、ベルト内へ
の水の侵入に抵抗する特徴である。ベルト内に侵入した
水は強化材料を腐蝕させてしまう。
性能を持ち、摩耗に対する抵抗が大きく、軽量であり、
且つ安価に製造できなければならない。高速で作動で
き、コーナリング時の安定性が優れているという車輛の
性質は、消費者にとって望ましい特徴である。タイヤ
は、この性能を得るため、更に大きな力を発生しなけれ
ばならないと同時に滑らかな乗り心地を提供しなければ
ならず、道路の凹凸や孔からの衝撃荷重を吸収しなけれ
ばならない。タイヤの別の望ましい特徴は、ベルト内へ
の水の侵入に抵抗する特徴である。ベルト内に侵入した
水は強化材料を腐蝕させてしまう。
【０００３】従来のラジアルタイヤは、車輛の性能を得
るため、鋼製強化材料を含む多数のベルトプライを使用
する。多くの用途について、タイヤは二つの鋼製ベルト
プライを使用することによって十分に強くなっている。
しかしながら、これらの鋼製強化ベルトプライは質量が
大きく、衝撃荷重を良好には吸収せず、高度の腐蝕が加
わる。タイヤの重量を軽くし、その衝撃吸収性能を改善
し、腐蝕に対する抵抗を更に大きくするための一つの解
決策は、一つ又はそれ以上のベルトプライの強化部材に
引張弾性率の高いコードを使用することである。幾つか
のタイヤでは、鋼製強化部材に代えて芳香族ポリアミド
製コード材料を使用したが、うまくいかなかった。剛
性、快適な乗り心地、低い製造費用、タイヤ重量、耐蝕
性、及びベルト縁部間隔における改善が種々の設計で取
り上げられた。しかしながら、タイヤに加えられるこれ
らの改善、特にタイヤの高速及び衝撃に対する耐久性を
高め、タイヤの耐蝕性を増大し、タイヤが良好な摩耗速
度を維持するのを維持し、タイヤを比較的軽量に維持す
るといった改善を更に大きなものとする必要が残ってい
る。
るため、鋼製強化材料を含む多数のベルトプライを使用
する。多くの用途について、タイヤは二つの鋼製ベルト
プライを使用することによって十分に強くなっている。
しかしながら、これらの鋼製強化ベルトプライは質量が
大きく、衝撃荷重を良好には吸収せず、高度の腐蝕が加
わる。タイヤの重量を軽くし、その衝撃吸収性能を改善
し、腐蝕に対する抵抗を更に大きくするための一つの解
決策は、一つ又はそれ以上のベルトプライの強化部材に
引張弾性率の高いコードを使用することである。幾つか
のタイヤでは、鋼製強化部材に代えて芳香族ポリアミド
製コード材料を使用したが、うまくいかなかった。剛
性、快適な乗り心地、低い製造費用、タイヤ重量、耐蝕
性、及びベルト縁部間隔における改善が種々の設計で取
り上げられた。しかしながら、タイヤに加えられるこれ
らの改善、特にタイヤの高速及び衝撃に対する耐久性を
高め、タイヤの耐蝕性を増大し、タイヤが良好な摩耗速
度を維持するのを維持し、タイヤを比較的軽量に維持す
るといった改善を更に大きなものとする必要が残ってい
る。
【０００４】少なくとも一つのプライに芳香族ポリアミ
ド製強化部材が含まれる多数のベルトプライを持つタイ
ヤは、米国特許第３，８５１，６９３号、米国特許第
４，１８４，５２９号、米国特許第４，１８４，５３０
号、及び米国特許第４，４０７，３４７号、並びにフラ
ンス特許第２，５３６，０１８号及び日本国特許第９０
／１３６，３０４号に開示されている。これらの特許に
よって二つ以上のベルトプライが開示される。このよう
な構造は、ベルトプライ強化体について芳香族ポリアミ
ド材料を使用することを示しているため、当該技術分野
で注目されている。
ド製強化部材が含まれる多数のベルトプライを持つタイ
ヤは、米国特許第３，８５１，６９３号、米国特許第
４，１８４，５２９号、米国特許第４，１８４，５３０
号、及び米国特許第４，４０７，３４７号、並びにフラ
ンス特許第２，５３６，０１８号及び日本国特許第９０
／１３６，３０４号に開示されている。これらの特許に
よって二つ以上のベルトプライが開示される。このよう
な構造は、ベルトプライ強化体について芳香族ポリアミ
ド材料を使用することを示しているため、当該技術分野
で注目されている。
【０００５】米国特許第４，１８４，５２９号には、重
量のある車輛で使用されるオフロードタイヤ用のベルト
パッケージが教示されている。このベルトパッケージ
は、鋼線で強化した三本のベルトプライを有し、合成織
物製強化部材の使用の可能性が言及されている。
量のある車輛で使用されるオフロードタイヤ用のベルト
パッケージが教示されている。このベルトパッケージ
は、鋼線で強化した三本のベルトプライを有し、合成織
物製強化部材の使用の可能性が言及されている。
【０００６】米国特許第４，１８４，５３０号の強化ベ
ルトパッケージは、芳香族ポリアミド製強化部材を持つ
単一の内ベルトプライ、金属製強化体を持つ単一の外ベ
ルトプライ、及び織物製強化部材を持つ二つのベルト縁
ストリップを含む。芳香族ポリアミド製ベルトプライ強
化体の中央平面からの角度は、鋼製ベルトプライ強化体
の角度よりも小さい。他の特許にも芳香族ポリアミド製
強化材料を持つ内ベルトが開示されている。米国特許第
４，４０７，３４７号では、二つの内ベルトプライが、
好ましくは、１５°乃至３０°で配置された芳香族ポリ
アミド製強化部材を有し、外ベルトが６０°乃至９０°
で配置された鋼製強化部材を有する。ベルトパッケージ
は、鋼製強化ベルトプライを両縁部で接合する二つの横
ストリップを更に有する。
ルトパッケージは、芳香族ポリアミド製強化部材を持つ
単一の内ベルトプライ、金属製強化体を持つ単一の外ベ
ルトプライ、及び織物製強化部材を持つ二つのベルト縁
ストリップを含む。芳香族ポリアミド製ベルトプライ強
化体の中央平面からの角度は、鋼製ベルトプライ強化体
の角度よりも小さい。他の特許にも芳香族ポリアミド製
強化材料を持つ内ベルトが開示されている。米国特許第
４，４０７，３４７号では、二つの内ベルトプライが、
好ましくは、１５°乃至３０°で配置された芳香族ポリ
アミド製強化部材を有し、外ベルトが６０°乃至９０°
で配置された鋼製強化部材を有する。ベルトパッケージ
は、鋼製強化ベルトプライを両縁部で接合する二つの横
ストリップを更に有する。
【０００７】補助層即ちカバープライを持つベルトパッ
ケージを有する二つの追加の特許は、フランス特許第
２，５３６，０１８号及び日本国特許第９０／１３６，
３０４号である。これらの特許は、鋼製強化部材を持つ
内ベルトプライ、芳香族ポリアミド製強化部材を持つ中
央ベルトプライ、及び０°乃至１０°のナイロン製又は
ポリエステル製の強化材料でできた外キャッププライを
使用する。二つの内プライの各々の強化材料には０°乃
至３５°の広範な角度が付けてあり、夫々のプライの角
度は同じではない。日本国特許第９０／１３６，３０４
号の特許請求の範囲を以下で更に論じる。
ケージを有する二つの追加の特許は、フランス特許第
２，５３６，０１８号及び日本国特許第９０／１３６，
３０４号である。これらの特許は、鋼製強化部材を持つ
内ベルトプライ、芳香族ポリアミド製強化部材を持つ中
央ベルトプライ、及び０°乃至１０°のナイロン製又は
ポリエステル製の強化材料でできた外キャッププライを
使用する。二つの内プライの各々の強化材料には０°乃
至３５°の広範な角度が付けてあり、夫々のプライの角
度は同じではない。日本国特許第９０／１３６，３０４
号の特許請求の範囲を以下で更に論じる。
【０００８】一つ又はそれ以上のベルトプライを折重ね
てベルトパッケージの耐久性を改善した芳香族ポリアミ
ド製強化部材からなるベルトプライを使用することが多
くの特許に開示されている。これらの特許には、米国特
許第３，９４９，７９７号及び米国特許第４，８５４，
３６０号、フランス国特許第２，２３５，８１０号及び
フランス国特許第２，４７２，４８４号が含まれる。折
重ねたベルトを使用することによって特定の性能を改善
できるが、折重ねたベルトパッケージを備えたタイヤの
製造費用は、比較的複雑な構造を必要とするため、高い
ものとなる。更に、これらのタイヤは、折重ねたベルト
プライのため、重量の重いものとなる。
てベルトパッケージの耐久性を改善した芳香族ポリアミ
ド製強化部材からなるベルトプライを使用することが多
くの特許に開示されている。これらの特許には、米国特
許第３，９４９，７９７号及び米国特許第４，８５４，
３６０号、フランス国特許第２，２３５，８１０号及び
フランス国特許第２，４７２，４８４号が含まれる。折
重ねたベルトを使用することによって特定の性能を改善
できるが、折重ねたベルトパッケージを備えたタイヤの
製造費用は、比較的複雑な構造を必要とするため、高い
ものとなる。更に、これらのタイヤは、折重ねたベルト
プライのため、重量の重いものとなる。
【０００９】折り重ねられていない二つのベルトプライ
だけをベルトパッケージに有し、一方のベルトプライが
強化材料として芳香族ポリアミドを有する多くの特許が
例示されている。フランス国特許第２，２４８，１６１
には、鋼製強化部材を持つ単一の外ベルトプライ及び芳
香族ポリアミド（アラミド）製強化部材を持つ単一の内
ベルトプライを持つベルトパッケージが開示されてい
る。強化部材の角度は、これらの開示には「垂直」値で
あると簡単に言及されており、これ以上の定義はない。
アラミド製ベルトプライは、この開示では、鋼製ベルト
プライよりも広幅である。米国特許第４，９３６，３６
６号では、単一の折り重ねられていない芳香族ポリアミ
ド製強化ベルトプライは内ベルトプライであってもよい
し外ベルトプライであってもよく、このことは他方の折
り重ねられていない鋼製強化ベルトプライについてもい
える。この特許は、鋼製強化部材の角度が芳香族ポリア
ミド製強化部材の角度よりも１°乃至６°大きいことを
必要とする。この角度関係は二つのベルトプライ間の曲
げ剛性を実質的に等しくするように特定されている。剛
性のこの関係のため、二つのベルトプライは相互交換自
在である。鋼製強化部材の角度は１８°乃至２５°であ
り、芳香族ポリアミド製強化部材の角度は１７°乃至２
４°である。内ベルトプライの幅は外ベルトプライの幅
と等しいのがよく、これらの両方はトレッド幅と同じで
あるか或いはトレッド幅よりも僅かに大きい。２×０．
３０mmの高力鋼製強化部材の開示の破断強度は、１６７
０×３の芳香族ポリアミド製強化部材よりも僅かに小さ
い。更に、米国特許第４，９３６，３６６号の鋼製強化
部材のペース（間隔）は、芳香族ポリアミド製強化部材
のペースよりも小さいと開示されている。
だけをベルトパッケージに有し、一方のベルトプライが
強化材料として芳香族ポリアミドを有する多くの特許が
例示されている。フランス国特許第２，２４８，１６１
には、鋼製強化部材を持つ単一の外ベルトプライ及び芳
香族ポリアミド（アラミド）製強化部材を持つ単一の内
ベルトプライを持つベルトパッケージが開示されてい
る。強化部材の角度は、これらの開示には「垂直」値で
あると簡単に言及されており、これ以上の定義はない。
アラミド製ベルトプライは、この開示では、鋼製ベルト
プライよりも広幅である。米国特許第４，９３６，３６
６号では、単一の折り重ねられていない芳香族ポリアミ
ド製強化ベルトプライは内ベルトプライであってもよい
し外ベルトプライであってもよく、このことは他方の折
り重ねられていない鋼製強化ベルトプライについてもい
える。この特許は、鋼製強化部材の角度が芳香族ポリア
ミド製強化部材の角度よりも１°乃至６°大きいことを
必要とする。この角度関係は二つのベルトプライ間の曲
げ剛性を実質的に等しくするように特定されている。剛
性のこの関係のため、二つのベルトプライは相互交換自
在である。鋼製強化部材の角度は１８°乃至２５°であ
り、芳香族ポリアミド製強化部材の角度は１７°乃至２
４°である。内ベルトプライの幅は外ベルトプライの幅
と等しいのがよく、これらの両方はトレッド幅と同じで
あるか或いはトレッド幅よりも僅かに大きい。２×０．
３０mmの高力鋼製強化部材の開示の破断強度は、１６７
０×３の芳香族ポリアミド製強化部材よりも僅かに小さ
い。更に、米国特許第４，９３６，３６６号の鋼製強化
部材のペース（間隔）は、芳香族ポリアミド製強化部材
のペースよりも小さいと開示されている。
【００１０】米国特許第３，８５１，６９３号では、明
細書（図面ではない）中に記載された全ての例が、二つ
の従来の鋼強化層及び一つの織物製強化層（レーヨン又
は芳香族ポリアミド）からなる三つのベルトプライに関
する。鋼製強化部材は、中央平面から１５°で配置され
ており、織物製強化部材はこの同じ平面から３２°で配
置されている。本明細書中の下文での議論について、角
度は、中央平面に対して計測したものとする。
細書（図面ではない）中に記載された全ての例が、二つ
の従来の鋼強化層及び一つの織物製強化層（レーヨン又
は芳香族ポリアミド）からなる三つのベルトプライに関
する。鋼製強化部材は、中央平面から１５°で配置され
ており、織物製強化部材はこの同じ平面から３２°で配
置されている。本明細書中の下文での議論について、角
度は、中央平面に対して計測したものとする。
【００１１】二つの特許には、二つ以上のベルトプライ
を持つベルトパッケージが例示されているが、ベルトプ
ライを二つしか持たないタイヤしか特許請求されていな
い。米国特許第３，８５１，６９３号には、二つの鋼製
強化ベルトプライ及び一つの芳香族ポリアミド製強化ベ
ルトプライが記載されており、例において比較されてい
る。特許請求の範囲第１項には、５°乃至２５°の角度
を持つ鋼製強化部材を備えた単一の鋼製ベルトプライが
特許請求してあり、他方のプライは、０°乃至４５°の
角度を持つ芳香族ポリアミド製強化部材を有する。例に
おいて使用された角度は、鋼製部材については１５°で
あり、芳香族ポリアミド部材については３２°である。
鋼製ケーブル捩じれ係数についての特定の値、強化部材
のモジュラス、及び３００％伸びでのゴムのモジュラス
は、高速性能を得るための特許請求されたパラメータで
ある。芳香族ポリアミド製強化部材についての靱性、モ
ジュラス、及び捩じれ係数もまたこの特許請求された発
明の一部である。このような材料パラメータの範囲は、
両材料の性質及び各ベルトプライの単位幅当たりの強化
部材の数を変化させることによる剛性の変化を使用する
場合の非常に広範に亘る範囲と比べて狭い。二つのベル
トプライの個々の剛性の値又はこれらのベルトプライ間
の剛性の相対的値は、この文献のタイヤについて使用さ
れた設計パラメータでない。
を持つベルトパッケージが例示されているが、ベルトプ
ライを二つしか持たないタイヤしか特許請求されていな
い。米国特許第３，８５１，６９３号には、二つの鋼製
強化ベルトプライ及び一つの芳香族ポリアミド製強化ベ
ルトプライが記載されており、例において比較されてい
る。特許請求の範囲第１項には、５°乃至２５°の角度
を持つ鋼製強化部材を備えた単一の鋼製ベルトプライが
特許請求してあり、他方のプライは、０°乃至４５°の
角度を持つ芳香族ポリアミド製強化部材を有する。例に
おいて使用された角度は、鋼製部材については１５°で
あり、芳香族ポリアミド部材については３２°である。
鋼製ケーブル捩じれ係数についての特定の値、強化部材
のモジュラス、及び３００％伸びでのゴムのモジュラス
は、高速性能を得るための特許請求されたパラメータで
ある。芳香族ポリアミド製強化部材についての靱性、モ
ジュラス、及び捩じれ係数もまたこの特許請求された発
明の一部である。このような材料パラメータの範囲は、
両材料の性質及び各ベルトプライの単位幅当たりの強化
部材の数を変化させることによる剛性の変化を使用する
場合の非常に広範に亘る範囲と比べて狭い。二つのベル
トプライの個々の剛性の値又はこれらのベルトプライ間
の剛性の相対的値は、この文献のタイヤについて使用さ
れた設計パラメータでない。
【００１２】日本国特許第９０／１３６，３０４号に
も、ナイロン製強化部材を持つキャッププライを含む三
つのベルトプライを持つタイヤの例しか開示されていな
い。この特許には、二つのプライを持ち、これらのプラ
イのうちの一方のプライが鋼製部材で強化された単一の
内ベルトプライであり、他方のプライが単一の芳香族ポ
リアミド製強化ベルトプライである、ベルトパッケージ
が特許請求されている。鋼製強化部材の第１角度は０°
乃至３０°であり、芳香族ポリアミド製強化部材の第２
角度は第１角度よりも大きく設定されており、この角度
もまた０°乃至３０°の範囲内にある。一つの例で使用
された角度は鋼製強化部材については２２°であり、芳
香族ポリアミド製強化部材については３０°である。こ
の特許では、強化部材のペースについては何ら言及され
ておらず、プライは、芳香族ポリアミド製強化ベルトプ
ライの平面内剛性及び平面外剛性がこれに代わる鋼製強
化ベルトプライの同じ剛性以下であるように設計されて
いる。これを補償し、ベルトパッケージの平面内曲げ剛
性を維持するため、鋼製強化部材の角度を芳香族ポリア
ミド製強化部材の角度以下にする。更に、ベルトパッケ
ージの剛性は、例において使用されたナイロンキャップ
プライによって可能とされた「三角形トラス構造」に左
右される。
も、ナイロン製強化部材を持つキャッププライを含む三
つのベルトプライを持つタイヤの例しか開示されていな
い。この特許には、二つのプライを持ち、これらのプラ
イのうちの一方のプライが鋼製部材で強化された単一の
内ベルトプライであり、他方のプライが単一の芳香族ポ
リアミド製強化ベルトプライである、ベルトパッケージ
が特許請求されている。鋼製強化部材の第１角度は０°
乃至３０°であり、芳香族ポリアミド製強化部材の第２
角度は第１角度よりも大きく設定されており、この角度
もまた０°乃至３０°の範囲内にある。一つの例で使用
された角度は鋼製強化部材については２２°であり、芳
香族ポリアミド製強化部材については３０°である。こ
の特許では、強化部材のペースについては何ら言及され
ておらず、プライは、芳香族ポリアミド製強化ベルトプ
ライの平面内剛性及び平面外剛性がこれに代わる鋼製強
化ベルトプライの同じ剛性以下であるように設計されて
いる。これを補償し、ベルトパッケージの平面内曲げ剛
性を維持するため、鋼製強化部材の角度を芳香族ポリア
ミド製強化部材の角度以下にする。更に、ベルトパッケ
ージの剛性は、例において使用されたナイロンキャップ
プライによって可能とされた「三角形トラス構造」に左
右される。
【００１３】これに対し、技術では強化部材の角度は値
の広範な範囲に亘ると定義されているが、特定のベルト
プライの強度及び剛性の値及び二つのプライ間のパラメ
ータ上の関係を達成するためのベルト強化部材の密度
（ペース）には特定の情報は提供されていない。タイヤ
が二つの鋼製強化ベルトを持つタイヤよりも軽量であり
且つこうしたタイヤと同様の又はそれ以上の性能を発揮
し続けるように、鋼製強化内ベルトプライの構造上のパ
ラメータを芳香族ポリアミド製強化外ベルトプライとと
もに十分に詳細に決定する必要が存在する。これには、
ベルト強化体及びゴム母材の物理的性質並びに各プライ
の強化部材の密度、タイヤの中央平面からの角度、及び
二つのベルトプライ及びベルトパッケージについての剛
性の値を決定することが含まれる。
の広範な範囲に亘ると定義されているが、特定のベルト
プライの強度及び剛性の値及び二つのプライ間のパラメ
ータ上の関係を達成するためのベルト強化部材の密度
（ペース）には特定の情報は提供されていない。タイヤ
が二つの鋼製強化ベルトを持つタイヤよりも軽量であり
且つこうしたタイヤと同様の又はそれ以上の性能を発揮
し続けるように、鋼製強化内ベルトプライの構造上のパ
ラメータを芳香族ポリアミド製強化外ベルトプライとと
もに十分に詳細に決定する必要が存在する。これには、
ベルト強化体及びゴム母材の物理的性質並びに各プライ
の強化部材の密度、タイヤの中央平面からの角度、及び
二つのベルトプライ及びベルトパッケージについての剛
性の値を決定することが含まれる。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、二つ
の金属強化ベルトプライを備えたベルトパッケージを持
つ標準的な安価なタイヤと耐久性が等しいか或いはそれ
以上のラジアル空気タイヤ用低質量ベルトパッケージを
提供することである。このタイヤは、折り重ねたベルト
及びキャッププライを持たないため、経済的に製造でき
る。
の金属強化ベルトプライを備えたベルトパッケージを持
つ標準的な安価なタイヤと耐久性が等しいか或いはそれ
以上のラジアル空気タイヤ用低質量ベルトパッケージを
提供することである。このタイヤは、折り重ねたベルト
及びキャッププライを持たないため、経済的に製造でき
る。
【００１５】本発明の別の目的は、夫々のプライ間の単
位幅当たりの強度の関係の均衡がとれており且つ高衝撃
耐久性を改善する剛性の値を有し、耐蝕性に優れたベル
トパッケージを提供するため、ベルトパッケージの金属
強化第１ベルトプライ及び芳香族ポリアミド強化第２ベ
ルトプライの強化部材の密度及び角度をどのように使用
するかを教示することである。
位幅当たりの強度の関係の均衡がとれており且つ高衝撃
耐久性を改善する剛性の値を有し、耐蝕性に優れたベル
トパッケージを提供するため、ベルトパッケージの金属
強化第１ベルトプライ及び芳香族ポリアミド強化第２ベ
ルトプライの強化部材の密度及び角度をどのように使用
するかを教示することである。
【００１６】本発明の更に別の目的は、タイヤの摩耗寿
命を劣化させることなく従来技術のタイヤと比べて速度
定格が改善された低質量のタイヤを提供することであ
る。
命を劣化させることなく従来技術のタイヤと比べて速度
定格が改善された低質量のタイヤを提供することであ
る。
【００１７】
【課題を解決するための手段】特定的に述べると、本発
明は、第１ビード部分から軸線方向にずれた第２ビード
部分まで延びる少なくとも一つの強化プライを備えたド
ーナッツ状カーカースを有するラジアル空気タイヤであ
る。このタイヤは、カーカースのクラウン部分の半径方
向外方に配置された周方向に延びる地面係合トレッド部
分を更に有する。サイドウォール部分がトレッド部分の
各軸線方向縁部から半径方向内方に夫々のビード部分ま
で延び、トレッド部分とクラウン部分との間に予め決定
された幅を持つベルトパッケージが設けられ、このベル
トパッケージは、タイヤの中央平面から第１角度で延び
る本質的に平行な金属製強化部材を有しカーカースの半
径方向外方に位置決めされた単一の折り重ねられていな
い第１ベルトプライ及びタイヤの中央平面から第２角度
で延びる本質的に平行な芳香族ポリアミド製強化部材を
有し第１ベルトプライの半径方向外方に位置決めされた
単一の折り重ねられていない第２ベルトプライを有す
る。このベルトパッケージは、更に、第１角度が第２角
度よりも少なくとも１°小さく、（１）個々の金属製強
化部材の各々の破断強度が個々の芳香族ポリアミド製強
化部材の各々の破断強度よりも大きく、（２）周方向で
の第２ベルトプライの単位幅当たりの強度が周方向での
第１ベルトプライの単位幅当たりの強度よりも０％乃至
３０％大きい、ことを特徴とする。
明は、第１ビード部分から軸線方向にずれた第２ビード
部分まで延びる少なくとも一つの強化プライを備えたド
ーナッツ状カーカースを有するラジアル空気タイヤであ
る。このタイヤは、カーカースのクラウン部分の半径方
向外方に配置された周方向に延びる地面係合トレッド部
分を更に有する。サイドウォール部分がトレッド部分の
各軸線方向縁部から半径方向内方に夫々のビード部分ま
で延び、トレッド部分とクラウン部分との間に予め決定
された幅を持つベルトパッケージが設けられ、このベル
トパッケージは、タイヤの中央平面から第１角度で延び
る本質的に平行な金属製強化部材を有しカーカースの半
径方向外方に位置決めされた単一の折り重ねられていな
い第１ベルトプライ及びタイヤの中央平面から第２角度
で延びる本質的に平行な芳香族ポリアミド製強化部材を
有し第１ベルトプライの半径方向外方に位置決めされた
単一の折り重ねられていない第２ベルトプライを有す
る。このベルトパッケージは、更に、第１角度が第２角
度よりも少なくとも１°小さく、（１）個々の金属製強
化部材の各々の破断強度が個々の芳香族ポリアミド製強
化部材の各々の破断強度よりも大きく、（２）周方向で
の第２ベルトプライの単位幅当たりの強度が周方向での
第１ベルトプライの単位幅当たりの強度よりも０％乃至
３０％大きい、ことを特徴とする。
【００１８】本発明の別の実施例では、空気タイヤは、
第１ビード部分から軸線方向にずれた第２ビード部分ま
で延びる少なくとも一つの強化プライを持つドーナッツ
状カーカースを有し、周方向に延びる地面係合トレッド
部分がカーカースのクラウン部分の半径方向外方に配置
されている。サイドウォール部分がトレッド部分の各軸
線方向縁部から夫々のビード部分まで半径方向内方に延
びており、トレッド部分とカーカースのクラウン部分と
の間に予め決定された幅を持つベルトパッケージが設け
られ、このベルトパッケージは、タイヤの中央平面から
第１角度で延びる本質的に平行な金属製強化部材を有し
カーカースの半径方向外方に位置決めされた単一の折り
重ねられていない第１ベルトプライと、タイヤの中央平
面から第２角度で延びる本質的に平行な芳香族ポリアミ
ド製強化部材を有し第１ベルトプライの半径方向外方に
位置決めされた単一の折り重ねられていない第２ベルト
プライとからなる。ベルトパッケージは、更に、第１角
度が第２角度よりも少なくとも１°小さく、（１）個々
の金属製強化部材の各々の破断強度が個々の芳香族ポリ
アミド製強化部材の各々の破断強度よりも大きく、
（２）横ｙ軸を中心とした第１ベルトプライの曲げ剛性
の値が、横ｙ軸を中心とした第２ベルトプライの曲げ剛
性よりも約５％乃至約１５０％の範囲内で大きく、横ｙ
軸は、タイヤの回転軸線と平行であることを特徴とす
る。
第１ビード部分から軸線方向にずれた第２ビード部分ま
で延びる少なくとも一つの強化プライを持つドーナッツ
状カーカースを有し、周方向に延びる地面係合トレッド
部分がカーカースのクラウン部分の半径方向外方に配置
されている。サイドウォール部分がトレッド部分の各軸
線方向縁部から夫々のビード部分まで半径方向内方に延
びており、トレッド部分とカーカースのクラウン部分と
の間に予め決定された幅を持つベルトパッケージが設け
られ、このベルトパッケージは、タイヤの中央平面から
第１角度で延びる本質的に平行な金属製強化部材を有し
カーカースの半径方向外方に位置決めされた単一の折り
重ねられていない第１ベルトプライと、タイヤの中央平
面から第２角度で延びる本質的に平行な芳香族ポリアミ
ド製強化部材を有し第１ベルトプライの半径方向外方に
位置決めされた単一の折り重ねられていない第２ベルト
プライとからなる。ベルトパッケージは、更に、第１角
度が第２角度よりも少なくとも１°小さく、（１）個々
の金属製強化部材の各々の破断強度が個々の芳香族ポリ
アミド製強化部材の各々の破断強度よりも大きく、
（２）横ｙ軸を中心とした第１ベルトプライの曲げ剛性
の値が、横ｙ軸を中心とした第２ベルトプライの曲げ剛
性よりも約５％乃至約１５０％の範囲内で大きく、横ｙ
軸は、タイヤの回転軸線と平行であることを特徴とす
る。
【００１９】本発明のこの他の特徴は、本発明が関係す
る分野の当業者には、以下の説明を添付図面を参照して
読むことにより明らかになるであろう。
る分野の当業者には、以下の説明を添付図面を参照して
読むことにより明らかになるであろう。
【００２０】
【実施例】本発明のタイヤは、乗用車、スポーツカー、
軽トラック等の車輛で使用するのに適したラジアル空気
タイヤである。安価で軽量のタイヤの目的は、比較的簡
単な製造方法を使用することによって達成される。本発
明のタイヤではキャッププライは使用せず、カーカース
プライ並びにビード構造は、当該産業において標準的な
ものである。本発明のタイヤの断面図を図１に示す。タ
イヤ１０は、内ライナ部分５０を備えることによってそ
の空気圧を維持する。
軽トラック等の車輛で使用するのに適したラジアル空気
タイヤである。安価で軽量のタイヤの目的は、比較的簡
単な製造方法を使用することによって達成される。本発
明のタイヤではキャッププライは使用せず、カーカース
プライ並びにビード構造は、当該産業において標準的な
ものである。本発明のタイヤの断面図を図１に示す。タ
イヤ１０は、内ライナ部分５０を備えることによってそ
の空気圧を維持する。
【００２１】図１に示す本発明のタイヤ１０は、カーカ
ースによって形成されたドーナッツ状断面を有する。ド
ーナッツ状カーカース３０は、第１ビード部分２０から
軸線方向にずれた第２ビード部分２２まで延びる少なく
とも一つの強化プライを有する。カーカース３０の各端
は、夫々のビード２０又は２２に巻き付けてあり、ビー
ドから半径方向外方に延びている。半径方向は、ビード
からタイヤのトレッド６０に向かって外方に延びるｚ軸
方向と関連した方向である。トレッド６０のトレッド幅
ＴＷは、横ｙ軸方向のタイヤの幅方向部分であり、タイ
ヤを支持する表面と接触する。サイドウォール部分４０
は、トレッド部分６０の各横縁部から夫々のビード２０
又は２２まで半径方向内方に延びる。
ースによって形成されたドーナッツ状断面を有する。ド
ーナッツ状カーカース３０は、第１ビード部分２０から
軸線方向にずれた第２ビード部分２２まで延びる少なく
とも一つの強化プライを有する。カーカース３０の各端
は、夫々のビード２０又は２２に巻き付けてあり、ビー
ドから半径方向外方に延びている。半径方向は、ビード
からタイヤのトレッド６０に向かって外方に延びるｚ軸
方向と関連した方向である。トレッド６０のトレッド幅
ＴＷは、横ｙ軸方向のタイヤの幅方向部分であり、タイ
ヤを支持する表面と接触する。サイドウォール部分４０
は、トレッド部分６０の各横縁部から夫々のビード２０
又は２２まで半径方向内方に延びる。
【００２２】ベルトパッケージ１２は、図１に示すよう
に、カーカースのクラウンとトレッドとの間に配置され
ている。ベルトパッケージ１２の横幅は、トレッド幅Ｔ
Ｗに関して一定の予め決定された値である。ベルトパッ
ケージは、カーカースのクラウンの半径方向外方に且つ
トレッド６０の半径方向内方に配置された第１ベルトプ
ライ１４を有する。第１ベルトプライ１４の横幅の値
は、好ましくは、トレッド幅ＴＷの約１００％乃至１０
５％である。ベルトパッケージ１２は、第２ベルトプラ
イ１６を更に有し、この第２ベルトプライは、第１ベル
トプライ１４の半径方向外方にあり、トレッド６０の半
径方向内方にある。第２ベルトプライの横幅の値は、好
ましくは、トレッド幅ＴＷの約９０％乃至１００％であ
る。第１ベルトプライ１４は、第２ベルトプライ１６の
横幅よりも少なくとも５％大きい横幅を持つようにつく
ってある。内ベルトプライ１４と外ベルトプライ１６と
の間の縁部間距離Ｅを図２に示す。ベルトプライは、中
央平面Ｍを中心として対称であり、縁部間距離Ｅは両縁
部に存在する。
に、カーカースのクラウンとトレッドとの間に配置され
ている。ベルトパッケージ１２の横幅は、トレッド幅Ｔ
Ｗに関して一定の予め決定された値である。ベルトパッ
ケージは、カーカースのクラウンの半径方向外方に且つ
トレッド６０の半径方向内方に配置された第１ベルトプ
ライ１４を有する。第１ベルトプライ１４の横幅の値
は、好ましくは、トレッド幅ＴＷの約１００％乃至１０
５％である。ベルトパッケージ１２は、第２ベルトプラ
イ１６を更に有し、この第２ベルトプライは、第１ベル
トプライ１４の半径方向外方にあり、トレッド６０の半
径方向内方にある。第２ベルトプライの横幅の値は、好
ましくは、トレッド幅ＴＷの約９０％乃至１００％であ
る。第１ベルトプライ１４は、第２ベルトプライ１６の
横幅よりも少なくとも５％大きい横幅を持つようにつく
ってある。内ベルトプライ１４と外ベルトプライ１６と
の間の縁部間距離Ｅを図２に示す。ベルトプライは、中
央平面Ｍを中心として対称であり、縁部間距離Ｅは両縁
部に存在する。
【００２３】タイヤのトレッド側から半径方向内方に見
た図２にベルトパッケージ１２の構造を示す。第１ベル
トプライ１４は、タイヤの中央平面Ｍから第１角度Ａ１
で配置された金属製の強化部材１５を有する。隣接した
本質的に平行な金属製強化部材１５間の第１間隔即ちペ
ースＰ１は、この図では、それらの配向を明瞭に示すた
め、誇張してある。個々の強化部材の各々の破断強度を
力ｔ１で示す。金属製強化部材１５は、好ましくは、二
本乃至四本の線からなる鋼線でできている。各線の直径
は、０．２３mm乃至０．３２mmであり、炭素を約０．７
０重量％乃至約０．８０重量％含む炭素鋼でできてい
る。好ましい直径は、０．２８mmである。鋼製強化部材
は、当該産業において、一般的には、２×０．２８、３
×０．２８、又は４×０．２８公称強度鋼製強化部材と
表示される。当該産業での捩じれ率標準もまた使用され
る。本発明について好ましい金属製強化部材は、４×
０．２８部材である。鋼製強化部材の破断強度の値は、
約３０ｄａＮ（デカニュートン）乃至約６５ｄａＮの範
囲内にある。鋼製強化部材の引張弾性率は、約１２０Ｇ
Ｐａ（ギガパスカル）乃至約１８５ＧＰａの範囲内にあ
る。金属製強化部材の好ましい引張弾性率は、約１７０
ＧＰａである。２×０．３０部材及び４×０．２３部材
の部材表示を含む他のケーブルを本発明の範囲内で使用
できる。本発明の本質的な要因は、第１ベルトプライ１
４についての強度及び剛性の値を第２ベルトプライ１６
に関して予め決定された値にするための鋼製強化部材の
ペースＰ１である。約１．００mm乃至約１．７０mmの範
囲のペースＰ１が考えられる。鋼製強化部材の好ましい
ペースＰ１は、本発明の好ましいタイヤ１０について約
１．６０mmである。
た図２にベルトパッケージ１２の構造を示す。第１ベル
トプライ１４は、タイヤの中央平面Ｍから第１角度Ａ１
で配置された金属製の強化部材１５を有する。隣接した
本質的に平行な金属製強化部材１５間の第１間隔即ちペ
ースＰ１は、この図では、それらの配向を明瞭に示すた
め、誇張してある。個々の強化部材の各々の破断強度を
力ｔ１で示す。金属製強化部材１５は、好ましくは、二
本乃至四本の線からなる鋼線でできている。各線の直径
は、０．２３mm乃至０．３２mmであり、炭素を約０．７
０重量％乃至約０．８０重量％含む炭素鋼でできてい
る。好ましい直径は、０．２８mmである。鋼製強化部材
は、当該産業において、一般的には、２×０．２８、３
×０．２８、又は４×０．２８公称強度鋼製強化部材と
表示される。当該産業での捩じれ率標準もまた使用され
る。本発明について好ましい金属製強化部材は、４×
０．２８部材である。鋼製強化部材の破断強度の値は、
約３０ｄａＮ（デカニュートン）乃至約６５ｄａＮの範
囲内にある。鋼製強化部材の引張弾性率は、約１２０Ｇ
Ｐａ（ギガパスカル）乃至約１８５ＧＰａの範囲内にあ
る。金属製強化部材の好ましい引張弾性率は、約１７０
ＧＰａである。２×０．３０部材及び４×０．２３部材
の部材表示を含む他のケーブルを本発明の範囲内で使用
できる。本発明の本質的な要因は、第１ベルトプライ１
４についての強度及び剛性の値を第２ベルトプライ１６
に関して予め決定された値にするための鋼製強化部材の
ペースＰ１である。約１．００mm乃至約１．７０mmの範
囲のペースＰ１が考えられる。鋼製強化部材の好ましい
ペースＰ１は、本発明の好ましいタイヤ１０について約
１．６０mmである。
【００２４】第２ベルトプライは、中央平面Ｍから第１
角度Ａ１と反対方向の第２角度Ａ２で配置された芳香族
ポリアミド製強化部材１７を有する。本質的に平行な芳
香族ポリアミド製強化部材１７間の第２間隔即ちペース
Ｐ２は、夫々の配向を示すため、誇張してある。芳香族
ポリアミド製強化部材の破断強度を第２力ｔ２で示す芳
香族ポリアミド部材は、好ましくは、二プライ構造を有
し、直径が約０．５５mm乃至約０．７０mmである。芳香
族ポリアミド製強化部材１７は、好ましくは、長さ当た
りの質量が１５００ｇ／９０００ｍ（デニール）であ
り、一般的には１５００×２デニールコードと呼ばれ
る。芳香族ポリアミド製強化部材の破断強度ｔ２の値
は、好ましくは、約３０ｄａＮ乃至約５０ｄａＮの範囲
内にある。ペースＰ２の値は、約０．９０mm乃至約１．
４５mmの範囲内にある。芳香族ポリアミド製強化部材の
好ましいペースＰ２の値は、本発明の好ましいタイヤ１
０について、約０．９５mmである。１５００×３である
三プライコード構造もまた本発明の範囲内にある。芳香
族ポリアミド部材の引張弾性率、これは単位歪の１％乃
至２％での割線モジュラスである、は、約２０ＧＰａ乃
至約２３ＧＰａの範囲内にある。本発明の好ましいベル
トパッケージ強化部材１５及び１７についての破断強度
ｔ１／ｔ２の比の値は、好ましくは、１．０５乃至１．
７０の範囲内にある。即ち、１．０５＜ｔ１／ｔ２＜
１．７５である。
角度Ａ１と反対方向の第２角度Ａ２で配置された芳香族
ポリアミド製強化部材１７を有する。本質的に平行な芳
香族ポリアミド製強化部材１７間の第２間隔即ちペース
Ｐ２は、夫々の配向を示すため、誇張してある。芳香族
ポリアミド製強化部材の破断強度を第２力ｔ２で示す芳
香族ポリアミド部材は、好ましくは、二プライ構造を有
し、直径が約０．５５mm乃至約０．７０mmである。芳香
族ポリアミド製強化部材１７は、好ましくは、長さ当た
りの質量が１５００ｇ／９０００ｍ（デニール）であ
り、一般的には１５００×２デニールコードと呼ばれ
る。芳香族ポリアミド製強化部材の破断強度ｔ２の値
は、好ましくは、約３０ｄａＮ乃至約５０ｄａＮの範囲
内にある。ペースＰ２の値は、約０．９０mm乃至約１．
４５mmの範囲内にある。芳香族ポリアミド製強化部材の
好ましいペースＰ２の値は、本発明の好ましいタイヤ１
０について、約０．９５mmである。１５００×３である
三プライコード構造もまた本発明の範囲内にある。芳香
族ポリアミド部材の引張弾性率、これは単位歪の１％乃
至２％での割線モジュラスである、は、約２０ＧＰａ乃
至約２３ＧＰａの範囲内にある。本発明の好ましいベル
トパッケージ強化部材１５及び１７についての破断強度
ｔ１／ｔ２の比の値は、好ましくは、１．０５乃至１．
７０の範囲内にある。即ち、１．０５＜ｔ１／ｔ２＜
１．７５である。
【００２５】ベルトパッケージ１２の夫々のベルトプラ
イ１４、１６の荷重の均衡をとるため、及び耐久性の高
いベルトパッケージを製造するため、「プライ強度」即
ち周方向での単位幅当たりの強度を本発明のタイヤ１０
について特定する。ベルトプライの単位幅（Ｔ）当たり
の強度は、以下の等式によって表現される。
イ１４、１６の荷重の均衡をとるため、及び耐久性の高
いベルトパッケージを製造するため、「プライ強度」即
ち周方向での単位幅当たりの強度を本発明のタイヤ１０
について特定する。ベルトプライの単位幅（Ｔ）当たり
の強度は、以下の等式によって表現される。
【００２６】
【数１】 ここで、ｔは、夫々の強化部材の破断強度であり、Ａ
は、強化部材の長手方向エクステントと中央平面Ｍとの
間の夫々の角度であり、Ｐは、強化部材の夫々の間隔で
ある。単位幅当たりの強度を第１プライ１４及び第２プ
ライ１６の両方について定義すると、等式は以下の通り
になる。
は、強化部材の長手方向エクステントと中央平面Ｍとの
間の夫々の角度であり、Ｐは、強化部材の夫々の間隔で
ある。単位幅当たりの強度を第１プライ１４及び第２プ
ライ１６の両方について定義すると、等式は以下の通り
になる。
【００２７】
【数２】 これらの等式には、各独立変数Ｔについて三つの独立変
数ｔ、Ｐ、及びＡがある。これらの独立変数のうちの任
意の独立変数又は全ての独立変数を変化させて単位幅当
たりの強度に影響を及ぼすことができる。変形例では、
独立変数Ｔを変化させずに二つ又はそれ以上の独立変数
を変化させる（即ち、角度Ａを増大させると同時に間隔
Ｐを減少させて同じＴを与える）ことができる。夫々の
角度Ａ１及びＡ２のいずれかを変化させることによって
Ｔ１及びＴ２を変化させることができるため、夫々の破
断強度ｔ１及びｔ２又は夫々の間隔Ｐ１及びＰ２は、本
発明の種々の強化部材について、Ｔ１の値をＴ２に関し
て相対的に調節できるのが重要である。改良ベルトパッ
ケージは、夫々のベルトの各々の間の単位幅当たりの相
対強度が均衡のとれた設計をもたらすことを特徴とす
る。即ち、独立変数Ｔ１の独立変数Ｔ２に関する関係を
定義することが本発明の目的を達成する上で重要であ
る。好ましくは、単位幅当たりの相対強度は、本願にお
いて各プライについて与えられた角度Ａ１、Ａ２の範囲
内で、Ｔ１＜Ｔ２＜１．３×Ｔ１である。
数ｔ、Ｐ、及びＡがある。これらの独立変数のうちの任
意の独立変数又は全ての独立変数を変化させて単位幅当
たりの強度に影響を及ぼすことができる。変形例では、
独立変数Ｔを変化させずに二つ又はそれ以上の独立変数
を変化させる（即ち、角度Ａを増大させると同時に間隔
Ｐを減少させて同じＴを与える）ことができる。夫々の
角度Ａ１及びＡ２のいずれかを変化させることによって
Ｔ１及びＴ２を変化させることができるため、夫々の破
断強度ｔ１及びｔ２又は夫々の間隔Ｐ１及びＰ２は、本
発明の種々の強化部材について、Ｔ１の値をＴ２に関し
て相対的に調節できるのが重要である。改良ベルトパッ
ケージは、夫々のベルトの各々の間の単位幅当たりの相
対強度が均衡のとれた設計をもたらすことを特徴とす
る。即ち、独立変数Ｔ１の独立変数Ｔ２に関する関係を
定義することが本発明の目的を達成する上で重要であ
る。好ましくは、単位幅当たりの相対強度は、本願にお
いて各プライについて与えられた角度Ａ１、Ａ２の範囲
内で、Ｔ１＜Ｔ２＜１．３×Ｔ１である。
【００２８】定義によれば、これらの値Ｔ１及びＴ２も
また、本明細書中に定義した破断強度ｔ１、ｔ２及び強
化部材の間隔Ｐ１、Ｐ２の関数である。
また、本明細書中に定義した破断強度ｔ１、ｔ２及び強
化部材の間隔Ｐ１、Ｐ２の関数である。
【００２９】強化部材の中央平面Ｍからの角度Ａ１及び
Ａ２は、単位幅当たりの相対強度の値を所定限度内にす
るように選択される。これらの角度は、各ベルトプライ
の単位幅当たりの強度の値を変化させて二つのベルトプ
ライ間での単位幅当たりの相対的な値を均衡のとれた値
にするように容易に変化させることができる。二つのベ
ルトプライ間の単位幅当たりの強度の相対的な値（Ｔ１
対Ｔ２）に基づいた均衡のとれた設計は、単位幅当たり
の強度を周知の予め決定された値にすることによってタ
イヤの耐久性を改善することによって行われる。Ｔ１の
値が１cm当たり約３５０ｄａＮの場合によく均衡のとれ
た設計が得られるということがわかっている。
Ａ２は、単位幅当たりの相対強度の値を所定限度内にす
るように選択される。これらの角度は、各ベルトプライ
の単位幅当たりの強度の値を変化させて二つのベルトプ
ライ間での単位幅当たりの相対的な値を均衡のとれた値
にするように容易に変化させることができる。二つのベ
ルトプライ間の単位幅当たりの強度の相対的な値（Ｔ１
対Ｔ２）に基づいた均衡のとれた設計は、単位幅当たり
の強度を周知の予め決定された値にすることによってタ
イヤの耐久性を改善することによって行われる。Ｔ１の
値が１cm当たり約３５０ｄａＮの場合によく均衡のとれ
た設計が得られるということがわかっている。
【００３０】破断強度の値が本明細書中に開示した範囲
内にある強化部材を選択した場合、これらの強化部材の
角度Ａは、各ベルトプライ１４、１６について、低価格
で製造でき且つ部材を張力が加わった状態に保持する上
で適当な値の範囲内にあるように選択される。ベルトプ
ライ強化部材は、引張力に抗する上で更に大きな耐久性
を有する。当該技術分野で教示されている大きな角度範
囲は、実際的でない。鋼製強化部材１５は、中央平面Ｍ
に関する第１角度Ａ１の値が約２０°乃至約２８°の範
囲内にあるように位置決めされる。芳香族ポリアミド製
強化部材１７は、中央平面Ｍからの第２角度Ａ２の値が
約２２°乃至約２９°の範囲内にあるように位置決めさ
れる。
内にある強化部材を選択した場合、これらの強化部材の
角度Ａは、各ベルトプライ１４、１６について、低価格
で製造でき且つ部材を張力が加わった状態に保持する上
で適当な値の範囲内にあるように選択される。ベルトプ
ライ強化部材は、引張力に抗する上で更に大きな耐久性
を有する。当該技術分野で教示されている大きな角度範
囲は、実際的でない。鋼製強化部材１５は、中央平面Ｍ
に関する第１角度Ａ１の値が約２０°乃至約２８°の範
囲内にあるように位置決めされる。芳香族ポリアミド製
強化部材１７は、中央平面Ｍからの第２角度Ａ２の値が
約２２°乃至約２９°の範囲内にあるように位置決めさ
れる。
【００３１】ベルトプライの各々の強化部材のペースＰ
は、単位幅当たりの強度の値が好ましい値であるように
調節される。単位幅当たりの強度の第１の好ましい値Ｔ
１は、約２７５ｄａＮ／cm乃至約４００ｄａＮ／cmの範
囲内にある。均衡のとれた設計については、単位幅当た
りの相対強度の値（Ｔ１対Ｔ２）は、第２ベルトプライ
１６の周方向での単位幅当たりの強度の第２の値Ｔ２
が、同じ周方向での第１ベルトプライ１４の単位幅当た
りの強度の第１の値Ｔ１よりも０％乃至３０％大きいよ
うに選択される。単位幅当たりの強度の第２の好ましい
値Ｔ２は、約３９０ｄａＮ／cm乃至約４５０ｄａＮ／cm
の範囲内にある。例えば、図３及び図４のグラフは、ベ
ルトパッケージについての、互いの３０％内にある単位
幅当たりの相対強度の値を示す。この例では、破断強度
の値ｔは、本発明の強化部材を使用して周知であり、ペ
ースＰは、Ｔ２の値が好ましい角度値Ａ１及びＡ２の範
囲でのＴ１の値よりも０％乃至３０％大きくなるように
選択されている。
は、単位幅当たりの強度の値が好ましい値であるように
調節される。単位幅当たりの強度の第１の好ましい値Ｔ
１は、約２７５ｄａＮ／cm乃至約４００ｄａＮ／cmの範
囲内にある。均衡のとれた設計については、単位幅当た
りの相対強度の値（Ｔ１対Ｔ２）は、第２ベルトプライ
１６の周方向での単位幅当たりの強度の第２の値Ｔ２
が、同じ周方向での第１ベルトプライ１４の単位幅当た
りの強度の第１の値Ｔ１よりも０％乃至３０％大きいよ
うに選択される。単位幅当たりの強度の第２の好ましい
値Ｔ２は、約３９０ｄａＮ／cm乃至約４５０ｄａＮ／cm
の範囲内にある。例えば、図３及び図４のグラフは、ベ
ルトパッケージについての、互いの３０％内にある単位
幅当たりの相対強度の値を示す。この例では、破断強度
の値ｔは、本発明の強化部材を使用して周知であり、ペ
ースＰは、Ｔ２の値が好ましい角度値Ａ１及びＡ２の範
囲でのＴ１の値よりも０％乃至３０％大きくなるように
選択されている。
【００３２】更に、図３及び図４のグラフは、強化部材
の角度Ａの変化が単位幅当たりの強度の値Ｔに及ぼす効
果を示す。これらのグラフでは、単位幅当たりの強度を
単に「強度」と呼ぶ。図３の曲線７１は、３×０．２８
鋼製強化部材を使用した、第１ベルトプライ１４の周方
向での単位幅当たりの強度の第１の値Ｔ１を角度Ａ１の
関数として示す。図４の曲線８１は、好ましい４×０．
２８強化部材を使用した、単位幅当たりの強度の同じ第
１の値Ｔ１を角度Ａ１の関数として示す。図３及び図４
の両方の曲線７２は、好ましい１５００×２芳香族ポリ
アミド製強化部材を使用した、第２ベルトプライ１６の
周方向での単位幅当たりの強度の第２の値Ｔ２を角度Ａ
２の関数として示す。図４で両プライの単位幅当たりの
強度を等しくするためには、鋼製強化部材については、
角度Ａ１を約２１°に選択し、垂線８４を曲線８１に引
く。３５０ｄａＮ／cmの値に対応する水平線８６を芳香
族ポリアミド強化部材についての曲線７２に引く。曲線
７２との交点から線８８を垂直に引き、芳香族ポリアミ
ド強化部材について約２７°の角度Ａ２を得る。従っ
て、この例については、角度差を６°にすることによっ
て、二つのベルトプライ１４、１６について、ベルトプ
ライの単位幅当たりの剛性が等しい完全に均衡のとれた
設計を得ることができる。この場合にも、第２ベルトプ
ライの周方向での単位幅当たりの強度の好ましい第２の
値Ｔ２は、第１ベルトプライの同じ周方向での単位幅当
たりの強度の第１の値Ｔ１よりも０％乃至３０％大き
い。
の角度Ａの変化が単位幅当たりの強度の値Ｔに及ぼす効
果を示す。これらのグラフでは、単位幅当たりの強度を
単に「強度」と呼ぶ。図３の曲線７１は、３×０．２８
鋼製強化部材を使用した、第１ベルトプライ１４の周方
向での単位幅当たりの強度の第１の値Ｔ１を角度Ａ１の
関数として示す。図４の曲線８１は、好ましい４×０．
２８強化部材を使用した、単位幅当たりの強度の同じ第
１の値Ｔ１を角度Ａ１の関数として示す。図３及び図４
の両方の曲線７２は、好ましい１５００×２芳香族ポリ
アミド製強化部材を使用した、第２ベルトプライ１６の
周方向での単位幅当たりの強度の第２の値Ｔ２を角度Ａ
２の関数として示す。図４で両プライの単位幅当たりの
強度を等しくするためには、鋼製強化部材については、
角度Ａ１を約２１°に選択し、垂線８４を曲線８１に引
く。３５０ｄａＮ／cmの値に対応する水平線８６を芳香
族ポリアミド強化部材についての曲線７２に引く。曲線
７２との交点から線８８を垂直に引き、芳香族ポリアミ
ド強化部材について約２７°の角度Ａ２を得る。従っ
て、この例については、角度差を６°にすることによっ
て、二つのベルトプライ１４、１６について、ベルトプ
ライの単位幅当たりの剛性が等しい完全に均衡のとれた
設計を得ることができる。この場合にも、第２ベルトプ
ライの周方向での単位幅当たりの強度の好ましい第２の
値Ｔ２は、第１ベルトプライの同じ周方向での単位幅当
たりの強度の第１の値Ｔ１よりも０％乃至３０％大き
い。
【００３３】本発明の別の実施例では、同じタイヤ１０
は、更に、衝撃に対する耐久性が高められている。この
ような耐久性は、路上障害物、及び道路上の凹凸及びポ
ットホール等によって加えられる衝撃荷重に抗するタイ
ヤと関連している。これらの荷重状態は、タイヤの全体
としての耐久性を大きく減じ、個々のベルト並びに複合
ベルトパッケージの剛性の特定の値と関連していること
がわかっている。各ベルト及びタイヤのベルトパッケー
ジは、五つの異なる剛性の値によって特徴付けられる。
これらの値は、個々のベルトプライについて、並びに全
ベルトパッケージについて計算できる。二つの値は、伸
び剛性値であり、二つは、曲げ剛性値であり、一つは剪
断剛性値である。複合材料についてこれらの剛性値を計
算するための方法が当該技術分野で周知である。数学
は、ヘミスフェア出版社が１９７５年に出版したロバー
トＭ．ジョーンズ著の「複合材料の機構」で行列式で慨
述されている。この文献について触れたことにより、こ
の文献に開示されている内容は本明細書中に組み入れた
ものとする。
は、更に、衝撃に対する耐久性が高められている。この
ような耐久性は、路上障害物、及び道路上の凹凸及びポ
ットホール等によって加えられる衝撃荷重に抗するタイ
ヤと関連している。これらの荷重状態は、タイヤの全体
としての耐久性を大きく減じ、個々のベルト並びに複合
ベルトパッケージの剛性の特定の値と関連していること
がわかっている。各ベルト及びタイヤのベルトパッケー
ジは、五つの異なる剛性の値によって特徴付けられる。
これらの値は、個々のベルトプライについて、並びに全
ベルトパッケージについて計算できる。二つの値は、伸
び剛性値であり、二つは、曲げ剛性値であり、一つは剪
断剛性値である。複合材料についてこれらの剛性値を計
算するための方法が当該技術分野で周知である。数学
は、ヘミスフェア出版社が１９７５年に出版したロバー
トＭ．ジョーンズ著の「複合材料の機構」で行列式で慨
述されている。この文献について触れたことにより、こ
の文献に開示されている内容は本明細書中に組み入れた
ものとする。
【００３４】高衝撃耐久性ＨＩＥは、横ｙ軸（図２参
照）を中心とした個々のベルトプライ間の相対曲げ剛
性、並びにｘ−ｙ平面でのベルトパッケージの複合剪断
剛性と正の相関関係を持つことがわかっている。高衝撃
耐久性（ＨＩＥ）についての剛性の値の関数としての関
係は、 ＨＩＥ＝ｆ［（ＢＹ１−ＢＹ２），ＣＧＺ］ であると決定される。ここで、独立変数はＢＹ１−ＢＹ
２及びＣＧＺである。パラメータＢＹ１は、横ｙ軸を中
心とした第１ベルトプライの曲げ剛性であり、パラメー
タＢＹ２は、横ｙ軸を中心とした第２ベルトプライの曲
げ剛性であり、パラメータＣＧＺは、ｘ−ｙ平面での
（ｚ軸を中心とした）ベルトパラメータの複合剪断剛性
である。ＨＩＥの値は、高衝撃耐久性試験中にタイヤが
破損するまでに移動する距離である。ＨＩＥは、曲げ剛
性の値の差ＢＹ１−ＢＹ２並びに複合剪断剛性ＣＧＺに
正比例する。比例定数は、各タイヤサイズ及び構造につ
いて高衝撃耐久性試験値を使用して相関分析することに
よって決定できる。例えば、図５は、ＨＩＥの予想値と
実際の値の正確な相関についての１：１曲線９０を示
し、６本の試験タイヤ３Ａ、３Ｂ、３Ｃ、４Ｂ、５Ａ及
び５Ｂの結果が正確な相関曲線に対してプロットしてあ
る。図示の高衝撃耐久性の大きさは、値が１００のタイ
ヤ４Ｂについてである。この試験について、一連の六本
のタイヤについて比例定数が得られる。標準Ｒ×Ｒ信頼
要因は、この高衝撃試験例について０．９７であり、実
際の試験データが、ＨＩＥについての関数関係によって
予想された値と非常によく相関している。高衝撃耐久性
の値の相対的な大きさは、ＨＩＥ関数関係によって正確
に予想される。
照）を中心とした個々のベルトプライ間の相対曲げ剛
性、並びにｘ−ｙ平面でのベルトパッケージの複合剪断
剛性と正の相関関係を持つことがわかっている。高衝撃
耐久性（ＨＩＥ）についての剛性の値の関数としての関
係は、 ＨＩＥ＝ｆ［（ＢＹ１−ＢＹ２），ＣＧＺ］ であると決定される。ここで、独立変数はＢＹ１−ＢＹ
２及びＣＧＺである。パラメータＢＹ１は、横ｙ軸を中
心とした第１ベルトプライの曲げ剛性であり、パラメー
タＢＹ２は、横ｙ軸を中心とした第２ベルトプライの曲
げ剛性であり、パラメータＣＧＺは、ｘ−ｙ平面での
（ｚ軸を中心とした）ベルトパラメータの複合剪断剛性
である。ＨＩＥの値は、高衝撃耐久性試験中にタイヤが
破損するまでに移動する距離である。ＨＩＥは、曲げ剛
性の値の差ＢＹ１−ＢＹ２並びに複合剪断剛性ＣＧＺに
正比例する。比例定数は、各タイヤサイズ及び構造につ
いて高衝撃耐久性試験値を使用して相関分析することに
よって決定できる。例えば、図５は、ＨＩＥの予想値と
実際の値の正確な相関についての１：１曲線９０を示
し、６本の試験タイヤ３Ａ、３Ｂ、３Ｃ、４Ｂ、５Ａ及
び５Ｂの結果が正確な相関曲線に対してプロットしてあ
る。図示の高衝撃耐久性の大きさは、値が１００のタイ
ヤ４Ｂについてである。この試験について、一連の六本
のタイヤについて比例定数が得られる。標準Ｒ×Ｒ信頼
要因は、この高衝撃試験例について０．９７であり、実
際の試験データが、ＨＩＥについての関数関係によって
予想された値と非常によく相関している。高衝撃耐久性
の値の相対的な大きさは、ＨＩＥ関数関係によって正確
に予想される。
【００３５】上述の高衝撃耐久性関数関係ＨＩＥ＝ｆ
（ＢＹ１、ＢＹ２、ＣＧＺ）から、曲げ剛性の差ＢＹ２
−ＢＹ１が負であり、この項がＨＩＥの大きさを増大す
る場合に耐久性が改善されるということに着目された
い。即ち、横ｙ軸を中心とした第１ベルトプライの曲げ
剛性ＢＹ１は、同じ横ｙ軸を中心とした第２ベルトプラ
イの曲げ剛性ＢＹ２よりも大きくなければならない。Ｃ
ＧＺに関するＢＹ２−ＢＹ１の値を最適にして、高衝撃
耐久性ＨＩＥの値を最大にすることができる。種々のタ
イヤ設計について、曲げ剛性ＢＹ１の値が曲げ剛性ＢＹ
２よりも約５％乃至約１５０％大きいのが最適であると
決定される。好ましくは、横ｙ軸を中心とした第１ベル
トプライの曲げ剛性ＢＹ１は、横ｙ軸を中心とした第２
プライの曲げ剛性ＢＹ２よりも少なくとも４５％大き
い。曲げ剛性ＢＹ２−ＢＹ１の相対的な大きさが、複合
剪断剛性ＣＧＺの値を比較的高く維持しながら高衝撃耐
久性を改善するための重要な要因である。複合剪断剛性
の好ましい値は、約２５００ＭＰａmm以上である。
（ＢＹ１、ＢＹ２、ＣＧＺ）から、曲げ剛性の差ＢＹ２
−ＢＹ１が負であり、この項がＨＩＥの大きさを増大す
る場合に耐久性が改善されるということに着目された
い。即ち、横ｙ軸を中心とした第１ベルトプライの曲げ
剛性ＢＹ１は、同じ横ｙ軸を中心とした第２ベルトプラ
イの曲げ剛性ＢＹ２よりも大きくなければならない。Ｃ
ＧＺに関するＢＹ２−ＢＹ１の値を最適にして、高衝撃
耐久性ＨＩＥの値を最大にすることができる。種々のタ
イヤ設計について、曲げ剛性ＢＹ１の値が曲げ剛性ＢＹ
２よりも約５％乃至約１５０％大きいのが最適であると
決定される。好ましくは、横ｙ軸を中心とした第１ベル
トプライの曲げ剛性ＢＹ１は、横ｙ軸を中心とした第２
プライの曲げ剛性ＢＹ２よりも少なくとも４５％大き
い。曲げ剛性ＢＹ２−ＢＹ１の相対的な大きさが、複合
剪断剛性ＣＧＺの値を比較的高く維持しながら高衝撃耐
久性を改善するための重要な要因である。複合剪断剛性
の好ましい値は、約２５００ＭＰａmm以上である。
【００３６】図６の棒グラフは、ベルトパッケージ構造
の異なる四本の試験タイヤ３Ｃ、３Ａ、ＴＴ１、及びＴ
Ｔ２のベルトプライの相対的曲げ剛性ＢＹ２−ＢＹ１を
示す。
の異なる四本の試験タイヤ３Ｃ、３Ａ、ＴＴ１、及びＴ
Ｔ２のベルトプライの相対的曲げ剛性ＢＹ２−ＢＹ１を
示す。
【００３７】同じペース（１．６０mm）の同じ鋼製強化
部材（４×０．２８）を各タイヤの各第１ベルトプライ
で使用し、同じペース（０．９４mm）の同じ芳香族ポリ
アミド強化部材（１５００×２）を各タイヤの各第２ベ
ルトプライで使用する。棒の各組の左側の棒は、第１プ
ライ１４を示し、右側の棒はベルトパッケージ１２の第
２ベルトプライを示す。タイヤ３Ｃ及び３Ａは、図５に
示すタイヤと同じタイヤである。Ｓ２４と表示された棒
は、鋼製強化部材がタイヤ１０の中央平面Ｍから２４°
の角度をなした第１ベルトプライ１４を示す。Ａ２８と
表示された棒は、芳香族ポリアミド製強化部材が中央平
面Ｍから２８°の角度をなした第２ベルトプライ１６を
示す。グラフにおいて「剛性」と表示した曲げ剛性の相
対的な値は０乃至１００の範囲の値に基づいて与えられ
る。鋼製強化部材が２４°で芳香族ポリアミド製強化部
材が２８°の、本発明の試験タイヤＴＴ２を使用する
と、相対曲げ剛性ＢＹ２−ＢＹ１が更に大きくなるとい
うことに着目されたい。更に、高衝撃耐久性ＨＩＥ関数
関係は、ｚ軸を中心とした複合剪断剛性ＣＧＺと相関す
る。複合剪断剛性の高いタイヤ１０は、他の要因が全て
同じである場合には、高衝撃耐久性が更に大きいタイヤ
を提供する。タイヤ３Ａの相対曲げ剛性ＢＹ２−ＢＹ１
は、図６のタイヤ３Ｃと同じであるが、タイヤ３Ａの複
合剪断剛性はタイヤ３Ｃよりも大きく、タイヤ３Ａの全
高衝撃耐久性ＨＩＥはタイヤ３Ｃ（図５参照）よりも大
きい。
部材（４×０．２８）を各タイヤの各第１ベルトプライ
で使用し、同じペース（０．９４mm）の同じ芳香族ポリ
アミド強化部材（１５００×２）を各タイヤの各第２ベ
ルトプライで使用する。棒の各組の左側の棒は、第１プ
ライ１４を示し、右側の棒はベルトパッケージ１２の第
２ベルトプライを示す。タイヤ３Ｃ及び３Ａは、図５に
示すタイヤと同じタイヤである。Ｓ２４と表示された棒
は、鋼製強化部材がタイヤ１０の中央平面Ｍから２４°
の角度をなした第１ベルトプライ１４を示す。Ａ２８と
表示された棒は、芳香族ポリアミド製強化部材が中央平
面Ｍから２８°の角度をなした第２ベルトプライ１６を
示す。グラフにおいて「剛性」と表示した曲げ剛性の相
対的な値は０乃至１００の範囲の値に基づいて与えられ
る。鋼製強化部材が２４°で芳香族ポリアミド製強化部
材が２８°の、本発明の試験タイヤＴＴ２を使用する
と、相対曲げ剛性ＢＹ２−ＢＹ１が更に大きくなるとい
うことに着目されたい。更に、高衝撃耐久性ＨＩＥ関数
関係は、ｚ軸を中心とした複合剪断剛性ＣＧＺと相関す
る。複合剪断剛性の高いタイヤ１０は、他の要因が全て
同じである場合には、高衝撃耐久性が更に大きいタイヤ
を提供する。タイヤ３Ａの相対曲げ剛性ＢＹ２−ＢＹ１
は、図６のタイヤ３Ｃと同じであるが、タイヤ３Ａの複
合剪断剛性はタイヤ３Ｃよりも大きく、タイヤ３Ａの全
高衝撃耐久性ＨＩＥはタイヤ３Ｃ（図５参照）よりも大
きい。
【００３８】単位幅当たりの強度の関係を均衡のとれた
ものにするパラメータは、更に、高衝撃耐久性をもたら
す。本発明の好ましい強化材料について、鋼製強化部材
の角度Ａ１を芳香族ポリアミド製強化部材の角度Ａ２以
下にすることが重要である。角度差Ａ２−Ａ１の値の範
囲は、約１°乃至約８°であるのがよい。好ましい角度
差Ａ２−Ａ１は、約３°である。
ものにするパラメータは、更に、高衝撃耐久性をもたら
す。本発明の好ましい強化材料について、鋼製強化部材
の角度Ａ１を芳香族ポリアミド製強化部材の角度Ａ２以
下にすることが重要である。角度差Ａ２−Ａ１の値の範
囲は、約１°乃至約８°であるのがよい。好ましい角度
差Ａ２−Ａ１は、約３°である。
【００３９】ベルトプライの剛性は、強化部材の引張弾
性率、強化部材の間隔即ちペースＰ、及び中央平面Ｍか
らの強化部材の角度Ａの関数であるばかりでなく、各ベ
ルトプライ内のゴム母材の厚さ及び材料特性の関数でも
ある。１０％の単位歪でのゴム母材１８、１９の弾性率
の値の範囲は、約５ＭＰａ乃至約２５ＭＰａである。１
０％の単位歪でのゴムの好ましい弾性率は、本発明のタ
イヤ１０について、１１ＭＰａである。ベルトパッケー
ジの強化部材の各々の各側に設けられた未硬化のゴムス
キムの厚さの値は、約０．３５mm乃至約０．９０mmであ
る。鋼製強化部材１５の各側に設けられた未硬化のゴム
スキムの厚さは、好ましくは、０．６５mmであり、芳香
族ポリアミド製強化部材１７の各側に設けられた未硬化
のゴムスキムの厚さは、好ましくは、０．４０mmであ
る。スキムの厚さの他の値もまた本発明の範囲内で可能
である。ゴムの材料特性及びスキムの厚さの値は、本発
明の安価で軽量の耐久性のあるタイヤを与えるように選
択される。
性率、強化部材の間隔即ちペースＰ、及び中央平面Ｍか
らの強化部材の角度Ａの関数であるばかりでなく、各ベ
ルトプライ内のゴム母材の厚さ及び材料特性の関数でも
ある。１０％の単位歪でのゴム母材１８、１９の弾性率
の値の範囲は、約５ＭＰａ乃至約２５ＭＰａである。１
０％の単位歪でのゴムの好ましい弾性率は、本発明のタ
イヤ１０について、１１ＭＰａである。ベルトパッケー
ジの強化部材の各々の各側に設けられた未硬化のゴムス
キムの厚さの値は、約０．３５mm乃至約０．９０mmであ
る。鋼製強化部材１５の各側に設けられた未硬化のゴム
スキムの厚さは、好ましくは、０．６５mmであり、芳香
族ポリアミド製強化部材１７の各側に設けられた未硬化
のゴムスキムの厚さは、好ましくは、０．４０mmであ
る。スキムの厚さの他の値もまた本発明の範囲内で可能
である。ゴムの材料特性及びスキムの厚さの値は、本発
明の安価で軽量の耐久性のあるタイヤを与えるように選
択される。
【００４０】実験的証拠 本発明のタイヤは、周方向での単位幅当たりの強度の関
係が各ベルトプライ間で均衡がとれており、横ｙ軸を中
心とした二つのベルトプライ間の曲げ剛性が大きく異な
っており、ベルトプライの平面でのベルトパッケージの
複合剪断剛性が比較的大きい。実験的証拠によれば、こ
のタイヤ１０は高衝撃耐久性であるばかりでなく走行時
の耐久性が改善されている。このタイヤは、第２プライ
に芳香族ポリアミド製強化部材を使用することによって
比較的低質量になっている。更に、芳香族ポリアミド製
強化部材のペースが小さくしてあるため、鋼製の第１ベ
ルトプライが食い込み難くなっている。
係が各ベルトプライ間で均衡がとれており、横ｙ軸を中
心とした二つのベルトプライ間の曲げ剛性が大きく異な
っており、ベルトプライの平面でのベルトパッケージの
複合剪断剛性が比較的大きい。実験的証拠によれば、こ
のタイヤ１０は高衝撃耐久性であるばかりでなく走行時
の耐久性が改善されている。このタイヤは、第２プライ
に芳香族ポリアミド製強化部材を使用することによって
比較的低質量になっている。更に、芳香族ポリアミド製
強化部材のペースが小さくしてあるため、鋼製の第１ベ
ルトプライが食い込み難くなっている。
【００４１】鋼製強化部材を有する第１プライ及び芳香
族ポリアミド製強化部材（アラミドコード）を有する第
２プライを持つ乗用車用タイヤを、両プライが鋼製強化
部材からなる対照タイヤと比較する。両タイヤは、同じ
Ｐ１８５／６５ Ｒ１４サイズ及び構造である。鋼強化
ベルトプライは、全て、角度Ａ１が２０°の４×０．２
８鋼製強化部材で強化されており、芳香族ポリアミド強
化ベルトプライは、角度Ａ２が２３°の１５００／２芳
香族ポリアミド製強化部材で強化されている。鋼製部材
のペースは１．６０mmであり、芳香族ポリアミド製強化
部材のペースＰ２は０．９５mmである。以下の表は物理
的パラメータの比較を示す。 パラメータ 対照タイヤ 鋼−アラミドタイヤ 鋼強化第１プライ 鋼強化第１プライ 鋼強化第２プライ 芳香族ポリアミド強化第２プライ 質量（kg） ７．１ ６．８ 高速限度（相対） １００ １１４ ＵＴＱＧ温度（相対） １００ １０８ 最摩耗リブの摩耗速度（相対）１００ ７５ 他の性能パラメータは、この試験比較では本質的に同じ
である。タイヤの取扱い及び快適さもまたほぼ同じであ
る。第２ベルトプライの芳香族ポリアミド製強化部材の
中央平面からの角度Ａ２が第１ベルトプライの鋼製強化
部材の配置角度Ａ１よりも１°乃至８°大きい場合、パ
ラメータが更に改善される。図６のタイヤＴＴ２の高衝
撃耐久性ＨＩＥにおける改善は、対照タイヤよりも少な
くとも１０％大きいと考えられる。
族ポリアミド製強化部材（アラミドコード）を有する第
２プライを持つ乗用車用タイヤを、両プライが鋼製強化
部材からなる対照タイヤと比較する。両タイヤは、同じ
Ｐ１８５／６５ Ｒ１４サイズ及び構造である。鋼強化
ベルトプライは、全て、角度Ａ１が２０°の４×０．２
８鋼製強化部材で強化されており、芳香族ポリアミド強
化ベルトプライは、角度Ａ２が２３°の１５００／２芳
香族ポリアミド製強化部材で強化されている。鋼製部材
のペースは１．６０mmであり、芳香族ポリアミド製強化
部材のペースＰ２は０．９５mmである。以下の表は物理
的パラメータの比較を示す。 パラメータ 対照タイヤ 鋼−アラミドタイヤ 鋼強化第１プライ 鋼強化第１プライ 鋼強化第２プライ 芳香族ポリアミド強化第２プライ 質量（kg） ７．１ ６．８ 高速限度（相対） １００ １１４ ＵＴＱＧ温度（相対） １００ １０８ 最摩耗リブの摩耗速度（相対）１００ ７５ 他の性能パラメータは、この試験比較では本質的に同じ
である。タイヤの取扱い及び快適さもまたほぼ同じであ
る。第２ベルトプライの芳香族ポリアミド製強化部材の
中央平面からの角度Ａ２が第１ベルトプライの鋼製強化
部材の配置角度Ａ１よりも１°乃至８°大きい場合、パ
ラメータが更に改善される。図６のタイヤＴＴ２の高衝
撃耐久性ＨＩＥにおける改善は、対照タイヤよりも少な
くとも１０％大きいと考えられる。
【００４２】図６の二つのタイヤＴＴ１及びＴＴ２を、
鋼製強化部材の角度Ａ１の芳香族ポリアミド製強化部材
の角度Ａ２に対する関係が異なっていることを除き、同
じ構造を持つとする。Ａ１＞Ａ２のタイヤＴＴ１の複合
剪断剛性ＣＧＺは、Ａ１＜Ａ２のタイヤＴＴ２よりも４
％大きい。しかしながら、タイヤＴＴ２の高衝撃耐久性
ＨＩＥは、タイヤＴＴ１のＨＩＥよりも６．２％大きい
と計算される。
鋼製強化部材の角度Ａ１の芳香族ポリアミド製強化部材
の角度Ａ２に対する関係が異なっていることを除き、同
じ構造を持つとする。Ａ１＞Ａ２のタイヤＴＴ１の複合
剪断剛性ＣＧＺは、Ａ１＜Ａ２のタイヤＴＴ２よりも４
％大きい。しかしながら、タイヤＴＴ２の高衝撃耐久性
ＨＩＥは、タイヤＴＴ１のＨＩＥよりも６．２％大きい
と計算される。
【００４３】当業者は、本発明の好ましい実施例につい
ての以上の記載から、改良、変更及び変形を思いつくで
あろう。このような改良、変更及び変形は、添付の特許
請求の範囲に含まれるものと考えられる。
ての以上の記載から、改良、変更及び変形を思いつくで
あろう。このような改良、変更及び変形は、添付の特許
請求の範囲に含まれるものと考えられる。
【図１】本発明による、二つのベルトプライを有するベ
ルトパッケージを示すタイヤの断面図である。
ルトパッケージを示すタイヤの断面図である。
【図２】各プライの強化部材を示す、本発明のベルトパ
ッケージの平面図である。
ッケージの平面図である。
【図３】本発明の一実施例のベルトパッケージの二つの
プライの単位幅当たりの相対強度を示すグラフである。
プライの単位幅当たりの相対強度を示すグラフである。
【図４】本発明の好ましいベルトパッケージの二つのプ
ライの単位幅当たりの相対強度を示すグラフである。
ライの単位幅当たりの相対強度を示すグラフである。
【図５】６本の試験タイヤについての高衝撃耐久性の実
際の値と予想値とのグラフである。
際の値と予想値とのグラフである。
【図６】四つの可能なベルトパッケージ形体についての
各ベルトプライの曲げ剛性を示す棒グラフである。
各ベルトプライの曲げ剛性を示す棒グラフである。
１０ タイヤ １２ ベルトパッケージ １４ 第１ベルトプライ １５ 金属製強化部材 １６ 第２ベルトプライ １７ 芳香族ポリアミド製強化部材 １８、１９ ゴム母材 ２０ 第１ビード部分 ２２ 第２ビード部分 ３０ ドーナッツ状カーカース ４０ サイドウォール部分 ５０ 内ライナ部分 ６０ トレッド
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−314606（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−136304（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−85702（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−105805（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−47703（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B60C 9/18 - 9/20
Claims (20)
- 【請求項１】ラジアル空気タイヤにおいて、 第１ビード部分から軸線方向にずれた第２ビード部分ま
で伸びる少なくとも一つの強化プライを持つドーナッツ
状カーカース、 前記カーカースのクラウン部分の半径方向外方に配置さ
れた周方向に伸びる地面係合トレッド部分、 前記トレッド部分の各軸線方向縁部から夫々のビード部
分まで半径方向内方に延びるサイドウォール部分、及び
中央平面から第１角度で延びる本質的に平行な金属製強
化部材を有し前記カーカースの半径方向外方に位置決め
された単一の折り重ねられていない第１ベルトプライ及
び前記中央平面から第２角度で延びる本質的に平行な芳
香族ポリアミド製強化部材を有し前記第１ベルトプライ
の半径方向外方に位置決めされた単一の折り重ねられて
いない第２ベルトプライからなる、前記トレッド部分と
前記カーカースの前記クラウン部分との間に設けられ
た、予め決定された幅を有するベルトパッケージであっ
て、前記第１角度が前記第２角度よりも少なくとも１°
小さく、（１）個々の金属製強化部材の各々の破断強度
が個々の芳香族ポリアミド製強化部材の各々の破断強度
よりも大きく、（２）周方向での前記第２ベルトプライ
の単位幅当たりの強度が周方向での前記第１ベルトプラ
イの単位幅当たりの強度よりも０％乃至３０％大きい、
ベルトパッケージを有する、ラジアル空気タイヤ。 - 【請求項２】前記パッケージは、前記横ｙ軸を中心とし
た前記第１ベルトプライの曲げ剛性が横ｙ軸を中心とし
た前記第２ベルトプライの曲げ剛性よりも約５％乃至約
１５０％の範囲で大きいことを特徴とする、請求項１に
記載のラジアル空気タイヤ。 - 【請求項３】前記第１ベルトプライの前記金属製強化部
材の破断強度の、前記第２ベルトプライの前記芳香族ポ
リアミド製部材の破断強度に対する比の値が約１．０５
乃至約１．７５の範囲内にある、請求項１に記載のラジ
アル空気タイヤ。 - 【請求項４】前記ベルトパッケージの前記予め決定され
た幅は、前記第１ベルトプライの第１幅が前記タイヤの
トレッド幅の約１００％乃至約１０５％の範囲内にあ
り、前記第２ベルトプライの第２幅が前記トレッド幅の
約９０％乃至約１００％の範囲内にあり、前記第１幅が
前記第２幅よりも少なくとも前記トレッド幅の５％だけ
大きいことを特徴とする、請求項１に記載のラジアル空
気タイヤ。 - 【請求項５】前記金属製強化部材は、炭素含有量が約
０．７重量％乃至約０．８重量％の範囲の鋼製ワイヤか
らなる多数のストランドでできており、前記金属製強化
部材の引張弾性率を約１２０ＧＰａ乃至約１８５ＧＰａ
の範囲内にする、請求項１に記載のラジアル空気タイ
ヤ。 - 【請求項６】前記芳香族ポリアミド製強化部材は二プラ
イ構造を有し、直径が約０．５５mm乃至約０．７０mmの
範囲内にあり、１％乃至２％歪での割線モジュラスが約
２０ＧＰａ乃至約２３ＧＰａの範囲内にある、請求項１
に記載のラジアル空気タイヤ。 - 【請求項７】前記金属製強化部材は、前記第１角度が約
２０°乃至約２８°の範囲内にあるように位置決めされ
ており、前記芳香族ポリアミド製強化部材は、前記第２
角度が約２２°乃至約２９°の範囲内にあるように位置
決めされており、前記第１角度は中央周面に関して前記
第２角度とは反対方向である、請求項１に記載のラジア
ル空気タイヤ。 - 【請求項８】第１破断強度の値は約３５ｄａＮ乃至約６
５ｄａＮの範囲内にあり、第２破断強度の値は約３０ｄ
ａＮ乃至約５０ｄａＮの範囲内にある、請求項１に記載
のラジアル空気タイヤ。 - 【請求項９】前記ベルトパッケージは、ゴム母材の１０
％の単位歪での引張弾性率の値が約５ＭＰａ乃至約２５
ＭＰａの範囲内にあり、未硬化のゴムスキムの厚さの値
が約０．３５mm乃至約０．９０mmの範囲内にあることを
特徴とする、請求項１に記載のラジアル空気タイヤ。 - 【請求項１０】ラジアル空気タイヤにおいて、 第１ビード部分から軸線方向にずれた第２ビード部分ま
で伸びる少なくとも一つの強化プライを持つドーナッツ
状カーカース、 前記カーカースのクラウン部分の半径方向外方に配置さ
れた周方向に伸びる地面係合トレッド部分、 前記トレッド部分の各軸線方向縁部から夫々のビード部
分まで半径方向内方に延びるサイドウォール部分、及び
中央平面から第１角度で延びる本質的に平行な金属製強
化部材を有し前記カーカースの半径方向外方に位置決め
された単一の折り重ねられていない第１ベルトプライ及
び前記中央平面から第２角度で延びる本質的に平行な芳
香族ポリアミド製強化部材を有し前記第１ベルトプライ
の半径方向外方に位置決めされた単一の折り重ねられて
いない第２ベルトプライからなる、前記トレッド部分と
前記カーカースの前記クラウン部分との間に設けられ
た、予め決定された幅を有するベルトパッケージであっ
て、前記第１角度が前記第２角度よりも少なくとも１°
小さく、（１）個々の金属製強化部材の各々の破断強度
が個々の芳香族ポリアミド製強化部材の各々の破断強度
よりも大きく、（２）横ｙ軸を中心とした前記第１ベル
トプライの曲げ剛性の値が、前記横ｙ軸を中心とした前
記第２ベルトプライの曲げ剛性よりも約５％乃至約１５
０％の範囲内で大きく、前記横ｙ軸は、前記タイヤの回
転軸線と平行であるベルトパッケージを有する、ラジア
ル空気タイヤ。 - 【請求項１１】前記ベルトパッケージは、各ベルトプラ
イについての周方向での単位幅当たりの強度を特徴と
し、前記第２ベルトプライについての周方向での単位幅
当たりの強度は、前記第１ベルトプライについての周方
向での単位幅当たりの強度よりも０％乃至３０％大き
い、請求項１０に記載のラジアル空気タイヤ。 - 【請求項１２】前記第１ベルトプライの金属製強化部材
の破断強度の、第２ベルトプライの芳香族ポリアミド製
強化部材の破断強度に対する比の値が約１．０５乃至約
１．７５の範囲内にあり、第１破断強度の値が約３５ｄ
ａＮ乃至約６５ｄａＮの範囲内にあり、第２破断強度の
値が約３０ｄａＮ乃至約５０ｄａＮの範囲内にある、請
求項１０に記載のラジアル空気タイヤ。 - 【請求項１３】前記ベルトパッケージの前記予め決定さ
れた幅は、前記第１ベルトプライの第１幅が前記タイヤ
のトレッド幅の約１００％乃至約１０５％の範囲内にあ
り、前記第２ベルトプライの第２幅が前記トレッド幅の
約９０％乃至約１００％の範囲内にあり、前記第１幅が
前記第２幅よりも少なくとも前記トレッド幅の５％だけ
大きいことを特徴とする、請求項１０に記載のラジアル
空気タイヤ。 - 【請求項１４】前記金属製強化部材は、炭素含有量が約
０．７重量％乃至約０．８重量％の範囲内の鋼製ワイヤ
からなる多数のストランドでできており、前記金属製強
化部材の引張弾性率を約１２０ＧＰａ乃至約１８５ＧＰ
ａの範囲内にする、請求項１に記載のラジアル空気タイ
ヤ。 - 【請求項１５】前記芳香族ポリアミド製強化部材は二プ
ライ構造を有し、直径が約０．５５mm乃至約０．７０mm
であり、１％乃至２％歪での割線モジュラスが約２０Ｇ
Ｐａ乃至約２３ＧＰａである、請求項１０に記載のラジ
アル空気タイヤ。 - 【請求項１６】前記金属製強化部材は、前記第１角度が
前記中央平面から約２０°乃至約２８°の範囲内にある
ように位置決めされており、前記芳香族ポリアミド製強
化部材は、前記第２角度が中央平面から約２２°乃至約
２９°の範囲内にあるように位置決めされており、前記
第１角度は中央周面に関して前記第２角度とは反対方向
である、請求項１０に記載のラジアル空気タイヤ。 - 【請求項１７】前記第１ベルトプライの単位幅当たりの
強度の値は約２７５ｄａＮ／cm乃至約４００ｄａＮ／cm
の範囲内にあり、前記第２ベルトプライの単位幅当たり
の強度の値は約３９０ｄａＮ／cm乃至約４５０ｄａＮ／
cmの範囲内にある、請求項１０に記載のラジアル空気タ
イヤ。 - 【請求項１８】前記ベルトパッケージは、ゴム母材の１
０％の単位歪での引張弾性率の値が約５ＧＰａ乃至約２
５ＧＰａの範囲内にあり、未硬化のゴムスキムの厚さの
値が約０．４０mm乃至約０．９０mmの範囲内にあること
を特徴とする、請求項１０に記載のタイヤ、請求項１０
に記載のラジアル空気タイヤ。 - 【請求項１９】前記ベルトパッケージの複合剪断剛性
は、約２５００ＭＰａmm以上である、請求項１に記載の
ラジアル空気タイヤ。 - 【請求項２０】前記ベルトパッケージの複合剪断剛性
は、約２５００ＭＰａmm以上である、請求項１０に記載
のラジアル空気タイヤ。
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