JP3140640B2 - 非接触型センサの検出回路 - Google Patents
非接触型センサの検出回路Info
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- G01R15/18—Adaptations providing voltage or current isolation, e.g. for high-voltage or high-current networks using inductive devices, e.g. transformers
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、非接触型センサの検出
回路に関し、特に単電源での駆動により、非接触で電圧
又は電流を測定する非接触型センサの検出回路に関す
る。
回路に関し、特に単電源での駆動により、非接触で電圧
又は電流を測定する非接触型センサの検出回路に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】本例では電気自動車に用いられる非接触
の電圧センサ又は電流センサを例にして説明する。
の電圧センサ又は電流センサを例にして説明する。
【０００３】電気自動車というのは、バッテリで駆動さ
れているものであり、運転者は表示されているバッテリ
の残存容量を見て、後どのくらい走行可能かを判断する
ので、その残存容量の推定は非常に高精度が要求され
る。
れているものであり、運転者は表示されているバッテリ
の残存容量を見て、後どのくらい走行可能かを判断する
ので、その残存容量の推定は非常に高精度が要求され
る。
【０００４】このため、一般に非接触で電圧又は電流を
計るものは、ＣＴ式、サーボ式等があるが、高精度測定
に適しているのはサーボ式を用いるのが一般的である。
このような、サーボ式の非接触の電圧センサについて以
下に説明する。
計るものは、ＣＴ式、サーボ式等があるが、高精度測定
に適しているのはサーボ式を用いるのが一般的である。
このような、サーボ式の非接触の電圧センサについて以
下に説明する。
【０００５】図５は従来のサーボ式の非接触の電圧セン
サの概略構成図である。図において、１はコイルであ
る。コイル１は磁心に一次巻線と２次巻線が巻かれ、ギ
ャップにはホール素子３を配置している。ホール素子３
はコイル１に発生する磁束密度に比例した電圧を出力端
子に発生する。
サの概略構成図である。図において、１はコイルであ
る。コイル１は磁心に一次巻線と２次巻線が巻かれ、ギ
ャップにはホール素子３を配置している。ホール素子３
はコイル１に発生する磁束密度に比例した電圧を出力端
子に発生する。
【０００６】また、コイル１の一次巻線１ｂの一方は抵
抗値が大きい抵抗５がその一方と入力端子７との間に接
続され、抵抗７は外部のバッテリ９の一方に接続され、
一次巻線１ｂの他方はバッテリ９の他方に接続されてい
る。また、バッテリ９には負荷１１が並列接続されてい
る。
抗値が大きい抵抗５がその一方と入力端子７との間に接
続され、抵抗７は外部のバッテリ９の一方に接続され、
一次巻線１ｂの他方はバッテリ９の他方に接続されてい
る。また、バッテリ９には負荷１１が並列接続されてい
る。
【０００７】１３は差動増幅回路である。差動増幅回路
１３はホール素子の出力を入力し、その誤差を増幅して
電流バッファ１５に出力する。
１３はホール素子の出力を入力し、その誤差を増幅して
電流バッファ１５に出力する。
【０００８】電流バッファ１５は、ＮＰＮのトランジス
タ１５ａとＰＮＰのトランジスタ１５ｂとからなり、そ
れぞれのベースは差動増幅回路１３の出力に接続され、
両方のエミッタはコイル１の二次側の他方に接続されて
いる。つまり、電流バッファ１５はプッシュプル回路を
構成している。
タ１５ａとＰＮＰのトランジスタ１５ｂとからなり、そ
れぞれのベースは差動増幅回路１３の出力に接続され、
両方のエミッタはコイル１の二次側の他方に接続されて
いる。つまり、電流バッファ１５はプッシュプル回路を
構成している。
【０００９】１７は検出抵抗である。検出抵抗１７の一
方はコイル１の二次巻線１ｃの一方に接続され、他方は
アースに接続されている。
方はコイル１の二次巻線１ｃの一方に接続され、他方は
アースに接続されている。
【００１０】１９はＤＣ−ＤＣコンバータである。ＤＣ
−ＤＣコンバータ１９は、電圧センサの外部に配置さ
れ、サブバッテリ１０からの電圧を±１２Ｖに変換し、
差動増幅回路１３と電流バッファ１５の駆動電源として
供給している。
−ＤＣコンバータ１９は、電圧センサの外部に配置さ
れ、サブバッテリ１０からの電圧を±１２Ｖに変換し、
差動増幅回路１３と電流バッファ１５の駆動電源として
供給している。
【００１１】つまり、コイル１の磁心内のギャップにホ
ール素子３を挿入し、このホール素子３の出力を差動増
幅回路１３に入力し、差動増幅回路１３の出力を電流バ
ッファ１５を介してコイル１の２次側に流すサーボ系を
構成している。
ール素子３を挿入し、このホール素子３の出力を差動増
幅回路１３に入力し、差動増幅回路１３の出力を電流バ
ッファ１５を介してコイル１の２次側に流すサーボ系を
構成している。
【００１２】このようなサーボ系を構成することによっ
て、バッテリ電圧に比例した電流を検出抵抗１７に流
し、この抵抗１７端の電圧を主バッテリ９の端子電圧と
して出力するものである。
て、バッテリ電圧に比例した電流を検出抵抗１７に流
し、この抵抗１７端の電圧を主バッテリ９の端子電圧と
して出力するものである。
【００１３】上記のように構成された従来の電圧センサ
について動作を説明する。負荷１１の変動に伴って、バ
ッテリ９からは、放電電流が供給される。
について動作を説明する。負荷１１の変動に伴って、バ
ッテリ９からは、放電電流が供給される。
【００１４】この放電電流は電圧センサ側にも出力さ
れ、抵抗５、コイル１の一次側１ｂに出力される。これ
により、コイル１のコア内に磁束Φ１が発生する。
れ、抵抗５、コイル１の一次側１ｂに出力される。これ
により、コイル１のコア内に磁束Φ１が発生する。
【００１５】このとき、ホール素子３の出力には磁束Φ
１に対応する電圧が得られ、この電圧は差動増幅回路１
３によって、±１２Ｖの範囲で増幅されて電流バッファ
１５に出力され、電流バッファ１５によりこの電流がコ
イル１の二次巻線１ｃ側に流れ、出力抵抗ＲＬを介して
アースに流れる。このとき、コイル１の磁心には磁束Φ
１を打ち消す方向に磁束にΦ２が発生する。つまり、一
次巻線に流れる電流Ｉ１による磁束Φ１とは逆方向の磁
束を発生させているため、常にコイル１及びホール素子
は磁気平衡状態となっている。
１に対応する電圧が得られ、この電圧は差動増幅回路１
３によって、±１２Ｖの範囲で増幅されて電流バッファ
１５に出力され、電流バッファ１５によりこの電流がコ
イル１の二次巻線１ｃ側に流れ、出力抵抗ＲＬを介して
アースに流れる。このとき、コイル１の磁心には磁束Φ
１を打ち消す方向に磁束にΦ２が発生する。つまり、一
次巻線に流れる電流Ｉ１による磁束Φ１とは逆方向の磁
束を発生させているため、常にコイル１及びホール素子
は磁気平衡状態となっている。
【００１６】このときのコイル１の一次巻線と二次巻線
の電流の関係は、 Ｉ１×Ｎ１＝Ｉ２×Ｎ２ Ｎ１：一次巻線の巻数 Ｎ２：二次巻線の巻数 であり、出力抵抗ＲＬの両端電圧は、
の電流の関係は、 Ｉ１×Ｎ１＝Ｉ２×Ｎ２ Ｎ１：一次巻線の巻数 Ｎ２：二次巻線の巻数 であり、出力抵抗ＲＬの両端電圧は、
【数１】Ｅ＝Ｒ２×（Ｎ１／Ｎ２）×Ｉ１＝（Ｒ２Ｎ１
Ｉ１）／Ｎ２ となり、出力電圧Ｅは、計測電流に比例した電圧を得る
ことができる。
Ｉ１）／Ｎ２ となり、出力電圧Ｅは、計測電流に比例した電圧を得る
ことができる。
【００１７】そして、例えば、一次巻き線にＩ１が流れ
（被測定電圧がプラス）、磁束Φ１をつくり、それを打
ち消すように電流バッファ１５ａにより電流Ｉ２が流れ
磁束Φ２をつくり、磁気平行状態にあるとする。このと
きのΦ１とΦ２の関係を微視的に考えれば、Φ２＝Φ１
になった瞬間、ホール素子の出力はゼロとなり、差動増
幅器１３と電流バッファ１５ａの出力Ｉ２が減少するの
で、磁束Φ２も減少する。しかし、Φ２＜Φ１になった
瞬間、磁束Φ１−Φ２をホール素子が検知し、Φ１＝Φ
２となるように電流バッファ１５ａは電流Ｉ２を流すの
で、再びΦ２＝Φ１となる。また一次巻き線の電流Ｉ１
が逆向きの時（被測定電圧がマイナス）、電流バッファ
１５ｂにより電流Ｉ２が流れ、同様に動作する。この様
に、磁束Φ２はΦ１の近傍で常に変動しながら磁気平行
状態を保つ。
（被測定電圧がプラス）、磁束Φ１をつくり、それを打
ち消すように電流バッファ１５ａにより電流Ｉ２が流れ
磁束Φ２をつくり、磁気平行状態にあるとする。このと
きのΦ１とΦ２の関係を微視的に考えれば、Φ２＝Φ１
になった瞬間、ホール素子の出力はゼロとなり、差動増
幅器１３と電流バッファ１５ａの出力Ｉ２が減少するの
で、磁束Φ２も減少する。しかし、Φ２＜Φ１になった
瞬間、磁束Φ１−Φ２をホール素子が検知し、Φ１＝Φ
２となるように電流バッファ１５ａは電流Ｉ２を流すの
で、再びΦ２＝Φ１となる。また一次巻き線の電流Ｉ１
が逆向きの時（被測定電圧がマイナス）、電流バッファ
１５ｂにより電流Ｉ２が流れ、同様に動作する。この様
に、磁束Φ２はΦ１の近傍で常に変動しながら磁気平行
状態を保つ。
【００１８】つまり、たとえ被測定電圧または、被測定
電流が変化しても、同じ極性の範囲であれば、電流バッ
ファ１５は、ａまたはｂのどちらかのみがオン状態にあ
るので、被測定値の変化により、オンする電流バッファ
がかわることはない。すなわち、同じ電流バッファの出
力電流が増減するだけである。
電流が変化しても、同じ極性の範囲であれば、電流バッ
ファ１５は、ａまたはｂのどちらかのみがオン状態にあ
るので、被測定値の変化により、オンする電流バッファ
がかわることはない。すなわち、同じ電流バッファの出
力電流が増減するだけである。
【００１９】従って、検出抵抗１７の両端の電圧は、±
１２Ｖの範囲で、主バッテリ９の両端電圧に比例した電
圧となっていた。
１２Ｖの範囲で、主バッテリ９の両端電圧に比例した電
圧となっていた。
【００２０】
【発明が解決しようとする課題】上記の非接触型センサ
の検出回路は、±１２Ｖの駆動電源を差動増幅回路と電
流バッファに供給し、コイルの磁心内のギャップに挿入
されたホール素子からの出力差を増幅し、この差動増幅
回路の出力に応じた電流を電流バッファがコイルの二次
巻線に流すサーボ系を構成にすることで、コイル１を磁
気平衡状態に保つようにし、このとき二次巻線に流れる
電流に対応する電圧を検出抵抗の両端で得るものであ
る。
の検出回路は、±１２Ｖの駆動電源を差動増幅回路と電
流バッファに供給し、コイルの磁心内のギャップに挿入
されたホール素子からの出力差を増幅し、この差動増幅
回路の出力に応じた電流を電流バッファがコイルの二次
巻線に流すサーボ系を構成にすることで、コイル１を磁
気平衡状態に保つようにし、このとき二次巻線に流れる
電流に対応する電圧を検出抵抗の両端で得るものであ
る。
【００２１】この駆動電源を±１２Ｖにしているのは、
オペアンプは通常±電源を用いるということと、±の電
流または、電圧を測定するためである。
オペアンプは通常±電源を用いるということと、±の電
流または、電圧を測定するためである。
【００２２】特に、電気自動車においては、できるだけ
搭載する部品を少なくする等してバッテリの電力消費を
低減させることが必要であるが、電気自動車のサブバッ
テリは＋１２Ｖであるため、単に主バッテリの放電電流
又は端子電圧を検出するために、−１２Ｖ用のバッテリ
又は−１２Ｖを出力するコンバータを設けなくてはなら
ないという問題点があった。
搭載する部品を少なくする等してバッテリの電力消費を
低減させることが必要であるが、電気自動車のサブバッ
テリは＋１２Ｖであるため、単に主バッテリの放電電流
又は端子電圧を検出するために、−１２Ｖ用のバッテリ
又は−１２Ｖを出力するコンバータを設けなくてはなら
ないという問題点があった。
【００２３】本発明は以上の問題点を解決するためにな
されたもので、単電源の駆動により、コイル内を磁気平
衡状態に保ちながら、精度よく電流又は電圧を検出でき
る非接触型センサの検出回路を得ることを目的とする。
されたもので、単電源の駆動により、コイル内を磁気平
衡状態に保ちながら、精度よく電流又は電圧を検出でき
る非接触型センサの検出回路を得ることを目的とする。
【００２４】
【課題を解決するための手段】本発明の非接触型センサ
の検出回路は、負極をアースに接続し、正極から所定の
単電源を供給するバッテリに接続された非接触型センサ
の検出回路である。この非接触型センサの検出回路は、
二次巻線を有する磁心のギャップに設けられ、前記磁心
内に発生する磁束に応じた電圧を出力するホール素子
と、一方の電源入力端子を前記単電源に、他方の電源入
力端子を前記アースに接続して前記前記ホール素子の両
端の電圧差を増幅する差動増幅回路と、２個の相補型の
トランジスタを備え、一方のトランジスタのコレクタを
前記単電源に共通接続すると共に、他方のトランジスタ
のコレクタを前記アースに共通接続し、かつ前記二次巻
線の一端に出力端子を接続して、前記差動増幅回路から
の電圧に比例した電流を前記出力端子に得る電流バッフ
ァと、前記二次巻線の他端に、一方が接続された出力抵
抗と、一方の電源入力端子を前記単電源に、他方の電源
入力端子を前記アースに接続し、かつ出力を前記出力抵
抗の他方に接続したボルテージフォロワと、いずれか一
方を可変抵抗にした第１の抵抗と第２の抵抗とを直列接
続し、該分圧点を前記ボルテージフォロワのプラス入力
に接続し、一方を前記単電源に、他方を前記アースに接
続した直列回路とを備えたことを要旨とする。
の検出回路は、負極をアースに接続し、正極から所定の
単電源を供給するバッテリに接続された非接触型センサ
の検出回路である。この非接触型センサの検出回路は、
二次巻線を有する磁心のギャップに設けられ、前記磁心
内に発生する磁束に応じた電圧を出力するホール素子
と、一方の電源入力端子を前記単電源に、他方の電源入
力端子を前記アースに接続して前記前記ホール素子の両
端の電圧差を増幅する差動増幅回路と、２個の相補型の
トランジスタを備え、一方のトランジスタのコレクタを
前記単電源に共通接続すると共に、他方のトランジスタ
のコレクタを前記アースに共通接続し、かつ前記二次巻
線の一端に出力端子を接続して、前記差動増幅回路から
の電圧に比例した電流を前記出力端子に得る電流バッフ
ァと、前記二次巻線の他端に、一方が接続された出力抵
抗と、一方の電源入力端子を前記単電源に、他方の電源
入力端子を前記アースに接続し、かつ出力を前記出力抵
抗の他方に接続したボルテージフォロワと、いずれか一
方を可変抵抗にした第１の抵抗と第２の抵抗とを直列接
続し、該分圧点を前記ボルテージフォロワのプラス入力
に接続し、一方を前記単電源に、他方を前記アースに接
続した直列回路とを備えたことを要旨とする。
【００２５】
【００２６】
【００２７】
【作用】本発明においては、少なくとも、二次巻線を有
する磁心のギャプに設けられたホール素子が、磁心内に
磁束が発生したとき、その磁束に応じた電圧を出力端子
に発生する。
する磁心のギャプに設けられたホール素子が、磁心内に
磁束が発生したとき、その磁束に応じた電圧を出力端子
に発生する。
【００２８】また、バッテリからは単電源が各回路に供
給され、差動増幅回路がホール素子の両端の電圧差を単
電源の範囲で増幅し、電流バッファのいずれかのトラン
ジスタが差動増幅回路からの電圧に応じてオン状態にな
り、出力端より、二次巻線、出力抵抗、ボルテージフォ
ロワを介して差動増幅回路からの電圧に比例した電流を
一次巻線の電流と逆向きの方向に流すことによってコイ
ル内を磁束を平衡に保つ。
給され、差動増幅回路がホール素子の両端の電圧差を単
電源の範囲で増幅し、電流バッファのいずれかのトラン
ジスタが差動増幅回路からの電圧に応じてオン状態にな
り、出力端より、二次巻線、出力抵抗、ボルテージフォ
ロワを介して差動増幅回路からの電圧に比例した電流を
一次巻線の電流と逆向きの方向に流すことによってコイ
ル内を磁束を平衡に保つ。
【００２９】このとき、ボルテージフォロワは出力の電
圧を基準電圧に維持するので、出力抵抗に現れる両端の
電圧は、差動増幅回路からの電圧に応じた±（単電源／
２）の範囲の電圧が発生する。
圧を基準電圧に維持するので、出力抵抗に現れる両端の
電圧は、差動増幅回路からの電圧に応じた±（単電源／
２）の範囲の電圧が発生する。
【００３０】また、ボルテージフォロワは、第１の抵抗
と第２の抵抗と（いずれか一方が可変抵抗）を直列接続
し、一方を単電源に、他方をアースに接続した直列回路
の分圧点の電圧を入力し、出力をその分圧点の電圧にな
るように維持する。
と第２の抵抗と（いずれか一方が可変抵抗）を直列接続
し、一方を単電源に、他方をアースに接続した直列回路
の分圧点の電圧を入力し、出力をその分圧点の電圧にな
るように維持する。
【００３１】また、第１又は第２の抵抗はいずれかが可
変抵抗であるから、この可変抵抗の抵抗値に応じた分圧
点の電圧となり、定電圧回路の出力である基準電圧もこ
の電圧になるため、可変抵抗の変化に応じて測定範囲が
拡大する。このとき、基準電圧制御部は電池の放電又は
充電が知らせられると、非接触センサの二次側を流れる
電流の方向に応じて、単電源電圧に接続された直列回路
の分圧点がアース電圧又は単電源電圧に変更されるた
め、ボルティージフォロワの出力端は自動的にこの変更
に伴う電圧となるから放電時と充電時には、出力抵抗の
両端を測定すると、アース電圧と単電源電圧の範囲の測
定レンジが得られることになる。
変抵抗であるから、この可変抵抗の抵抗値に応じた分圧
点の電圧となり、定電圧回路の出力である基準電圧もこ
の電圧になるため、可変抵抗の変化に応じて測定範囲が
拡大する。このとき、基準電圧制御部は電池の放電又は
充電が知らせられると、非接触センサの二次側を流れる
電流の方向に応じて、単電源電圧に接続された直列回路
の分圧点がアース電圧又は単電源電圧に変更されるた
め、ボルティージフォロワの出力端は自動的にこの変更
に伴う電圧となるから放電時と充電時には、出力抵抗の
両端を測定すると、アース電圧と単電源電圧の範囲の測
定レンジが得られることになる。
【００３２】
【００３３】
実施例１ 図１は実施例１の概略構成図である。図において、Ｒ
Ｌ、１〜１５は上記と同様なものであるが、同図に示す
ように、差動増幅回路１３と電流バッファ１５の駆動電
源Ｖはサブバッテリ１０からの＋１２Ｖのみとなってい
る。
Ｌ、１〜１５は上記と同様なものであるが、同図に示す
ように、差動増幅回路１３と電流バッファ１５の駆動電
源Ｖはサブバッテリ１０からの＋１２Ｖのみとなってい
る。
【００３４】１９は定電圧回路である。定電圧回路１９
は、抵抗２０と抵抗２２とを直列接続した直列回路の一
方が＋１２Ｖに、他方がアースに接続され、ボルテージ
フォロア２４の入力が抵抗２０と抵抗２２の分圧点に、
出力が抵抗ＲＬの他方に、抵抗ＲＬの一方はコイル１の
二次巻線１ｃの他方に接続されている。
は、抵抗２０と抵抗２２とを直列接続した直列回路の一
方が＋１２Ｖに、他方がアースに接続され、ボルテージ
フォロア２４の入力が抵抗２０と抵抗２２の分圧点に、
出力が抵抗ＲＬの他方に、抵抗ＲＬの一方はコイル１の
二次巻線１ｃの他方に接続されている。
【００３５】上記のように構成された電圧センサについ
て動作を説明する。また、本例では、抵抗２０と抵抗２
２の値は同じとし、分圧点の電圧はＶ／２とする。
て動作を説明する。また、本例では、抵抗２０と抵抗２
２の値は同じとし、分圧点の電圧はＶ／２とする。
【００３６】負荷の変動に伴って、バッテリ９からは、
放電電流が供給される。
放電電流が供給される。
【００３７】この放電電流は電圧センサ側にも出力さ
れ、抵抗５、コイル１の一次側１ｂに出力される。これ
により、コイル１のコア内に磁束Φ１が発生する。
れ、抵抗５、コイル１の一次側１ｂに出力される。これ
により、コイル１のコア内に磁束Φ１が発生する。
【００３８】このとき、ホール素子３の出力には磁束Φ
１に対応する電圧が得られ、この電圧は差動増幅回路１
３によって、０Ｖ〜＋１２Ｖの範囲で増幅されて電流バ
ッファ１５に出力される。
１に対応する電圧が得られ、この電圧は差動増幅回路１
３によって、０Ｖ〜＋１２Ｖの範囲で増幅されて電流バ
ッファ１５に出力される。
【００３９】この出力により、電流バッファ１５のトラ
ンジスタ１５ａがオン状態となって、コイル１の二次巻
線１ｃ側に磁束Φ１を打ち消す磁束Φ２（Φ１＝Φ２）
を作る電流Ｉｏｕｔが流れ、出力抵抗ＲＬを介して流れ
る。
ンジスタ１５ａがオン状態となって、コイル１の二次巻
線１ｃ側に磁束Φ１を打ち消す磁束Φ２（Φ１＝Φ２）
を作る電流Ｉｏｕｔが流れ、出力抵抗ＲＬを介して流れ
る。
【００４０】つまり、一次巻線に流れる電流Ｉ１による
磁束Φ１とは逆方向の磁束を発生させているため、常に
コイル１内は磁気平衡状態となっている。
磁束Φ１とは逆方向の磁束を発生させているため、常に
コイル１内は磁気平衡状態となっている。
【００４１】またこのとき、ボルテージフォロワ２４の
出力端ＶＬは、常にＶ／２となっており、抵抗ＲＬの両
端電圧ＶＬは、 ＶＬ＝Ｉｏｕｔ×ＲＬ−Ｖ／２ となる。
出力端ＶＬは、常にＶ／２となっており、抵抗ＲＬの両
端電圧ＶＬは、 ＶＬ＝Ｉｏｕｔ×ＲＬ−Ｖ／２ となる。
【００４２】例えば、一次巻き線にＩ１が流れ（被測定
電圧がプラス）、磁束Φ１をつくり、それを打ち消すよ
うに電流バッファ１５ａにより電流Ｉ２が流れ磁束Φ２
をつくり、磁気平行状態にあるとする。このときの、Φ
１とΦ２の関係を微視的に考えれば、Φ２＝Φ１になっ
た瞬間、ホール素子の出力はゼロとなり、差動増幅器１
３と電流バッファ１５ａの出力Ｉ２が減少するので、磁
束Φ２も減少する。しかし、Φ２＜Φ１になった瞬間、
磁束Φ１−Φ２をホール素子が検知し、Φ１＝Φ２とな
るように電流バッファ１５ａは電流Ｉ２を流すので、再
びΦ２＝Φ１となる。また、一次巻き線の電流Ｉ１が逆
向きの時（被測定電圧がマイナス）、電流バッファ１５
ｂにより電流Ｉ２が流れ、同様に動作する。この様に、
磁束Φ２はΦ１の近傍で常に変動しながら磁気平行状態
を保つ。
電圧がプラス）、磁束Φ１をつくり、それを打ち消すよ
うに電流バッファ１５ａにより電流Ｉ２が流れ磁束Φ２
をつくり、磁気平行状態にあるとする。このときの、Φ
１とΦ２の関係を微視的に考えれば、Φ２＝Φ１になっ
た瞬間、ホール素子の出力はゼロとなり、差動増幅器１
３と電流バッファ１５ａの出力Ｉ２が減少するので、磁
束Φ２も減少する。しかし、Φ２＜Φ１になった瞬間、
磁束Φ１−Φ２をホール素子が検知し、Φ１＝Φ２とな
るように電流バッファ１５ａは電流Ｉ２を流すので、再
びΦ２＝Φ１となる。また、一次巻き線の電流Ｉ１が逆
向きの時（被測定電圧がマイナス）、電流バッファ１５
ｂにより電流Ｉ２が流れ、同様に動作する。この様に、
磁束Φ２はΦ１の近傍で常に変動しながら磁気平行状態
を保つ。
【００４３】つまり、たとえ被測定電圧または、被測定
電流が変化しても、同じ極性の範囲であれば、電流バッ
ファ１５は、ａまたはｂのどちらかのみがオン状態にあ
り、被測定値の変化により、オンする電流バッファがか
わることはない。すなわち、同じ電流バッファの出力電
流が増減するだけである。
電流が変化しても、同じ極性の範囲であれば、電流バッ
ファ１５は、ａまたはｂのどちらかのみがオン状態にあ
り、被測定値の変化により、オンする電流バッファがか
わることはない。すなわち、同じ電流バッファの出力電
流が増減するだけである。
【００４４】従って、サブバッテリ１９からの＋１２Ｖ
だけでも、常にコイルの一次側と二次側に逆方向の電流
を流すことができるので、コイル内を磁気平衡状態にす
ることが可能となっている共に、±６Ｖの範囲で検出し
ているので、検出電圧精度も従来と比較して同じとな
る。
だけでも、常にコイルの一次側と二次側に逆方向の電流
を流すことができるので、コイル内を磁気平衡状態にす
ることが可能となっている共に、±６Ｖの範囲で検出し
ているので、検出電圧精度も従来と比較して同じとな
る。
【００４５】また、サブバッテリからの＋１２Ｖだけで
よいので、ＤＣ−ＤＣコンバータが不要になるから、車
両に搭載した場合は限られた車内を有効利用できる。
よいので、ＤＣ−ＤＣコンバータが不要になるから、車
両に搭載した場合は限られた車内を有効利用できる。
【００４６】実施例２ 図２は実施例２の概略構成図である。同図に示すように
定電圧回路の抵抗２０が可変抵抗にされている。これ
は、実施例１では、抵抗２０と抵抗２２とを同じにし
て、分圧点の電圧を６Ｖとしたが、例えばコイル１の一
次側の抵抗５の値が小さいときは、大きい電流がコイル
１の一次側及び二次側に流れる。このような場合は、分
圧点の電圧が６Ｖのままではコイル内を磁気平衡状態を
維持できないし、また測定したとしても測定範囲が狭
い。
定電圧回路の抵抗２０が可変抵抗にされている。これ
は、実施例１では、抵抗２０と抵抗２２とを同じにし
て、分圧点の電圧を６Ｖとしたが、例えばコイル１の一
次側の抵抗５の値が小さいときは、大きい電流がコイル
１の一次側及び二次側に流れる。このような場合は、分
圧点の電圧が６Ｖのままではコイル内を磁気平衡状態を
維持できないし、また測定したとしても測定範囲が狭
い。
【００４７】そこで、図２に示すように、抵抗２０を固
定値にしないで、操作されることにより抵抗値が変わる
可変抵抗２３とボルテージフォロア２４からなる定電圧
回路２１にしている。
定値にしないで、操作されることにより抵抗値が変わる
可変抵抗２３とボルテージフォロア２４からなる定電圧
回路２１にしている。
【００４８】このようにすることにより、可変抵抗２３
が操作されて、その抵抗値が変わるに伴って、可変抵抗
２３と抵抗２２との分圧点の電圧が変更し、定電圧回路
２１のボルテージフォロア２４がこの分圧点の電圧Ｖｂ
ｘと出力が常に同じになるように動作する。
が操作されて、その抵抗値が変わるに伴って、可変抵抗
２３と抵抗２２との分圧点の電圧が変更し、定電圧回路
２１のボルテージフォロア２４がこの分圧点の電圧Ｖｂ
ｘと出力が常に同じになるように動作する。
【００４９】従って、抵抗ＲＬの両端電圧ＶＬは、
【数２】ＶＬ＝Ｉｏｕｔ×ＲＬ＋Ｖｂｘ ＶＬ＝−Ｉｏｕｔ×ＲＬ＋Ｖｂｘ ただし、（Ｖｂｘ＝０＜Ｖｂｘ＜１２Ｖ） となり、例えばコイル１の一次側の抵抗５の値が小さい
ものであっても、コイル内を磁気平衡状を維持できると
共に、測定範囲を大きくできる。
ものであっても、コイル内を磁気平衡状を維持できると
共に、測定範囲を大きくできる。
【００５０】実施例３ 実施例３は電流センサに本発明を適用した例である。定
電圧回路の構成は実施例１でもよいが、本例では測定範
囲を大きくとるために、抵抗２０は可変抵抗２３にした
定電圧回路２１にしている。
電圧回路の構成は実施例１でもよいが、本例では測定範
囲を大きくとるために、抵抗２０は可変抵抗２３にした
定電圧回路２１にしている。
【００５１】また、本実施例では、電流の方向とトラン
ジスタの電圧との関係を用いて詳細に説明する。
ジスタの電圧との関係を用いて詳細に説明する。
【００５２】例えば可変抵抗２３の抵抗値Ｒ１の可変範
囲は０＜Ｒ１≦Ｒ２とする。Ｒ２は抵抗２２の抵抗値で
ある。つまり、可変抵抗２３の抵抗値Ｒ１を０＜Ｒ１≦
Ｒ２とすることにより、正と負方向の電流の測定範囲
を、
囲は０＜Ｒ１≦Ｒ２とする。Ｒ２は抵抗２２の抵抗値で
ある。つまり、可変抵抗２３の抵抗値Ｒ１を０＜Ｒ１≦
Ｒ２とすることにより、正と負方向の電流の測定範囲
を、
【数３】正：負＝｛Ｒ２／（Ｒ１＋Ｒ２）｝：｛Ｒ１／
（Ｒ１＋Ｒ２）｝ としている。
（Ｒ１＋Ｒ２）｝ としている。
【００５３】また、電流センサは、主バッテリと負荷と
の電力線をコイルの磁心にとうしている。
の電力線をコイルの磁心にとうしている。
【００５４】次に動作を説明する。例えば、可変抵抗２
３の抵抗値Ｒ１と抵抗２２の抵抗値Ｒ２とは同じとし、
分圧点の電圧＝Ｖ／２とする。（但し、Ｖ＝１２Ｖ） 負荷負荷の変動に伴って、バッテリ９からは、電流セン
サのコイル１を介して放電電流が負荷側に流れる。この
放電電流によって、コイル１のコア内に磁束Φ１が発生
し、ホール素子３の出力には磁束Φ１に対応する電圧が
得られ、この電圧は差動増幅回路１３によって、０Ｖ〜
＋１２Ｖの範囲で増幅されて電流バッファ１５に出力さ
れ、電流バッファ１５のトランジスタ１５ａがオン状態
となって、コイル１に発生した磁束に応じた電流Ｉｏｕ
ｔが二次巻線、抵抗ＲＬ、ボルテージフォロア２４側に
向かって流れる（以下負方向の電流という）。
３の抵抗値Ｒ１と抵抗２２の抵抗値Ｒ２とは同じとし、
分圧点の電圧＝Ｖ／２とする。（但し、Ｖ＝１２Ｖ） 負荷負荷の変動に伴って、バッテリ９からは、電流セン
サのコイル１を介して放電電流が負荷側に流れる。この
放電電流によって、コイル１のコア内に磁束Φ１が発生
し、ホール素子３の出力には磁束Φ１に対応する電圧が
得られ、この電圧は差動増幅回路１３によって、０Ｖ〜
＋１２Ｖの範囲で増幅されて電流バッファ１５に出力さ
れ、電流バッファ１５のトランジスタ１５ａがオン状態
となって、コイル１に発生した磁束に応じた電流Ｉｏｕ
ｔが二次巻線、抵抗ＲＬ、ボルテージフォロア２４側に
向かって流れる（以下負方向の電流という）。
【００５５】この、二次側を流れる電流によって、磁束
Φ１とは逆方向の磁束Φ２が発生して、常にコイル１内
は磁気平衡状態となっている。このとき、ボルテージフ
ォロワ２４の出力は分圧点の電圧Ｖ／２と常に同じであ
り、この出力電圧を基準電圧とすると、電流バッファ１
５のトランジスタ１５ａのコレクターエミッタ間の電圧
をＶＣＥとしたときの負方向の電流が流れたときの、電
流バッファ１５の出力電圧ＶＥは最大で、 ＶＥ＝（Ｖ−ＶＣＥ）−Ｖ／２ となる。
Φ１とは逆方向の磁束Φ２が発生して、常にコイル１内
は磁気平衡状態となっている。このとき、ボルテージフ
ォロワ２４の出力は分圧点の電圧Ｖ／２と常に同じであ
り、この出力電圧を基準電圧とすると、電流バッファ１
５のトランジスタ１５ａのコレクターエミッタ間の電圧
をＶＣＥとしたときの負方向の電流が流れたときの、電
流バッファ１５の出力電圧ＶＥは最大で、 ＶＥ＝（Ｖ−ＶＣＥ）−Ｖ／２ となる。
【００５６】次に、例えば時間が経過してバッテリ９の
電圧が前より低下すると、コイル１の一次側１ｂに流れ
る電流Ｉ１は前より小さく、コイル１の磁心に発生する
磁束Φ１も減少する。
電圧が前より低下すると、コイル１の一次側１ｂに流れ
る電流Ｉ１は前より小さく、コイル１の磁心に発生する
磁束Φ１も減少する。
【００５７】この磁束がホール素子３により検出され、
差動増幅回路１３により増幅されて電流バッファ１５に
出力されるが差動増幅回路１３の出力電圧は前より低下
するため、電流バッファ１５のトランジスタ１５ａがオ
フし、トランジスタ１５ｂがオン状態となって、ボルテ
ージフォロア２４、抵抗ＲＬ、二次巻線１ｃ、トランジ
スタ１５ｂを介して電流が流れ込む（以下正方向の電流
という）。
差動増幅回路１３により増幅されて電流バッファ１５に
出力されるが差動増幅回路１３の出力電圧は前より低下
するため、電流バッファ１５のトランジスタ１５ａがオ
フし、トランジスタ１５ｂがオン状態となって、ボルテ
ージフォロア２４、抵抗ＲＬ、二次巻線１ｃ、トランジ
スタ１５ｂを介して電流が流れ込む（以下正方向の電流
という）。
【００５８】このとき、コイル１の磁心には磁束Φ１を
打ち消す方向に磁束にΦ２が発生して、コイル１内の磁
気平衡状態が保たれ、電流バッファ１５の出力ＶＥは、 ＶＥ＝（Ｖ／２）−ＶＣＥ となる。
打ち消す方向に磁束にΦ２が発生して、コイル１内の磁
気平衡状態が保たれ、電流バッファ１５の出力ＶＥは、 ＶＥ＝（Ｖ／２）−ＶＣＥ となる。
【００５９】従って、可変抵抗２３と抵抗２２との抵抗
値がＲ１＝Ｒ２のときは、電流の向きが正又は負方向を
とるときの電流バッファ１５の出力ＶＥは以下の関係と
なる。
値がＲ１＝Ｒ２のときは、電流の向きが正又は負方向を
とるときの電流バッファ１５の出力ＶＥは以下の関係と
なる。
【００６０】負方向のときは、
【数４】ＶＥ＝（Ｖ−ＶＣＥ）−（Ｖ／２）＝（Ｖ／
２）−ＶＣＥ 正方向のときは ＶＥ＝（Ｖ／２）−ＶＣＥ であるから、負と正方向における電流測定範囲は１：１
の関係となっている。
２）−ＶＣＥ 正方向のときは ＶＥ＝（Ｖ／２）−ＶＣＥ であるから、負と正方向における電流測定範囲は１：１
の関係となっている。
【００６１】次に、可変抵抗２３を変えて、その抵抗値
Ｒ１＝Ｒ２／２にし、ボルテージフォロア２４の出力で
ある基準電圧を（２／３）Ｖとした場合を説明する。
Ｒ１＝Ｒ２／２にし、ボルテージフォロア２４の出力で
ある基準電圧を（２／３）Ｖとした場合を説明する。
【００６２】上記説明のように、負荷の変動に伴って、
コイル１内の磁気平衡状態を保つために、負又は正の電
流Ｉｏｕｔが電流バッファ１５から二次巻線、検出抵抗
ＲＬ、ボルテージフォロアに流れたり、ボルテージフォ
ロア、検出抵抗ＲＬ、二次巻線、電流バッファ１５に流
れる。
コイル１内の磁気平衡状態を保つために、負又は正の電
流Ｉｏｕｔが電流バッファ１５から二次巻線、検出抵抗
ＲＬ、ボルテージフォロアに流れたり、ボルテージフォ
ロア、検出抵抗ＲＬ、二次巻線、電流バッファ１５に流
れる。
【００６３】このときの電流バッファの出力は、負の方
向のときは、
向のときは、
【数５】ＶＥ＝（Ｖ−ＶＣＥ）−（２Ｖ／３）＝（Ｖ／
３）−ＶＣＥ 正の方向のときは、 ＶＥ＝（２Ｖ／３）−ＶＣＥ となる。従って、正と負方向の電流測定範囲は、２：１
の関係となっている。
３）−ＶＣＥ 正の方向のときは、 ＶＥ＝（２Ｖ／３）−ＶＣＥ となる。従って、正と負方向の電流測定範囲は、２：１
の関係となっている。
【００６４】さらに、可変抵抗２３を変えて、その抵抗
値Ｒ１＝約０にし、ボルテージフォロア２４の出力であ
る基準電圧を約Ｖ−１（Ｖ）とした場合を説明する。
値Ｒ１＝約０にし、ボルテージフォロア２４の出力であ
る基準電圧を約Ｖ−１（Ｖ）とした場合を説明する。
【００６５】約Ｖ−１（Ｖ）としたのは、Ｒ１≒０とす
るとオペアンプははき出し方向に電流を流すことができ
なくなり、ゼロ磁束法が成り立たなくなる可能性がある
からである。
るとオペアンプははき出し方向に電流を流すことができ
なくなり、ゼロ磁束法が成り立たなくなる可能性がある
からである。
【００６６】上記説明のように、負荷の変動に伴って、
コイル１内の磁気平衡状態を保つために、負又は正の電
流Ｉｏｕｔが電流バッファ１５から二次巻線、検出抵抗
ＲＬ、ボルテージフォロア２４に流れたり、ボルテージ
フォロア、検出抵抗ＲＬ、二次巻線、電流バッファ１５
に流れる。
コイル１内の磁気平衡状態を保つために、負又は正の電
流Ｉｏｕｔが電流バッファ１５から二次巻線、検出抵抗
ＲＬ、ボルテージフォロア２４に流れたり、ボルテージ
フォロア、検出抵抗ＲＬ、二次巻線、電流バッファ１５
に流れる。
【００６７】このような場合は負方向の電流のときは、
測定不能であるが、正の方向のときは、電流バッファの
出力は、 ＶＥ＝（Ｖ−ＶＣＥ）−ＶＣＥ＝Ｖ となり、正の方向における測定範囲がＲ１＝Ｒ２のとき
よりも広がっている。
測定不能であるが、正の方向のときは、電流バッファの
出力は、 ＶＥ＝（Ｖ−ＶＣＥ）−ＶＣＥ＝Ｖ となり、正の方向における測定範囲がＲ１＝Ｒ２のとき
よりも広がっている。
【００６８】つまり、測定電流の大きさに比例したＩｏ
ｕｔが流れ、二次側と検出抵抗ＲＬで電圧降下が起こ
り、電流バッファ１５の出力電圧ＶＥはＩｏｕｔが電流
バッファ１５から流れる向きのときは、最大（Ｖ−ＶＣ
Ｅ）、流れ込む向きのときは最大（Ｖ−ＶＣＥ）又は最
大ＶＣＥまで変化できる。
ｕｔが流れ、二次側と検出抵抗ＲＬで電圧降下が起こ
り、電流バッファ１５の出力電圧ＶＥはＩｏｕｔが電流
バッファ１５から流れる向きのときは、最大（Ｖ−ＶＣ
Ｅ）、流れ込む向きのときは最大（Ｖ−ＶＣＥ）又は最
大ＶＣＥまで変化できる。
【００６９】すなわち、電源電圧Ｖで、電流が正のと
き、Ｉｏｕｔが電流バッファに流れ込むとすれば、電流
の増加に伴いＩｏｕｔが増加し、ＶＥは基準電圧より減
少する。
き、Ｉｏｕｔが電流バッファに流れ込むとすれば、電流
の増加に伴いＩｏｕｔが増加し、ＶＥは基準電圧より減
少する。
【００７０】そして、ＶＥ＝ＶＣＥになったときＩｏｕ
ｔは飽和し、そのときの測定電流が正の最大測定電流と
なる。また、電流が負のとき、Ｉｏｕｔは電流バッファ
から流れ出る向きに流れ、Ｖ＝Ｖ−ＶＣＥとなったと
き、Ｉｏｕｔは飽和し、そのとき、負の電流が最大とな
る。
ｔは飽和し、そのときの測定電流が正の最大測定電流と
なる。また、電流が負のとき、Ｉｏｕｔは電流バッファ
から流れ出る向きに流れ、Ｖ＝Ｖ−ＶＣＥとなったと
き、Ｉｏｕｔは飽和し、そのとき、負の電流が最大とな
る。
【００７１】従って、Ｉｏｕｔが多く流せるほど電流範
囲が広くなり、ＶＥで考えると、ＶＥの変化できる範囲
が広いほど測定電流範囲は広いことになる。
囲が広くなり、ＶＥで考えると、ＶＥの変化できる範囲
が広いほど測定電流範囲は広いことになる。
【００７２】例えば、ＶＥの変化できる範囲は、正のと
き（基準電圧−ＶＣＥ）、負のときは｛（Ｖ−ＶＣＥ）
−基準電圧｝で現される。
き（基準電圧−ＶＣＥ）、負のときは｛（Ｖ−ＶＣＥ）
−基準電圧｝で現される。
【００７３】このようにＲ１を可変することにより、正
と負の測定電流範囲の比率を任意に可変できる。
と負の測定電流範囲の比率を任意に可変できる。
【００７４】また、図５に示すように、可変抵抗２４の
ボリュウムをセンサの外装につけ、目盛りを打っておけ
ば、被検出電流に応じて測定レンジを変えることができ
るので、例えば正方向又は負方向の電流の検出精度に応
じて、ユーザがみずから設定でき、被検出電流に応じて
測定レンジの精度を変えられる。
ボリュウムをセンサの外装につけ、目盛りを打っておけ
ば、被検出電流に応じて測定レンジを変えることができ
るので、例えば正方向又は負方向の電流の検出精度に応
じて、ユーザがみずから設定でき、被検出電流に応じて
測定レンジの精度を変えられる。
【００７５】なお、上記実施例では、定電圧回路にボル
テージフォロアを用いているが、立ち上がり速度が早い
ものであればよい。
テージフォロアを用いているが、立ち上がり速度が早い
ものであればよい。
【００７６】また、上記実施例では、＋１２Ｖを駆動電
源としたが−１２Ｖであってもよいし、さらに電源電圧
は回路素子が駆動できる電圧であればよい。
源としたが−１２Ｖであってもよいし、さらに電源電圧
は回路素子が駆動できる電圧であればよい。
【００７７】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、差動増幅
回路と電流バッファの駆動電源を単電源にし、ホール素
子の出力端子に発生する電圧差に応じて、電流バッファ
のいずれかのトランジスタをオン状態にし、この出力端
より、二次巻線、出力抵抗、ボルテージフォロワを介し
て差動増幅回路からの電圧に比例した電流を一次巻線の
電流と逆向きの方向に流すことによって磁心内の磁束を
平衡に保つようにし、このとき、定電圧回路であるボル
テージフォロワは直列回路（いずれか一方が可変の２個
の抵抗）の分圧点の電圧に基づく基準電圧に維持するよ
うにする。このため、出力抵抗に現れる両端の電圧は、
差動増幅回路からの電圧に応じた±（単電源／２）の範
囲の電圧が発生するので、もう一種類の電源を必要とし
ないと共に、可変抵抗の変化に応じて基準電位も変更で
きるので測定範囲が拡大するという効果が得られてい
る。
回路と電流バッファの駆動電源を単電源にし、ホール素
子の出力端子に発生する電圧差に応じて、電流バッファ
のいずれかのトランジスタをオン状態にし、この出力端
より、二次巻線、出力抵抗、ボルテージフォロワを介し
て差動増幅回路からの電圧に比例した電流を一次巻線の
電流と逆向きの方向に流すことによって磁心内の磁束を
平衡に保つようにし、このとき、定電圧回路であるボル
テージフォロワは直列回路（いずれか一方が可変の２個
の抵抗）の分圧点の電圧に基づく基準電圧に維持するよ
うにする。このため、出力抵抗に現れる両端の電圧は、
差動増幅回路からの電圧に応じた±（単電源／２）の範
囲の電圧が発生するので、もう一種類の電源を必要とし
ないと共に、可変抵抗の変化に応じて基準電位も変更で
きるので測定範囲が拡大するという効果が得られてい
る。
【００７８】
【００７９】
【００８０】
【図１】実施例１の概略構成図である。
【図２】実施例２の概略構成図である。
【図３】実施例３の概略構成図である。
【図４】実施例３の外観図である。
【図５】従来の電圧センサの概略構成図である。
１ コイル １ａ 磁心 １ｂ 一次巻線 １ｃ 二次巻線 ３ ホール素子 １３ 差動増幅回路 １５ 電流バッファ ２３ 可変抵抗 ２４ ボルテージフォロア
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平４−334969（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−168569（ＪＰ，Ａ) 実開 昭64−51871（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G01R 15/20
Claims (1)
- 【請求項１】 負極をアースに接続し、正極から所定の
単電源を供給するバッテリに接続された非接触型センサ
の検出回路であって、 二次巻線を有する磁心のギャップに設けられ、前記磁心
内に発生する磁束に応じた電圧を出力するホール素子
と、 一方の電源入力端子を前記単電源に、他方の電源入力端
子を前記アースに接続して前記前記ホール素子の両端の
電圧差を増幅する差動増幅回路と、 ２個の相補型のトランジスタを備え、一方のトランジス
タのコレクタを前記単電源に共通接続すると共に、他方
のトランジスタのコレクタを前記アースに共通接続し、
かつ前記二次巻線の一端に出力端子を接続して、前記差
動増幅回路からの電圧に比例した電流を前記出力端子に
得る電流バッファと、 前記二次巻線の他端に、一方が接続された出力抵抗と、 一方の電源入力端子を前記単電源に、他方の電源入力端
子を前記アースに接続し、かつ出力を前記出力抵抗の他
方に接続したボルテージフォロワと、 いずれか一方を可変抵抗にした第１の抵抗と第２の抵抗
とを直列接続し、該分圧点を前記ボルテージフォロワの
プラス入力に接続し、一方を前記単電源に、他方を前記
アースに接続した直列回路とを有することを特徴とする
非接触型センサの検出回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06223712A JP3140640B2 (ja) | 1994-09-19 | 1994-09-19 | 非接触型センサの検出回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06223712A JP3140640B2 (ja) | 1994-09-19 | 1994-09-19 | 非接触型センサの検出回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0886813A JPH0886813A (ja) | 1996-04-02 |
| JP3140640B2 true JP3140640B2 (ja) | 2001-03-05 |
Family
ID=16802490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06223712A Expired - Fee Related JP3140640B2 (ja) | 1994-09-19 | 1994-09-19 | 非接触型センサの検出回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3140640B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
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|---|---|---|---|---|
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| JP4816952B2 (ja) * | 2006-11-17 | 2011-11-16 | Ｔｄｋ株式会社 | 電流センサ |
| CN202720256U (zh) * | 2012-01-19 | 2013-02-06 | 邹高芝 | 一种高精度闭环型霍尔电流传感器用电子线路 |
| CN202583289U (zh) * | 2012-01-19 | 2012-12-05 | 邹高芝 | 穿芯式高精度闭环型霍尔电流传感器用单电源电子线路 |
| CN103884887A (zh) * | 2012-12-20 | 2014-06-25 | 北京普源精电科技有限公司 | 一种具有霍尔元件的隔离电路及其示波器 |
| CN104345196A (zh) * | 2014-10-30 | 2015-02-11 | 南京信息工程大学 | 一种有源微弱工频电流感应线圈 |
| US10139435B2 (en) * | 2016-11-11 | 2018-11-27 | Fluke Corporation | Non-contact voltage measurement system using reference signal |
-
1994
- 1994-09-19 JP JP06223712A patent/JP3140640B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0886813A (ja) | 1996-04-02 |
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