JP3137063B2 - 圧電トランス素子とその製造方法 - Google Patents
圧電トランス素子とその製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はセラミックスで構成
される圧電トランス素子に関し、特に小型化、高信頼度
が要求される小型でかつ薄型の高電圧を発生する圧電ト
ランス素子とその製造方法に関する。
される圧電トランス素子に関し、特に小型化、高信頼度
が要求される小型でかつ薄型の高電圧を発生する圧電ト
ランス素子とその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、液晶ディスプレイのバックライト
インバータ、蛍光管点灯用インバータ、複写機等の高圧
電源回路では、高電圧発生用の素子として巻線型の電磁
トランスが用いられているが、発生電磁ノイズの低減や
低消費電力化、小型低背化などの要求により圧電トラン
スが注目されてきている。図５に従来の対称ローゼン３
次型積層圧電トランスの構造を示す。この対称ローゼン
３次型積層圧電トランスでは、表面に電極が設けられた
矩形板状の積層構造のセラミックスからなる圧電板１に
おいて、この圧電板１の長さ方向の両端部分は圧電トラ
ンスの入力部としての駆動部２１であり、この駆動部２
１は前記圧電板１の上下面に平面状の入力電極２ａと２
ｂ，３ａと３ｂが設けられており、この部分は厚み方向
に分極されている。また、４ａと４ｂ，５ａと５ｂは、
前記入力電極２ａと２ｂ，３ａと３ｂと、積層された前
記圧電板１の積層間に形成されている図外の内部電極を
電気的に接続する電極である。また、前記圧電板１の中
央部分は出力部としての発電部２２であり、前記圧電板
１の上面にそれぞれ出力電極６ａ，６ｂが設けられてお
り、この部分は圧電素子の長さ方向に分極されている。
インバータ、蛍光管点灯用インバータ、複写機等の高圧
電源回路では、高電圧発生用の素子として巻線型の電磁
トランスが用いられているが、発生電磁ノイズの低減や
低消費電力化、小型低背化などの要求により圧電トラン
スが注目されてきている。図５に従来の対称ローゼン３
次型積層圧電トランスの構造を示す。この対称ローゼン
３次型積層圧電トランスでは、表面に電極が設けられた
矩形板状の積層構造のセラミックスからなる圧電板１に
おいて、この圧電板１の長さ方向の両端部分は圧電トラ
ンスの入力部としての駆動部２１であり、この駆動部２
１は前記圧電板１の上下面に平面状の入力電極２ａと２
ｂ，３ａと３ｂが設けられており、この部分は厚み方向
に分極されている。また、４ａと４ｂ，５ａと５ｂは、
前記入力電極２ａと２ｂ，３ａと３ｂと、積層された前
記圧電板１の積層間に形成されている図外の内部電極を
電気的に接続する電極である。また、前記圧電板１の中
央部分は出力部としての発電部２２であり、前記圧電板
１の上面にそれぞれ出力電極６ａ，６ｂが設けられてお
り、この部分は圧電素子の長さ方向に分極されている。
【０００３】このような従来の圧電トランス素子の動作
を図６を参照して説明する。図６（ａ）は圧電トランス
の模式的な断面図、図６（ｂ）は圧電トランスが長さ方
向の３／２波長共振モードで振動している場合の変位分
布であり、図６（ｃ）は、その時の応力分布と応力の種
類を示したものである。図５に示した外部端子７ａ，７
ｂから駆動部２１の入力電極２ａと２ｂ，３ａと３ｂに
電圧が印加されると、駆動部２１では分極方向に電界が
加わり、図６（ｂ）のように、その分極方向と直交する
方向に変位する圧電逆効果により長さ方向の縦振動が励
振され、圧電素子全体が振動する。さらに発電部２２で
は、図６（ｃ）のように、分極方向に機械的歪みが生
じ、分極方向に電位差が発生する圧電正効果により、出
力電極６ａ，６ｂから外部端子８ａ，８ｂに入力電圧と
同じ周波数の電圧が取り出される。この時、駆動周波数
を圧電板１の共振周波数と等しくすれば、非常に高い出
力電圧が得られる。また、圧電トランス素子から引き出
し得る出力は機械的振動のパワーに比例し、構造的には
圧電板１の断面積に比例する。
を図６を参照して説明する。図６（ａ）は圧電トランス
の模式的な断面図、図６（ｂ）は圧電トランスが長さ方
向の３／２波長共振モードで振動している場合の変位分
布であり、図６（ｃ）は、その時の応力分布と応力の種
類を示したものである。図５に示した外部端子７ａ，７
ｂから駆動部２１の入力電極２ａと２ｂ，３ａと３ｂに
電圧が印加されると、駆動部２１では分極方向に電界が
加わり、図６（ｂ）のように、その分極方向と直交する
方向に変位する圧電逆効果により長さ方向の縦振動が励
振され、圧電素子全体が振動する。さらに発電部２２で
は、図６（ｃ）のように、分極方向に機械的歪みが生
じ、分極方向に電位差が発生する圧電正効果により、出
力電極６ａ，６ｂから外部端子８ａ，８ｂに入力電圧と
同じ周波数の電圧が取り出される。この時、駆動周波数
を圧電板１の共振周波数と等しくすれば、非常に高い出
力電圧が得られる。また、圧電トランス素子から引き出
し得る出力は機械的振動のパワーに比例し、構造的には
圧電板１の断面積に比例する。
【０００４】したがって、圧電トランス素子において大
出力を得るためには、素子を大型化するか圧電トランス
素子の振動速度を大きくする方法が考えられる。素子を
大型化する方法は、電源を搭載する機器の小型化要求か
ら実用的では無い。このため、振動速度を上げることで
圧電トランスの大出力化が図られている。しかしなが
ら、振動速度を上げていった場合、素子の機械的強度を
超えてしまい所望の出力を得ることができず破壊してし
まうという問題が生じる。このような問題に対して、素
子強度を上げる方法として、圧電セラミックスを形成す
る原料に微粉末を用いて焼成後のセラミックの粒径を小
さくし緻密化することで、素子強度を向上させる技術が
ある。しかしながら、この微粉末を用いて素子強度を上
げる技術は、粉末が微細になればなるほどその取り扱い
が困難になり、グリーンシートプロセスにおいては粉末
分散が容易ではなく、プレス成型密度を安定させること
ができず、結果として素子強度を十分に上げることが困
難なものとなる。また、素子の駆動部や発電部のセラミ
ック粒径が小さくなった場合には、これまでと同じ印加
電圧で同じ圧電特性を得ることができなくなり、トラン
ス効率を落さないためには、分極条件を見直して設計変
更する必要がある。
出力を得るためには、素子を大型化するか圧電トランス
素子の振動速度を大きくする方法が考えられる。素子を
大型化する方法は、電源を搭載する機器の小型化要求か
ら実用的では無い。このため、振動速度を上げることで
圧電トランスの大出力化が図られている。しかしなが
ら、振動速度を上げていった場合、素子の機械的強度を
超えてしまい所望の出力を得ることができず破壊してし
まうという問題が生じる。このような問題に対して、素
子強度を上げる方法として、圧電セラミックスを形成す
る原料に微粉末を用いて焼成後のセラミックの粒径を小
さくし緻密化することで、素子強度を向上させる技術が
ある。しかしながら、この微粉末を用いて素子強度を上
げる技術は、粉末が微細になればなるほどその取り扱い
が困難になり、グリーンシートプロセスにおいては粉末
分散が容易ではなく、プレス成型密度を安定させること
ができず、結果として素子強度を十分に上げることが困
難なものとなる。また、素子の駆動部や発電部のセラミ
ック粒径が小さくなった場合には、これまでと同じ印加
電圧で同じ圧電特性を得ることができなくなり、トラン
ス効率を落さないためには、分極条件を見直して設計変
更する必要がある。
【０００５】そこで、素子を形成するセラミックスの構
造を改善して素子強度を向上する技術を採用することか
考えられる。例えば、特開平８−１０７２４１号公報や
特開平２−１００３０６号公報には、圧電トランスやセ
ラミックコンデンサなどの積層型セラミック部品におい
て割れや剥離等の原因となる内部電極の厚さによる段差
を無くするために、内部電極の厚さにほぼ等しいスペー
サを、内部電極を除いた部分に形成する積層型セラミッ
ク部品が開示されている。すなわち、図７は特開平８−
１０７２４１号公報に示された圧電トランス素子の分解
斜視図であり、積層されるセラミックシート１１１ａ〜
１１１ｅに、それぞれ内部電極１１０ａ〜１１０ｅと共
にそれぞれ異なる平面位置にスペーサ１１２ａ〜１１２
ｅを形成することにより、プレス成形での割れや剥離を
防止している。同様に、図８に示される特開平２−１０
０３０６号公報では、積層電子部品を構成するセラミッ
クグリーンシート２１１の一方に内部電極２１０が形成
され、これに積層される他方のセラミックシート２１１
に前記内部電極２１０の周囲に配置されるスペーサ２１
２が形成され、このスペーサによりプレス成形での割れ
や剥離を防止している。
造を改善して素子強度を向上する技術を採用することか
考えられる。例えば、特開平８−１０７２４１号公報や
特開平２−１００３０６号公報には、圧電トランスやセ
ラミックコンデンサなどの積層型セラミック部品におい
て割れや剥離等の原因となる内部電極の厚さによる段差
を無くするために、内部電極の厚さにほぼ等しいスペー
サを、内部電極を除いた部分に形成する積層型セラミッ
ク部品が開示されている。すなわち、図７は特開平８−
１０７２４１号公報に示された圧電トランス素子の分解
斜視図であり、積層されるセラミックシート１１１ａ〜
１１１ｅに、それぞれ内部電極１１０ａ〜１１０ｅと共
にそれぞれ異なる平面位置にスペーサ１１２ａ〜１１２
ｅを形成することにより、プレス成形での割れや剥離を
防止している。同様に、図８に示される特開平２−１０
０３０６号公報では、積層電子部品を構成するセラミッ
クグリーンシート２１１の一方に内部電極２１０が形成
され、これに積層される他方のセラミックシート２１１
に前記内部電極２１０の周囲に配置されるスペーサ２１
２が形成され、このスペーサによりプレス成形での割れ
や剥離を防止している。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の公報に記載の技術では、積層するセラミックスの内部
電極を除いた部分に単にスペーサを形成するだけである
ため、プレス成形時や焼結時における応力による割れや
剥離の防止には有効であるが、圧電トランス素子の駆動
時に発生する応力集中による素子破壊を回避することは
困難である。特に、図５に示したような対称ローゼン３
次型圧電トランスの場合は、図６（ｃ）に示したように
引っ張り応力集中点が素子の長さ方向の中央の出力電極
の形成領域に存在しているため、このような引っ張り応
力に対しては前記したスペーサは有効に機能されず、こ
の出力電極とその近傍で破壊することがほとんどであ
る。
の公報に記載の技術では、積層するセラミックスの内部
電極を除いた部分に単にスペーサを形成するだけである
ため、プレス成形時や焼結時における応力による割れや
剥離の防止には有効であるが、圧電トランス素子の駆動
時に発生する応力集中による素子破壊を回避することは
困難である。特に、図５に示したような対称ローゼン３
次型圧電トランスの場合は、図６（ｃ）に示したように
引っ張り応力集中点が素子の長さ方向の中央の出力電極
の形成領域に存在しているため、このような引っ張り応
力に対しては前記したスペーサは有効に機能されず、こ
の出力電極とその近傍で破壊することがほとんどであ
る。
【０００７】本発明の目的は、振動時の引っ張り応力が
集中する部分を選択的に補強することによって、素子の
分極条件を変更することなく、駆動時に素子割れが発生
し難い圧電トランス素子とその製造方法を提供すること
にある。
集中する部分を選択的に補強することによって、素子の
分極条件を変更することなく、駆動時に素子割れが発生
し難い圧電トランス素子とその製造方法を提供すること
にある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の圧電トランス素
子は、圧電板を構成するセラミックスと同組成で、かつ
焼結後の粒径がこのセラミックスよりも小さなセラミッ
クスからなる補強層を、圧電トランス素子の駆動時に引
っ張り応力が集中する部分の前記圧電板に選択的に配設
していることを特徴とする。ここで、前記圧電板を粉末
比表面積が２ｍ2 ／ｇのセラミック粉末から形成される
セラミックスで構成し、前記補強層は粉末比表面積の範
囲が３ｍ2 ／ｇ以上５ｍ2 ／ｇ以下のセラミック粉末で
形成されるセラミックスで構成している。また、前記圧
電板の長さ方向に沿う前記補強層の形成幅を、前記圧電
板の長さに対して５％以上１２％以下とする。
子は、圧電板を構成するセラミックスと同組成で、かつ
焼結後の粒径がこのセラミックスよりも小さなセラミッ
クスからなる補強層を、圧電トランス素子の駆動時に引
っ張り応力が集中する部分の前記圧電板に選択的に配設
していることを特徴とする。ここで、前記圧電板を粉末
比表面積が２ｍ2 ／ｇのセラミック粉末から形成される
セラミックスで構成し、前記補強層は粉末比表面積の範
囲が３ｍ2 ／ｇ以上５ｍ2 ／ｇ以下のセラミック粉末で
形成されるセラミックスで構成している。また、前記圧
電板の長さ方向に沿う前記補強層の形成幅を、前記圧電
板の長さに対して５％以上１２％以下とする。
【０００９】また、本発明の圧電トランス素子の製造方
法は、圧電トランス素子の圧電板を作製するセラミック
シートの所要部分に、前記圧電板のセラミックシートと
同組成でかつ前記圧電板よりも粉末比表面積の大きなセ
ラミック粉末からなる補強層を選択的に配設し、前記各
セラミックシート及びセラミック粉末を成形かつ焼結し
て前記圧電板を作製する工程を含むことを特徴とする。
ここで、前記圧電板のセラミックシートには粉末比表面
積が２ｍ2 ／ｇのセラミックスが用いられ、前記補強層
は粉末比表面積の範囲が３ｍ2 ／ｇ以上５ｍ2 ／ｇ以下
のセラミックス粉末が用いられる。また、前記補強層は
セラミックペーストとされ、前記圧電板を形成するセラ
ミックシートの表面に塗布形成される。
法は、圧電トランス素子の圧電板を作製するセラミック
シートの所要部分に、前記圧電板のセラミックシートと
同組成でかつ前記圧電板よりも粉末比表面積の大きなセ
ラミック粉末からなる補強層を選択的に配設し、前記各
セラミックシート及びセラミック粉末を成形かつ焼結し
て前記圧電板を作製する工程を含むことを特徴とする。
ここで、前記圧電板のセラミックシートには粉末比表面
積が２ｍ2 ／ｇのセラミックスが用いられ、前記補強層
は粉末比表面積の範囲が３ｍ2 ／ｇ以上５ｍ2 ／ｇ以下
のセラミックス粉末が用いられる。また、前記補強層は
セラミックペーストとされ、前記圧電板を形成するセラ
ミックシートの表面に塗布形成される。
【００１０】本発明の圧電トランス素子によれば、圧電
トランス素子の駆動時に引っ張り応力が集中する部分の
圧電板に、圧電板を形成するセラミックシートと同組成
で粒径がより細かい微細なセラミック粉末を原料とする
補強層を配設しているため、この部分の圧電板の粒径が
細かく緻密な構成とされ、部分的に強度の補強ができ
る。このため、圧電トランス素子に生じる引っ張り応力
によっても圧電トランス素子の割れや剥離が防止され
る。また、対称ローゼン３次型圧電トランス素子におい
ては、応力集中部のみが微細粉末により選択的に補強さ
れ、駆動部や発電部ではセラミックの粒径が変わらない
ため、分極条件を変更する必要も無い。
トランス素子の駆動時に引っ張り応力が集中する部分の
圧電板に、圧電板を形成するセラミックシートと同組成
で粒径がより細かい微細なセラミック粉末を原料とする
補強層を配設しているため、この部分の圧電板の粒径が
細かく緻密な構成とされ、部分的に強度の補強ができ
る。このため、圧電トランス素子に生じる引っ張り応力
によっても圧電トランス素子の割れや剥離が防止され
る。また、対称ローゼン３次型圧電トランス素子におい
ては、応力集中部のみが微細粉末により選択的に補強さ
れ、駆動部や発電部ではセラミックの粒径が変わらない
ため、分極条件を変更する必要も無い。
【００１１】また、本発明の製造方法では、補強層の作
製に際しては、セラミックペーストを用いたスクリーン
印刷法を用いれば、補強層を緻密にかつ安定に形成で
き、しかも補強層は圧電板と同組成のため、セラミック
ス焼結時にボイドや剥離などの内部欠陥が生ずることも
無い。
製に際しては、セラミックペーストを用いたスクリーン
印刷法を用いれば、補強層を緻密にかつ安定に形成で
き、しかも補強層は圧電板と同組成のため、セラミック
ス焼結時にボイドや剥離などの内部欠陥が生ずることも
無い。
【００１２】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して詳細に説明する。図１は本発明の実施
形態の構成を示す斜視図であり、図２はその製造方法を
説明するための分解斜視図である。この実施形態では、
本発明を積層構造の対称ローゼン３次型圧電トランスに
適用した例を示している。複数のセラミックスが積層さ
れた構成の矩形板状の圧電板１の両端部は圧電トランス
素子の入力部としての駆動部２１であり、前記圧電板１
の上下面にそれぞれ平面状電極２ａと２ｂ，３ａと３ｂ
が設けられており、この部分は厚み方向に分極されてい
る。また、前記圧電板１の中央部分は出力部としての発
電部２２であり、前記圧電板１の上下面にそれぞれ出力
電極６ａ，６ｂが設けられており、この部分は圧電板１
の長さ方向に分極されている。
て図面を参照して詳細に説明する。図１は本発明の実施
形態の構成を示す斜視図であり、図２はその製造方法を
説明するための分解斜視図である。この実施形態では、
本発明を積層構造の対称ローゼン３次型圧電トランスに
適用した例を示している。複数のセラミックスが積層さ
れた構成の矩形板状の圧電板１の両端部は圧電トランス
素子の入力部としての駆動部２１であり、前記圧電板１
の上下面にそれぞれ平面状電極２ａと２ｂ，３ａと３ｂ
が設けられており、この部分は厚み方向に分極されてい
る。また、前記圧電板１の中央部分は出力部としての発
電部２２であり、前記圧電板１の上下面にそれぞれ出力
電極６ａ，６ｂが設けられており、この部分は圧電板１
の長さ方向に分極されている。
【００１３】前記圧電板１は、図２のように、複数のセ
ラミックス、この実施形態では５枚のセラミックシート
１０ａ〜１０ｅを積層した構成とされ、各セラミックシ
ート１０ａ〜１０ｅのうち、下側の４枚のセラミックシ
ート１０ａ〜１０ｄの各上面には、前記駆動部２１の領
域にそれぞれ内部電極１１ａ〜１１ｄ，１２ａ〜１２ｄ
が形成されている。また、これら４枚のセラミックシー
ト１０ａ〜１０ｄの各上面の前記発電部２２の領域に
は、前記出力電極６ａ，６ｂに挟まれる位置に補強層９
（９ａ〜９ｄ）が形成されている。その上で、これら５
枚のセラミックシート１１ａ〜１１ｅは積層され、かつ
プレス成形されて焼結されて前記圧電板１が形成される
ことになる。そして、図１に示したように、前記圧電板
１の駆動部２１の各側面には、前記内部電極を積層方向
に交互に接続して上面または下面の各入力電極２ａまた
は２ｂ，３ａまたは３ｂに電気接続するための側面電極
４ａと４ｂ，５ａと５ｂが設けられている。
ラミックス、この実施形態では５枚のセラミックシート
１０ａ〜１０ｅを積層した構成とされ、各セラミックシ
ート１０ａ〜１０ｅのうち、下側の４枚のセラミックシ
ート１０ａ〜１０ｄの各上面には、前記駆動部２１の領
域にそれぞれ内部電極１１ａ〜１１ｄ，１２ａ〜１２ｄ
が形成されている。また、これら４枚のセラミックシー
ト１０ａ〜１０ｄの各上面の前記発電部２２の領域に
は、前記出力電極６ａ，６ｂに挟まれる位置に補強層９
（９ａ〜９ｄ）が形成されている。その上で、これら５
枚のセラミックシート１１ａ〜１１ｅは積層され、かつ
プレス成形されて焼結されて前記圧電板１が形成される
ことになる。そして、図１に示したように、前記圧電板
１の駆動部２１の各側面には、前記内部電極を積層方向
に交互に接続して上面または下面の各入力電極２ａまた
は２ｂ，３ａまたは３ｂに電気接続するための側面電極
４ａと４ｂ，５ａと５ｂが設けられている。
【００１４】前記補強層９は、前記圧電板１を構成する
前記セラミックシートと同組成で粒径がより細かい粉末
を用いたセラミックペーストを、前記したようにセラミ
ックシートの長さ方向の中央部分、すなわち発電部２２
の中央部分に設けられている出力電極と厚さ方向に重な
る領域に塗布し、その後は各セラミックシートを積層
し、通常の圧電板と同様の方法に形成する。また、この
場合、前記補強層９は、圧電板１の長さ方向に沿う幅寸
法が、圧電板１の長さ寸法に対して所要の比率の範囲に
設定される。なお、前記補強層の粒径や幅寸法は、後述
する実施例の記載から明らかにされる。
前記セラミックシートと同組成で粒径がより細かい粉末
を用いたセラミックペーストを、前記したようにセラミ
ックシートの長さ方向の中央部分、すなわち発電部２２
の中央部分に設けられている出力電極と厚さ方向に重な
る領域に塗布し、その後は各セラミックシートを積層
し、通常の圧電板と同様の方法に形成する。また、この
場合、前記補強層９は、圧電板１の長さ方向に沿う幅寸
法が、圧電板１の長さ寸法に対して所要の比率の範囲に
設定される。なお、前記補強層の粒径や幅寸法は、後述
する実施例の記載から明らかにされる。
【００１５】このように構成された圧電トランス素子に
おいては、外部端子７ａ，７ｂから駆動部２１の電極２
ａと２ｂ，３ａと３ｂの各間に電圧が印加されると、駆
動部２１では圧電板１に対して分極方向に電界が加わ
り、その分極方向と直交する方向に変位する圧電逆効果
により長さ方向の縦振動が励振され、圧電板１の全体が
図６（ｂ）のように振動する。さらに発電部２２では、
分極方向に機械的歪みが生じ、分極方向に電位差が発生
する圧電正効果により、出力電極６ａ，６ｂから外部端
子８ａ，８ｂに入力電圧と同じ周波数の電圧が取り出さ
れる。そして、圧電トランスを駆動させると、図６
（ｃ）に示すように、振動のノードに応力が集中し、特
に素子の長さ方向の中心部には引っ張り応力が集中し、
セラミックは圧縮応力には強いが引っ張り応力には弱い
ため、応力集中部である素子中央部で素子割れが発生す
るおそれが生じる。しかしながら、素子中央部の圧電板
１には、補強層が形成されているため、前記した引っ張
り応力はこの補強層によって実質的に低減され、圧電板
１における割れや剥離が防止されることになる。
おいては、外部端子７ａ，７ｂから駆動部２１の電極２
ａと２ｂ，３ａと３ｂの各間に電圧が印加されると、駆
動部２１では圧電板１に対して分極方向に電界が加わ
り、その分極方向と直交する方向に変位する圧電逆効果
により長さ方向の縦振動が励振され、圧電板１の全体が
図６（ｂ）のように振動する。さらに発電部２２では、
分極方向に機械的歪みが生じ、分極方向に電位差が発生
する圧電正効果により、出力電極６ａ，６ｂから外部端
子８ａ，８ｂに入力電圧と同じ周波数の電圧が取り出さ
れる。そして、圧電トランスを駆動させると、図６
（ｃ）に示すように、振動のノードに応力が集中し、特
に素子の長さ方向の中心部には引っ張り応力が集中し、
セラミックは圧縮応力には強いが引っ張り応力には弱い
ため、応力集中部である素子中央部で素子割れが発生す
るおそれが生じる。しかしながら、素子中央部の圧電板
１には、補強層が形成されているため、前記した引っ張
り応力はこの補強層によって実質的に低減され、圧電板
１における割れや剥離が防止されることになる。
【００１６】
【実施例】以下に本発明の第１の実施例について説明す
る。本発明の圧電トランスの第１の実施例として、図１
及び図２に示した構成の積層数５層構造の圧電トランス
素子を作製した。圧電セラミックシート１０ａ〜１０ｅ
の材料には、粉末比表面積約２ｍ2 ／ｇのＰＺＴ（Ｐｂ
ＺｒＯ3 −ＰｂＴｉＯ3 ）系セラミックスを用いた。そ
して、圧電セラミックシート１０ａ〜１０ｄの両端に駆
動用の内部電極１１ａ〜１１ｄ，１２ａ〜１２ｄとして
のＡｇＰｄ合金を、補強層９ａ〜９ｄとして圧電セラミ
ックシートと同組成のセラミック粉末をそれぞれスクリ
ーン印刷により形成した。ここで、補強層９ａ〜９ｄの
材料であるセラミックス粉末粒径を、それぞれ相違させ
た４種類の圧電板を形成した。すなわち、粉末比表面積
が２ｍ2 ／ｇ，３ｍ2 ／ｇ，４ｍ2 ／ｇ，５ｍ2 ／ｇの
微細化されたセラミック粉末を用いた。また、補強層９
ａ〜９ｄの塗布厚と塗布幅はそれぞれ２５μｍ，５ｍｍ
と固定した。次に、各圧電板にＡｇペーストをスクリー
ン印刷し、かつ焼成することにより、入力電極２ａと２
ｂ，３ａと３ｂ、側面電極４ａと４ｂ，５ａと５ｂ、出
力電極６ａ，６ｂを形成した圧電トランス素子を得た。
ここで出力電極幅を１ｍｍとした。続いて、これらの素
子を駆動部、発電部ともに１７０℃の絶縁油中におい
て、２ｋＶ／ｍｍの電圧を印加して分極処理を行ない、
最終的に４つの試料の圧電トランス素子を得た。
る。本発明の圧電トランスの第１の実施例として、図１
及び図２に示した構成の積層数５層構造の圧電トランス
素子を作製した。圧電セラミックシート１０ａ〜１０ｅ
の材料には、粉末比表面積約２ｍ2 ／ｇのＰＺＴ（Ｐｂ
ＺｒＯ3 −ＰｂＴｉＯ3 ）系セラミックスを用いた。そ
して、圧電セラミックシート１０ａ〜１０ｄの両端に駆
動用の内部電極１１ａ〜１１ｄ，１２ａ〜１２ｄとして
のＡｇＰｄ合金を、補強層９ａ〜９ｄとして圧電セラミ
ックシートと同組成のセラミック粉末をそれぞれスクリ
ーン印刷により形成した。ここで、補強層９ａ〜９ｄの
材料であるセラミックス粉末粒径を、それぞれ相違させ
た４種類の圧電板を形成した。すなわち、粉末比表面積
が２ｍ2 ／ｇ，３ｍ2 ／ｇ，４ｍ2 ／ｇ，５ｍ2 ／ｇの
微細化されたセラミック粉末を用いた。また、補強層９
ａ〜９ｄの塗布厚と塗布幅はそれぞれ２５μｍ，５ｍｍ
と固定した。次に、各圧電板にＡｇペーストをスクリー
ン印刷し、かつ焼成することにより、入力電極２ａと２
ｂ，３ａと３ｂ、側面電極４ａと４ｂ，５ａと５ｂ、出
力電極６ａ，６ｂを形成した圧電トランス素子を得た。
ここで出力電極幅を１ｍｍとした。続いて、これらの素
子を駆動部、発電部ともに１７０℃の絶縁油中におい
て、２ｋＶ／ｍｍの電圧を印加して分極処理を行ない、
最終的に４つの試料の圧電トランス素子を得た。
【００１７】次に、これらの圧電トランス素子を無負荷
状態で振動速度１〜１．２ｍ／ｓになるように入力側に
電圧を５分間印加し、各水準１０個について破壊試験を
実施した結果を図３に示す。また、負荷として１００ｋ
Ωの抵抗を接続し、出力３Ｗか得たときの効率をあわせ
て調査した。なお、同図のグラフにおいて、横軸は補強
層の粉末比表面積の値、左縦軸は素子割れ数、右縦軸は
変換効率を示している。同図より明らかなように、本発
明の圧電トランスは、補強層９の材料として粉末比表面
積を３ｍ2 ／ｇ以上とすることで、圧電トランス素子の
中央部での割れの発生を抑制することができる。ここ
で、粉末比表面積が５ｍ2 ／ｇを超えると、粉末の凝集
が固くなり、分散性の良いセラミックペーストが得られ
ないため、補強層９の粉末は比表面積が５ｍ2 ／ｇ以下
のものが好ましいことが判る。
状態で振動速度１〜１．２ｍ／ｓになるように入力側に
電圧を５分間印加し、各水準１０個について破壊試験を
実施した結果を図３に示す。また、負荷として１００ｋ
Ωの抵抗を接続し、出力３Ｗか得たときの効率をあわせ
て調査した。なお、同図のグラフにおいて、横軸は補強
層の粉末比表面積の値、左縦軸は素子割れ数、右縦軸は
変換効率を示している。同図より明らかなように、本発
明の圧電トランスは、補強層９の材料として粉末比表面
積を３ｍ2 ／ｇ以上とすることで、圧電トランス素子の
中央部での割れの発生を抑制することができる。ここ
で、粉末比表面積が５ｍ2 ／ｇを超えると、粉末の凝集
が固くなり、分散性の良いセラミックペーストが得られ
ないため、補強層９の粉末は比表面積が５ｍ2 ／ｇ以下
のものが好ましいことが判る。
【００１８】次に、第２の実施例を説明する。本発明の
圧電トランス素子の第２の実施例として、第１の実施例
と同様に、図１及び図２に示した構成の積層数５層構造
の圧電トランス素子を作製した。圧電セラミックシート
１０ａ〜１０ｅの材料には、粉末比表面積約２ｍ2 ／ｇ
のＰＺＴ（ＰｂＺｒＯ3 −ＰｂＴｉＯ3 ）系セラミック
スを用いた。圧電セラミックシート１０ａ〜１０ｄの両
端に駆動用の内部電極１１ａ〜１１ｄ，１２ａ〜１２ｄ
としてＡｇＰｄ合金を、補強層９ａ〜９ｄとして圧電セ
ラミックシートと同組成で粉末比表面積が約４ｍ2 ／ｇ
に微細化したセラミック粉末をそれぞれスクリーン印刷
により形成した。ここで、補強層９ａ〜９ｄの塗布厚を
２５μｍと固定し、幅寸法を１，２，５，７ｍｍと相違
させた４種類の圧電板を作成した。なお、作製された積
層圧電板の寸法は、長さ４２ｍｍ，幅５ｍｍ，総厚１ｍ
ｍである。次に、これらの圧電板にＡｇペーストをスク
リーン印刷し、かつ焼成することにより、入力電極２ａ
と２ｂ，３ａと３ｂ、側面電極４ａと４ｂ，５ａと５
ｂ、出力電極６ａ，６ｂを形成した圧電トランス素子を
得た。ここで出力電極幅を１ｍｍとした。続いて、これ
らの素子を駆動部、発電部ともに１７０℃の絶縁油中に
おいて、２ｋＶ／ｍｍの電圧を印加して分極処理を行な
い、最終的に４つの試料の圧電トランス素子を得た。
圧電トランス素子の第２の実施例として、第１の実施例
と同様に、図１及び図２に示した構成の積層数５層構造
の圧電トランス素子を作製した。圧電セラミックシート
１０ａ〜１０ｅの材料には、粉末比表面積約２ｍ2 ／ｇ
のＰＺＴ（ＰｂＺｒＯ3 −ＰｂＴｉＯ3 ）系セラミック
スを用いた。圧電セラミックシート１０ａ〜１０ｄの両
端に駆動用の内部電極１１ａ〜１１ｄ，１２ａ〜１２ｄ
としてＡｇＰｄ合金を、補強層９ａ〜９ｄとして圧電セ
ラミックシートと同組成で粉末比表面積が約４ｍ2 ／ｇ
に微細化したセラミック粉末をそれぞれスクリーン印刷
により形成した。ここで、補強層９ａ〜９ｄの塗布厚を
２５μｍと固定し、幅寸法を１，２，５，７ｍｍと相違
させた４種類の圧電板を作成した。なお、作製された積
層圧電板の寸法は、長さ４２ｍｍ，幅５ｍｍ，総厚１ｍ
ｍである。次に、これらの圧電板にＡｇペーストをスク
リーン印刷し、かつ焼成することにより、入力電極２ａ
と２ｂ，３ａと３ｂ、側面電極４ａと４ｂ，５ａと５
ｂ、出力電極６ａ，６ｂを形成した圧電トランス素子を
得た。ここで出力電極幅を１ｍｍとした。続いて、これ
らの素子を駆動部、発電部ともに１７０℃の絶縁油中に
おいて、２ｋＶ／ｍｍの電圧を印加して分極処理を行な
い、最終的に４つの試料の圧電トランス素子を得た。
【００１９】次に、これらの圧電トランス素子を無負荷
状態で振動速度１〜１．２ｍ／ｓになるように入力側に
電圧を５分間印加し、各試料１０個について破壊試験を
実施した結果を図４に示す。破壊は、全て素子の中央部
近辺で発生している。また、負荷として１００ｋΩの抵
抗を接続し、出力３Ｗを得たときの効率をあわせて調査
した。なお、同図のグラフにおいて、横軸は補強層の幅
寸法の値、左縦軸は素子割れ数、右縦軸は変換効率を示
している。同図より明らかなように、圧電トランス駆動
時に引っ張り応力が集中する部分に、圧電セラミックシ
ートを形成するセラミックスと同組成で粒径がより細か
い粉末を用いたセラミックペーストを圧電セラミックシ
ート上に選択的に塗布し強度補強層とし、前記強度補強
層幅を素子の長さの５％以上に広げることにより素子中
央部での割れ発生を抑制し、前記強度補強層の幅を１２
％未満とすることで圧電トランス素子の変換効率を９０
％以上の高い値を保つことができることが確認された。
状態で振動速度１〜１．２ｍ／ｓになるように入力側に
電圧を５分間印加し、各試料１０個について破壊試験を
実施した結果を図４に示す。破壊は、全て素子の中央部
近辺で発生している。また、負荷として１００ｋΩの抵
抗を接続し、出力３Ｗを得たときの効率をあわせて調査
した。なお、同図のグラフにおいて、横軸は補強層の幅
寸法の値、左縦軸は素子割れ数、右縦軸は変換効率を示
している。同図より明らかなように、圧電トランス駆動
時に引っ張り応力が集中する部分に、圧電セラミックシ
ートを形成するセラミックスと同組成で粒径がより細か
い粉末を用いたセラミックペーストを圧電セラミックシ
ート上に選択的に塗布し強度補強層とし、前記強度補強
層幅を素子の長さの５％以上に広げることにより素子中
央部での割れ発生を抑制し、前記強度補強層の幅を１２
％未満とすることで圧電トランス素子の変換効率を９０
％以上の高い値を保つことができることが確認された。
【００２０】ここで、本発明の圧電トランス素子とし
て、前記した各説明では複数のセラミックシートを積層
し、かつ積層間に内部電極を有する積層型圧電トランス
素子に本発明を適用した例を示しているが、本発明は、
内部電極の無い単板型圧電トランス素子においても適用
できる。この場合には、圧電板を形成するセラミックグ
リーンシートの状態で、長さ方向の中央部分に前記した
粉末比表面積、補強層幅を満足する補強層を一体的に埋
設し、通常と同様の製造方法で圧電板ないし圧電トラン
ス素子を作製すればよい。
て、前記した各説明では複数のセラミックシートを積層
し、かつ積層間に内部電極を有する積層型圧電トランス
素子に本発明を適用した例を示しているが、本発明は、
内部電極の無い単板型圧電トランス素子においても適用
できる。この場合には、圧電板を形成するセラミックグ
リーンシートの状態で、長さ方向の中央部分に前記した
粉末比表面積、補強層幅を満足する補強層を一体的に埋
設し、通常と同様の製造方法で圧電板ないし圧電トラン
ス素子を作製すればよい。
【００２１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
圧電トランス素子の駆動時に引っ張り応力が集中する部
分の圧電板に、圧電板を形成するセラミックスと同組成
で粒径がより細かい微細なセラミックスからなる補強層
を配設しているため、この部分の圧電板の粒径が細かく
緻密な構成とされ、部分的に強度の補強ができる。この
ため、圧電トランス素子に生じる引っ張り応力によって
も圧電トランス素子の割れや剥離が防止される。特に、
対称ローゼン３次型圧電トランス素子においては、応力
集中部のみが微細粉末により選択的に補強され、駆動部
や発電部ではセラミックの粒径が変わらないため、分極
条件を変更する必要も無いという効果が得られる。
圧電トランス素子の駆動時に引っ張り応力が集中する部
分の圧電板に、圧電板を形成するセラミックスと同組成
で粒径がより細かい微細なセラミックスからなる補強層
を配設しているため、この部分の圧電板の粒径が細かく
緻密な構成とされ、部分的に強度の補強ができる。この
ため、圧電トランス素子に生じる引っ張り応力によって
も圧電トランス素子の割れや剥離が防止される。特に、
対称ローゼン３次型圧電トランス素子においては、応力
集中部のみが微細粉末により選択的に補強され、駆動部
や発電部ではセラミックの粒径が変わらないため、分極
条件を変更する必要も無いという効果が得られる。
【図１】本発明を対称ローゼン３次型圧電トランス素子
に適用した実施形態の斜視図である。
に適用した実施形態の斜視図である。
【図２】図１の圧電トランス素子の製造方法を説明する
ための部分分解斜視図である。
ための部分分解斜視図である。
【図３】本発明の第１の実施例における補強層の粉末比
表面積と割れ数及び効率の関係を示す図である。
表面積と割れ数及び効率の関係を示す図である。
【図４】本発明の第２の実施例における補強層の幅寸法
と割れ数及び効率の関係を示す図である。
と割れ数及び効率の関係を示す図である。
【図５】従来の対称ローゼン３次型圧電トランスの斜視
図である。
図である。
【図６】対称ローゼン３次型圧電トランスの動作原理を
示す説明図である。
示す説明図である。
【図７】従来の圧電トランス素子を形成するセラミック
シートのパターンを示す分解斜視図である。
シートのパターンを示す分解斜視図である。
【図８】従来の積層電子部品を形成するセラミックシー
トのパターンを示す分解斜視図である。
トのパターンを示す分解斜視図である。
１ 圧電板 ２ａ，２ｂ，３ａ，３ｂ 入力電極 ４ａ，４ｂ，５ａ，５ｂ 側面電極 ６ａ，６ｂ 出力電極 ７ａ，７ｂ 入力側配線 ８ａ，８ｂ 出力側配線 ９（９ａ〜９ｄ） 補強層 １０ａ〜１０ｄ セラミックシート １１ａ〜１１ｄ 内部電極 １２ａ〜１２ｄ 内部電極 ２１ 駆動部 ２２ 発電部
Claims (8)
- 【請求項１】 セラミックスで構成される圧電板と、前
記圧電板に形成された入力電極及び出力電極とを備え、
前記入力電極に電圧を印加し、前記出力電極から電圧を
出力するようにした圧電トランス素子において、前記圧
電板を構成するセラミックスと同組成で、かつ焼結後の
粒径が前記セラミックスよりも小さなセラミックスから
なる補強層を、前記圧電トランス素子の駆動時に引っ張
り応力が集中する部分の前記圧電板に選択的に配設して
いることを特徴とする圧電トランス素子。 - 【請求項２】 前記圧電板は粉末比表面積が２ｍ2 ／ｇ
のセラミック粉末から形成されるセラミックスで形成さ
れ、かつ前記補強層は粉末比表面積の範囲が３ｍ2 ／ｇ
以上５ｍ2 ／ｇ以下のセラミックス粉末から形成される
セラミックスで形成されていることを特徴とする請求項
１に記載の圧電トランス素子。 - 【請求項３】 前記圧電板の長さ方向に沿う前記補強層
の形成幅を、前記圧電板の長さに対して５％以上１２％
以下としたことを特徴とする請求項１または２に記載の
圧電トランス素子。 - 【請求項４】 前記圧電板は複数のセラミックスシート
を積層した構成とされ、前記補強層は前記複数のセラミ
ックスシート間に介挿されている請求項１ないし３のい
ずれかに記載の圧電トランス素子。 - 【請求項５】 前記圧電板の長さ方向の両側部にそれぞ
れ入力電極を有する入力部が配設され、前記圧電板の長
さ方向のほぼ中央部に出力電極を有する出力部が形成さ
れ、前記補強層は前記出力電極を含む長さ方向の領域に
形成されている請求項１ないし４のいずれかに記載の圧
電トランス素子。 - 【請求項６】 圧電トランス素子の圧電板を作製するセ
ラミックシートの所要部分に、前記圧電板のセラミック
シートと同組成でかつ前記圧電板よりも粉末比表面積の
大きなセラミック粉末からなる補強層を選択的に配設
し、前記各セラミックシート及びセラミック粉末を成形
かつ焼結して前記圧電板を作製する工程を含むことを特
徴とする圧電トランス素子の製造方法。 - 【請求項７】 前記圧電板のセラミックシートには粉末
比表面積が２ｍ2 ／ｇのセラミックスが用いられ、前記
補強層は粉末比表面積の範囲が３ｍ2 ／ｇ以上５ｍ2 ／
ｇ以下のセラミックス粉末が用いられる請求項６に記載
の圧電トランス素子の製造方法。 - 【請求項８】 前記補強層はセラミックペーストとさ
れ、前記圧電板を形成するセラミックシートの表面に塗
布形成される請求項６または７に記載の圧電トランス素
子の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34619397A JP3137063B2 (ja) | 1997-12-16 | 1997-12-16 | 圧電トランス素子とその製造方法 |
| US09/209,424 US6140747A (en) | 1997-12-16 | 1998-12-11 | Piezoelectric transformer element and method of manufacturing the same |
| TW87120748A TW393789B (en) | 1997-12-16 | 1998-12-14 | Piezoelectric transformer element and method of manufacturing the same |
| KR1019980055150A KR100317892B1 (ko) | 1997-12-16 | 1998-12-15 | 압전변압기소자와그제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34619397A JP3137063B2 (ja) | 1997-12-16 | 1997-12-16 | 圧電トランス素子とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11177158A JPH11177158A (ja) | 1999-07-02 |
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|---|---|---|---|
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| US (1) | US6140747A (ja) |
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| KR (1) | KR100317892B1 (ja) |
| TW (1) | TW393789B (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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