JP3135958B2 - Ｃｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法 - Google Patents
Ｃｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｃｒ系ステンレス鋼の
焼鈍方法に関するものであり、特にＴｉを含有するＣｒ
系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍処理後の酸洗工程での脱ス
ケ−ル性を向上することのできる焼鈍方法に関するもの
である。
焼鈍方法に関するものであり、特にＴｉを含有するＣｒ
系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍処理後の酸洗工程での脱ス
ケ−ル性を向上することのできる焼鈍方法に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】通常、Ｃｒ系ステンレス熱延鋼帯は冷間
圧延前に焼鈍処理を施される。この際、一般にＣｒ系ス
テンレス鋼では炭・窒化物の均一分散化や冷却時の組織
の鋭敏化を回避する目的でＢＯＸ炉による長時間保持→
徐冷パタ−ンでの焼鈍処理が施されることが多い。従
来、ＢＯＸ炉による焼鈍処理においては、例えば日刊工
業新聞社刊行の「ステンレス鋼便覧」ｐ．６２３等に示
されているように雰囲気ガスとしてＤＸガス、ＨＮＸガ
ス、ＮＸガス等が用いられている。これらのガスは通
常、ＣＯ2 、ＣＯ、Ｈ2 、Ｎ2 ガス等からなる混合ガス
で、その代表的な組成を表１に示した。（日本鉄鋼協会
編、「鉄鋼製造法」第４分冊 ｐ１２０参照）また、こ
れらの混合ガスの調整方法としては、メタン等の炭化水
素の燃焼排ガスを利用する方法、アンモニアの加熱分解
ガスを利用する方法、有機物の加熱分解ガスを利用する
方法等がある。要するに雰囲気ガスとしては手近にあ
り、安価であり、かつ、窒素を主成分とするガスが選ば
れる。
圧延前に焼鈍処理を施される。この際、一般にＣｒ系ス
テンレス鋼では炭・窒化物の均一分散化や冷却時の組織
の鋭敏化を回避する目的でＢＯＸ炉による長時間保持→
徐冷パタ−ンでの焼鈍処理が施されることが多い。従
来、ＢＯＸ炉による焼鈍処理においては、例えば日刊工
業新聞社刊行の「ステンレス鋼便覧」ｐ．６２３等に示
されているように雰囲気ガスとしてＤＸガス、ＨＮＸガ
ス、ＮＸガス等が用いられている。これらのガスは通
常、ＣＯ2 、ＣＯ、Ｈ2 、Ｎ2 ガス等からなる混合ガス
で、その代表的な組成を表１に示した。（日本鉄鋼協会
編、「鉄鋼製造法」第４分冊 ｐ１２０参照）また、こ
れらの混合ガスの調整方法としては、メタン等の炭化水
素の燃焼排ガスを利用する方法、アンモニアの加熱分解
ガスを利用する方法、有機物の加熱分解ガスを利用する
方法等がある。要するに雰囲気ガスとしては手近にあ
り、安価であり、かつ、窒素を主成分とするガスが選ば
れる。
【０００３】
【表１】
【０００４】ところで近年、自動車の排ガス関係部材等
に大量に用いられるようになってきた１１〜１７Ｃｒ−
Ｔｉ系のＴｉを含むＣｒ系ステンレス鋼では従来、熱延
板の焼鈍処理を省略するものが多かった。しかし、成
形、加工性の向上の面から鋼中のＴｉ添加量の増量が進
められるとともに、熱延後の焼鈍処理が不可欠のものに
なりつつある。また、前記用途以外にもＣ、Ｎの固定化
元素としてＴｉを添加する鋼材が増えてきており、しか
もＴｉの添加量は溶接部の耐食性等の問題から増量する
傾向にある。
に大量に用いられるようになってきた１１〜１７Ｃｒ−
Ｔｉ系のＴｉを含むＣｒ系ステンレス鋼では従来、熱延
板の焼鈍処理を省略するものが多かった。しかし、成
形、加工性の向上の面から鋼中のＴｉ添加量の増量が進
められるとともに、熱延後の焼鈍処理が不可欠のものに
なりつつある。また、前記用途以外にもＣ、Ｎの固定化
元素としてＴｉを添加する鋼材が増えてきており、しか
もＴｉの添加量は溶接部の耐食性等の問題から増量する
傾向にある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、Ｔｉを含むＣ
ｒ系ステンレス鋼のＢＯＸ炉による焼鈍処理において
は、焼鈍処理後の酸洗工程での脱スケ−ル性が著しく低
下し、酸洗工程での通板速度（以下通板速度と略す）を
落とさざるを得ないことから、生産性を著しく低下させ
るという問題が顕在化していた。また、熱延板の酸洗工
程での脱スケ−ル性の低下のみならず、その後の工程で
ある冷延−仕上げ焼鈍処理後の酸洗工程での脱スケ−ル
性をも低下させるという問題も生じていた。
ｒ系ステンレス鋼のＢＯＸ炉による焼鈍処理において
は、焼鈍処理後の酸洗工程での脱スケ−ル性が著しく低
下し、酸洗工程での通板速度（以下通板速度と略す）を
落とさざるを得ないことから、生産性を著しく低下させ
るという問題が顕在化していた。また、熱延板の酸洗工
程での脱スケ−ル性の低下のみならず、その後の工程で
ある冷延−仕上げ焼鈍処理後の酸洗工程での脱スケ−ル
性をも低下させるという問題も生じていた。
【０００６】本発明は、前述のような問題点を解決して
Ｔｉを含むＣｒ系ステンレス鋼のＢＯＸ炉による焼鈍処
理後の酸洗工程での脱スケ−ル性、さらには冷延−仕上
げ焼鈍処理後の酸洗工程での脱スケ−ル性をも向上させ
ることのできるＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法を
提供するためになされたものである。
Ｔｉを含むＣｒ系ステンレス鋼のＢＯＸ炉による焼鈍処
理後の酸洗工程での脱スケ−ル性、さらには冷延−仕上
げ焼鈍処理後の酸洗工程での脱スケ−ル性をも向上させ
ることのできるＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法を
提供するためになされたものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】発明者等は、Ｔｉを含有
するＣｒ系ステンレス熱延鋼帯のＢＯＸ炉による焼鈍条
件ならびに焼鈍処理時のスケ−ルや素地表層の詳細な分
析、検討を行った結果、以下に記すような知見をえるこ
とができた。すなわち、前記の脱スケ−ル性の低下の原
因は、焼鈍処理時に鋼中への窒素の侵入があり、この窒
素が鋼中のＴｉと結合して表層部にＴｉＮを形成し、こ
のＴｉＮが脱スケ−ル性を阻害していることが分かっ
た。したがって、ＢＯＸ炉による焼鈍雰囲気を適正に制
御することによって、焼鈍処理時のスケ−ルの成長を抑
えると同時に焼鈍処理後の脱スケ−ル性を向上すること
ができることを見出し、本発明を完成するに至ったもの
である。
するＣｒ系ステンレス熱延鋼帯のＢＯＸ炉による焼鈍条
件ならびに焼鈍処理時のスケ−ルや素地表層の詳細な分
析、検討を行った結果、以下に記すような知見をえるこ
とができた。すなわち、前記の脱スケ−ル性の低下の原
因は、焼鈍処理時に鋼中への窒素の侵入があり、この窒
素が鋼中のＴｉと結合して表層部にＴｉＮを形成し、こ
のＴｉＮが脱スケ−ル性を阻害していることが分かっ
た。したがって、ＢＯＸ炉による焼鈍雰囲気を適正に制
御することによって、焼鈍処理時のスケ−ルの成長を抑
えると同時に焼鈍処理後の脱スケ−ル性を向上すること
ができることを見出し、本発明を完成するに至ったもの
である。
【０００８】すなわち本発明方法は、重量％でＴｉを
０．０５％以上、２．００％以下含有するＣｒ系ステン
レス熱延鋼帯の焼鈍方法において、Ｈ2 ガスが１００容
積％、またはＮ2 ガスが２５容積％以下のＨ2 、Ｎ2 混
合ガス中で、かつ露点が−３０℃以下の雰囲気中で焼鈍
処理することを特徴とするＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の
焼鈍方法である。
０．０５％以上、２．００％以下含有するＣｒ系ステン
レス熱延鋼帯の焼鈍方法において、Ｈ2 ガスが１００容
積％、またはＮ2 ガスが２５容積％以下のＨ2 、Ｎ2 混
合ガス中で、かつ露点が−３０℃以下の雰囲気中で焼鈍
処理することを特徴とするＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の
焼鈍方法である。
【０００９】
【作用】以下、本発明における焼鈍方法の構成およびそ
の限定理由について、その作用とともに詳細に説明す
る。本発明の対象とするＣｒ系ステンレス鋼は、重量％
でＴｉを０．０５％以上、２．００％以下の範囲で含有
するＣｒ系ステンレス鋼である。Ｔｉ含有量が０．０５
％未満では従来のＮ2 ガスリッチな雰囲気中での焼鈍処
理を行っても、鋼中へのＮ2 侵入によるＴｉＮの生成は
少なく脱スケ−ル性の面で特に問題とはならない。一
方、従来のＮ2 ガスリッチな雰囲気中での焼鈍処理を行
なうときは、Ｔｉ含有量が０．０５％をこえるとＴｉ含
有量に応じてＴｉＮの生成は加速され、脱スケ−ル性へ
の影響も大きくなるので、本発明の効果が増大する範囲
である。しかし、２．００％をこえるＴｉ含有量のＣｒ
系ステンレス鋼は製鋼上の問題もあり実用的でない。し
たがって、対象とするＣｒ系ステンレス鋼のＴｉ含有量
を０．０５％以上、２．００％以下の範囲に限定する。
Ｔｉの影響は、Ｃｒ含有量に左右されずに現れるもので
あり、したがってＣｒ含有量については特に限定するも
のではないが、通常のＣｒ含有量の範囲は１１〜３０重
量％である。
の限定理由について、その作用とともに詳細に説明す
る。本発明の対象とするＣｒ系ステンレス鋼は、重量％
でＴｉを０．０５％以上、２．００％以下の範囲で含有
するＣｒ系ステンレス鋼である。Ｔｉ含有量が０．０５
％未満では従来のＮ2 ガスリッチな雰囲気中での焼鈍処
理を行っても、鋼中へのＮ2 侵入によるＴｉＮの生成は
少なく脱スケ−ル性の面で特に問題とはならない。一
方、従来のＮ2 ガスリッチな雰囲気中での焼鈍処理を行
なうときは、Ｔｉ含有量が０．０５％をこえるとＴｉ含
有量に応じてＴｉＮの生成は加速され、脱スケ−ル性へ
の影響も大きくなるので、本発明の効果が増大する範囲
である。しかし、２．００％をこえるＴｉ含有量のＣｒ
系ステンレス鋼は製鋼上の問題もあり実用的でない。し
たがって、対象とするＣｒ系ステンレス鋼のＴｉ含有量
を０．０５％以上、２．００％以下の範囲に限定する。
Ｔｉの影響は、Ｃｒ含有量に左右されずに現れるもので
あり、したがってＣｒ含有量については特に限定するも
のではないが、通常のＣｒ含有量の範囲は１１〜３０重
量％である。
【００１０】本発明では焼鈍時の雰囲気を、Ｈ2 ガス１
００容積％、またはＮ2 ガスが２５容積％以下のＨ2 、
Ｎ2 混合ガス雰囲気とする。この条件は、本発明の最も
重要な条件であり、鋼中への窒素侵入の影響をなくする
ため、ならびにスケ−ル成長を抑制するために必要な条
件である。すなわち、Ｔｉを上記の範囲で含むＣｒ系ス
テンレス鋼では、雰囲気ガス中に窒素ガスが２５容積％
をこえて存在するとＴｉＮの生成が脱スケ−ル上問題と
なるレベルにまで達するので、雰囲気ガス中の窒素ガス
の濃度を２５容積％以下とする。また、後述するように
焼鈍処理時のスケ−ルの成長を抑制するには雰囲気ガス
を還元性とする必要がある。本発明では還元性ガスとし
てＨ2 ガスを使用する。したがって、ＴｉＮの生成およ
びスケ−ルの成長を同時に抑制する観点から本発明では
Ｈ2 ガスの濃度を１００容積％とする。しかし、前述の
ようにＮ2 ガス濃度が２５容積％以下のＨ2、Ｎ2 混合
ガス雰囲気中であれば実際上問題はない。
００容積％、またはＮ2 ガスが２５容積％以下のＨ2 、
Ｎ2 混合ガス雰囲気とする。この条件は、本発明の最も
重要な条件であり、鋼中への窒素侵入の影響をなくする
ため、ならびにスケ−ル成長を抑制するために必要な条
件である。すなわち、Ｔｉを上記の範囲で含むＣｒ系ス
テンレス鋼では、雰囲気ガス中に窒素ガスが２５容積％
をこえて存在するとＴｉＮの生成が脱スケ−ル上問題と
なるレベルにまで達するので、雰囲気ガス中の窒素ガス
の濃度を２５容積％以下とする。また、後述するように
焼鈍処理時のスケ−ルの成長を抑制するには雰囲気ガス
を還元性とする必要がある。本発明では還元性ガスとし
てＨ2 ガスを使用する。したがって、ＴｉＮの生成およ
びスケ−ルの成長を同時に抑制する観点から本発明では
Ｈ2 ガスの濃度を１００容積％とする。しかし、前述の
ようにＮ2 ガス濃度が２５容積％以下のＨ2、Ｎ2 混合
ガス雰囲気中であれば実際上問題はない。
【００１１】次いで本発明では、雰囲気ガスの露点を−
３０℃以下に限定する。すなわち、露点が−３０℃をこ
えると雰囲気ガスの酸化性が高くなり、焼鈍処理時に生
成するスケ−ル層が厚くなるとともに表層部にＣｒの酸
化皮膜が生成してＣｒ系ステンレス熱延板の脱スケ−ル
性が低下するためである。雰囲気ガスの露点が−３０℃
以下であればこのような脱スケ−ル性の低下の問題は生
じない。このようなＣｒの酸化皮膜によるスケ−ルの生
成を抑制するには雰囲気ガスの酸素ポテンシャルを下げ
て還元性の雰囲気とすることが必要となる。この意味で
もＨ2 ガス雰囲気とすることが必要である。なお、上記
以外の焼鈍処理条件、例えば温度、均熱時間および酸洗
液の種類等は通常の条件で何ら問題はない。例えば１１
〜１７％Ｃｒ鋼であれば、８００〜８５０℃の焼鈍温
度、６〜１０時間の均熱時間後徐冷という通常のパタ−
ンでよい。
３０℃以下に限定する。すなわち、露点が−３０℃をこ
えると雰囲気ガスの酸化性が高くなり、焼鈍処理時に生
成するスケ−ル層が厚くなるとともに表層部にＣｒの酸
化皮膜が生成してＣｒ系ステンレス熱延板の脱スケ−ル
性が低下するためである。雰囲気ガスの露点が−３０℃
以下であればこのような脱スケ−ル性の低下の問題は生
じない。このようなＣｒの酸化皮膜によるスケ−ルの生
成を抑制するには雰囲気ガスの酸素ポテンシャルを下げ
て還元性の雰囲気とすることが必要となる。この意味で
もＨ2 ガス雰囲気とすることが必要である。なお、上記
以外の焼鈍処理条件、例えば温度、均熱時間および酸洗
液の種類等は通常の条件で何ら問題はない。例えば１１
〜１７％Ｃｒ鋼であれば、８００〜８５０℃の焼鈍温
度、６〜１０時間の均熱時間後徐冷という通常のパタ−
ンでよい。
【００１２】
（実施例１）表２に示す組成およびサイズのＣｒ系ステ
ンレス熱延鋼帯をＢＯＸ炉を使用して表２の条件で焼鈍
処理を実施した。ここで（実施例１）ではＨ2;１００
％、露点−３５℃の雰囲気ガスを使用した。同時に同一
組成およびサイズのＣｒ系ステンレス熱延鋼帯を同一焼
鈍処理条件で、（比較例１）はＨ2;３０％＋Ｎ2;７０
％、露点−３５℃の雰囲気ガスで、（比較例２）はＨ2;
１００％、露点−１０℃の雰囲気ガスで焼鈍処理を実施
した。その後、表２の同一条件で１次および２次酸洗工
程を実施した。その結果、（実施例１）では鋼帯の表層
部でのＴｉＮの濃化はみとめられず、かつ、スケ−ル層
も薄く良好な脱スケ−ル性を示し、通板速度３０（ｍ／
ｍｉｎ）で脱スケ−ルすることができた。一方、（比較
例１）では鋼帯の表層部でＴｉＮの濃化がみとめられ、
また、（比較例２）ではスケ−ル層が厚くなり、両者と
もに脱スケ−ル性が低下し、通板速度は１５（ｍ／ｍｉ
ｎ）まで低下した。
ンレス熱延鋼帯をＢＯＸ炉を使用して表２の条件で焼鈍
処理を実施した。ここで（実施例１）ではＨ2;１００
％、露点−３５℃の雰囲気ガスを使用した。同時に同一
組成およびサイズのＣｒ系ステンレス熱延鋼帯を同一焼
鈍処理条件で、（比較例１）はＨ2;３０％＋Ｎ2;７０
％、露点−３５℃の雰囲気ガスで、（比較例２）はＨ2;
１００％、露点−１０℃の雰囲気ガスで焼鈍処理を実施
した。その後、表２の同一条件で１次および２次酸洗工
程を実施した。その結果、（実施例１）では鋼帯の表層
部でのＴｉＮの濃化はみとめられず、かつ、スケ−ル層
も薄く良好な脱スケ−ル性を示し、通板速度３０（ｍ／
ｍｉｎ）で脱スケ−ルすることができた。一方、（比較
例１）では鋼帯の表層部でＴｉＮの濃化がみとめられ、
また、（比較例２）ではスケ−ル層が厚くなり、両者と
もに脱スケ−ル性が低下し、通板速度は１５（ｍ／ｍｉ
ｎ）まで低下した。
【００１３】
【表２】
【００１４】（実施例２）表２に示す組成およびサイズ
のＣｒ系ステンレス熱延鋼帯をＢＯＸ炉を使用して表２
の条件で焼鈍処理を実施した。ここで（実施例２）では
Ｈ2;９０％＋Ｎ2;１０％、露点−４５℃の雰囲気ガスを
使用した。同時に同一組成およびサイズのＣｒ系ステン
レス熱延鋼帯を同一焼鈍処理条件で、（比較例３）はＨ
2;６０％＋Ｎ2;４０％、露点−４５℃の雰囲気ガスで、
（比較例４）はＨ2;９０％＋Ｎ2;１０％、露点−２０℃
の雰囲気ガスで焼鈍処理を実施した。その後、表２の同
一条件で１次および２次酸洗工程を実施した。その結
果、（実施例２）では鋼帯の表層部でのＴｉＮの濃化は
みとめられず、かつ、スケ−ル層も薄く良好な脱スケ−
ル性を示し、通板速度３５（ｍ／ｍｉｎ）で脱スケ−ル
することができた。一方、（比較例３）や（比較例４）
では鋼帯の表層部でＴｉＮの濃化やスケ−ル層の増大が
みとめられ、両者ともに脱スケ−ル性が低下して通板速
度は１８（ｍ／ｍｉｎ）と（実施例２）の約半分まで低
下した。
のＣｒ系ステンレス熱延鋼帯をＢＯＸ炉を使用して表２
の条件で焼鈍処理を実施した。ここで（実施例２）では
Ｈ2;９０％＋Ｎ2;１０％、露点−４５℃の雰囲気ガスを
使用した。同時に同一組成およびサイズのＣｒ系ステン
レス熱延鋼帯を同一焼鈍処理条件で、（比較例３）はＨ
2;６０％＋Ｎ2;４０％、露点−４５℃の雰囲気ガスで、
（比較例４）はＨ2;９０％＋Ｎ2;１０％、露点−２０℃
の雰囲気ガスで焼鈍処理を実施した。その後、表２の同
一条件で１次および２次酸洗工程を実施した。その結
果、（実施例２）では鋼帯の表層部でのＴｉＮの濃化は
みとめられず、かつ、スケ−ル層も薄く良好な脱スケ−
ル性を示し、通板速度３５（ｍ／ｍｉｎ）で脱スケ−ル
することができた。一方、（比較例３）や（比較例４）
では鋼帯の表層部でＴｉＮの濃化やスケ−ル層の増大が
みとめられ、両者ともに脱スケ−ル性が低下して通板速
度は１８（ｍ／ｍｉｎ）と（実施例２）の約半分まで低
下した。
【００１５】さらに、酸洗工程後の上記Ｃｒ系ステンレ
ス熱延鋼帯を仕上げ板厚１．０ｍｍまで冷間圧延し、得
られた冷延鋼板をＬＰガス燃焼炉、アルカリ溶融塩処理
（ＮａＯＨ＋Ｎａ2 ＣＯ3 、４３０℃）、硫酸（１２
％、８０℃）、硝酸（１０％、５０℃）によって構成さ
れる連続焼鈍酸洗ラインで焼鈍酸洗処理した。その結
果、本発明にかかる熱延後の焼鈍処理を施した冷延鋼板
は、通板速度３０（ｍ／ｍｉｎ）で問題なく脱スケ−ル
することができた。一方、（比較例３）の冷延鋼板は通
板速度を２０（ｍ／ｍｉｎ）まで低下しないと完全な脱
スケ−ル処理ができなかった。なお、雰囲気ガスの調整
方法は特に限定するものではないが、たとえばＨ2 ガス
の単独使用、あるいはＨ2 ガスとＮＸガスまたはＨＮＸ
ガスとを混合調整する等いずれの方法によってもよい。
ス熱延鋼帯を仕上げ板厚１．０ｍｍまで冷間圧延し、得
られた冷延鋼板をＬＰガス燃焼炉、アルカリ溶融塩処理
（ＮａＯＨ＋Ｎａ2 ＣＯ3 、４３０℃）、硫酸（１２
％、８０℃）、硝酸（１０％、５０℃）によって構成さ
れる連続焼鈍酸洗ラインで焼鈍酸洗処理した。その結
果、本発明にかかる熱延後の焼鈍処理を施した冷延鋼板
は、通板速度３０（ｍ／ｍｉｎ）で問題なく脱スケ−ル
することができた。一方、（比較例３）の冷延鋼板は通
板速度を２０（ｍ／ｍｉｎ）まで低下しないと完全な脱
スケ−ル処理ができなかった。なお、雰囲気ガスの調整
方法は特に限定するものではないが、たとえばＨ2 ガス
の単独使用、あるいはＨ2 ガスとＮＸガスまたはＨＮＸ
ガスとを混合調整する等いずれの方法によってもよい。
【００１６】
【発明の効果】以上のように、本発明によればＴｉを含
むＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍処理時の雰囲気を特
定することによって、表層部のＴｉＮの生成を抑制する
とともにスケ−ルの成長をも防止することができるの
で、Ｔｉを含むＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の脱スケ−ル
性を向上することができるのみならず、その後工程であ
る冷延鋼板の仕上げ焼鈍処理後の脱スケ−ル性をも改善
することができる。したがって酸洗工程の効率化にとも
なって通板速度を大幅に増大することができ、生産性を
著しく向上する効果がえられる。
むＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍処理時の雰囲気を特
定することによって、表層部のＴｉＮの生成を抑制する
とともにスケ−ルの成長をも防止することができるの
で、Ｔｉを含むＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の脱スケ−ル
性を向上することができるのみならず、その後工程であ
る冷延鋼板の仕上げ焼鈍処理後の脱スケ−ル性をも改善
することができる。したがって酸洗工程の効率化にとも
なって通板速度を大幅に増大することができ、生産性を
著しく向上する効果がえられる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−176094（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−185962（ＪＰ，Ａ) 特公 昭62−49325（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 1/26 C21D 1/76 C21D 6/00 102
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％でＴｉを０．０５％以上、２．０
０％以下含有するＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法
において、Ｈ2 ガスが１００容積％、またはＮ2 ガスが
２５容積％以下のＨ2 、Ｎ2 混合ガス中で、かつ露点が
−３０℃以下の雰囲気中で焼鈍処理することを特徴とす
るＣｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03325232A JP3135958B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | Ｃｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03325232A JP3135958B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | Ｃｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05132714A JPH05132714A (ja) | 1993-05-28 |
| JP3135958B2 true JP3135958B2 (ja) | 2001-02-19 |
Family
ID=18174505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03325232A Expired - Fee Related JP3135958B2 (ja) | 1991-11-13 | 1991-11-13 | Ｃｒ系ステンレス熱延鋼帯の焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3135958B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH09206598A (ja) * | 1996-02-07 | 1997-08-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 触媒体およびその製造方法 |
| KR100466442B1 (ko) * | 2002-08-30 | 2005-01-14 | 주식회사 포스코 | 크롬계 스테인레스강 선재의 소둔방법 |
-
1991
- 1991-11-13 JP JP03325232A patent/JP3135958B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05132714A (ja) | 1993-05-28 |
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