JPS61253323A - フエライト系ステンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍方法 - Google Patents
フエライト系ステンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍方法Info
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- JPS61253323A JPS61253323A JP9243485A JP9243485A JPS61253323A JP S61253323 A JPS61253323 A JP S61253323A JP 9243485 A JP9243485 A JP 9243485A JP 9243485 A JP9243485 A JP 9243485A JP S61253323 A JPS61253323 A JP S61253323A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はフェライト系ステンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍方
法に係り、特に光輝仕上面がすぐれた耐錆性を有する光
輝焼鈍方法に関し、フェライト系ステンレス鋼のＢＡ（
光輝焼鈍）仕上の分野で利用される。
法に係り、特に光輝仕上面がすぐれた耐錆性を有する光
輝焼鈍方法に関し、フェライト系ステンレス鋼のＢＡ（
光輝焼鈍）仕上の分野で利用される。
ＪＩＳ記号ＳＵＳ ４３０で代表されるフェライト系ス
テンレス鋼は比較的高い耐錆性を有するため銅帯あるい
は鋼板の（以下両者を含めて銅帯等と称する）表面の光
沢性を維持しやすい。従って、フェライト系ステンレス
鋼はこの性質を利用して、高度に仕上げたロールを用い
た冷間圧延、還元雰囲気中での光輝焼鈍および高度に仕
上げた大径ロールによる調質圧延を施されたいわゆるＢ
Ａ（Ｂｒｉｇｈｔ Ａｎｎｅａｌｉｎｇ ） 仕上鋼
帯等は、ストーブ反射板、トースター側板など電気器具
の部品、自動車外装部品あるいは展示ケース構体など、
美麗さを重要視する多くの用途がある。
テンレス鋼は比較的高い耐錆性を有するため銅帯あるい
は鋼板の（以下両者を含めて銅帯等と称する）表面の光
沢性を維持しやすい。従って、フェライト系ステンレス
鋼はこの性質を利用して、高度に仕上げたロールを用い
た冷間圧延、還元雰囲気中での光輝焼鈍および高度に仕
上げた大径ロールによる調質圧延を施されたいわゆるＢ
Ａ（Ｂｒｉｇｈｔ Ａｎｎｅａｌｉｎｇ ） 仕上鋼
帯等は、ストーブ反射板、トースター側板など電気器具
の部品、自動車外装部品あるいは展示ケース構体など、
美麗さを重要視する多くの用途がある。
しかしながら、フェライト系ステンレス冷延鋼・帯は鋼
中の非金属介在物を起点として黒錆を生じることがあり
、本発明者らの１人は黒錆と非金属介在物との関係につ
いて、水溶性を有する非金属介在物、例えば・、ＣａＳ
、 （Ｃａ 、 Ｍｎ ）Ｓおよび（Ｃａｂ） Ｘ
（ＡＪ １０ ｓ ）Ｙ が特に有害であるという実験
結果を「鉄と鋼」第５７巻（１９７１年） Ｐ、２１５
２に報告している。
中の非金属介在物を起点として黒錆を生じることがあり
、本発明者らの１人は黒錆と非金属介在物との関係につ
いて、水溶性を有する非金属介在物、例えば・、ＣａＳ
、 （Ｃａ 、 Ｍｎ ）Ｓおよび（Ｃａｂ） Ｘ
（ＡＪ １０ ｓ ）Ｙ が特に有害であるという実験
結果を「鉄と鋼」第５７巻（１９７１年） Ｐ、２１５
２に報告している。
他方、光輝焼鈍の条件によっては、ＢＡ仕上鋼板が例え
ば食塩水の噴霧をうけると水溶性を有さない非金属介在
物の周縁を起点として発錆することも発錆事故品の原因
究明過程で発見されている。
ば食塩水の噴霧をうけると水溶性を有さない非金属介在
物の周縁を起点として発錆することも発錆事故品の原因
究明過程で発見されている。
この水溶性を有さない非金属介在物の周縁を起点として
発錆する光輝焼鈍鋼板は、その表面を＃４００パフ仕上
の如き軽度の研摩を施すことにより非金属介在物周縁を
起点とする発錆を防止できることが明らかとなっている
。
発錆する光輝焼鈍鋼板は、その表面を＃４００パフ仕上
の如き軽度の研摩を施すことにより非金属介在物周縁を
起点とする発錆を防止できることが明らかとなっている
。
これらの事実から、光輝焼鈍鋼板においては、非金属介
在物が黒錆発生の原因となっていることがわかる。
在物が黒錆発生の原因となっていることがわかる。
近時、鋼の溶解・精錬過程における脱硫反応および脱酸
反応の研究が進み、また分析機器の開発・進歩とあいま
って、鋼中に生成する非金属介在物の種類を高度に制御
しつるようになると同時に、その量の低減もできるよう
になっている。このため、鋼中に水溶性を有する非金属
介在物の混入を抑制することはほぼ可能となってきた。
反応の研究が進み、また分析機器の開発・進歩とあいま
って、鋼中に生成する非金属介在物の種類を高度に制御
しつるようになると同時に、その量の低減もできるよう
になっている。このため、鋼中に水溶性を有する非金属
介在物の混入を抑制することはほぼ可能となってきた。
しかしながら、非金属介在物は脱酸生成物の浮上・分離
不足、プラグの懸濁混入、２次酸化物の生成などにより
鋼中に不可避的に介在するものであり、これらを鋼中か
ら完全に除去することは実用鋼の溶製においては不可能
といえる。
不足、プラグの懸濁混入、２次酸化物の生成などにより
鋼中に不可避的に介在するものであり、これらを鋼中か
ら完全に除去することは実用鋼の溶製においては不可能
といえる。
従って製鋼技術のみによってフェライト系ステンレス鋼
の光輝焼鈍鋼帯等の黒錆を防止することは困難であり、
光輝焼鈍においても黒錆の防止策が検討されている。
の光輝焼鈍鋼帯等の黒錆を防止することは困難であり、
光輝焼鈍においても黒錆の防止策が検討されている。
さて、一般にステンレス鋼の光輝焼鈍には非酸化性ガス
が使用されている。通常、非酸化性ガスとして用いられ
ているのはアンモニアを触媒忙よって分解したＮ、：Ｈ
，＝ｌ ： ３の混合ガスであるが、この他忙特開昭５
４−１２６６２４で開示されているＨ２単味ガスとＮ２
単味ガスとを混合して使用する技術、あるいは特開昭５
８−１２３８３１に開示されている純水素ガスを用いる
技術もある。
が使用されている。通常、非酸化性ガスとして用いられ
ているのはアンモニアを触媒忙よって分解したＮ、：Ｈ
，＝ｌ ： ３の混合ガスであるが、この他忙特開昭５
４−１２６６２４で開示されているＨ２単味ガスとＮ２
単味ガスとを混合して使用する技術、あるいは特開昭５
８−１２３８３１に開示されている純水素ガスを用いる
技術もある。
前者は塗延銅帯の光輝性と表層への窒素濃化による耐食
性の向上とをよシ低コストで達成することを目的とした
ものであシ、後者は表面光沢の向上を図ったものである
。
性の向上とをよシ低コストで達成することを目的とした
ものであシ、後者は表面光沢の向上を図ったものである
。
また、光輝焼鈍したフェライト・系ステンレス鋼帯の耐
食性を向上するため、従来特開昭５８−６１２２０．５
９−２２７８４．５７−８２４２１゜５８−１２６９２
９等多くの技術が提案されている。これらは特定の組成
の鋼を限定した炉内露点、炉内温度もしくは銅帯到達温
度で焼鈍するものであるが、黒錆に対して必ずしも十分
な防止効果をあげていない。
食性を向上するため、従来特開昭５８−６１２２０．５
９−２２７８４．５７−８２４２１゜５８−１２６９２
９等多くの技術が提案されている。これらは特定の組成
の鋼を限定した炉内露点、炉内温度もしくは銅帯到達温
度で焼鈍するものであるが、黒錆に対して必ずしも十分
な防止効果をあげていない。
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、特に
製鋼では解決できない水に不溶性の非金属介在物の周縁
を起点とする黒錆を防止できるフェライト系ステンレス
冷延鋼帯の光輝焼鈍方法を提供するにある。
製鋼では解決できない水に不溶性の非金属介在物の周縁
を起点とする黒錆を防止できるフェライト系ステンレス
冷延鋼帯の光輝焼鈍方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の要
旨とするところは次の如くである。
旨とするところは次の如くである。
すなわち、Ｃｒ を重量比にて１２チ以上２０％未満含
有するフェライト系ステンレス冷延鋼帯をＮ２ ：Ｊ＝
ｌ：３のガス雰囲気中で光輝焼鈍するフェライト系ステ
ンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍方法において、前記鋼帯を４
００〜８００℃の温度範囲における平均昇温速度が炉内
雰囲気露点および平均昇温速度をそれぞれ座標軸とする
直交座標中（第１図）において下記第１表で示す座標点
をその頭に結んだ曲線から前記炉内雰囲気露点に応じて
求められる平均昇温速度よシ速く加熱する段階と、前記
加熱後鋼帯を８００〜８８０℃の温度範囲に２〜２０秒
間保持する段階、前記保持後鋼帯を８００〜４００℃の
温度範囲について４００℃／分以上の速度で冷却する段
階と、を有して成シ、光輝仕上面がすぐれた耐錆性を有
することを特徴とするフェライト系ステンンス冷延鋼帯
の光第 １ 表 輝焼鈍方法である。
有するフェライト系ステンレス冷延鋼帯をＮ２ ：Ｊ＝
ｌ：３のガス雰囲気中で光輝焼鈍するフェライト系ステ
ンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍方法において、前記鋼帯を４
００〜８００℃の温度範囲における平均昇温速度が炉内
雰囲気露点および平均昇温速度をそれぞれ座標軸とする
直交座標中（第１図）において下記第１表で示す座標点
をその頭に結んだ曲線から前記炉内雰囲気露点に応じて
求められる平均昇温速度よシ速く加熱する段階と、前記
加熱後鋼帯を８００〜８８０℃の温度範囲に２〜２０秒
間保持する段階、前記保持後鋼帯を８００〜４００℃の
温度範囲について４００℃／分以上の速度で冷却する段
階と、を有して成シ、光輝仕上面がすぐれた耐錆性を有
することを特徴とするフェライト系ステンンス冷延鋼帯
の光第 １ 表 輝焼鈍方法である。
本発明者らは、水に不溶性の非金属介在物を起点とする
黒錆の現象が光輝焼鈍過穆における熱履歴に大きく依存
するとの知見を得て本発明を完成することができた。
黒錆の現象が光輝焼鈍過穆における熱履歴に大きく依存
するとの知見を得て本発明を完成することができた。
本発明においてフェライト系ステンレス鋼の成分を１２
１以上２０チ未満に限定したのは、１２チ未満では耐錆
性が不十分で、かつフェライト相を維持するのが困難で
あシ、また２０チ以上ではＣｒ の効果が飽和しコスト
アップになるからである。
１以上２０チ未満に限定したのは、１２チ未満では耐錆
性が不十分で、かつフェライト相を維持するのが困難で
あシ、また２０チ以上ではＣｒ の効果が飽和しコスト
アップになるからである。
また、ガス雰囲気としては通常のＮ！ ：Ｊ＝１：３の
アンモニア分解ガスを使用した。
アンモニア分解ガスを使用した。
次に本発明の基礎となった実験について説明する。第２
表に化学成分を示すＳＵＳ ４１０およびＳＵＳ ４３
Ｑステンレス鋼を連鋳にて鋳片とし第３表に示す工程
に従って０．３画冷延板とし、引続いて塩水噴霧試験を
行った。
表に化学成分を示すＳＵＳ ４１０およびＳＵＳ ４３
Ｑステンレス鋼を連鋳にて鋳片とし第３表に示す工程
に従って０．３画冷延板とし、引続いて塩水噴霧試験を
行った。
第 ２ 表
第 ３ 表
すなわち、０．３ ｍｍの冷延板を１１００ｍｍＸ１５
０に小切シし、トリクロロエタンで脱脂したのちＮｚ
： Ｈｚ ＝１ ： ３のガス雰囲気で実験室的に光
輝焼鈍を行った。試験片の到達温度は８００〜８６０℃
で、８００〜８６０℃の温度における保熱時間は２〜１
５秒である。焼鈍忙際し、加湿により炉内雰囲気露点を
一４３℃から一６４℃に変化させ、更に炉温を上下に変
えて試片の昇温速度を変化させた。
０に小切シし、トリクロロエタンで脱脂したのちＮｚ
： Ｈｚ ＝１ ： ３のガス雰囲気で実験室的に光
輝焼鈍を行った。試験片の到達温度は８００〜８６０℃
で、８００〜８６０℃の温度における保熱時間は２〜１
５秒である。焼鈍忙際し、加湿により炉内雰囲気露点を
一４３℃から一６４℃に変化させ、更に炉温を上下に変
えて試片の昇温速度を変化させた。
光輝焼鈍後の試片はそのままの表面仕上でＪＩＳｚ２３
７１に準じて試験液および噴霧量の調整を行って塩水噴
霧試験を行った。すなわち、試験温度は５０℃、試験時
間は１６時間噴霧で、５０℃の槽内に８時間保持した。
７１に準じて試験液および噴霧量の調整を行って塩水噴
霧試験を行った。すなわち、試験温度は５０℃、試験時
間は１６時間噴霧で、５０℃の槽内に８時間保持した。
それらの結果をまとめて第２図に示した。第２図におい
て光輝性、耐錆性の評価は下記第４表の如くである。
て光輝性、耐錆性の評価は下記第４表の如くである。
第 ４ 表
第２図において、炉内雰囲気露点が例えば−５０℃の場
合、昇温速度の如何にかかわらず良好な表面光沢を有す
るが、塩水噴霧による耐錆性は昇温速度が大きい場合の
み良好であることがわかる。
合、昇温速度の如何にかかわらず良好な表面光沢を有す
るが、塩水噴霧による耐錆性は昇温速度が大きい場合の
み良好であることがわかる。
他方、露点が高くなるほど昇温速度を大きくしないと光
輝仕上面の耐錆性が低下している。なお、別の実験で４
００℃未満および８００℃を越える温度における昇温速
度は耐錆性に関係しないことがわかった。これらの結果
から、本発明においては光輝焼鈍の４００〜８００℃に
おける鋼帯の平均昇温温度を第１図に示す如く炉内雰囲
気露点および平均昇温温度をそれぞれ座標軸とする直交
座標中において下記第１表で示す座標点をその順に結ん
だ曲線から前記炉内雰囲気露点に応じて求められる平均
昇温温度よシ速く加熱する如く限定した。
輝仕上面の耐錆性が低下している。なお、別の実験で４
００℃未満および８００℃を越える温度における昇温速
度は耐錆性に関係しないことがわかった。これらの結果
から、本発明においては光輝焼鈍の４００〜８００℃に
おける鋼帯の平均昇温温度を第１図に示す如く炉内雰囲
気露点および平均昇温温度をそれぞれ座標軸とする直交
座標中において下記第１表で示す座標点をその順に結ん
だ曲線から前記炉内雰囲気露点に応じて求められる平均
昇温温度よシ速く加熱する如く限定した。
第 １ 表
次に銅帯を加熱後８００〜８８０℃の温度範囲で２〜２
０秒間保持するのは、昇温過程で銅帯表面に極く薄く生
成したＣｒ を主成分としＳｉ、Ｍｎ、 Ｆｅ 等を
副成分とする酸化皮膜を還元し光輝性を与えるためと、
展伸性を回復させて加工性能を付与するためである。保
持時間が２秒未満では鋼の展伸性が十分回復せず、また
２０秒を越えても展伸性の回復は飽和し経済的ロスとな
るので、２〜２０秒間に限定した。また、加熱温度は、
８００℃未満では展伸性の回復に長時間を要し、８８０
℃を越すとフェライト相組織中に一部オーステナイト相
を生じ室温で硬質相に変態し展伸性を損いかつ耐錆性が
低下するので、８００〜８８０℃の温度範囲に限定した
。
０秒間保持するのは、昇温過程で銅帯表面に極く薄く生
成したＣｒ を主成分としＳｉ、Ｍｎ、 Ｆｅ 等を
副成分とする酸化皮膜を還元し光輝性を与えるためと、
展伸性を回復させて加工性能を付与するためである。保
持時間が２秒未満では鋼の展伸性が十分回復せず、また
２０秒を越えても展伸性の回復は飽和し経済的ロスとな
るので、２〜２０秒間に限定した。また、加熱温度は、
８００℃未満では展伸性の回復に長時間を要し、８８０
℃を越すとフェライト相組織中に一部オーステナイト相
を生じ室温で硬質相に変態し展伸性を損いかつ耐錆性が
低下するので、８００〜８８０℃の温度範囲に限定した
。
次に加熱後の冷却速度は大きいほど好ましいが、４００
℃未満では冷却過程における再酸化が発生せず、また４
００℃／分未満の冷却速度では再酸化のおそれがあるの
で、８００〜４００℃間の冷却速度を４００℃／分以上
に限定した。
℃未満では冷却過程における再酸化が発生せず、また４
００℃／分未満の冷却速度では再酸化のおそれがあるの
で、８００〜４００℃間の冷却速度を４００℃／分以上
に限定した。
本発明は、フェライト系ステンレス鋼の光輝焼鈍におい
て、４００〜８００℃の温度範囲における平均昇温速度
を炉内雰囲気露点に関連して限定し、８００〜８８０℃
における保持時間を２〜２０秒に限定し、ＳＯＯ〜４０
０℃間を４００℃／分以上の速度で冷却すること忙より
、水に不溶性の非金属介在物に起因する黒錆の発生を防
止し、光輝性および耐錆性にすぐれたＢＡ仕上鋼帯等を
製造することができた。
て、４００〜８００℃の温度範囲における平均昇温速度
を炉内雰囲気露点に関連して限定し、８００〜８８０℃
における保持時間を２〜２０秒に限定し、ＳＯＯ〜４０
０℃間を４００℃／分以上の速度で冷却すること忙より
、水に不溶性の非金属介在物に起因する黒錆の発生を防
止し、光輝性および耐錆性にすぐれたＢＡ仕上鋼帯等を
製造することができた。
第１図は本発明における炉内雰囲気露点と平均昇温速度
との関係を示す線図、第２図は基礎実験における炉内雰
囲気露点、平均昇温速度と光輝性、耐錆性との関係を示
す関係図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第１図 メ恕琴Ｒ気鈴０Ｃ
との関係を示す線図、第２図は基礎実験における炉内雰
囲気露点、平均昇温速度と光輝性、耐錆性との関係を示
す関係図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄 第１図 メ恕琴Ｒ気鈴０Ｃ
Claims (1)
- （１）Ｃｒを重量比にて１２％以上２０％未満含有する
フェライト系ステンレス冷延鋼帯をＮ＿２：Ｈ＿２＝１
：３のガス雰囲気中で光輝焼鈍するフェライト系ステン
レス冷延鋼帯の光輝焼鈍方法において、前記鋼帯を４０
０〜８００℃の温度範囲における平均昇温速度が炉内雰
囲気露点および平均昇温速度をそれぞれ座標軸とする直
交座標中において下記第１表で示す座標点をその順に結
んだ曲線から前記炉内雰囲気露点に応じて求められる平
均昇温速度より速く加熱する段階と、前記加熱後鋼帯を
８００〜８８０℃の温度範囲に２〜２０秒間保持する段
階と、前記保持後鋼帯を８００〜４００℃の温度範囲に
ついて４００℃／分以上の速度で冷却する段階と、を有
して成り、光輝仕上面がすぐれた耐錆性を有することを
特徴とするフェライト系ステンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍
方法。 第１表 ▲数式、化学式、表等があります▼
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9243485A JPS61253323A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | フエライト系ステンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9243485A JPS61253323A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | フエライト系ステンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61253323A true JPS61253323A (ja) | 1986-11-11 |
| JPH02414B2 JPH02414B2 (ja) | 1990-01-08 |
Family
ID=14054327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9243485A Granted JPS61253323A (ja) | 1985-04-30 | 1985-04-30 | フエライト系ステンレス冷延鋼帯の光輝焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61253323A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01234595A (ja) * | 1988-03-16 | 1989-09-19 | Kawasaki Steel Corp | 耐銹性に優れた光輝焼鈍フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| KR100436881B1 (ko) * | 1998-09-09 | 2004-09-08 | 주식회사 포스코 | 내식성이향상된오스테나이트계스테인레스강판의제조방법 |
| JP2007119856A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 親水性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-04-30 JP JP9243485A patent/JPS61253323A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01234595A (ja) * | 1988-03-16 | 1989-09-19 | Kawasaki Steel Corp | 耐銹性に優れた光輝焼鈍フェライト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
| KR100436881B1 (ko) * | 1998-09-09 | 2004-09-08 | 주식회사 포스코 | 내식성이향상된오스테나이트계스테인레스강판의제조방법 |
| JP2007119856A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Nisshin Steel Co Ltd | 親水性ステンレス鋼板及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02414B2 (ja) | 1990-01-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
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|
| S533 | Written request for registration of change of name |
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