JP3131973B2 - 軸受のクリープ防止用樹脂組成物 - Google Patents
軸受のクリープ防止用樹脂組成物Info
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- F16C2208/20—Thermoplastic resins
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、金属製ハウジングに嵌合する軸受にクリー
プ防止の機能を与えるために、軸受外輪の外径面に形成
させる樹脂製リング用の樹脂組成物に関し、詳細には、
高温で使用されるクリープ防止用樹脂巻軸受に使用する
耐熱性，耐薬品性，寸法安定性等に優れたポリフェニレ
ンサルファイド樹脂組成物からなる軸受クリープ防止用
樹脂組成物に関する。
プ防止の機能を与えるために、軸受外輪の外径面に形成
させる樹脂製リング用の樹脂組成物に関し、詳細には、
高温で使用されるクリープ防止用樹脂巻軸受に使用する
耐熱性，耐薬品性，寸法安定性等に優れたポリフェニレ
ンサルファイド樹脂組成物からなる軸受クリープ防止用
樹脂組成物に関する。
従来、クリープ防止機能を備えた、いわゆるクリープ
防止用軸受としては、例えば第１図ないし第３図に示す
ようなものがある（第１従来例）。これは、軸受外輪１
の外径面1Aに全周にわたり偏心周溝２が形成されてい
る。この偏心周溝２は、外輪１の半径Ｒを有する外周円
３の中心Ｏに対して、半径R1の溝底円４の中心O1が偏心
している（第１図（ａ），（ｂ）参照）。偏心周溝２の
最浅部の深さはΔd1、最深部の深さはΔd2である。この
偏心周溝２には、半径R2の円弧状で、かつ中央部に張出
した半径R3の小湾曲部５を有する所定肉厚の金属製止め
輪６が装着される。止め輪６の肉厚ｔは偏心周溝２の最
浅部の深さΔd1より大きい。装着に際しては、止め輪６
の小湾曲部５が偏心周溝２の最深部に位置して外輪１の
外径面1Aから僅かに張り出すが、その他の部分は偏心周
溝２からはみ出さないようにする（第３図（ｂ）。
防止用軸受としては、例えば第１図ないし第３図に示す
ようなものがある（第１従来例）。これは、軸受外輪１
の外径面1Aに全周にわたり偏心周溝２が形成されてい
る。この偏心周溝２は、外輪１の半径Ｒを有する外周円
３の中心Ｏに対して、半径R1の溝底円４の中心O1が偏心
している（第１図（ａ），（ｂ）参照）。偏心周溝２の
最浅部の深さはΔd1、最深部の深さはΔd2である。この
偏心周溝２には、半径R2の円弧状で、かつ中央部に張出
した半径R3の小湾曲部５を有する所定肉厚の金属製止め
輪６が装着される。止め輪６の肉厚ｔは偏心周溝２の最
浅部の深さΔd1より大きい。装着に際しては、止め輪６
の小湾曲部５が偏心周溝２の最深部に位置して外輪１の
外径面1Aから僅かに張り出すが、その他の部分は偏心周
溝２からはみ出さないようにする（第３図（ｂ）。
この状態で軸受をハウジング穴７（穴径は止め輪６の
外径Ｄとほぼ等しい）に嵌合させると、止め輪６の小湾
曲部５の張り出し箇所がハウジング穴７の壁面に弾圧さ
れる。そのため止め輪６の両端部6Aが偏心周溝２の浅い
方へ延び、溝底とハウジング穴７の壁面との間にクサビ
として食い込む。そのため、軸受の外径面1Aとハウジン
グ穴７の壁面とのはめあい面にすきまを生じたときも、
クリープが発生してハウジングに対し軸受の外輪１が回
転荷重の回転方向と逆方向に相対回転する現象は防止さ
れる。
外径Ｄとほぼ等しい）に嵌合させると、止め輪６の小湾
曲部５の張り出し箇所がハウジング穴７の壁面に弾圧さ
れる。そのため止め輪６の両端部6Aが偏心周溝２の浅い
方へ延び、溝底とハウジング穴７の壁面との間にクサビ
として食い込む。そのため、軸受の外径面1Aとハウジン
グ穴７の壁面とのはめあい面にすきまを生じたときも、
クリープが発生してハウジングに対し軸受の外輪１が回
転荷重の回転方向と逆方向に相対回転する現象は防止さ
れる。
また、クリープ防止用軸受の他の従来例としては、い
わゆるクリープ防止用樹脂巻軸受がある（第２従来
例）。このものは、軸受外径面に全周にわたり均一深さ
の２条の周溝を形成し、この周溝内にポリアミド11,ポ
リブチレンテレフタレート等の合成樹脂材料をリング状
に充填して、リング外径面が外輪外径面より微小寸法だ
け突出するように成形したものである。これは、金属材
料に比べて大きな熱膨張率を持つ合成樹脂材料の特徴を
生かしたものである。例えば、アルミニウム等の軽合金
からなるハウジングと軸受鋼からなる軸受外輪との熱膨
張率の差異から、高温においてはめあいが緩むような場
合でも、樹脂リングを介して広い温度領域（通常は−30
℃〜120℃）で密なはめあい状態を維持し、クリープを
防止する。
わゆるクリープ防止用樹脂巻軸受がある（第２従来
例）。このものは、軸受外径面に全周にわたり均一深さ
の２条の周溝を形成し、この周溝内にポリアミド11,ポ
リブチレンテレフタレート等の合成樹脂材料をリング状
に充填して、リング外径面が外輪外径面より微小寸法だ
け突出するように成形したものである。これは、金属材
料に比べて大きな熱膨張率を持つ合成樹脂材料の特徴を
生かしたものである。例えば、アルミニウム等の軽合金
からなるハウジングと軸受鋼からなる軸受外輪との熱膨
張率の差異から、高温においてはめあいが緩むような場
合でも、樹脂リングを介して広い温度領域（通常は−30
℃〜120℃）で密なはめあい状態を維持し、クリープを
防止する。
しかしながら、上記第１従来例にあっては、金属製止
め輪の先端部という限られた部分のくさび作用によって
クリープ防止が行われる。そのため、振動でがたついた
場合や、ハウジングがアルミニウム等の軟質金属製の場
合等には、金属製止め輪の先端部のエッジでハウジング
内面が傷ついたり変形したりして、十分なクリープ防止
効果が得られないという問題点があった。
め輪の先端部という限られた部分のくさび作用によって
クリープ防止が行われる。そのため、振動でがたついた
場合や、ハウジングがアルミニウム等の軟質金属製の場
合等には、金属製止め輪の先端部のエッジでハウジング
内面が傷ついたり変形したりして、十分なクリープ防止
効果が得られないという問題点があった。
一方、第２従来例にあっては、合成樹脂リングの全外
周にわたってハウジングに及ぼす圧縮抵抗作用によって
クリープ防止がなされる。そのため振動にも強いが、あ
る温度以上で長時間使用する場合、樹脂材料の経時変化
によるクリープ防止性能の劣化という問題点があった。
すなわち、従来は樹脂材料としてポリアミド11（以下、
PA11と記す）やポリブチレンテレフタレート（以下、PB
Tと記す）等のいわゆるエンジニアリングプラスチック
スの組成物が用いられており、中でもPA11樹脂組成物は
概して中程度の温度条件下で大きな熱膨張率を示すこと
から、その温度範囲では優れたクリープ防止性能が確認
されている。しかしPA11やPBTの樹脂組成物は、150℃を
越えるような高温環境下で長時間使用すると、母材であ
る樹脂材料自体が劣化して経時的に寸法の収縮や機械的
強度の低下をきたし、長期にわたって満足し得るクリー
プ防止性能を維持することはできない。
周にわたってハウジングに及ぼす圧縮抵抗作用によって
クリープ防止がなされる。そのため振動にも強いが、あ
る温度以上で長時間使用する場合、樹脂材料の経時変化
によるクリープ防止性能の劣化という問題点があった。
すなわち、従来は樹脂材料としてポリアミド11（以下、
PA11と記す）やポリブチレンテレフタレート（以下、PB
Tと記す）等のいわゆるエンジニアリングプラスチック
スの組成物が用いられており、中でもPA11樹脂組成物は
概して中程度の温度条件下で大きな熱膨張率を示すこと
から、その温度範囲では優れたクリープ防止性能が確認
されている。しかしPA11やPBTの樹脂組成物は、150℃を
越えるような高温環境下で長時間使用すると、母材であ
る樹脂材料自体が劣化して経時的に寸法の収縮や機械的
強度の低下をきたし、長期にわたって満足し得るクリー
プ防止性能を維持することはできない。
そこで本発明は、上記従来の問題点に着目してなされ
たもので、その目的とするところは、振動のある場合で
も、又ハウジングの材質の如何にかかわらず、150℃以
上の温度での長期連続使用に耐え得る軸受のクリープ防
止用樹脂組成物を提供することにある。
たもので、その目的とするところは、振動のある場合で
も、又ハウジングの材質の如何にかかわらず、150℃以
上の温度での長期連続使用に耐え得る軸受のクリープ防
止用樹脂組成物を提供することにある。
上記の目的を達成するために、本発明に係る軸受のク
リープ防止用樹脂組成物は、直鎖状ポリフェニレンサル
ファイド樹脂50〜80重量％とポリアミド６−６樹脂15〜
35重量％と球状の無定形炭素粒子５〜15重量％とからな
る。
リープ防止用樹脂組成物は、直鎖状ポリフェニレンサル
ファイド樹脂50〜80重量％とポリアミド６−６樹脂15〜
35重量％と球状の無定形炭素粒子５〜15重量％とからな
る。
前記無定形炭素粒子は粒径10μｍ以上の球状フェノー
ル樹脂炭化物を用いることができる。
ル樹脂炭化物を用いることができる。
また、本発明に係る軸受のクリープ防止用樹脂組成物
は、150℃以上の温度で使用することができる。
は、150℃以上の温度で使用することができる。
以下、さらに詳細に説明する。
直鎖状ポリフェニレンサルファイド樹脂（以下、直鎖
状PPS樹脂と記す）は、重合時に架橋剤や分岐剤などが
添加されておらず、また重合後、高温下での熱処理を受
けていないため、分子中に架橋や分岐構造を含まない高
重合体であり、特開昭61−7332号公報，特開昭61−6672
0号公報などに開示の方法により好適に製造される。こ
のような直鎖状PPS樹脂は、呉羽化学工業（株）より
「フォートロン（登録商標）KPS」として入手すること
ができ、成形収縮率が小さいため成形物の寸法精度を向
上させることもできる。
状PPS樹脂と記す）は、重合時に架橋剤や分岐剤などが
添加されておらず、また重合後、高温下での熱処理を受
けていないため、分子中に架橋や分岐構造を含まない高
重合体であり、特開昭61−7332号公報，特開昭61−6672
0号公報などに開示の方法により好適に製造される。こ
のような直鎖状PPS樹脂は、呉羽化学工業（株）より
「フォートロン（登録商標）KPS」として入手すること
ができ、成形収縮率が小さいため成形物の寸法精度を向
上させることもできる。
本発明に使用されるポリアミド樹脂として、市販のポ
リアミド６−６樹脂（以下、PA66樹脂という）を用いる
ことができる。PA66樹脂の役割は、直鎖状PPS樹脂をマ
トリックスとする組成物の中温度領域での熱膨張率を増
加させるとともに、成形時の流動性を改良することにあ
る。PA66樹脂の充填量が約35重量％を越えると組成物の
耐熱性が著しく低下する。したがって、PA66樹脂の添加
量は、クリープ防止用樹脂組成物の全重量に対し０〜35
重量％、好ましくは約15〜約30重量％である。
リアミド６−６樹脂（以下、PA66樹脂という）を用いる
ことができる。PA66樹脂の役割は、直鎖状PPS樹脂をマ
トリックスとする組成物の中温度領域での熱膨張率を増
加させるとともに、成形時の流動性を改良することにあ
る。PA66樹脂の充填量が約35重量％を越えると組成物の
耐熱性が著しく低下する。したがって、PA66樹脂の添加
量は、クリープ防止用樹脂組成物の全重量に対し０〜35
重量％、好ましくは約15〜約30重量％である。
本発明に使用される粒状充填材は、市販されている球
状のシリカ粒子，球状の無定形炭素粒子，またはグラフ
ァイト粒子より選ばれる。本発明の樹脂組成物における
粒状充填材の役割は、樹脂組成物の高温における圧縮強
度を高め、また充填材を等方性の球状とすることで充填
材の混入による熱膨張率の異方性を軽減することにあ
る。粒状充填材の添加量は、クリープ防止用樹脂組成物
の全重量に対して５〜15重量％である。粒状充填材添加
による本発明のクリープ防止用樹脂組成物の溶融粘度の
増大を軽減するため、形状は球状で、粒径は10μｍ以上
のものであることが好ましい。
状のシリカ粒子，球状の無定形炭素粒子，またはグラフ
ァイト粒子より選ばれる。本発明の樹脂組成物における
粒状充填材の役割は、樹脂組成物の高温における圧縮強
度を高め、また充填材を等方性の球状とすることで充填
材の混入による熱膨張率の異方性を軽減することにあ
る。粒状充填材の添加量は、クリープ防止用樹脂組成物
の全重量に対して５〜15重量％である。粒状充填材添加
による本発明のクリープ防止用樹脂組成物の溶融粘度の
増大を軽減するため、形状は球状で、粒径は10μｍ以上
のものであることが好ましい。
なお、本発明のクリープ防止用樹脂組成物は、本発明
の効果を減殺しない範囲において用途に応じて各種の添
加材を適宜に含有させることができる。その場合、例え
ば無機質添加材としてはアルミナ粉末，グラファイト粉
末，炭化ケイ素粉末，窒化ケイ素粉末，カーボンブラッ
ク粉末等の無機質粉末を例示できる。また繊維状の無機
質添加材として、ガラス繊維，チタン酸カリウム繊維，
炭化ケイ素繊維，アルミニウム，銅，鉄等の金属繊維を
例示できる。更に、有機質添加材としてシリコン樹脂粉
末，芳香族ポリアミド（アラミド）繊維，フッ素樹脂繊
維等を例示できる。
の効果を減殺しない範囲において用途に応じて各種の添
加材を適宜に含有させることができる。その場合、例え
ば無機質添加材としてはアルミナ粉末，グラファイト粉
末，炭化ケイ素粉末，窒化ケイ素粉末，カーボンブラッ
ク粉末等の無機質粉末を例示できる。また繊維状の無機
質添加材として、ガラス繊維，チタン酸カリウム繊維，
炭化ケイ素繊維，アルミニウム，銅，鉄等の金属繊維を
例示できる。更に、有機質添加材としてシリコン樹脂粉
末，芳香族ポリアミド（アラミド）繊維，フッ素樹脂繊
維等を例示できる。
また、本発明のクリープ防止用樹脂組成物は、本発明
の効果を著しく減殺しない範囲において、加工安定性，
表面性状，靱性等の改良や、着色，帯電防止等の目的
で、必要に応じて適量の各種安定剤，流動性改良剤，表
面改質剤，着色剤，帯電防止剤，各種の樹脂等を適宜に
添加してもよい。
の効果を著しく減殺しない範囲において、加工安定性，
表面性状，靱性等の改良や、着色，帯電防止等の目的
で、必要に応じて適量の各種安定剤，流動性改良剤，表
面改質剤，着色剤，帯電防止剤，各種の樹脂等を適宜に
添加してもよい。
本発明のクリープ防止用樹脂組成物の製造に用いられ
る原料成分の配合手段は特に限定されない。各成分をお
のおの別々に溶融混合機に供給することが可能であり、
また、予め各成分をヘンシェルミキサー，リボンブレン
ダー等の混合機で予備混合した後に溶融混合機へ供給す
ることもできる。溶融混合機としては、単軸または二軸
押出し機，混合ロール，加圧ニーダー，ブランベンダー
プラストグラフ等の任意の装置が使用できる。
る原料成分の配合手段は特に限定されない。各成分をお
のおの別々に溶融混合機に供給することが可能であり、
また、予め各成分をヘンシェルミキサー，リボンブレン
ダー等の混合機で予備混合した後に溶融混合機へ供給す
ることもできる。溶融混合機としては、単軸または二軸
押出し機，混合ロール，加圧ニーダー，ブランベンダー
プラストグラフ等の任意の装置が使用できる。
以下、本発明の実施例を説明する。なお、本発明はこ
れらの実施例に限定されるものではない。
れらの実施例に限定されるものではない。
（実施例１、比較例１） 以下の表１に示す割合の組成物を用いて各種試験を実
施した。
施した。
各組成物の製造に用いた直鎖状PPS樹脂は、呉羽化学
工業（株）製の「フォートロン（登録商標）KPS,W−21
4」を使用し、ポリアミド樹脂としてはPA66樹脂である
宇部興産（株）製の「宇部ナイロン（登録商標）2020U5
0」を使用し、粒状充填材としてはマイクロン（株）製
の球状シリカ粒子「HARMIC（登録商標）SCO」（平均粒
径約23μｍ）及び鐘紡（株）製の球状フェノール樹脂炭
化物である「ベルパール（登録商標）Ｃ−800」を使用
した。また、非球状の充填材として、中越黒鉛社製の黒
鉛「BF」を使用した。更に、比較例におけるポリアミド
樹脂として、東レ・デェポン（株）製の「リルサン（登
録商標）BESN G9 TL」を使用し、PBT樹脂組成物とし
て日本ジーイープラスチックス（株）製の「バロックス
（登録商標）457」を使用した。
工業（株）製の「フォートロン（登録商標）KPS,W−21
4」を使用し、ポリアミド樹脂としてはPA66樹脂である
宇部興産（株）製の「宇部ナイロン（登録商標）2020U5
0」を使用し、粒状充填材としてはマイクロン（株）製
の球状シリカ粒子「HARMIC（登録商標）SCO」（平均粒
径約23μｍ）及び鐘紡（株）製の球状フェノール樹脂炭
化物である「ベルパール（登録商標）Ｃ−800」を使用
した。また、非球状の充填材として、中越黒鉛社製の黒
鉛「BF」を使用した。更に、比較例におけるポリアミド
樹脂として、東レ・デェポン（株）製の「リルサン（登
録商標）BESN G9 TL」を使用し、PBT樹脂組成物とし
て日本ジーイープラスチックス（株）製の「バロックス
（登録商標）457」を使用した。
各組成物は、上記各原料を表１に示す割合で混合し、
三井三池製作所製Henshel Mixer FM−10Bを用いて予
備混合した後、池貝鉄工（株）製の二軸押出機（MODEL
PCM−30」を用いて混練押出ししてペレットとした。
このペレットを成形原料として使用し、テクノプラス
（株）製の射出成形機（MODEL SIM 474 9/80）を用
いて、深さ0.5mmの周溝２条を外径面に有する軸受外輪
の当該周溝内に樹脂を注入し固化せしめて樹脂巻軸受を
製造した。
三井三池製作所製Henshel Mixer FM−10Bを用いて予
備混合した後、池貝鉄工（株）製の二軸押出機（MODEL
PCM−30」を用いて混練押出ししてペレットとした。
このペレットを成形原料として使用し、テクノプラス
（株）製の射出成形機（MODEL SIM 474 9/80）を用
いて、深さ0.5mmの周溝２条を外径面に有する軸受外輪
の当該周溝内に樹脂を注入し固化せしめて樹脂巻軸受を
製造した。
このようにして得られた樹脂巻軸受を用いて、下記の
ようなクリープ防止性能及び高温雰囲気下の寸法安定性
の評価を行った。
ようなクリープ防止性能及び高温雰囲気下の寸法安定性
の評価を行った。
すなわち、高温放置後の樹脂巻軸受のクリープ防止性
能の評価については、軸受外輪の寸法に対して約1.0μ
ｍのしめしろを持たせたアルミニウム製ハウジングに、
外輪外周面から樹脂リングの外周面が約10μｍ突出する
ように調整した樹脂巻軸受を嵌合させて、温度160℃の
熱風循環式恒温槽中に最大500時間放置し、所定経過時
間毎に以下の測定を行った。
能の評価については、軸受外輪の寸法に対して約1.0μ
ｍのしめしろを持たせたアルミニウム製ハウジングに、
外輪外周面から樹脂リングの外周面が約10μｍ突出する
ように調整した樹脂巻軸受を嵌合させて、温度160℃の
熱風循環式恒温槽中に最大500時間放置し、所定経過時
間毎に以下の測定を行った。
ハウジングを固定し、軸受にトルクレンチを取付けて
回転させることによりハウジングに対し樹脂巻軸受の外
輪が回転し始めるときの力（以下、すべりトルクとい
う）を測定。測定は雰囲気温度160℃で実施。
回転させることによりハウジングに対し樹脂巻軸受の外
輪が回転し始めるときの力（以下、すべりトルクとい
う）を測定。測定は雰囲気温度160℃で実施。
また、高温雰囲気下の寸法安定性の評価については、
先ず樹脂巻軸受を170℃の熱風循環式恒温槽中に４時間
放置した後、樹脂外周部が軸受外輪の外周面より約10μ
ｍ突出するように切削して突出しろを調整した。次い
で、更に160℃の熱風循環式恒温槽中に最大500時間放置
し、所定時間経過したものを恒温槽から取り出して以下
の測定を行った。
先ず樹脂巻軸受を170℃の熱風循環式恒温槽中に４時間
放置した後、樹脂外周部が軸受外輪の外周面より約10μ
ｍ突出するように切削して突出しろを調整した。次い
で、更に160℃の熱風循環式恒温槽中に最大500時間放置
し、所定時間経過したものを恒温槽から取り出して以下
の測定を行った。
室温で、（株）東京精密製の表面粗さ形状測定機（サ
ーフコム MODEL Ｅ−RM−SQ1A）を用いて、樹脂巻軸
受の樹脂リングの外周面の外輪外周面からの突出量を測
定。
ーフコム MODEL Ｅ−RM−SQ1A）を用いて、樹脂巻軸
受の樹脂リングの外周面の外輪外周面からの突出量を測
定。
測定結果を表２に示す。
測定結果に基づき、先ずすべりトルク値について考察
する。
する。
実施例１−Ｂと比較例１−A,1−Ｂとを比較すると、
樹脂組成物がPA11やPBTをベースとする樹脂巻軸受の場
合、高温放置試験前の時点でのすべりトルク値は本発明
の直鎖状PPS樹脂,PA6−６樹脂をベースとする樹脂組成
物からなる樹脂巻軸受より高い値を示す。しかし、すべ
りトルク値の経時低下が激しく、250時間の高温放置後
にはクリープ防止軸受としては不十分な値まで劣化す
る。これに対して、本発明の樹脂組成物製の樹脂巻軸受
にあっては、実験の全時間範囲にわたって40kgf.cm以上
の高いすべりトルク値を保持している。クリープ防止軸
受として十分に機能するためには、本実験条件下で得ら
れるすべりトルク値は少なくとも30kgf.cmが必要であ
る。
樹脂組成物がPA11やPBTをベースとする樹脂巻軸受の場
合、高温放置試験前の時点でのすべりトルク値は本発明
の直鎖状PPS樹脂,PA6−６樹脂をベースとする樹脂組成
物からなる樹脂巻軸受より高い値を示す。しかし、すべ
りトルク値の経時低下が激しく、250時間の高温放置後
にはクリープ防止軸受としては不十分な値まで劣化す
る。これに対して、本発明の樹脂組成物製の樹脂巻軸受
にあっては、実験の全時間範囲にわたって40kgf.cm以上
の高いすべりトルク値を保持している。クリープ防止軸
受として十分に機能するためには、本実験条件下で得ら
れるすべりトルク値は少なくとも30kgf.cmが必要であ
る。
一方、比較例１−D,1−Ｅで示されるように、PA6−６
樹脂の含有量が35重量％を越える場合には、高温放置時
間250時間以上の範囲で、所要すべりトルク値以下のレ
ベルに低下する。
樹脂の含有量が35重量％を越える場合には、高温放置時
間250時間以上の範囲で、所要すべりトルク値以下のレ
ベルに低下する。
以上述べてきたすべりトルク値に関する挙動は、樹脂
相の熱安定性，充填材による機械的補強効果，及び充填
材の含有による膨張係数の低下効果の相互作用の結果発
現されるものであり、本発明の組成物は極めて優れたク
リープ防止性能を発揮し得るものであることがわかる。
相の熱安定性，充填材による機械的補強効果，及び充填
材の含有による膨張係数の低下効果の相互作用の結果発
現されるものであり、本発明の組成物は極めて優れたク
リープ防止性能を発揮し得るものであることがわかる。
次に、すべりトルク値発現と密接に関係する軸受外径
面からの樹脂突出量の変化について考察する。
面からの樹脂突出量の変化について考察する。
樹脂巻軸受を長時間にわたり高温で放置すると、熱処
理効果に基づく結晶化が進行して体積が収縮する。同時
に熱劣化により樹脂の分解逃失が生じる。そのために軸
受外径面からの樹脂の突出量は時間の経過とともに減少
する。しかして、樹脂組成物のマトリックス相がPPS樹
脂よりなる本発明においては、実施例１−Ｂで示される
ように、樹脂突出量の経時変化は少なく、良好なすべり
トルク値を与える。これに対して、PPS樹脂の含有量が5
0％以下でPA6−６樹脂含有量の比較的多い比較例１−D,
1−Ｅでは、樹脂突出量の経時変化が大きく、組成物中
にPPS樹脂を含有しない比較例１−A,1−Ｂでは特に変化
が激しく、樹脂巻軸受のすべりトルク値も満足できない
水準に低下する。
理効果に基づく結晶化が進行して体積が収縮する。同時
に熱劣化により樹脂の分解逃失が生じる。そのために軸
受外径面からの樹脂の突出量は時間の経過とともに減少
する。しかして、樹脂組成物のマトリックス相がPPS樹
脂よりなる本発明においては、実施例１−Ｂで示される
ように、樹脂突出量の経時変化は少なく、良好なすべり
トルク値を与える。これに対して、PPS樹脂の含有量が5
0％以下でPA6−６樹脂含有量の比較的多い比較例１−D,
1−Ｅでは、樹脂突出量の経時変化が大きく、組成物中
にPPS樹脂を含有しない比較例１−A,1−Ｂでは特に変化
が激しく、樹脂巻軸受のすべりトルク値も満足できない
水準に低下する。
比較例１−Ｃは、本願発明の粒状充填材の上限15重量
％を超え（20％）ており組成物の線膨張係数が低くな
る。このため、150℃以上の温度においてアルミ製ハウ
ジングとの内周面への膨出（しめ代）量が不足して、時
間が経過すると回動トルクの低下が見られる。
％を超え（20％）ており組成物の線膨張係数が低くな
る。このため、150℃以上の温度においてアルミ製ハウ
ジングとの内周面への膨出（しめ代）量が不足して、時
間が経過すると回動トルクの低下が見られる。
（実施例２、比較例２） 表３に示す割合の組成物を用いて引張り試験用ダンベ
ル試験片（ASTM Ｄ−638）を射出成形した。使用した
原料及び組成物の製造方法は実施例1,比較例１における
ものと全く同様であった。このダンベル試験片につい
て、重量変化率，引張り強度及び引張り伸び保持率の測
定を行って樹脂組成物の性能を評価した。
ル試験片（ASTM Ｄ−638）を射出成形した。使用した
原料及び組成物の製造方法は実施例1,比較例１における
ものと全く同様であった。このダンベル試験片につい
て、重量変化率，引張り強度及び引張り伸び保持率の測
定を行って樹脂組成物の性能を評価した。
重量変化率はダンベル試験片を160℃の熱風循環式恒
温槽中に最長1000時間までの所定時間放置した試料につ
いて測定した。
温槽中に最長1000時間までの所定時間放置した試料につ
いて測定した。
引張り試験は、170℃の熱風循環式恒温槽中に最長500
時間までの所定時間放置したダンベル試験片を用いて、
室温で、10mm/minの引張り速度で行い、破断強度と破断
伸び率とを測定した。
時間までの所定時間放置したダンベル試験片を用いて、
室温で、10mm/minの引張り速度で行い、破断強度と破断
伸び率とを測定した。
上記試験の結果を表４に示す。
実施例２−B,2−Ｅと比較例２−Ａ〜２−Ｅとを比較
すると、本発明のPPS樹脂,PA6−６樹脂及び粒状組成物
よりなる組成物は、160℃,1000時間までの高温下に放置
されても、極僅かな重量変化率しか示さず、極めて耐熱
性に優れたものである。これに対して、PA11系組成物や
PBT系組成物、更にはPPS樹脂を含有してはいるが本質的
にマトリックス相がPA6−６樹脂よりなるPPS/PA6−６系
組成物では、時間経過と共に顕著な重量減少が生じてお
り、耐熱性の点で極めて劣るものであることがわかる。
すると、本発明のPPS樹脂,PA6−６樹脂及び粒状組成物
よりなる組成物は、160℃,1000時間までの高温下に放置
されても、極僅かな重量変化率しか示さず、極めて耐熱
性に優れたものである。これに対して、PA11系組成物や
PBT系組成物、更にはPPS樹脂を含有してはいるが本質的
にマトリックス相がPA6−６樹脂よりなるPPS/PA6−６系
組成物では、時間経過と共に顕著な重量減少が生じてお
り、耐熱性の点で極めて劣るものであることがわかる。
一方、引張り試験結果をみると、本発明の組成物につ
いては実施例２−B,2−Ｅの測定結果に示されるよう
に、引張り強度及び引張り伸び保持率は共に殆ど変化せ
ず、良好な耐熱性を示している。これに対して、PA11系
組成物である比較例２−ＡやPBT系組成物である比較例
２−Ｂでは、時間の経過と共に極めて顕著な引張り強度
及び引張り伸び保持率の低下が起こる。また、PPS樹脂
及びPA6−６樹脂を含む組成物の場合でも、本発明の組
成物と比較してPA6−６樹脂を相対的に多く含有する組
成物（比較例２−C,2−D,2−Ｅ）は、本発明の組成物と
比較して顕著な引張り強度及び引張り伸び保持率の低下
を示し、耐熱性の面で満足できないものである。
いては実施例２−B,2−Ｅの測定結果に示されるよう
に、引張り強度及び引張り伸び保持率は共に殆ど変化せ
ず、良好な耐熱性を示している。これに対して、PA11系
組成物である比較例２−ＡやPBT系組成物である比較例
２−Ｂでは、時間の経過と共に極めて顕著な引張り強度
及び引張り伸び保持率の低下が起こる。また、PPS樹脂
及びPA6−６樹脂を含む組成物の場合でも、本発明の組
成物と比較してPA6−６樹脂を相対的に多く含有する組
成物（比較例２−C,2−D,2−Ｅ）は、本発明の組成物と
比較して顕著な引張り強度及び引張り伸び保持率の低下
を示し、耐熱性の面で満足できないものである。
以上述べてきた結果から、直鎖状PPS樹脂50〜80重量
％,PA6−６樹脂15〜35重量％，球状無定形炭素粒子５〜
15重量％よりなる本発明の樹脂組成物は、耐熱性に優れ
た組成物であり、高温環境条件下で使用されるクリープ
防止樹脂巻軸受用の材料として十分耐え得るものである
ことがわかる。
％,PA6−６樹脂15〜35重量％，球状無定形炭素粒子５〜
15重量％よりなる本発明の樹脂組成物は、耐熱性に優れ
た組成物であり、高温環境条件下で使用されるクリープ
防止樹脂巻軸受用の材料として十分耐え得るものである
ことがわかる。
以上説明したように、本発明によれば、マトリックス
を構成する樹脂成分として耐熱性に優れた直鎖状PPS樹
脂を50〜80重量％、適度の耐熱性と熱膨張係数を有する
PA6−６樹脂15〜35重量％、耐摩耗兼強化成分として分
散性に優れる球状無定形炭素粒子５〜15重量％を含有さ
せた。そのため、150℃以上の高温雰囲気下においても
優れた耐熱性と機械的特性を発揮することができ、長期
間にわたりクリープ防止樹脂巻軸受としての使用に耐え
得るという効果がある。
を構成する樹脂成分として耐熱性に優れた直鎖状PPS樹
脂を50〜80重量％、適度の耐熱性と熱膨張係数を有する
PA6−６樹脂15〜35重量％、耐摩耗兼強化成分として分
散性に優れる球状無定形炭素粒子５〜15重量％を含有さ
せた。そのため、150℃以上の高温雰囲気下においても
優れた耐熱性と機械的特性を発揮することができ、長期
間にわたりクリープ防止樹脂巻軸受としての使用に耐え
得るという効果がある。
第１図ないし第３図は従来の軸受のクリープ防止手段の
一例を示すもので、第１図（ａ）は軸受外輪に形成した
偏心溝を説明する図、同図（ｂ）は軸受の縦断面図、第
２図は金属製止め輪の平面図、第３図（ａ）は偏心溝に
金属製止め輪を嵌めた平面図、同図（ｂ）は同図（ａ）
の縦断面図である。
一例を示すもので、第１図（ａ）は軸受外輪に形成した
偏心溝を説明する図、同図（ｂ）は軸受の縦断面図、第
２図は金属製止め輪の平面図、第３図（ａ）は偏心溝に
金属製止め輪を嵌めた平面図、同図（ｂ）は同図（ａ）
の縦断面図である。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C08L 81/00 - 81/02 C08K 3/00 - 3/04 C08K 7/16 - 7/20 C08L 77/00 - 77/06
Claims (3)
- 【請求項１】直鎖状ポリフェニレンサルファイド樹脂50
〜80重量％とポリアミド６−６樹脂15〜35重量％と球状
の無定形炭素粒子５〜15重量％とからなる軸受のクリー
プ防止用樹脂組成物。 - 【請求項２】前記無定形炭素粒子が粒径10μｍ以上の球
状フェノール樹脂炭化物である請求項（１）記載の軸受
のクリープ防止用樹脂組成物。 - 【請求項３】前記組成物が150℃以上の温度で使用され
る請求項（１）又は（２）記載の軸受のクリープ防止用
樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02090958A JP3131973B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | 軸受のクリープ防止用樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP02090958A JP3131973B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | 軸受のクリープ防止用樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03287662A JPH03287662A (ja) | 1991-12-18 |
| JP3131973B2 true JP3131973B2 (ja) | 2001-02-05 |
Family
ID=14013003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02090958A Expired - Fee Related JP3131973B2 (ja) | 1990-04-05 | 1990-04-05 | 軸受のクリープ防止用樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3131973B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2924221B2 (ja) * | 1991-03-05 | 1999-07-26 | 日本精工株式会社 | 樹脂巻軸受用樹脂組成物 |
| FR2886693A1 (fr) * | 2005-06-06 | 2006-12-08 | Skf Ab | Dispositif anti-rotation pour bague de roulement, et roulement et machine associes |
| FR2886694A1 (fr) * | 2005-06-06 | 2006-12-08 | Skf Ab | Dispositif anti-rotation pour bague de roulement, et roulement et machine associes |
| JP2007119638A (ja) * | 2005-10-28 | 2007-05-17 | Chubu Electric Power Co Inc | ポリアリーレンスルフィド系成形材料及びｐｐｓ系成形品 |
| JP2011094727A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-12 | Nsk Ltd | 転がり軸受のクリープ防止装置 |
-
1990
- 1990-04-05 JP JP02090958A patent/JP3131973B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03287662A (ja) | 1991-12-18 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |