JP3103265B2 - 木造軸組建築物の壁用断熱材 - Google Patents
木造軸組建築物の壁用断熱材Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は木造軸組建築物の壁用断
熱材に関し、特に構造強度を高めた壁構造の柱と柱との
間に圧挿して用いる合成樹脂製の板状軟質発泡体からな
る断熱材に関する。
熱材に関し、特に構造強度を高めた壁構造の柱と柱との
間に圧挿して用いる合成樹脂製の板状軟質発泡体からな
る断熱材に関する。
【０００２】
【従来の技術】木造軸組建築物の壁は主柱と主柱の間に
主柱よりも幅の狭い間柱を複数入れて構成されるが、構
造強度を高めるために、間柱よりも幅の広い半柱を主柱
と主柱の中間の位置に設けて、壁を構成する場合があ
る。木造軸組建築物の壁の断熱施工を行う場合、主柱、
半柱及び間柱等の各種柱の間に断熱材を挿入した後、全
体を壁板等で覆って形成することが、従来から行われて
いる。上記の断熱材としては、グラスウールや板状発泡
体等が使用されている。
主柱よりも幅の狭い間柱を複数入れて構成されるが、構
造強度を高めるために、間柱よりも幅の広い半柱を主柱
と主柱の中間の位置に設けて、壁を構成する場合があ
る。木造軸組建築物の壁の断熱施工を行う場合、主柱、
半柱及び間柱等の各種柱の間に断熱材を挿入した後、全
体を壁板等で覆って形成することが、従来から行われて
いる。上記の断熱材としては、グラスウールや板状発泡
体等が使用されている。
【０００３】上記の発泡体からなる断熱材として、例え
ば実公昭６３−１００１０号公報の第１欄２３行〜第２
欄６行に記載されているように、板状発泡体に突出部を
設けたもの、端部を傾斜させたもの、幅方向の中央部に
たわみ用の切り込みを設けたもの、端部に緩衝材を貼着
したもの、Ｖ字状溝を設けたり裏面材を積層したもの等
が公知である。また、上記公報には圧縮弾性率と曲げ弾
性率を特定したスキン層を有する独立気泡発泡体の表面
から裏面側に向けて裏面までは到らないが板の幅寸法を
２分する切り込みを設けたものが開示されている。ま
た、実公昭６３−４３２９０号公報には軟質板状発泡体
の略中央部にたわみ用切り込みと端部に１ｃｍ以下の間
隔で多数条平行に配した切り込みとを設けたものが開示
されている。
ば実公昭６３−１００１０号公報の第１欄２３行〜第２
欄６行に記載されているように、板状発泡体に突出部を
設けたもの、端部を傾斜させたもの、幅方向の中央部に
たわみ用の切り込みを設けたもの、端部に緩衝材を貼着
したもの、Ｖ字状溝を設けたり裏面材を積層したもの等
が公知である。また、上記公報には圧縮弾性率と曲げ弾
性率を特定したスキン層を有する独立気泡発泡体の表面
から裏面側に向けて裏面までは到らないが板の幅寸法を
２分する切り込みを設けたものが開示されている。ま
た、実公昭６３−４３２９０号公報には軟質板状発泡体
の略中央部にたわみ用切り込みと端部に１ｃｍ以下の間
隔で多数条平行に配した切り込みとを設けたものが開示
されている。
【０００４】ところで、壁を構成する隣合う柱間の間隔
は、各柱の中心間の距離が同じになるように設計されて
いる。そして間柱と半柱の幅は主柱の幅と比較して狭く
形成されているため、主柱と間柱の間の内寸法と間柱と
半柱の間の内寸法が異なり、複数の柱間内寸法が存在す
る。そのため、従来、発泡体やグラスウール等の断熱材
を柱間に施工するには、ある一定の幅寸法の断熱材を種
々の内寸法に応じた幅寸法に施工現場で切断して使用し
たり、又、内寸法に応じた幅寸法の異なる断熱材を数種
類準備して施工する等していた。
は、各柱の中心間の距離が同じになるように設計されて
いる。そして間柱と半柱の幅は主柱の幅と比較して狭く
形成されているため、主柱と間柱の間の内寸法と間柱と
半柱の間の内寸法が異なり、複数の柱間内寸法が存在す
る。そのため、従来、発泡体やグラスウール等の断熱材
を柱間に施工するには、ある一定の幅寸法の断熱材を種
々の内寸法に応じた幅寸法に施工現場で切断して使用し
たり、又、内寸法に応じた幅寸法の異なる断熱材を数種
類準備して施工する等していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、幅寸法
の異なる複数の種類の断熱材を使用することは、資材管
理が煩雑になるという不具合がある。一方、ある一定大
きさの断熱材を１種類のみ使用して、施工者が現場で断
熱材を各種幅寸法に加工する場合、単なる板状の発泡体
を現場で正確な幅寸法に切断加工することは施工作業の
効率が著しく低下し、又、実際には現場で正確な寸法に
切断加工するのは非常に困難であり、形状が不正確にな
ったり寸法精度の低いものしか得られない。従って、柱
と断熱材との密着力が不十分となり、良好な断熱性能が
発揮できないという問題があった。
の異なる複数の種類の断熱材を使用することは、資材管
理が煩雑になるという不具合がある。一方、ある一定大
きさの断熱材を１種類のみ使用して、施工者が現場で断
熱材を各種幅寸法に加工する場合、単なる板状の発泡体
を現場で正確な幅寸法に切断加工することは施工作業の
効率が著しく低下し、又、実際には現場で正確な寸法に
切断加工するのは非常に困難であり、形状が不正確にな
ったり寸法精度の低いものしか得られない。従って、柱
と断熱材との密着力が不十分となり、良好な断熱性能が
発揮できないという問題があった。
【０００６】また、実公昭６３−４３２９０号公報に記
載の発泡体は、１ｃｍ以下の間隔で多数条平行に配した
端部の切り込みによって幅寸法の調整が可能であるが、
このような端部付近の狭い領域に多数の切り込みを設け
た発泡体の場合、次のような問題が生じてしまう。 切り込みを多数条設けた側は発泡体の独立気泡が破壊
され圧縮強度が低下し切り込みのない側（残余部側）と
比べ反発弾性が異なり、断熱材の切り込みを設けた側の
幅方向の中央が柱間に圧挿した後にへこみ、平面性が低
下してしまったり、又、断熱材の柱への密着力が低下し
て柱−柱間での断熱材の支持が不十分になって柱の間か
ら断熱材がずり落ちたりしてしまう不具合がある。その
結果、断熱材を施工した上から壁板を貼った場合に、壁
板と断熱材との間に空隙が形成されてしまい断熱性能が
低下する虞れが生じる。 多数のスリットが端部付近に存在すると切り間違いを
生じ易い。仮に断熱材の幅寸法を所定寸法よりも長く切
断してしまった場合には短く切断すればよいが、誤って
所定の寸法よりも短い幅寸法に切断してしまった場合に
は使用不可能になってしまう。 多数のスリットを断熱材の端面から内側に深く設けれ
ば幅調整量は大きくなるが、スリットが多くなると上記
したような反りや反発弾性の低下等が大きくなって物性
が低下してしまうため、スリットを内側に深く設けて幅
調整量を大きくするのには限界があり、幅調整量が大き
い場合には十分対応できない。本発明は上記従来技術の
欠点を解消するためのものであり、木造軸組建築物の壁
の断熱施工を行う際に、１つの幅寸法の断熱材で各種の
柱間寸法への断熱施工が可能であり、資材管理が容易で
且つ施工性や断熱性にも優れた断熱材を提供することを
目的とする。
載の発泡体は、１ｃｍ以下の間隔で多数条平行に配した
端部の切り込みによって幅寸法の調整が可能であるが、
このような端部付近の狭い領域に多数の切り込みを設け
た発泡体の場合、次のような問題が生じてしまう。 切り込みを多数条設けた側は発泡体の独立気泡が破壊
され圧縮強度が低下し切り込みのない側（残余部側）と
比べ反発弾性が異なり、断熱材の切り込みを設けた側の
幅方向の中央が柱間に圧挿した後にへこみ、平面性が低
下してしまったり、又、断熱材の柱への密着力が低下し
て柱−柱間での断熱材の支持が不十分になって柱の間か
ら断熱材がずり落ちたりしてしまう不具合がある。その
結果、断熱材を施工した上から壁板を貼った場合に、壁
板と断熱材との間に空隙が形成されてしまい断熱性能が
低下する虞れが生じる。 多数のスリットが端部付近に存在すると切り間違いを
生じ易い。仮に断熱材の幅寸法を所定寸法よりも長く切
断してしまった場合には短く切断すればよいが、誤って
所定の寸法よりも短い幅寸法に切断してしまった場合に
は使用不可能になってしまう。 多数のスリットを断熱材の端面から内側に深く設けれ
ば幅調整量は大きくなるが、スリットが多くなると上記
したような反りや反発弾性の低下等が大きくなって物性
が低下してしまうため、スリットを内側に深く設けて幅
調整量を大きくするのには限界があり、幅調整量が大き
い場合には十分対応できない。本発明は上記従来技術の
欠点を解消するためのものであり、木造軸組建築物の壁
の断熱施工を行う際に、１つの幅寸法の断熱材で各種の
柱間寸法への断熱施工が可能であり、資材管理が容易で
且つ施工性や断熱性にも優れた断熱材を提供することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の木造軸組建築物
の壁用断熱材は、（１）標準幅が１０５〔ｍｍ〕の主柱
と、標準幅が４５〔ｍｍ〕の半柱と、標準幅が２７〔ｍ
ｍ〕又は２４〔ｍｍ〕の間柱とを有する木造軸組建築物
の、隣合う柱どうしの間に圧挿される、合成樹脂の板状
軟質発泡体からなる断熱材であって、間柱と半柱の間の
内寸法をＡ〔ｍｍ〕とした場合、断熱材の幅寸法がａ
〔ｍｍ〕に形成され、断熱材の幅方向の一方の側の端部
からｂ〔ｍｍ〕の距離に断熱材の長手方向に沿って幅の
ない切り込みから成るスリットＰが設けられ、 ａ＝Ａ＋（０．５〜１５） ｂ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） であることを特徴とする。
の壁用断熱材は、（１）標準幅が１０５〔ｍｍ〕の主柱
と、標準幅が４５〔ｍｍ〕の半柱と、標準幅が２７〔ｍ
ｍ〕又は２４〔ｍｍ〕の間柱とを有する木造軸組建築物
の、隣合う柱どうしの間に圧挿される、合成樹脂の板状
軟質発泡体からなる断熱材であって、間柱と半柱の間の
内寸法をＡ〔ｍｍ〕とした場合、断熱材の幅寸法がａ
〔ｍｍ〕に形成され、断熱材の幅方向の一方の側の端部
からｂ〔ｍｍ〕の距離に断熱材の長手方向に沿って幅の
ない切り込みから成るスリットＰが設けられ、 ａ＝Ａ＋（０．５〜１５） ｂ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） であることを特徴とする。
【０００８】（２）上記（１）の断熱材において、断熱
材の幅方向の他方の端部からｃ〔ｍｍ〕の距離に断熱材
の長手方向に沿って幅のない切り込みから成るスリット
Ｑを設け、 ｃ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） とするのが好ましい。
材の幅方向の他方の端部からｃ〔ｍｍ〕の距離に断熱材
の長手方向に沿って幅のない切り込みから成るスリット
Ｑを設け、 ｃ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） とするのが好ましい。
【０００９】（３）上記（１）の断熱材において、断熱
材の幅方向の他方の端部からｊ〔ｍｍ〕の距離に断熱材
の長手方向に沿って幅のない切り込みから成るスリット
Ｑが設けられ、間柱の標準幅が２７〔ｍｍ〕の場合は、 ｊ＝（Ａ−３９）＋（０．５〜１５） であり、間柱の標準幅が２４〔ｍｍ〕の場合は、 ｊ＝（Ａ−４０．５）＋（０．５〜１５） であるように形成することができる。
材の幅方向の他方の端部からｊ〔ｍｍ〕の距離に断熱材
の長手方向に沿って幅のない切り込みから成るスリット
Ｑが設けられ、間柱の標準幅が２７〔ｍｍ〕の場合は、 ｊ＝（Ａ−３９）＋（０．５〜１５） であり、間柱の標準幅が２４〔ｍｍ〕の場合は、 ｊ＝（Ａ−４０．５）＋（０．５〜１５） であるように形成することができる。
【００１０】（４）上記（１）の断熱材において、断熱
材の幅方向の他方の端部からｋ〔ｍｍ〕の距離に断熱材
の長手方向に沿って幅のない切り込みから成るスリット
Ｑが設けられ、間柱の標準幅が２７〔ｍｍ〕の場合は、 ｋ＝（Ａ−６９）＋（０．５〜１５） であり、間柱の標準幅が２４〔ｍｍ〕の場合は、 ｋ＝（Ａ−７０．５）＋（０．５〜１５） であるように形成することができる。
材の幅方向の他方の端部からｋ〔ｍｍ〕の距離に断熱材
の長手方向に沿って幅のない切り込みから成るスリット
Ｑが設けられ、間柱の標準幅が２７〔ｍｍ〕の場合は、 ｋ＝（Ａ−６９）＋（０．５〜１５） であり、間柱の標準幅が２４〔ｍｍ〕の場合は、 ｋ＝（Ａ−７０．５）＋（０．５〜１５） であるように形成することができる。
【００１１】（５）上記（１）〜（４）の断熱材におい
て、断熱材の幅方向の他方の端部とスリットＰとの間、
又はスリットＱとスリットＰとの間に、断熱材の長手方
向に沿ってスリットＲを設けることが好ましい。
て、断熱材の幅方向の他方の端部とスリットＰとの間、
又はスリットＱとスリットＰとの間に、断熱材の長手方
向に沿ってスリットＲを設けることが好ましい。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面を用いて詳細に
説明する。図１は本発明の断熱材の１例を示す外観斜視
図であり、図２は本発明の断熱材の他の例を示す外観斜
視図であり、図３は本発明の断熱材のその他の例を示す
外観斜視図である。又、図４は本発明の断熱材の使用例
を示し、壁の幅方向水平断面図である。図５は本発明の
断熱材の使用例を示す壁の正面図であり、（ア）は柱の
構成が主柱−間柱−半柱の場合を示し、（イ）は柱の構
成が主柱−主柱の場合を示す。
説明する。図１は本発明の断熱材の１例を示す外観斜視
図であり、図２は本発明の断熱材の他の例を示す外観斜
視図であり、図３は本発明の断熱材のその他の例を示す
外観斜視図である。又、図４は本発明の断熱材の使用例
を示し、壁の幅方向水平断面図である。図５は本発明の
断熱材の使用例を示す壁の正面図であり、（ア）は柱の
構成が主柱−間柱−半柱の場合を示し、（イ）は柱の構
成が主柱−主柱の場合を示す。
【００１３】本発明の断熱材１は、合成樹脂の板状軟質
発泡体からなり、図１に示すように幅寸法ａ〔ｍｍ〕の
断熱材１の幅方向の一方の側の端部からｂ〔ｍｍ〕の距
離に断熱材の長手方向に沿ったスリットＰが設けられて
いるものである。本発明の断熱材１の実施態様として、
図２に示すように、スリットＰと、断熱材の一方の端部
との間にスリットＲを設けた構成としたり、又、図３に
示すようにスリットＰと断熱材の他方の端部からｃ〔ｍ
ｍ〕の距離にスリットＱを設け、更にスリットＰとスリ
ットＱとの間にスリットＲを設けることもできる。又、
特に図示しないが、本発明の断熱材は、スリットＰとス
リットＱとを設けた構成でもよい。尚、本発明の断熱材
に用いられる発泡体は実質的に独立気泡の発泡体であ
り、スリットＰ及びスリットＱは幅のない切り込みとし
て形成され、断熱材１はそのままの状態（切断前）であ
っても、又、スリットＰやスリットＱから切断した後で
あっても、優れた断熱性を備える。
発泡体からなり、図１に示すように幅寸法ａ〔ｍｍ〕の
断熱材１の幅方向の一方の側の端部からｂ〔ｍｍ〕の距
離に断熱材の長手方向に沿ったスリットＰが設けられて
いるものである。本発明の断熱材１の実施態様として、
図２に示すように、スリットＰと、断熱材の一方の端部
との間にスリットＲを設けた構成としたり、又、図３に
示すようにスリットＰと断熱材の他方の端部からｃ〔ｍ
ｍ〕の距離にスリットＱを設け、更にスリットＰとスリ
ットＱとの間にスリットＲを設けることもできる。又、
特に図示しないが、本発明の断熱材は、スリットＰとス
リットＱとを設けた構成でもよい。尚、本発明の断熱材
に用いられる発泡体は実質的に独立気泡の発泡体であ
り、スリットＰ及びスリットＱは幅のない切り込みとし
て形成され、断熱材１はそのままの状態（切断前）であ
っても、又、スリットＰやスリットＱから切断した後で
あっても、優れた断熱性を備える。
【００１４】図４及び図５（ア）に示すように、本発明
の断熱材１は、標準幅Ｅが１０５〔ｍｍ〕の主柱３と、
標準幅Ｇが４５〔ｍｍ〕の半柱４と、標準幅Ｆが２７
〔ｍｍ〕又は２４〔ｍｍ〕の間柱２を有する壁の断熱施
工を行う際に、主柱３と間柱２との間、又は間柱２と半
柱４との間に圧挿して用いられる断熱材である。尚、構
造強度を高めた壁の構造は、図４又は図５（ア）に示す
ように、多くの場合、主柱３と主柱３の中間に設けた半
柱４と、該半柱４と主柱３との間に間柱２が設けられて
構成されるが、場合によっては、図５（イ）に示すよう
に主柱３の隣に主柱３を設けて構成される場合もあり、
このような設計の壁には、スリットＱの位置を断熱材の
幅方向の一方の端部からｊ〔ｍｍ〕、又はｋ〔ｍｍ〕の
距離に設けることで、上記の主柱３と間柱２との間、間
柱２と半柱４との間及び主柱３と主柱３との間の全ての
柱間への断熱施工を容易に行うことができる。
の断熱材１は、標準幅Ｅが１０５〔ｍｍ〕の主柱３と、
標準幅Ｇが４５〔ｍｍ〕の半柱４と、標準幅Ｆが２７
〔ｍｍ〕又は２４〔ｍｍ〕の間柱２を有する壁の断熱施
工を行う際に、主柱３と間柱２との間、又は間柱２と半
柱４との間に圧挿して用いられる断熱材である。尚、構
造強度を高めた壁の構造は、図４又は図５（ア）に示す
ように、多くの場合、主柱３と主柱３の中間に設けた半
柱４と、該半柱４と主柱３との間に間柱２が設けられて
構成されるが、場合によっては、図５（イ）に示すよう
に主柱３の隣に主柱３を設けて構成される場合もあり、
このような設計の壁には、スリットＱの位置を断熱材の
幅方向の一方の端部からｊ〔ｍｍ〕、又はｋ〔ｍｍ〕の
距離に設けることで、上記の主柱３と間柱２との間、間
柱２と半柱４との間及び主柱３と主柱３との間の全ての
柱間への断熱施工を容易に行うことができる。
【００１５】本発明の断熱材１の幅寸法ａは、間柱２と
半柱４の間の内寸法Ａに応じて決められる。幅寸法ａは
下記（１）式に示すように、間柱２と半柱４の内寸法Ａ
に対して０．５〜１５〔ｍｍ〕大きく形成されているた
め、断熱材１を間柱２と半柱４の間圧挿する作業を極め
て容易に行うことができる。幅寸法ａが内寸法Ａに対し
て０．５〔ｍｍ〕未満では、柱との間の密着力が不十分
となり、又、幅寸法ａが内寸法Ａに対して１５〔ｍｍ〕
を越えると、断熱材の幅寸法が大きくなりすぎて間柱２
と半柱４の間への圧挿が困難になり作業性が低下する。
幅寸法ａは、下記（２）式に示すように、間柱２と半柱
４の内寸法Ａに対して２〜１３〔ｍｍ〕大きく形成する
のが望ましい。断熱材１は半柱と間柱間の内寸法に正確
に対応した幅寸法と合成樹脂の軟質発泡体の弾性を有す
るため、半柱と間柱間の圧挿を確実に行い且つ施工後断
熱材を確実に保持することができる。 ａ＝Ａ＋（０．５〜１５） ・・・・（１） ａ＝Ａ＋（２〜１３） ・・・・（２）
半柱４の間の内寸法Ａに応じて決められる。幅寸法ａは
下記（１）式に示すように、間柱２と半柱４の内寸法Ａ
に対して０．５〜１５〔ｍｍ〕大きく形成されているた
め、断熱材１を間柱２と半柱４の間圧挿する作業を極め
て容易に行うことができる。幅寸法ａが内寸法Ａに対し
て０．５〔ｍｍ〕未満では、柱との間の密着力が不十分
となり、又、幅寸法ａが内寸法Ａに対して１５〔ｍｍ〕
を越えると、断熱材の幅寸法が大きくなりすぎて間柱２
と半柱４の間への圧挿が困難になり作業性が低下する。
幅寸法ａは、下記（２）式に示すように、間柱２と半柱
４の内寸法Ａに対して２〜１３〔ｍｍ〕大きく形成する
のが望ましい。断熱材１は半柱と間柱間の内寸法に正確
に対応した幅寸法と合成樹脂の軟質発泡体の弾性を有す
るため、半柱と間柱間の圧挿を確実に行い且つ施工後断
熱材を確実に保持することができる。 ａ＝Ａ＋（０．５〜１５） ・・・・（１） ａ＝Ａ＋（２〜１３） ・・・・（２）
【００１６】本発明の断熱材１において、幅方向の一方
の端部からスリットＰまでの距離ｂは間柱２と半柱４の
内寸法Ａに対して下記の（３）式に示す関係を有する。
下記の（３）式において（Ａ−３０）は間柱２と主柱３
の間の内寸法Ｂに相当する。断熱材１をスリットＰから
切断して他方の端部側を除いた残りの断熱材１ｂは、幅
寸法ｂ〔ｍｍ〕に形成され、この幅寸法ｂの断熱材１ｂ
は、間柱２と主柱３の間に圧挿するのに用いられ、幅寸
法ｂが間柱２と主柱３の間の内寸法Ｂに対して０．５〜
１５〔ｍｍ〕の範囲で幅寸法が大きく形成されたもので
あるため、圧挿を容易に行うことができる。幅寸法ｂが
上記の範囲を外れて、内寸法Ｂに対して０．５〔ｍｍ〕
未満の場合、柱との間の密着力が不十分となり、又、幅
寸法ｂが内寸法Ｂに対して１５〔ｍｍ〕を越えると断熱
材１ｂの幅寸法が柱間内寸法Ｂに対して大きくなりすぎ
るため、間柱２と主柱３の間への圧挿が困難になり作業
性が低下する。幅方向の一方の端部からスリットＰまで
の距離Ｂは、断熱材１ｂの幅寸法ｂが間柱２と主柱３の
内寸法Ｂに対して２〜１３〔ｍｍ〕大きくなるように形
成するのが好ましいため、下記（４）式に示す数値とす
るのが望ましい。断熱材１をスリットＰから切断して幅
方向の他方の端部側の発泡体を除いた残りの発泡体から
なる断熱材１ｂは、間柱と主柱間の内寸法に正確に対応
した寸法と合成樹脂の軟質発泡体の弾性によって、間柱
と主柱間への圧挿を確実に行い且つ施工後の断熱材を確
実に保持することができる。 ｂ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） ・・・・（３） ｂ＝（Ａ−３０）＋（２〜１３） ・・・・（４）
の端部からスリットＰまでの距離ｂは間柱２と半柱４の
内寸法Ａに対して下記の（３）式に示す関係を有する。
下記の（３）式において（Ａ−３０）は間柱２と主柱３
の間の内寸法Ｂに相当する。断熱材１をスリットＰから
切断して他方の端部側を除いた残りの断熱材１ｂは、幅
寸法ｂ〔ｍｍ〕に形成され、この幅寸法ｂの断熱材１ｂ
は、間柱２と主柱３の間に圧挿するのに用いられ、幅寸
法ｂが間柱２と主柱３の間の内寸法Ｂに対して０．５〜
１５〔ｍｍ〕の範囲で幅寸法が大きく形成されたもので
あるため、圧挿を容易に行うことができる。幅寸法ｂが
上記の範囲を外れて、内寸法Ｂに対して０．５〔ｍｍ〕
未満の場合、柱との間の密着力が不十分となり、又、幅
寸法ｂが内寸法Ｂに対して１５〔ｍｍ〕を越えると断熱
材１ｂの幅寸法が柱間内寸法Ｂに対して大きくなりすぎ
るため、間柱２と主柱３の間への圧挿が困難になり作業
性が低下する。幅方向の一方の端部からスリットＰまで
の距離Ｂは、断熱材１ｂの幅寸法ｂが間柱２と主柱３の
内寸法Ｂに対して２〜１３〔ｍｍ〕大きくなるように形
成するのが好ましいため、下記（４）式に示す数値とす
るのが望ましい。断熱材１をスリットＰから切断して幅
方向の他方の端部側の発泡体を除いた残りの発泡体から
なる断熱材１ｂは、間柱と主柱間の内寸法に正確に対応
した寸法と合成樹脂の軟質発泡体の弾性によって、間柱
と主柱間への圧挿を確実に行い且つ施工後の断熱材を確
実に保持することができる。 ｂ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） ・・・・（３） ｂ＝（Ａ−３０）＋（２〜１３） ・・・・（４）
【００１７】本発明の断熱材１は図３に示すように、ス
リットＰに加えてスリットＱを設けるのが好ましく、そ
のスリットＱを設ける位置は断熱材１の他方の端部か
ら距離ｃの位置、断熱材１の他方の端部から距離ｊの
位置、断熱材１の他方の端部から距離ｋの位置の３通
りある。尚、上記及びは、間柱２の標準幅によりｊ
１（間柱２の標準幅Ｆが２７〔ｍｍ〕の場合）、ｊ２
（間柱２の標準幅Ｆが２４〔ｍｍ〕の場合）、同様にｋ
１（同２７〔ｍｍ〕の場合）、ｋ２（同２４〔ｍｍ〕の
場合）の場合がある。以下、上記〜のケースについ
てそれぞれ説明する。
リットＰに加えてスリットＱを設けるのが好ましく、そ
のスリットＱを設ける位置は断熱材１の他方の端部か
ら距離ｃの位置、断熱材１の他方の端部から距離ｊの
位置、断熱材１の他方の端部から距離ｋの位置の３通
りある。尚、上記及びは、間柱２の標準幅によりｊ
１（間柱２の標準幅Ｆが２７〔ｍｍ〕の場合）、ｊ２
（間柱２の標準幅Ｆが２４〔ｍｍ〕の場合）、同様にｋ
１（同２７〔ｍｍ〕の場合）、ｋ２（同２４〔ｍｍ〕の
場合）の場合がある。以下、上記〜のケースについ
てそれぞれ説明する。
【００１９】下記の（５）式に示す幅方向の他方の端
部からスリットＱまでの距離ｃは、上記した幅方向の一
方の端部からスリットＰの距離ｂと同じ距離である。図
３に示すように断熱材１をスリットＱから切断して一方
の端部側の発泡体を除いた残りの発泡体は幅寸法ｃの断
熱材となる。ｂ＝ｃであるから幅寸法ｃの断熱材は、ス
リットＰから切断した後の幅寸法ｂの断熱材１ｂと全く
同じ幅寸法を有する。従って、スリットＰと、幅方向の
他方の端部からｃ〔ｍｍ〕の距離に設けたスッリトＱと
を有する断熱材は、スリットＰとスリットＱのいずれの
スリットから切断しても、間柱２と主柱３との間の内寸
法Ｂに対して０．５〜１５〔ｍｍ〕だけ大きく形成され
た幅寸法ｂの断熱材１ｂが得られ、主柱３と間柱２との
間へ圧挿するために断熱材を切断する際に断熱材の方向
に係わりなく切断を行うことができるため、より作業性
に優れる。ｃの値が（５）式に示す以外の場合は、上記
の（３）式において説明したように、ｃが（Ａ−３０）
＋０．５未満では柱との間の密着力が不十分となり、
又、ｃが（Ａ−３０）＋１５を越えると切断後の断熱材
の幅寸法が柱間内寸法Ｂに対して大きくなりすぎ、間柱
２と主柱３の間への圧挿が困難になり作業性が低下す
る。スリットＱまでの距離ｃは、スリットＱから切断後
の断熱材の幅寸法が間柱２と主柱３との間の内寸法Ｂに
対して２〜１３〔ｍｍ〕大きく形成するのが望ましいた
め、（５）式に示すｃは（６）式に示す数値が好まし
い。（５）式又は（６）式に示すｃのスリットＱから断
熱材１を切断して幅方向の一方の端部側の発泡体を除い
た残りの発泡体からなる断熱材は、上記した断熱材１を
スリットＰから切断して幅方向の他方の端部側の発泡体
を除いた残りの発泡体からなる断熱材と同じ幅寸法の断
熱材が得られ、間柱と主柱間の内寸法に正確に対応した
寸法と合成樹脂の軟質発泡体の弾性によって、間柱と主
柱間への圧挿を確実に行い且つ施工後の断熱材を確実に
保持することができる。 ｃ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） ・・・・（５） ｃ＝（Ａ−３０）＋（２〜１３） ・・・・（６）
部からスリットＱまでの距離ｃは、上記した幅方向の一
方の端部からスリットＰの距離ｂと同じ距離である。図
３に示すように断熱材１をスリットＱから切断して一方
の端部側の発泡体を除いた残りの発泡体は幅寸法ｃの断
熱材となる。ｂ＝ｃであるから幅寸法ｃの断熱材は、ス
リットＰから切断した後の幅寸法ｂの断熱材１ｂと全く
同じ幅寸法を有する。従って、スリットＰと、幅方向の
他方の端部からｃ〔ｍｍ〕の距離に設けたスッリトＱと
を有する断熱材は、スリットＰとスリットＱのいずれの
スリットから切断しても、間柱２と主柱３との間の内寸
法Ｂに対して０．５〜１５〔ｍｍ〕だけ大きく形成され
た幅寸法ｂの断熱材１ｂが得られ、主柱３と間柱２との
間へ圧挿するために断熱材を切断する際に断熱材の方向
に係わりなく切断を行うことができるため、より作業性
に優れる。ｃの値が（５）式に示す以外の場合は、上記
の（３）式において説明したように、ｃが（Ａ−３０）
＋０．５未満では柱との間の密着力が不十分となり、
又、ｃが（Ａ−３０）＋１５を越えると切断後の断熱材
の幅寸法が柱間内寸法Ｂに対して大きくなりすぎ、間柱
２と主柱３の間への圧挿が困難になり作業性が低下す
る。スリットＱまでの距離ｃは、スリットＱから切断後
の断熱材の幅寸法が間柱２と主柱３との間の内寸法Ｂに
対して２〜１３〔ｍｍ〕大きく形成するのが望ましいた
め、（５）式に示すｃは（６）式に示す数値が好まし
い。（５）式又は（６）式に示すｃのスリットＱから断
熱材１を切断して幅方向の一方の端部側の発泡体を除い
た残りの発泡体からなる断熱材は、上記した断熱材１を
スリットＰから切断して幅方向の他方の端部側の発泡体
を除いた残りの発泡体からなる断熱材と同じ幅寸法の断
熱材が得られ、間柱と主柱間の内寸法に正確に対応した
寸法と合成樹脂の軟質発泡体の弾性によって、間柱と主
柱間への圧挿を確実に行い且つ施工後の断熱材を確実に
保持することができる。 ｃ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） ・・・・（５） ｃ＝（Ａ−３０）＋（２〜１３） ・・・・（６）
【００２０】断熱材１の他方の端部からスリットＱま
での距離ｊを、間柱の標準距離が２７〔ｍｍ〕の場合
（７）式のｊ１とし、間柱の標準距離が２４〔ｍｍ〕の
場合（８）式のｊ２に形成した場合、断熱材１をスリッ
トＰから切断し更にスリットＱから切断することで、図
５（イ）に示すように、幅寸法ｊが主柱３と主柱３の間
の内寸法Ｃに対応した断熱材が得られる。従って、スリ
ットＰと、他方の端部からｊ１又はｊ２の距離にスリッ
トＱを設けた断熱材は、（ａ）そのままで間柱２と半柱
４の間に圧挿可能であり、（ｂ）スリットＰから切断す
れば間柱２と主柱３の間に圧挿可能となり、（ｃ）スリ
ットＰとスリットＱから切断すれば主柱３と主柱３との
間に圧挿可能である。（７）式のｊ１は更に好ましくは
（９）式に示す通りであり、又、（８）式のｊ２は更に
好ましくは（１０）式に示す通りである。 ｊ１＝（Ａ−３９）＋（０．５〜１５） ・・・・（７） ｊ２＝（Ａ−４０．５）＋（０．５〜１５） ・・・・（８） ｊ１＝（Ａ−３９）＋（２〜１３） ・・・・（９） ｊ２＝（Ａ−４０．５）＋（２〜１３） ・・・・（１０）
での距離ｊを、間柱の標準距離が２７〔ｍｍ〕の場合
（７）式のｊ１とし、間柱の標準距離が２４〔ｍｍ〕の
場合（８）式のｊ２に形成した場合、断熱材１をスリッ
トＰから切断し更にスリットＱから切断することで、図
５（イ）に示すように、幅寸法ｊが主柱３と主柱３の間
の内寸法Ｃに対応した断熱材が得られる。従って、スリ
ットＰと、他方の端部からｊ１又はｊ２の距離にスリッ
トＱを設けた断熱材は、（ａ）そのままで間柱２と半柱
４の間に圧挿可能であり、（ｂ）スリットＰから切断す
れば間柱２と主柱３の間に圧挿可能となり、（ｃ）スリ
ットＰとスリットＱから切断すれば主柱３と主柱３との
間に圧挿可能である。（７）式のｊ１は更に好ましくは
（９）式に示す通りであり、又、（８）式のｊ２は更に
好ましくは（１０）式に示す通りである。 ｊ１＝（Ａ−３９）＋（０．５〜１５） ・・・・（７） ｊ２＝（Ａ−４０．５）＋（０．５〜１５） ・・・・（８） ｊ１＝（Ａ−３９）＋（２〜１３） ・・・・（９） ｊ２＝（Ａ−４０．５）＋（２〜１３） ・・・・（１０）
【００２１】上記ののケースは主柱３と主柱３との
間に圧挿する断熱材を得るために、断熱材の両側端部を
切断しているが、他方の端部から下記の（１１）式又は
（１２）式に示すｋ１、ｋ２の距離にスリットＱを設け
ることで、特に両側を切断することなく、片側だけの切
断で主柱３と主柱３との間に圧挿可能な断熱材が得られ
る。即ち、（ａ）そのままで（切断しないで）間柱２と
半柱４の間に圧挿可能であり、（ｂ）スリットＰから切
断すれば間柱２と主柱３の間に圧挿可能となり、（ｃ）
スリットＱから切断すれば主柱３と主柱３との間に圧挿
可能となる。（１１）式と（１２）式の（Ａ−６９）及
び（Ａ−７０．５）は主柱間内寸法Ｃに相当する。幅方
向の他方の端部からｋの距離に設けたスリットＱから断
熱材を切断し、一方の端部側の発泡体を除いた残りの発
泡体は、幅寸法ｋ〔ｍｍ〕の断熱材となり、これは主柱
３と主柱３との間の内寸法Ｃに対して、０．５〜１５ｍ
ｍ大きく形成された断熱材であり、主柱と主柱間の内寸
法に正確に対応した寸法と合成樹脂の軟質発泡体の弾性
によって、主柱と主柱間への圧挿を確実に行い且つ施工
後の断熱材を確実に保持することができる。尚、ｋ１が
（Ａ−６９）＋０．５未満及びＫ２が（Ａ−７０．５）
＋０．５未満では柱との間の密着力が不十分となり、
又、ｋ１が（Ａ−６９）＋１５を越える場合及びｋ２が
（Ａ−７０．５）＋１５を越える場合は、スリットＱか
ら切断後の断熱材の幅寸法ｋが柱間内寸法Ｃに対して大
きくなりすぎ、断熱材を主柱３と主柱３の間への圧挿す
るのが困難となり作業性が低下する。（１１）式のｊ１
は更に好ましくは（１３）式に示す通りであり、又、
（１２）式のｊ２は更に好ましくは（１４）式に示す通
りであり、この場合、更に確実に圧挿可能で且つ確実な
主柱間での保持が期待できる。 ｋ１＝（Ａ−６９）＋（０．５〜１５） ・・・・（１１） ｋ２＝（Ａ−７０．５）＋（０．５〜１５） ・・・・（１２） ｋ１＝（Ａ−６９）＋（２〜１３） ・・・・（１３） ｋ２＝（Ａ−７０．５）＋（２〜１３） ・・・・（１４）
間に圧挿する断熱材を得るために、断熱材の両側端部を
切断しているが、他方の端部から下記の（１１）式又は
（１２）式に示すｋ１、ｋ２の距離にスリットＱを設け
ることで、特に両側を切断することなく、片側だけの切
断で主柱３と主柱３との間に圧挿可能な断熱材が得られ
る。即ち、（ａ）そのままで（切断しないで）間柱２と
半柱４の間に圧挿可能であり、（ｂ）スリットＰから切
断すれば間柱２と主柱３の間に圧挿可能となり、（ｃ）
スリットＱから切断すれば主柱３と主柱３との間に圧挿
可能となる。（１１）式と（１２）式の（Ａ−６９）及
び（Ａ−７０．５）は主柱間内寸法Ｃに相当する。幅方
向の他方の端部からｋの距離に設けたスリットＱから断
熱材を切断し、一方の端部側の発泡体を除いた残りの発
泡体は、幅寸法ｋ〔ｍｍ〕の断熱材となり、これは主柱
３と主柱３との間の内寸法Ｃに対して、０．５〜１５ｍ
ｍ大きく形成された断熱材であり、主柱と主柱間の内寸
法に正確に対応した寸法と合成樹脂の軟質発泡体の弾性
によって、主柱と主柱間への圧挿を確実に行い且つ施工
後の断熱材を確実に保持することができる。尚、ｋ１が
（Ａ−６９）＋０．５未満及びＫ２が（Ａ−７０．５）
＋０．５未満では柱との間の密着力が不十分となり、
又、ｋ１が（Ａ−６９）＋１５を越える場合及びｋ２が
（Ａ−７０．５）＋１５を越える場合は、スリットＱか
ら切断後の断熱材の幅寸法ｋが柱間内寸法Ｃに対して大
きくなりすぎ、断熱材を主柱３と主柱３の間への圧挿す
るのが困難となり作業性が低下する。（１１）式のｊ１
は更に好ましくは（１３）式に示す通りであり、又、
（１２）式のｊ２は更に好ましくは（１４）式に示す通
りであり、この場合、更に確実に圧挿可能で且つ確実な
主柱間での保持が期待できる。 ｋ１＝（Ａ−６９）＋（０．５〜１５） ・・・・（１１） ｋ２＝（Ａ−７０．５）＋（０．５〜１５） ・・・・（１２） ｋ１＝（Ａ−６９）＋（２〜１３） ・・・・（１３） ｋ２＝（Ａ−７０．５）＋（２〜１３） ・・・・（１４）
【００２２】尚、木造軸組建築物において、図４及び図
５（ア）及び（イ）に示すように、各柱の中心と隣の柱
との中心間の距離Ｘはいずれも一定であり、どの柱の間
であっても４５５〔ｍｍ〕に形成されている。又、本発
明において、主柱の標準幅Ｅ、間柱の標準幅Ｆ、半柱の
標準幅Ｇ、半柱と間柱の間の内寸法Ａ、間柱と主柱の間
の内寸法Ｂ、主柱と主柱の間の内寸法Ｃは、いずれも設
計値である。また、本発明において断熱材の幅方向とは
柱間方向と直交する方向であり、断熱材の長手方向とは
柱の長手方向に沿った方向を言う。
５（ア）及び（イ）に示すように、各柱の中心と隣の柱
との中心間の距離Ｘはいずれも一定であり、どの柱の間
であっても４５５〔ｍｍ〕に形成されている。又、本発
明において、主柱の標準幅Ｅ、間柱の標準幅Ｆ、半柱の
標準幅Ｇ、半柱と間柱の間の内寸法Ａ、間柱と主柱の間
の内寸法Ｂ、主柱と主柱の間の内寸法Ｃは、いずれも設
計値である。また、本発明において断熱材の幅方向とは
柱間方向と直交する方向であり、断熱材の長手方向とは
柱の長手方向に沿った方向を言う。
【００２３】本発明の断熱材においてスリットＰ、Ｑ
は、通常の取扱では断熱材が該スリットから簡単に分離
しないが人の手で折り曲げてちぎったりすれば、該スリ
ットから容易に分離することができ、且つ切断面が角材
や柱等にフィットするように形成するのが好ましい。具
体的には、板状軟質発泡体の一方の表面から裏面側に向
けて垂直に切り込みを入れ、該切り込みが裏面側には到
達しないように残余部を形成する。残余部の厚み（断熱
材の厚み−スリットの深さ）は発泡体の材質や厚み等に
応じて適宜調整すればよいが、好ましくは０．５〜１０
ｍｍ更に好ましくは１〜７ｍｍに形成する。
は、通常の取扱では断熱材が該スリットから簡単に分離
しないが人の手で折り曲げてちぎったりすれば、該スリ
ットから容易に分離することができ、且つ切断面が角材
や柱等にフィットするように形成するのが好ましい。具
体的には、板状軟質発泡体の一方の表面から裏面側に向
けて垂直に切り込みを入れ、該切り込みが裏面側には到
達しないように残余部を形成する。残余部の厚み（断熱
材の厚み−スリットの深さ）は発泡体の材質や厚み等に
応じて適宜調整すればよいが、好ましくは０．５〜１０
ｍｍ更に好ましくは１〜７ｍｍに形成する。
【００２４】スリットＲは、断熱材を柱間に圧挿する場
合に折り曲げ易くして挿入を更に容易にするために用い
られる。このスリットＲは板状軟質発泡体の一方の表面
から裏面側に向けて垂直にスリットＰ、Ｑと同じよう
に、直線状に切り込みを入れ、切り込みが裏面に到達し
ないように残余部を形成したものが用いられる。またス
リットＲは断熱材を折り曲げて柱間への挿入を助けるも
のであれば、直線状の切り込みに限らず、断面を曲線
状、斜線状、折れ線状、曲線と折れ線とを組み合わせた
形状や、複数条としたり断続的に設けることもできる。
合に折り曲げ易くして挿入を更に容易にするために用い
られる。このスリットＲは板状軟質発泡体の一方の表面
から裏面側に向けて垂直にスリットＰ、Ｑと同じよう
に、直線状に切り込みを入れ、切り込みが裏面に到達し
ないように残余部を形成したものが用いられる。またス
リットＲは断熱材を折り曲げて柱間への挿入を助けるも
のであれば、直線状の切り込みに限らず、断面を曲線
状、斜線状、折れ線状、曲線と折れ線とを組み合わせた
形状や、複数条としたり断続的に設けることもできる。
【００２５】スリットＲをスリットＰ、Ｑと同様の切り
込みとして設ける場合、各スリットの深さは、上記した
スリットＰ、Ｑと同様の深さに形成される。又、スリッ
トの深さは異ならしめてもよく、その場合スリットＰ、
Ｑを深く形成し、スリットＲは浅く形成するのが好まし
い。このように形成した場合、断熱材をスリットＰやス
リットＱから切断する際に誤ってスリットＲから切断し
てしまうのを防止できる。
込みとして設ける場合、各スリットの深さは、上記した
スリットＰ、Ｑと同様の深さに形成される。又、スリッ
トの深さは異ならしめてもよく、その場合スリットＰ、
Ｑを深く形成し、スリットＲは浅く形成するのが好まし
い。このように形成した場合、断熱材をスリットＰやス
リットＱから切断する際に誤ってスリットＲから切断し
てしまうのを防止できる。
【００２６】本発明の断熱材１の長さｄや厚みｅ等は特
に限定されないが、長さｄは９００〜２０００ｍｍ、厚
みｅは２０〜１００ｍｍ程度に形成するのが好ましい。
に限定されないが、長さｄは９００〜２０００ｍｍ、厚
みｅは２０〜１００ｍｍ程度に形成するのが好ましい。
【００２７】木造軸組建築物の壁の設計寸法例と該寸法
に応じた好ましい断熱材の諸寸法との関係の具体例を下
記の表１に示す。表１の単位は全て〔ｍｍ〕である。
に応じた好ましい断熱材の諸寸法との関係の具体例を下
記の表１に示す。表１の単位は全て〔ｍｍ〕である。
【表１】 ※１：一方の端部からの距離である。 ※２：他方の端部からの距離である。
【００２８】本発明において使用される合成樹脂の板状
軟質発泡体とは、柔軟性を有し圧縮可能であり発泡板を
曲げた場合に破断や欠損しにくく、断熱材の幅寸法より
も小さい間隔の柱間に圧縮して挿入可能であって、且つ
反発弾性を有し柱間に圧挿した場合に断熱材の端部と柱
が密着する性質を有するものである。
軟質発泡体とは、柔軟性を有し圧縮可能であり発泡板を
曲げた場合に破断や欠損しにくく、断熱材の幅寸法より
も小さい間隔の柱間に圧縮して挿入可能であって、且つ
反発弾性を有し柱間に圧挿した場合に断熱材の端部と柱
が密着する性質を有するものである。
【００２９】合成樹脂の板状軟質発泡体は、ポリオレフ
ィン系樹脂或いはゴム成分を含有するポリスチレン系樹
脂等を、押出発泡成形或いはビーズ発泡成形のいずれか
により成形したものが好ましい。特にビーズ発泡成形体
の方が全体に均一な強度の発泡体が得られるため、より
好ましい。これは、押出発泡成形体は成形時に押出方向
（長手方向）が該方向と直交する方向（幅方向）より強
く引き延ばされることで幅方向の強度がやや低下し、部
材間に圧挿した後に経時的に反発力が低下して部材間の
保持が不十分となる虞れがあるが、これに対しビーズ発
泡成形体は方向性が無く全体に均一な強度が得られ柱間
で断熱材を長期間確実に保持し良好な断熱性能を維持す
ることができるためである。
ィン系樹脂或いはゴム成分を含有するポリスチレン系樹
脂等を、押出発泡成形或いはビーズ発泡成形のいずれか
により成形したものが好ましい。特にビーズ発泡成形体
の方が全体に均一な強度の発泡体が得られるため、より
好ましい。これは、押出発泡成形体は成形時に押出方向
（長手方向）が該方向と直交する方向（幅方向）より強
く引き延ばされることで幅方向の強度がやや低下し、部
材間に圧挿した後に経時的に反発力が低下して部材間の
保持が不十分となる虞れがあるが、これに対しビーズ発
泡成形体は方向性が無く全体に均一な強度が得られ柱間
で断熱材を長期間確実に保持し良好な断熱性能を維持す
ることができるためである。
【００３０】上記のポリオレフィン系樹脂の基材樹脂と
しては、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低
密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、エチレン−プロピレン共重合体、プロピレン
と炭素数４〜８のα−オレフィンとの共重合体、エチレ
ン−プロピレン−ブテン三元共重合体等から選択される
１種、若しくは２種以上の混合物、又はこれらを主成分
とする共重合体、若しくは混合物を挙げることができ
る。上記した基材樹脂のなかでも、プロピレン成分が９
０〜９９重量％、エチレン成分が１〜１０重量％のラン
ダム共重合体が好ましい。これらのポリオレフィン系樹
脂は無架橋のものであっても、架橋したものであっても
良い。又、ポリオレフィン系樹脂にエチレン−プロピレ
ンラバー、イソプレンゴム、ブタジエンゴム等のゴム成
分を２５重量％程度まで混合してもよい。
しては、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、低
密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、ポリプ
ロピレン、エチレン−プロピレン共重合体、プロピレン
と炭素数４〜８のα−オレフィンとの共重合体、エチレ
ン−プロピレン−ブテン三元共重合体等から選択される
１種、若しくは２種以上の混合物、又はこれらを主成分
とする共重合体、若しくは混合物を挙げることができ
る。上記した基材樹脂のなかでも、プロピレン成分が９
０〜９９重量％、エチレン成分が１〜１０重量％のラン
ダム共重合体が好ましい。これらのポリオレフィン系樹
脂は無架橋のものであっても、架橋したものであっても
良い。又、ポリオレフィン系樹脂にエチレン−プロピレ
ンラバー、イソプレンゴム、ブタジエンゴム等のゴム成
分を２５重量％程度まで混合してもよい。
【００３１】又、ゴム成分を含有するポリスチレン系樹
脂は基材樹脂にブレンド又は共重合によりゴム成分を
０．５〜２０重量％含有せしめたものが用いられる。上
記の基材樹脂としては、スチレン、メチルスチレン、ジ
メチルスチレン等のスチレン系ビニルモノマーを主構成
単位とする重合体や、更に他のモノマー、例えばアクリ
ル酸、メタクリル酸もしくはこれらのエステル、アクリ
ロニトリル、アクリルアミド、メタクリルニトリル、無
水マレイン酸との共重合体したもの等が挙げられる。一
方ゴム成分は、ブタジエンゴム、エチレン−プロピレン
ゴム、スチレン−ブタジエンゴム、ポリエチレン等をブ
レンドしたり、ブタジエン、イソプレン、クロロプレン
等のモノマー又はオリゴマーを上記の基材樹脂を構成す
るモノマー（他のモノマーも含めて）を所定の重量比で
共重合して用いる。
脂は基材樹脂にブレンド又は共重合によりゴム成分を
０．５〜２０重量％含有せしめたものが用いられる。上
記の基材樹脂としては、スチレン、メチルスチレン、ジ
メチルスチレン等のスチレン系ビニルモノマーを主構成
単位とする重合体や、更に他のモノマー、例えばアクリ
ル酸、メタクリル酸もしくはこれらのエステル、アクリ
ロニトリル、アクリルアミド、メタクリルニトリル、無
水マレイン酸との共重合体したもの等が挙げられる。一
方ゴム成分は、ブタジエンゴム、エチレン−プロピレン
ゴム、スチレン−ブタジエンゴム、ポリエチレン等をブ
レンドしたり、ブタジエン、イソプレン、クロロプレン
等のモノマー又はオリゴマーを上記の基材樹脂を構成す
るモノマー（他のモノマーも含めて）を所定の重量比で
共重合して用いる。
【００３２】上記の基材樹脂には水酸化マグネシウム、
炭酸カルシウム、タルク、マイカ、クレー等の無機物を
５〜４０重量％混合したものを用いても良く、これによ
って建材用として重要な準不燃性、耐熱性を向上させる
ことができる。また、上記基材樹脂には臭素系化合物や
リン系化合物等の難燃剤を３〜１５重量％加えることが
好ましい。
炭酸カルシウム、タルク、マイカ、クレー等の無機物を
５〜４０重量％混合したものを用いても良く、これによ
って建材用として重要な準不燃性、耐熱性を向上させる
ことができる。また、上記基材樹脂には臭素系化合物や
リン系化合物等の難燃剤を３〜１５重量％加えることが
好ましい。
【００３３】ビーズ発泡により発泡体を製造するには、
例えば基材樹脂に必要に応じ各種添加剤等を含有せしめ
た混合物から発泡粒子を製造し、該発泡粒子を断熱材の
所定形状に形成した閉鎖し得るが密閉し得ない成型用の
金型内に充填し、発泡粒子間の空隙を埋め発泡粒子どう
しが融着可能な温度の水蒸気により発泡粒子を加熱して
粒子相互を融着せしめ、しかる後冷却することによって
型通りに成形された発泡体が得られる。発泡粒子には必
要に応じて無機ガス又は無機ガスと揮発性発泡剤との混
合ガスにより加圧熟成して粒子内に所定の内圧を付与す
ることもある。
例えば基材樹脂に必要に応じ各種添加剤等を含有せしめ
た混合物から発泡粒子を製造し、該発泡粒子を断熱材の
所定形状に形成した閉鎖し得るが密閉し得ない成型用の
金型内に充填し、発泡粒子間の空隙を埋め発泡粒子どう
しが融着可能な温度の水蒸気により発泡粒子を加熱して
粒子相互を融着せしめ、しかる後冷却することによって
型通りに成形された発泡体が得られる。発泡粒子には必
要に応じて無機ガス又は無機ガスと揮発性発泡剤との混
合ガスにより加圧熟成して粒子内に所定の内圧を付与す
ることもある。
【００３４】発泡粒子の製造には例えば次の〜等の
手段が用いられる。 基材樹脂を押出機で溶融混練した後、ストランド状に
押し出し、次いで冷却後、適宜長さに切断するか、或い
は適宜長さに切断後、冷却する等の手段で先ずペレット
状の樹脂粒子を製造し、得られた樹脂粒子を密閉容器内
で発泡剤の存在下で水等の分散媒に分散させ、該樹脂粒
子の軟化温度以上の温度に加熱して樹脂粒子内に発泡剤
を含浸させ、しかる後容器の一端を開放し、容器内圧力
を発泡剤の蒸気圧以上の圧力に保持しながら樹脂粒子と
水とを同時に容器内よりも低圧の雰囲気下（通常は大気
圧下）に放出して樹脂粒子を発泡せしめて発泡粒子を製
造する方法、 ゴムを含有するポリスチレン系樹脂の場合には、ａ）
モノマーをオートクレーブで重合する際に発泡剤を添加
して重合し発泡剤を含有する球状の樹脂粒子を形成し、
該樹脂粒子を未発泡の状態でオートクレーブから取り出
し蒸気等で樹脂粒子を加熱して発泡させて予備発泡粒子
を得る、ｂ）モノマーを重合して球状の樹脂粒子を得た
後、該樹脂粒子にオートクレーブ内で発泡剤を含浸した
後未発泡の状態で発泡剤を含有する樹脂粒子をオートク
レーブから取り出し蒸気で加熱して発泡させて予備発泡
粒子を得る方法等、 更に高発泡倍率の発泡粒子を得る場合には上記の発泡
剤含浸と発泡工程を複数回繰り返して行う（多段発
泡）。特にポリオレフィン系樹脂を基材樹脂として使用
した場合には上記の手段を用いると高発泡倍率の粒子が
容易に得られる。又ポリスチレン系樹脂の場合には１段
発泡でも高発泡倍率の発泡粒子が容易に得られる。 発泡粒子を製造するための基材樹脂は、前述したよう
に無架橋のものであっても架橋したものであっても良い
が、架橋ポリオレフィン系樹脂の発泡粒子を製造する場
合には、無架橋の樹脂で上記樹脂粒子を製造し該樹脂粒
子に適宜手段を施して架橋樹脂粒子とし、これを発泡せ
しめて架橋樹脂の発泡粒子を得る。
手段が用いられる。 基材樹脂を押出機で溶融混練した後、ストランド状に
押し出し、次いで冷却後、適宜長さに切断するか、或い
は適宜長さに切断後、冷却する等の手段で先ずペレット
状の樹脂粒子を製造し、得られた樹脂粒子を密閉容器内
で発泡剤の存在下で水等の分散媒に分散させ、該樹脂粒
子の軟化温度以上の温度に加熱して樹脂粒子内に発泡剤
を含浸させ、しかる後容器の一端を開放し、容器内圧力
を発泡剤の蒸気圧以上の圧力に保持しながら樹脂粒子と
水とを同時に容器内よりも低圧の雰囲気下（通常は大気
圧下）に放出して樹脂粒子を発泡せしめて発泡粒子を製
造する方法、 ゴムを含有するポリスチレン系樹脂の場合には、ａ）
モノマーをオートクレーブで重合する際に発泡剤を添加
して重合し発泡剤を含有する球状の樹脂粒子を形成し、
該樹脂粒子を未発泡の状態でオートクレーブから取り出
し蒸気等で樹脂粒子を加熱して発泡させて予備発泡粒子
を得る、ｂ）モノマーを重合して球状の樹脂粒子を得た
後、該樹脂粒子にオートクレーブ内で発泡剤を含浸した
後未発泡の状態で発泡剤を含有する樹脂粒子をオートク
レーブから取り出し蒸気で加熱して発泡させて予備発泡
粒子を得る方法等、 更に高発泡倍率の発泡粒子を得る場合には上記の発泡
剤含浸と発泡工程を複数回繰り返して行う（多段発
泡）。特にポリオレフィン系樹脂を基材樹脂として使用
した場合には上記の手段を用いると高発泡倍率の粒子が
容易に得られる。又ポリスチレン系樹脂の場合には１段
発泡でも高発泡倍率の発泡粒子が容易に得られる。 発泡粒子を製造するための基材樹脂は、前述したよう
に無架橋のものであっても架橋したものであっても良い
が、架橋ポリオレフィン系樹脂の発泡粒子を製造する場
合には、無架橋の樹脂で上記樹脂粒子を製造し該樹脂粒
子に適宜手段を施して架橋樹脂粒子とし、これを発泡せ
しめて架橋樹脂の発泡粒子を得る。
【００３５】樹脂粒子を発泡させるための発泡剤として
は、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、シクロブ
タン、シクロヘキサン、トリクロロフロロメタン、ジク
ロロジフロロメタン、クロロフロロメタン、トリフロロ
メタン、1,2,2,2 −テトラフロロエタン、 1−クロロ−
1,1 −ジフロロエタン、1,1 −ジフロロエタン、 1−ク
ロロ−1,2,2,2 −テトラフロロエタン等の揮発性発泡剤
や、窒素、二酸化炭素、アルゴン、空気等の無機ガス系
発泡剤を用いることができる。なかでもオゾン層の破壊
がなく且つ安価な無機ガス系発泡剤が好ましく、特に窒
素、空気、二酸化炭素を主成分とするものが好ましい。
また、揮発性発泡剤と無機ガス系発泡剤の混合発泡剤も
樹脂粒子の発泡倍率制御の容易さの点で好ましい。更
に、発泡剤の使用量は、通常樹脂粒子１００重量部当
り、２〜５０重量部であり、窒素、空気を発泡剤として
使用する場合は２０〜６０ｋｇｆ／ｃｍ2 ・Ｇの圧力範
囲内で容器内に圧入されるものとし、これら発泡剤の使
用量は得ようとする発泡粒子の発泡倍率と発泡温度との
関係で適宜選定される。樹脂粒子を分散させるための分
散媒としては、樹脂粒子を溶解しないものであれば良
く、このような分散媒としては例えば水、エチレングリ
コール、グリセリン、メタノール、エタノール等が挙げ
られるが、通常は水が使用される。
は、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、シクロブ
タン、シクロヘキサン、トリクロロフロロメタン、ジク
ロロジフロロメタン、クロロフロロメタン、トリフロロ
メタン、1,2,2,2 −テトラフロロエタン、 1−クロロ−
1,1 −ジフロロエタン、1,1 −ジフロロエタン、 1−ク
ロロ−1,2,2,2 −テトラフロロエタン等の揮発性発泡剤
や、窒素、二酸化炭素、アルゴン、空気等の無機ガス系
発泡剤を用いることができる。なかでもオゾン層の破壊
がなく且つ安価な無機ガス系発泡剤が好ましく、特に窒
素、空気、二酸化炭素を主成分とするものが好ましい。
また、揮発性発泡剤と無機ガス系発泡剤の混合発泡剤も
樹脂粒子の発泡倍率制御の容易さの点で好ましい。更
に、発泡剤の使用量は、通常樹脂粒子１００重量部当
り、２〜５０重量部であり、窒素、空気を発泡剤として
使用する場合は２０〜６０ｋｇｆ／ｃｍ2 ・Ｇの圧力範
囲内で容器内に圧入されるものとし、これら発泡剤の使
用量は得ようとする発泡粒子の発泡倍率と発泡温度との
関係で適宜選定される。樹脂粒子を分散させるための分
散媒としては、樹脂粒子を溶解しないものであれば良
く、このような分散媒としては例えば水、エチレングリ
コール、グリセリン、メタノール、エタノール等が挙げ
られるが、通常は水が使用される。
【００３６】このような手段において、樹脂粒子を分散
媒に分散せしめて発泡温度に加熱するに際し、樹脂粒子
相互の融着を防止するために融着防止剤を用いることが
できる。融着防止剤としては水等に溶解せず、加熱によ
って溶融しないものであれば無機系、有機系を問わず使
用可能であるが、一般には無機系のものが好ましい。無
機系の融着防止剤としては、カオリン、タルク、マイ
カ、酸化アルミニウム、酸化チタン、水酸化アルミニウ
ム等の粉体が好適である。また、分散助剤としてドデシ
ルベンゼンスルフォン酸ナトリウム、オレイン酸ナトリ
ウム等のアニオン系界面活性剤を好適に使用することも
できる。尚、上記融着防止剤としては平均粒径0.００１
〜１００μｍ、特に0.００１〜３０μｍのものが好まし
く、融着防止剤の添加量は樹脂粒子１００重量部に対
し、通常は0.０１〜１０重量部が好ましい。また、界面
活性剤は樹脂粒子１００重量部当たり、通常0.００１〜
５重量部添加することが好ましい。
媒に分散せしめて発泡温度に加熱するに際し、樹脂粒子
相互の融着を防止するために融着防止剤を用いることが
できる。融着防止剤としては水等に溶解せず、加熱によ
って溶融しないものであれば無機系、有機系を問わず使
用可能であるが、一般には無機系のものが好ましい。無
機系の融着防止剤としては、カオリン、タルク、マイ
カ、酸化アルミニウム、酸化チタン、水酸化アルミニウ
ム等の粉体が好適である。また、分散助剤としてドデシ
ルベンゼンスルフォン酸ナトリウム、オレイン酸ナトリ
ウム等のアニオン系界面活性剤を好適に使用することも
できる。尚、上記融着防止剤としては平均粒径0.００１
〜１００μｍ、特に0.００１〜３０μｍのものが好まし
く、融着防止剤の添加量は樹脂粒子１００重量部に対
し、通常は0.０１〜１０重量部が好ましい。また、界面
活性剤は樹脂粒子１００重量部当たり、通常0.００１〜
５重量部添加することが好ましい。
【００３７】また、樹脂粒子と分散媒とを容器内より低
圧の雰囲気下に放出して発泡せしめるときの発泡温度
は、一般に使用する樹脂の種類（架橋されているか否か
も含む）や、発泡剤の種類と使用量とで異なるが、一例
を示すと、樹脂として無架橋のポリオレフィン系樹脂粒
子を用い、発泡剤として無機ガス系のものを使用する場
合は、当該樹脂の融点−５℃以上で融点＋１５℃以下、
特に融点−３℃以上で融点＋１０℃以下であるのが好ま
しい。また、架橋ポリオレフィン系樹脂粒子を無機ガス
系発泡剤及び／又は有機揮発性発泡剤を使用して発泡さ
せる場合は、架橋前の融点以上で、その融点＋８０℃以
下であるのが好ましい。更に、発泡温度にまで加熱する
際の昇温温度は１〜１０℃／分、特に２〜５℃／分であ
るのが好ましい。尚、発泡性の樹脂粒子と分散媒とを容
器内より放出する雰囲気は、容器より低圧であればよい
が、通常は大気圧下である。また、上述の樹脂の融点と
は示差走査熱量計によってサンプル約３〜６ｍｇを１０
℃／分の昇温速度で２２０℃まで加熱し、その後１０℃
／分の降温速度で約５０℃まで冷却し、再度１０℃／分
の速度で２２０℃まで昇温した時に得られるＤＳＣ曲線
における吸熱ピーク（固有ピーク）の頂点の温度であ
る。
圧の雰囲気下に放出して発泡せしめるときの発泡温度
は、一般に使用する樹脂の種類（架橋されているか否か
も含む）や、発泡剤の種類と使用量とで異なるが、一例
を示すと、樹脂として無架橋のポリオレフィン系樹脂粒
子を用い、発泡剤として無機ガス系のものを使用する場
合は、当該樹脂の融点−５℃以上で融点＋１５℃以下、
特に融点−３℃以上で融点＋１０℃以下であるのが好ま
しい。また、架橋ポリオレフィン系樹脂粒子を無機ガス
系発泡剤及び／又は有機揮発性発泡剤を使用して発泡さ
せる場合は、架橋前の融点以上で、その融点＋８０℃以
下であるのが好ましい。更に、発泡温度にまで加熱する
際の昇温温度は１〜１０℃／分、特に２〜５℃／分であ
るのが好ましい。尚、発泡性の樹脂粒子と分散媒とを容
器内より放出する雰囲気は、容器より低圧であればよい
が、通常は大気圧下である。また、上述の樹脂の融点と
は示差走査熱量計によってサンプル約３〜６ｍｇを１０
℃／分の昇温速度で２２０℃まで加熱し、その後１０℃
／分の降温速度で約５０℃まで冷却し、再度１０℃／分
の速度で２２０℃まで昇温した時に得られるＤＳＣ曲線
における吸熱ピーク（固有ピーク）の頂点の温度であ
る。
【００３８】本発明の断熱材に用いられる発泡体の密度
は基材樹脂の種類等に応じて適宜選択されるが、通常
０．００５〜０．０５０ｇ／ｃｍ3 であり、より好まし
くは０．００７〜０．０１５ｇ／ｃｍ3 である。この範
囲であればより良好な柔軟性、強度等を発揮することが
できる。尚、密度が０．０２５ｇ／ｃｍ3 未満の場合に
は、柔軟になりすぎてしまい部材との密着性は良いが強
度が低下し、特に０．００５ｇ／ｃｍ3 未満になると強
度が劣る。一方、密度が０．０５０ｇ／ｃｍ3 を超える
場合には、柔軟性に劣るため密着性が低下する。
は基材樹脂の種類等に応じて適宜選択されるが、通常
０．００５〜０．０５０ｇ／ｃｍ3 であり、より好まし
くは０．００７〜０．０１５ｇ／ｃｍ3 である。この範
囲であればより良好な柔軟性、強度等を発揮することが
できる。尚、密度が０．０２５ｇ／ｃｍ3 未満の場合に
は、柔軟になりすぎてしまい部材との密着性は良いが強
度が低下し、特に０．００５ｇ／ｃｍ3 未満になると強
度が劣る。一方、密度が０．０５０ｇ／ｃｍ3 を超える
場合には、柔軟性に劣るため密着性が低下する。
【００３９】本発明の断熱材は上記のように形成した板
状の発泡体の所定位置に通常カッター等で切り込みを入
れて各スリットを形成することで得られる。
状の発泡体の所定位置に通常カッター等で切り込みを入
れて各スリットを形成することで得られる。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように本発明の木造軸組建
築物の壁用断熱材は、合成樹脂の板状軟質発泡体から形
成し幅寸法をａ〔ｍｍ〕＝Ａ＋（０．５〜１５）とし、
断熱材の幅方向の一方の側の端部からｂ〔ｍｍ〕＝（Ａ
−３０）＋（０．５〜１５）の距離に断熱材の長手方向
に沿ってスリットＰを設けたことにより、断熱材をスリ
ットＰに沿って切断するだけで幅寸法ａの断熱材に加え
て幅寸法ｂの断熱材が容易に得られる。この２種類の幅
寸法の断熱材は、標準幅が１０５〔ｍｍ〕の主柱と、標
準幅が４５〔ｍｍ〕の半柱と、標準幅が２７〔ｍｍ〕又
は２４〔ｍｍ〕の間柱とを有する壁の、間柱と半柱間の
内寸法又は間柱と主柱間の内寸法に正確に対応した幅寸
法であるため、隣り合う柱間に断熱材を圧挿する際、従
来のように、幅寸法の異なる断熱材を柱間の寸法に応じ
て複数準備する必要がない。更に断熱材の切断加工はス
リットに沿って行えばよいため、現場で手又はカッター
等で正確な寸法の切断を容易に行うことができる。その
結果、施工性に優れ、更に切断後の発泡体は断面形状が
良好であるため、断熱材は柱に良く密着して優れた断熱
性が得られると共に断熱材を柱間に長期間良好に保持で
きるため、優れた断熱性を長期にわたり維持できる。
又、スリットは必要最小限しか設けられていないため、
端部に多数のスリットを設けた場合と比較して、反発弾
性等の物性が表裏面で変化して平面性が低下することに
よる断熱性の低下等の不具合もない。
築物の壁用断熱材は、合成樹脂の板状軟質発泡体から形
成し幅寸法をａ〔ｍｍ〕＝Ａ＋（０．５〜１５）とし、
断熱材の幅方向の一方の側の端部からｂ〔ｍｍ〕＝（Ａ
−３０）＋（０．５〜１５）の距離に断熱材の長手方向
に沿ってスリットＰを設けたことにより、断熱材をスリ
ットＰに沿って切断するだけで幅寸法ａの断熱材に加え
て幅寸法ｂの断熱材が容易に得られる。この２種類の幅
寸法の断熱材は、標準幅が１０５〔ｍｍ〕の主柱と、標
準幅が４５〔ｍｍ〕の半柱と、標準幅が２７〔ｍｍ〕又
は２４〔ｍｍ〕の間柱とを有する壁の、間柱と半柱間の
内寸法又は間柱と主柱間の内寸法に正確に対応した幅寸
法であるため、隣り合う柱間に断熱材を圧挿する際、従
来のように、幅寸法の異なる断熱材を柱間の寸法に応じ
て複数準備する必要がない。更に断熱材の切断加工はス
リットに沿って行えばよいため、現場で手又はカッター
等で正確な寸法の切断を容易に行うことができる。その
結果、施工性に優れ、更に切断後の発泡体は断面形状が
良好であるため、断熱材は柱に良く密着して優れた断熱
性が得られると共に断熱材を柱間に長期間良好に保持で
きるため、優れた断熱性を長期にわたり維持できる。
又、スリットは必要最小限しか設けられていないため、
端部に多数のスリットを設けた場合と比較して、反発弾
性等の物性が表裏面で変化して平面性が低下することに
よる断熱性の低下等の不具合もない。
【００４１】又、本発明の断熱材において、断熱材の幅
方向の他方の端部からｃ〔ｍｍ〕＝（Ａ−３０）＋
（０．５〜１５）の距離に断熱材の長手方向に沿ってス
リットＱを設けた場合、断熱材切断の際の作業性が向上
する。
方向の他方の端部からｃ〔ｍｍ〕＝（Ａ−３０）＋
（０．５〜１５）の距離に断熱材の長手方向に沿ってス
リットＱを設けた場合、断熱材切断の際の作業性が向上
する。
【００４２】又、本発明の断熱材において、断熱材の幅
方向の他方の端部からｊ〔ｍｍ〕＝（Ａ−３９）＋
（０．５〜１５）の距離又はｊ〔ｍｍ〕＝（Ａ−４０．
５）＋（０．５〜１５）の距離に断熱材の長手方向に沿
ってスリットＱを設けた場合、スリットＰ及びスリット
Ｑから断熱材を切断すれば、主柱と主柱との間の内寸法
に正確に対応した幅寸法の断熱材を得ることができ、３
種類の柱間寸法に対応した断熱施工を容易且つ確実に行
うことができる。
方向の他方の端部からｊ〔ｍｍ〕＝（Ａ−３９）＋
（０．５〜１５）の距離又はｊ〔ｍｍ〕＝（Ａ−４０．
５）＋（０．５〜１５）の距離に断熱材の長手方向に沿
ってスリットＱを設けた場合、スリットＰ及びスリット
Ｑから断熱材を切断すれば、主柱と主柱との間の内寸法
に正確に対応した幅寸法の断熱材を得ることができ、３
種類の柱間寸法に対応した断熱施工を容易且つ確実に行
うことができる。
【００４３】又、本発明の断熱材において、断熱材の幅
方向の他方の端部からｋ〔ｍｍ〕＝（Ａ−６９）＋
（０．５〜１５）の距離又はｋ〔ｍｍ〕＝（Ａ−７０．
５）＋（０．５〜１５）の距離に断熱材の長手方向に沿
ってスリットＱを設けた場合、スリットＱから切断した
断熱材は主柱と主柱の間の内寸法に正確に対応した幅寸
法の断熱材が得られ、３種類の柱間寸法に対応した断熱
施工を容易且つ確実に行うことができる。
方向の他方の端部からｋ〔ｍｍ〕＝（Ａ−６９）＋
（０．５〜１５）の距離又はｋ〔ｍｍ〕＝（Ａ−７０．
５）＋（０．５〜１５）の距離に断熱材の長手方向に沿
ってスリットＱを設けた場合、スリットＱから切断した
断熱材は主柱と主柱の間の内寸法に正確に対応した幅寸
法の断熱材が得られ、３種類の柱間寸法に対応した断熱
施工を容易且つ確実に行うことができる。
【００４４】本発明の断熱材において、断熱材の幅方向
の他方の端部とスリットＰとの間、又はスリットＱとス
リットＰとの間に、断熱材の長手方向に沿ってスリット
Ｒを設けた場合、該スリットＲから折り曲げて柱の間へ
の圧挿を更に容易に行うことができる。
の他方の端部とスリットＰとの間、又はスリットＱとス
リットＰとの間に、断熱材の長手方向に沿ってスリット
Ｒを設けた場合、該スリットＲから折り曲げて柱の間へ
の圧挿を更に容易に行うことができる。
【図１】本発明の断熱材の１例を示す外観斜視図であ
る。
る。
【図２】本発明の断熱材の他の例を示す外観斜視図であ
る。
る。
【図３】本発明の断熱材のその他の例を示す外観斜視図
である。
である。
【図４】本発明の断熱材の使用例を示し、壁の幅方向水
平断面図である。
平断面図である。
【図５】本発明の断熱材の使用例を示す壁の正面図であ
り、（ア）は柱の構成が主柱−間柱−半柱の場合を示
し、（イ）は柱の構成が主柱−主柱の場合を示す。
り、（ア）は柱の構成が主柱−間柱−半柱の場合を示
し、（イ）は柱の構成が主柱−主柱の場合を示す。
１・・・断熱材 ２・・・間柱 ３・・・主柱 ４・・・半柱 Ｐ、Ｑ、Ｒ・・・スリット Ａ・・・半柱−間柱間の内寸法 Ｂ・・・間柱−主柱間の内寸法 Ｃ・・・主柱−主柱間の内寸法 Ｅ・・・主柱の標準幅 Ｆ・・・間柱の標準幅 Ｇ・・・半柱の標準幅 ａ・・・断熱材の幅寸法 ｂ・・・断熱材の幅方向の一方の端部からスリットＰま
での距離 ｃ，ｊ，ｋ・・・断熱材の幅方向の他方の端部からスリ
ットＱまでの距離
での距離 ｃ，ｊ，ｋ・・・断熱材の幅方向の他方の端部からスリ
ットＱまでの距離
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) E04B 1/76 - 1/80
Claims (5)
- 【請求項１】 標準幅が１０５〔ｍｍ〕の主柱と、標準
幅が４５〔ｍｍ〕の半柱と、標準幅が２７〔ｍｍ〕又は
２４〔ｍｍ〕の間柱とを有する木造軸組建築物の、隣合
う柱どうしの間に圧挿される、合成樹脂の板状軟質発泡
体からなる断熱材であって、間柱と半柱の間の内寸法を
Ａ〔ｍｍ〕とした場合、断熱材の幅寸法がａ〔ｍｍ〕に
形成され、断熱材の幅方向の一方の側の端部からｂ〔ｍ
ｍ〕の距離に断熱材の長手方向に沿って幅のない切り込
みから成るスリットＰが設けられ、 ａ＝Ａ＋（０．５〜１５） ｂ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） であることを特徴とする木造軸組建築物の壁用断熱材。 - 【請求項２】 断熱材の幅方向の他方の端部からｃ〔ｍ
ｍ〕の距離に断熱材の長手方向に沿って幅のない切り込
みから成るスリットＱが設けられ、 ｃ＝（Ａ−３０）＋（０．５〜１５） である請求項１記載の木造軸組建築物の壁用断熱材。 - 【請求項３】 断熱材の幅方向の他方の端部からｊ〔ｍ
ｍ〕の距離に断熱材の長手方向に沿って幅のない切り込
みから成るスリットＱが設けられ、間柱の標準幅が２７
〔ｍｍ〕の場合は、 ｊ＝（Ａ−３９）＋（０．５〜１５） であり、間柱の標準幅が２４〔ｍｍ〕の場合は、 ｊ＝（Ａ−４０．５）＋（０．５〜１５） である請求項１記載の木造軸組建築物の壁用断熱材。 - 【請求項４】 断熱材の幅方向の他方の端部からｋ〔ｍ
ｍ〕の距離に断熱材の長手方向に沿って幅のない切り込
みから成るスリットＱが設けられ、間柱の標準幅が２７
〔ｍｍ〕の場合は、 ｋ＝（Ａ−６９）＋（０．５〜１５） であり、間柱の標準幅が２４〔ｍｍ〕の場合は、 ｋ＝（Ａ−７０．５）＋（０．５〜１５） である請求項１記載の木造軸組建築物の壁用断熱材。 - 【請求項５】 断熱材の幅方向の他方の端部とスリット
Ｐとの間、又はスリットＱとスリットＰとの間に、断熱
材の長手方向に沿ってスリットＲが設けられている請求
項１、２、３又は４記載の木造軸組建築物の壁用断熱
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5465194A JP3103265B2 (ja) | 1994-02-10 | 1994-02-28 | 木造軸組建築物の壁用断熱材 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-37611 | 1994-02-10 | ||
| JP3761194 | 1994-02-10 | ||
| JP5465194A JP3103265B2 (ja) | 1994-02-10 | 1994-02-28 | 木造軸組建築物の壁用断熱材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07268983A JPH07268983A (ja) | 1995-10-17 |
| JP3103265B2 true JP3103265B2 (ja) | 2000-10-30 |
Family
ID=26376748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5465194A Expired - Fee Related JP3103265B2 (ja) | 1994-02-10 | 1994-02-28 | 木造軸組建築物の壁用断熱材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3103265B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9962896B2 (en) | 2008-02-27 | 2018-05-08 | Fenwal, Inc. | Peelable seals including porous inserts |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10292516A (ja) * | 1997-04-18 | 1998-11-04 | Sumitomo Forestry Co Ltd | 外装複合下地パネル及び外壁構造 |
| JP5378665B2 (ja) * | 2007-08-29 | 2013-12-25 | ダウ化工株式会社 | 冷凍倉庫用の複合断熱板 |
-
1994
- 1994-02-28 JP JP5465194A patent/JP3103265B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9962896B2 (en) | 2008-02-27 | 2018-05-08 | Fenwal, Inc. | Peelable seals including porous inserts |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07268983A (ja) | 1995-10-17 |
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