JP3087465B2 - 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法 - Google Patents
耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法Info
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- JP3087465B2 JP3087465B2 JP04252140A JP25214092A JP3087465B2 JP 3087465 B2 JP3087465 B2 JP 3087465B2 JP 04252140 A JP04252140 A JP 04252140A JP 25214092 A JP25214092 A JP 25214092A JP 3087465 B2 JP3087465 B2 JP 3087465B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば鋼の連続切削
ではすぐれた耐摩耗性を示し、かつ断続切削ではすぐれ
た耐欠損性を発揮する表面被覆炭窒化チタン（以下、Ｔ
ｉＣＮで示す）基サーメット製切削工具の製造法に関す
るものである。
ではすぐれた耐摩耗性を示し、かつ断続切削ではすぐれ
た耐欠損性を発揮する表面被覆炭窒化チタン（以下、Ｔ
ｉＣＮで示す）基サーメット製切削工具の製造法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、ＴｉＣＮ基サーメット基体の表面
に、例えばＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化
物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以
下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ、お
よびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3で示す）などのうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層
を化学蒸着法または物理蒸着法により５〜２０μｍの平
均層厚で形成してなる表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製
切削工具が、例えば鋼などの連続仕上げ切削に用いられ
ている。
に、例えばＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、炭酸化
物、および炭窒酸化物、並びに酸化アルミニウム（以
下、それぞれＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ、お
よびＴｉＣＮＯ、並びにＡｌ2 Ｏ3で示す）などのうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層
を化学蒸着法または物理蒸着法により５〜２０μｍの平
均層厚で形成してなる表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製
切削工具が、例えば鋼などの連続仕上げ切削に用いられ
ている。
【０００３】また、上記の従来表面被覆ＴｉＣＮ基サー
メット製切削工具を構成する硬質被覆層に関して、化学
蒸着法および物理蒸着法を用いての硬質被覆層形成時に
おける反応雰囲気温度からの冷却時に、ＴｉＣＮ基サー
メット基体の表面に形成された硬質被覆層に比して前記
ＴｉＣＮ基サーメット基体の方が高い収縮率を示すこと
から、前記硬質被覆層には圧縮応力が存在するようにな
り、その値は１０〜４０ｋｇ／ｍｍ2（９８〜３９２Ｍ
Ｐａ）となることも知られている。
メット製切削工具を構成する硬質被覆層に関して、化学
蒸着法および物理蒸着法を用いての硬質被覆層形成時に
おける反応雰囲気温度からの冷却時に、ＴｉＣＮ基サー
メット基体の表面に形成された硬質被覆層に比して前記
ＴｉＣＮ基サーメット基体の方が高い収縮率を示すこと
から、前記硬質被覆層には圧縮応力が存在するようにな
り、その値は１０〜４０ｋｇ／ｍｍ2（９８〜３９２Ｍ
Ｐａ）となることも知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
の省力化およびＦＡ化はめざましく、これに伴ない、切
削工具には汎用性が強く要求される傾向にあるが、上記
の従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具におい
ては、これを例えばやや送りの高い鋼の断続仕上げ切削
に用いた場合、切刃に欠損が発生し易く、実用に供する
ことができないのが現状である。
の省力化およびＦＡ化はめざましく、これに伴ない、切
削工具には汎用性が強く要求される傾向にあるが、上記
の従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具におい
ては、これを例えばやや送りの高い鋼の断続仕上げ切削
に用いた場合、切刃に欠損が発生し易く、実用に供する
ことができないのが現状である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、耐欠損性のすぐれた表面被覆Ｔ
ｉＣＮ基サーメット製切削工具を製造すべく、特に上記
従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具に着目し
研究を行なった結果、上記の従来表面被覆ＴｉＣＮ基サ
ーメット製切削工具を構成する硬質被覆層には、上記の
通り切刃全体に亘って通常１０〜４０ｋｇ／ｍｍ2（９
８〜３９２ＭＰａ）の範囲内の所定の実質的に同じ圧縮
応力が存在するが、前記硬質被覆層形成後の切刃のすく
い面部分、またはすくい面部分と逃げ面部分に、例えば
鋼球使用のショットブラスト処理を施して、前記すくい
面部分のもつ圧縮応力（Ｆｈ）を前記逃げ面部分のもつ
圧縮応力（Ｆｌ）に比して増大させると共に、 Ｆｈ−Ｆｌ≧５ｋｇ／ｍｍ2（４９ＭＰａ）、 を満足する圧縮応力分布とすると、この結果の表面被覆
ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具は、断続切削ですぐれ
た耐欠損性を示すほか、連続切削でもより一段とすぐれ
た耐摩耗性を示すという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、耐欠損性のすぐれた表面被覆Ｔ
ｉＣＮ基サーメット製切削工具を製造すべく、特に上記
従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具に着目し
研究を行なった結果、上記の従来表面被覆ＴｉＣＮ基サ
ーメット製切削工具を構成する硬質被覆層には、上記の
通り切刃全体に亘って通常１０〜４０ｋｇ／ｍｍ2（９
８〜３９２ＭＰａ）の範囲内の所定の実質的に同じ圧縮
応力が存在するが、前記硬質被覆層形成後の切刃のすく
い面部分、またはすくい面部分と逃げ面部分に、例えば
鋼球使用のショットブラスト処理を施して、前記すくい
面部分のもつ圧縮応力（Ｆｈ）を前記逃げ面部分のもつ
圧縮応力（Ｆｌ）に比して増大させると共に、 Ｆｈ−Ｆｌ≧５ｋｇ／ｍｍ2（４９ＭＰａ）、 を満足する圧縮応力分布とすると、この結果の表面被覆
ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具は、断続切削ですぐれ
た耐欠損性を示すほか、連続切削でもより一段とすぐれ
た耐摩耗性を示すという研究結果を得たのである。
【０００６】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ＴｉＣＮ基サーメット基体の表
面に、 （ａ）化学蒸着法および／または物理蒸着法にて、単層
または複層からなり、かつ圧縮応力分布が切刃全体に亘
って実質的に同じ硬質被覆層を形成し、 （ｂ）ついで、上記硬質被覆層形成後の切刃のすくい面
部分、またはすくい面部分と逃げ面部分にショットブラ
スト処理を施して、前記すくい面部分のもつ圧縮応力
（Ｆｈ）を前記逃げ面部分のもつ圧縮応力（Ｆｌ）に比
して増大させると共に、 Ｆｈ−Ｆｌ≧５ｋｇ／ｍｍ2（４９ＭＰａ）、 を満足する圧縮応力分布とすること、により、耐摩耗性
および耐欠損性にすぐれた表面被覆ＴｉＣＮ基サーメッ
ト製切削工具を製造する方法に特徴を有するものであ
る。
なされたものであって、ＴｉＣＮ基サーメット基体の表
面に、 （ａ）化学蒸着法および／または物理蒸着法にて、単層
または複層からなり、かつ圧縮応力分布が切刃全体に亘
って実質的に同じ硬質被覆層を形成し、 （ｂ）ついで、上記硬質被覆層形成後の切刃のすくい面
部分、またはすくい面部分と逃げ面部分にショットブラ
スト処理を施して、前記すくい面部分のもつ圧縮応力
（Ｆｈ）を前記逃げ面部分のもつ圧縮応力（Ｆｌ）に比
して増大させると共に、 Ｆｈ−Ｆｌ≧５ｋｇ／ｍｍ2（４９ＭＰａ）、 を満足する圧縮応力分布とすること、により、耐摩耗性
および耐欠損性にすぐれた表面被覆ＴｉＣＮ基サーメッ
ト製切削工具を製造する方法に特徴を有するものであ
る。
【０００７】なお、この発明の切削工具の製造法におい
て、Ｆｈ をＦｌ に比して５ｋｇ／ｍｍ2（４９ＭＰ
ａ） 以上高くしたのは、両者の差が５ｋｇ／ｍｍ2（４
９ＭＰａ） 未満では、耐摩耗性および耐欠損性に顕著
な改善効果が得られないという理由によるものである。
て、Ｆｈ をＦｌ に比して５ｋｇ／ｍｍ2（４９ＭＰ
ａ） 以上高くしたのは、両者の差が５ｋｇ／ｍｍ2（４
９ＭＰａ） 未満では、耐摩耗性および耐欠損性に顕著
な改善効果が得られないという理由によるものである。
【０００８】
【実施例】つぎに、この発明の表面被覆ＴｉＣＮ基サー
メット製切削工具の製造法を実施例により具体的に説明
する。原料粉末として、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉
末、同２．５μｍのＮｉ粉末、同１．５μｍのＴａＣ粉
末、同２．０μｍのＮｂＣ粉末、同１．０μｍのＷＣ粉
末、同１．３μｍのＭｏ2 Ｃ粉末、同２．０μｍのＺｒ
Ｃ粉末、同１．４μｍのＴｉＣ粉末、同１．３μｍのＴ
ｉＮ粉末、および同１．５μｍのＴｉＣＮ（重量比でＴ
ｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末を用意し、これら原料
粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで
７２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形
し、ついでこれらの圧粉体の一部を、１×１０-2トール
（１．３３Ｐａ）の真空中、１４５０〜１５００℃の範
囲内の所定温度に１時間保持の条件で真空焼結してＴｉ
ＣＮ基サーメット基体Ａ，Ｂを製造し、また前記圧粉体
の残りについては、１３００℃までの昇温過程を１×１
０-2トール（１．３３Ｐａ）の真空雰囲気とし、１３０
０℃から１４５０〜１６００℃の範囲内の所定の焼結温
度までの昇温過程と前記焼結温度に１時間保持の雰囲気
を４０トール（５．３ＫＰａ）の窒素雰囲気とし、かつ
前記焼結温度からの冷却を１×１０-1トール（１３．３
Ｐａ）の真空中で行なう焼結を施して、同じく表１に示
される最大結合相含有量と厚さの結合相富化表面部を有
するＴｉＣＮ基サーメット基体Ｃ，Ｄを製造した。な
お、上記ＴｉＣＮ基サーメット基体（以下、サーメット
基体という）Ａ〜ＤはいずれもＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０
４０８の切削チップ形状をもつものである。
メット製切削工具の製造法を実施例により具体的に説明
する。原料粉末として、平均粒径：１．２μｍのＣｏ粉
末、同２．５μｍのＮｉ粉末、同１．５μｍのＴａＣ粉
末、同２．０μｍのＮｂＣ粉末、同１．０μｍのＷＣ粉
末、同１．３μｍのＭｏ2 Ｃ粉末、同２．０μｍのＺｒ
Ｃ粉末、同１．４μｍのＴｉＣ粉末、同１．３μｍのＴ
ｉＮ粉末、および同１．５μｍのＴｉＣＮ（重量比でＴ
ｉＣ／ＴｉＮ＝５０／５０）粉末を用意し、これら原料
粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミルで
７２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス成形
し、ついでこれらの圧粉体の一部を、１×１０-2トール
（１．３３Ｐａ）の真空中、１４５０〜１５００℃の範
囲内の所定温度に１時間保持の条件で真空焼結してＴｉ
ＣＮ基サーメット基体Ａ，Ｂを製造し、また前記圧粉体
の残りについては、１３００℃までの昇温過程を１×１
０-2トール（１．３３Ｐａ）の真空雰囲気とし、１３０
０℃から１４５０〜１６００℃の範囲内の所定の焼結温
度までの昇温過程と前記焼結温度に１時間保持の雰囲気
を４０トール（５．３ＫＰａ）の窒素雰囲気とし、かつ
前記焼結温度からの冷却を１×１０-1トール（１３．３
Ｐａ）の真空中で行なう焼結を施して、同じく表１に示
される最大結合相含有量と厚さの結合相富化表面部を有
するＴｉＣＮ基サーメット基体Ｃ，Ｄを製造した。な
お、上記ＴｉＣＮ基サーメット基体（以下、サーメット
基体という）Ａ〜ＤはいずれもＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０
４０８の切削チップ形状をもつものである。
【０００９】ついで、これらのサーメット基体Ａ〜Ｄの
表面に、通常の化学蒸着法（ＣＶＤ）および／または物
理蒸着法（ＰＶＤ）を用い、通常の条件で表２に示され
る組成および平均層厚の硬質被覆層を形成することこと
からなる従来法により従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメッ
ト製切削工具（以下、従来被覆サーメット製工具とい
う）１〜８をそれぞれ製造した。
表面に、通常の化学蒸着法（ＣＶＤ）および／または物
理蒸着法（ＰＶＤ）を用い、通常の条件で表２に示され
る組成および平均層厚の硬質被覆層を形成することこと
からなる従来法により従来表面被覆ＴｉＣＮ基サーメッ
ト製切削工具（以下、従来被覆サーメット製工具とい
う）１〜８をそれぞれ製造した。
【００１０】さらに、引続いて上記の従来法により製造
された従来被覆サーメット製工具１〜８の切刃のすくい
面部分、またはすくい面部分と逃げ面部分に、それぞれ
ショットとして平均径：０．３mmφの鋼球を用い、投射
速度：５０〜９０ｍ／秒、投射時間：５０〜２００秒の
条件でショットブラスト処理を施すことにより本発明法
および比較法をそれぞれ実施し、表３，４に示される圧
縮応力を切刃すくい面部分および逃げ面部分に有する本
発明表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以下、
本発明被覆サーメット製工具という）１〜８、および比
較表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以下、比
較被覆サーメット製工具という）１〜８をそれぞれ製造
した。したがって、本発明法で製造された本発明被覆サ
ーメット製工具１〜８および比較法で製造された比較被
覆サーメット製工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組
成および平均層厚は、上記従来被覆サーメット製工具１
〜８のそれとそれぞれ対応して同一である。
された従来被覆サーメット製工具１〜８の切刃のすくい
面部分、またはすくい面部分と逃げ面部分に、それぞれ
ショットとして平均径：０．３mmφの鋼球を用い、投射
速度：５０〜９０ｍ／秒、投射時間：５０〜２００秒の
条件でショットブラスト処理を施すことにより本発明法
および比較法をそれぞれ実施し、表３，４に示される圧
縮応力を切刃すくい面部分および逃げ面部分に有する本
発明表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以下、
本発明被覆サーメット製工具という）１〜８、および比
較表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工具（以下、比
較被覆サーメット製工具という）１〜８をそれぞれ製造
した。したがって、本発明法で製造された本発明被覆サ
ーメット製工具１〜８および比較法で製造された比較被
覆サーメット製工具１〜８のそれぞれの硬質被覆層の組
成および平均層厚は、上記従来被覆サーメット製工具１
〜８のそれとそれぞれ対応して同一である。
【００１１】なお、比較法で製造された比較被覆サーメ
ット製工具１〜８は、切刃すくい面部分および／または
逃げ面部分における硬質被覆層の圧縮応力分布がこの発
明の範囲から外れたものである。また、表４には、従来
被覆サーメット製工具１〜８の切刃すくい面部分および
逃げ面部分における硬質被覆層の圧縮応力も示した。以
上、圧縮応力は、Ｘ線回折法により表２の※印を付した
組成、すなわち硬質被覆層のうちの表３，４に示される
組成のものについて測定した結果を示すものである。
ット製工具１〜８は、切刃すくい面部分および／または
逃げ面部分における硬質被覆層の圧縮応力分布がこの発
明の範囲から外れたものである。また、表４には、従来
被覆サーメット製工具１〜８の切刃すくい面部分および
逃げ面部分における硬質被覆層の圧縮応力も示した。以
上、圧縮応力は、Ｘ線回折法により表２の※印を付した
組成、すなわち硬質被覆層のうちの表３，４に示される
組成のものについて測定した結果を示すものである。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】
【表３】
【００１５】
【表４】
【００１６】つぎに、この結果得られた各種の被覆サー
メット製工具について、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 切削時間：３０分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験、並びに、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
溝付き丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 の条件での鋼の乾式断続切削試験を行ない、上記連続切
削試験では切刃逃げ面の摩耗幅を測定し、また上記断続
切削試験では切刃に欠損が発生するまでの切削時間を測
定した。これらの測定結果を表３，４に示した。
メット製工具について、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 切削時間：３０分、 の条件での鋼の乾式連続切削試験、並びに、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の
溝付き丸棒、 切削速度：２２０ｍ／min 、 送り：０．２mm／rev.、 切込み：１mm、 の条件での鋼の乾式断続切削試験を行ない、上記連続切
削試験では切刃逃げ面の摩耗幅を測定し、また上記断続
切削試験では切刃に欠損が発生するまでの切削時間を測
定した。これらの測定結果を表３，４に示した。
【００１７】
【発明の効果】表３，４に示される結果から、本発明法
で製造された本発明被覆サーメット製工具１〜８は、い
ずれも従来被覆サーメット製工具１〜８に比して、連続
切削では同等以上の耐摩耗性を示し、また断続切削で
は、従来被覆サーメット製工具１〜８がきわめて短時間
の切削で切刃に欠損が発生するのに対して、すぐれた切
削性能を長期に亘って発揮し、すぐれた耐欠損性を示す
ことが明らかであり、一方比較被覆サーメット製工具１
〜８に見られるように、切刃すくい面部分および逃げ面
部分における硬質被覆層の圧縮応力分布が本発明法のそ
れと異なると耐摩耗性および耐欠損性ともに劣ったもの
になることが明らかである。上述のように、この発明の
方法によれば、表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工
具は、連続切削では同等以上のすぐれた耐摩耗性を示
し、さらに断続切削でもすぐれた耐欠損性を示し、連続
切削と断続切削のいずれへの実用においてもすぐれた切
削性能を長期に亘って発揮する表面被覆ＴｉＣＮ基サー
メット製切削工具の製造を可能とするものである。
で製造された本発明被覆サーメット製工具１〜８は、い
ずれも従来被覆サーメット製工具１〜８に比して、連続
切削では同等以上の耐摩耗性を示し、また断続切削で
は、従来被覆サーメット製工具１〜８がきわめて短時間
の切削で切刃に欠損が発生するのに対して、すぐれた切
削性能を長期に亘って発揮し、すぐれた耐欠損性を示す
ことが明らかであり、一方比較被覆サーメット製工具１
〜８に見られるように、切刃すくい面部分および逃げ面
部分における硬質被覆層の圧縮応力分布が本発明法のそ
れと異なると耐摩耗性および耐欠損性ともに劣ったもの
になることが明らかである。上述のように、この発明の
方法によれば、表面被覆ＴｉＣＮ基サーメット製切削工
具は、連続切削では同等以上のすぐれた耐摩耗性を示
し、さらに断続切削でもすぐれた耐欠損性を示し、連続
切削と断続切削のいずれへの実用においてもすぐれた切
削性能を長期に亘って発揮する表面被覆ＴｉＣＮ基サー
メット製切削工具の製造を可能とするものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小谷 二郎 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社 筑波製作所 内 (72)発明者 中村 清一郎 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社 筑波製作所 内 (56)参考文献 特開 平２−254144（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−251003（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23B 27/14 B23P 15/28 C04B 35/56 C23C 16/30
Claims (1)
- 【請求項１】 炭窒化チタン基サーメット基体の表面
に、 （ａ）化学蒸着法および／または物理蒸着法にて、単層
または複層からなり、かつ圧縮応力分布が切刃全体に亘
って実質的に同じ硬質被覆層を形成し、 （ｂ）ついで、上記硬質被覆層形成後の切刃のすくい面
部分、またはすくい面部分と逃げ面部分にショットブラ
スト処理を施して、前記すくい面部分のもつ圧縮応力
（Ｆｈ）を前記逃げ面部分のもつ圧縮応力（Ｆｌ）に比
して増大させると共に、 Ｆｈ−Ｆｌ≧５ｋｇ／ｍｍ2（４９ＭＰａ）、 を満足する圧縮応力分布とすること、 を特徴とする耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被
覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04252140A JP3087465B2 (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04252140A JP3087465B2 (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0679502A JPH0679502A (ja) | 1994-03-22 |
| JP3087465B2 true JP3087465B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=17233035
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04252140A Expired - Fee Related JP3087465B2 (ja) | 1992-08-27 | 1992-08-27 | 耐摩耗性および耐欠損性のすぐれた表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3087465B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006064724A1 (ja) | 2004-12-14 | 2006-06-22 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 表面被覆切削工具 |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1311712A2 (de) * | 2001-03-27 | 2003-05-21 | Widia GmbH | Verfahren zur erhöhung der druckspannung oder zur erniedrigung der zugeigenspannung einer schicht |
| KR100817658B1 (ko) * | 2004-10-29 | 2008-03-27 | 스미또모 덴꼬오 하드메탈 가부시끼가이샤 | 표면 피복 절삭 공구 |
| JP2006181645A (ja) * | 2004-12-24 | 2006-07-13 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
| JP2006175560A (ja) * | 2004-12-22 | 2006-07-06 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 表面被覆切削工具 |
| EP1832364B1 (en) | 2004-12-27 | 2013-08-14 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool |
| EP1864731B2 (en) | 2005-03-30 | 2021-03-24 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Edge replacement cutter tip |
| JP2007136631A (ja) | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp | 刃先交換型切削チップ |
| JP4783153B2 (ja) * | 2006-01-06 | 2011-09-28 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 刃先交換型切削チップ |
| WO2009048021A1 (ja) * | 2007-10-10 | 2009-04-16 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | 刃先交換型切削チップ |
| DE102008009487B4 (de) * | 2008-02-15 | 2022-09-22 | Walter Ag | Strahlbehandelter Schneideinsatz und Verfahren |
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1992
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