JP2800571B2 - 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JP2800571B2 JP2800571B2 JP4191735A JP19173592A JP2800571B2 JP 2800571 B2 JP2800571 B2 JP 2800571B2 JP 4191735 A JP4191735 A JP 4191735A JP 19173592 A JP19173592 A JP 19173592A JP 2800571 B2 JP2800571 B2 JP 2800571B2
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- cemented carbide
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、すぐれた耐チッピン
グ性を有し、したがって例えば鋼や鋳鉄などの連続切削
は勿論のこと、これらのフライス切削や断続切削に用い
た場合にもすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆炭化タ
ングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金製切削工具
に関するものである。
グ性を有し、したがって例えば鋼や鋳鉄などの連続切削
は勿論のこと、これらのフライス切削や断続切削に用い
た場合にもすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆炭化タ
ングステン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金製切削工具
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特開昭５９−５２
７０３号公報に記載されるように、ＷＣ基超硬合金基体
や、さらに結合相形成成分としてのＣｏの含有量が基体
内部に比して相対的に多い表面部、すなわちＣｏ富化表
面部を有するＷＣ基超硬合金基体の表面に、化学蒸着法
や物理蒸着法を用いて、炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮ
で示す）からなる硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均
層厚で形成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具
が、例えば鋼や鋳鉄の連続切削に用いられていることは
良く知られるところである。
７０３号公報に記載されるように、ＷＣ基超硬合金基体
や、さらに結合相形成成分としてのＣｏの含有量が基体
内部に比して相対的に多い表面部、すなわちＣｏ富化表
面部を有するＷＣ基超硬合金基体の表面に、化学蒸着法
や物理蒸着法を用いて、炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮ
で示す）からなる硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均
層厚で形成してなる表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具
が、例えば鋼や鋳鉄の連続切削に用いられていることは
良く知られるところである。
【０００３】また、上記のＣｏ富化表面部を有するＷＣ
基超硬合金基体が、例えば原料粉末としてＴｉＮなどの
窒化物粉末や、ＴａＣＮおよび（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮなどの
炭窒化物粉末を配合し、これの圧粉体を通常の条件で真
空焼結する方法などによって製造されることも知られて
いる。
基超硬合金基体が、例えば原料粉末としてＴｉＮなどの
窒化物粉末や、ＴａＣＮおよび（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮなどの
炭窒化物粉末を配合し、これの圧粉体を通常の条件で真
空焼結する方法などによって製造されることも知られて
いる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
技術のＦＡ化および多様化は著しく、これに伴ない切削
工具にも、例えば連続切削および断続切削のいずれでも
すぐれた耐摩耗性を発揮する特性が要求されるが、上記
の従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は、これを断
続切削に用いた場合には、切刃にチッピングが発生し易
く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
技術のＦＡ化および多様化は著しく、これに伴ない切削
工具にも、例えば連続切削および断続切削のいずれでも
すぐれた耐摩耗性を発揮する特性が要求されるが、上記
の従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具は、これを断
続切削に用いた場合には、切刃にチッピングが発生し易
く、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来表面被覆ＷＣ基超硬
合金製切削工具に着目し、これの耐チッピング性の向上
をはかるべく研究を行なった結果、一般に、例えば化学
蒸着法により硬質被覆層としてのＴｉＣＮ層を形成する
に際しては、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜５％、ＣＨ
4 ：５〜７％、Ｎ2 ：２０〜３０％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：９５０〜１０５０℃、 雰囲気圧力：５０〜２００トル、 の条件で形成され、形成されたＴｉＣＮ層は粒状結晶組
織を有するのが通常であるが、この粒状結晶組織を有す
るＴｉＣＮ層形成の後半過程または中間過程、あるいは
前半過程のＴｉＣＮ層形成条件を、相対的に反応温度を
低温にして、反応ガス組成をかえた条件、すなわち、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜４％、ＣＨ
3 ＣＮ：０．１〜１％、Ｎ2 ：０〜２５％、Ｈ2 ：残
り、 反応温度：８００〜９００℃、 雰囲気圧力：３０〜２００トル、 の条件にすると、この結果のＴｉＣＮ層は、（ａ） 粒
状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶構造、
（ｂ） 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらに
この縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構
造、（ｃ） 縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る
結晶構造、上記（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれかの結晶
構造をもつようになり、かつＴｉＣＮの単層または２層
以上の積層からなる硬質被覆層のうちの１層または２層
以上を、上記（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれか、または
２種以上の結晶構造としてなる表面被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具は、ＴｉＣＮ層中の縦長成長結晶組織によっ
て切刃の耐チッピング性が一段と向上するようになり、
鋼や鋳鉄などの連続切削は勿論のこと、これらの断続切
削でもすぐれた耐摩耗性を発揮するようになるという研
究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来表面被覆ＷＣ基超硬
合金製切削工具に着目し、これの耐チッピング性の向上
をはかるべく研究を行なった結果、一般に、例えば化学
蒸着法により硬質被覆層としてのＴｉＣＮ層を形成する
に際しては、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜５％、ＣＨ
4 ：５〜７％、Ｎ2 ：２０〜３０％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：９５０〜１０５０℃、 雰囲気圧力：５０〜２００トル、 の条件で形成され、形成されたＴｉＣＮ層は粒状結晶組
織を有するのが通常であるが、この粒状結晶組織を有す
るＴｉＣＮ層形成の後半過程または中間過程、あるいは
前半過程のＴｉＣＮ層形成条件を、相対的に反応温度を
低温にして、反応ガス組成をかえた条件、すなわち、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１〜４％、ＣＨ
3 ＣＮ：０．１〜１％、Ｎ2 ：０〜２５％、Ｈ2 ：残
り、 反応温度：８００〜９００℃、 雰囲気圧力：３０〜２００トル、 の条件にすると、この結果のＴｉＣＮ層は、（ａ） 粒
状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶構造、
（ｂ） 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらに
この縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構
造、（ｃ） 縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る
結晶構造、上記（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれかの結晶
構造をもつようになり、かつＴｉＣＮの単層または２層
以上の積層からなる硬質被覆層のうちの１層または２層
以上を、上記（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれか、または
２種以上の結晶構造としてなる表面被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具は、ＴｉＣＮ層中の縦長成長結晶組織によっ
て切刃の耐チッピング性が一段と向上するようになり、
鋼や鋳鉄などの連続切削は勿論のこと、これらの断続切
削でもすぐれた耐摩耗性を発揮するようになるという研
究結果を得たのである。
【０００６】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金基体、またはＣ
ｏ富化表面部を有するＷＣ基超硬合金基体の表面に、Ｔ
ｉＣＮの単層または２層以上の積層からなる硬質被覆層
を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆
ＷＣ基超硬合金製切削工具において、上記ＴｉＣＮ層の
単層または２層以上の積層からなる構成層のうちの１層
または２層以上を、（ａ） 粒状結晶組織から縦長成長
結晶組織へ変る結晶構造、（ｂ） 粒状結晶組織から縦
長成長結晶組織へ、さらにこの縦長成長結晶組織から粒
状結晶組織へ変る結晶構造、（ｃ） 縦長成長結晶組織
から粒状結晶組織へ変る結晶構造、上記（ａ）〜（ｃ）
のうちのいずれか、または２種以上の結晶構造とするこ
とにより耐チッピング性の向上をはかった表面被覆ＷＣ
基超硬合金製切削工具に特徴を有するものである。
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金基体、またはＣ
ｏ富化表面部を有するＷＣ基超硬合金基体の表面に、Ｔ
ｉＣＮの単層または２層以上の積層からなる硬質被覆層
を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆
ＷＣ基超硬合金製切削工具において、上記ＴｉＣＮ層の
単層または２層以上の積層からなる構成層のうちの１層
または２層以上を、（ａ） 粒状結晶組織から縦長成長
結晶組織へ変る結晶構造、（ｂ） 粒状結晶組織から縦
長成長結晶組織へ、さらにこの縦長成長結晶組織から粒
状結晶組織へ変る結晶構造、（ｃ） 縦長成長結晶組織
から粒状結晶組織へ変る結晶構造、上記（ａ）〜（ｃ）
のうちのいずれか、または２種以上の結晶構造とするこ
とにより耐チッピング性の向上をはかった表面被覆ＷＣ
基超硬合金製切削工具に特徴を有するものである。
【０００７】なお、この発明の表面被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具において、硬質被覆層の平均層厚を０．５〜
２０μｍとしたのは、その層厚が０．５μｍ未満では、
硬質被覆層によってもたらされる所望のすぐれた耐摩耗
性を確保することができず、一方その層厚が２０μｍを
越えると切刃に欠けが発生し易くなるという理由による
ものである。
製切削工具において、硬質被覆層の平均層厚を０．５〜
２０μｍとしたのは、その層厚が０．５μｍ未満では、
硬質被覆層によってもたらされる所望のすぐれた耐摩耗
性を確保することができず、一方その層厚が２０μｍを
越えると切刃に欠けが発生し易くなるという理由による
ものである。
【０００８】
【実施例】つぎに、この発明の表面被覆ＷＣ基超硬合金
製切削工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末
として、平均粒径：３μｍを有するＷＣ粉末、同１．５
μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ粉末（ＴｉＣ／ＷＣ＝重量比で３
０／７０）、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ粉末（Ｔ
ｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝重量比で２４／２０／５６）、同
１．３μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ粉末（ＴａＣ／ＮｂＣ＝
重量比９０／１０）、および同１．２μｍのＣｏ粉末を
用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組成に配
合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、
圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を１×１０-2
トルの真空中、温度：１４５０℃に１時間保持の条件で
真空焼結することによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８
の形状をもったＷＣ基超硬合金基体Ａ〜Ｃ、およびＣｏ
富化表面部（最大Ｃｏ含有量：１３重量％、厚さ：２０
μｍ）を有するＷＣ基超硬合金基体Ｄをそれぞれ製造し
た。また、上記ＷＣ基超硬合金基体Ｃについては、これ
に１００トルのメタンガス雰囲気中、温度：１４００℃
に１時間保持の条件で浸炭処理を施すことによりＣｏ富
化表面部（最大Ｃｏ含有量：１７重量％、厚さ：４０μ
ｍ）を形成した。
製切削工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末
として、平均粒径：３μｍを有するＷＣ粉末、同１．５
μｍの（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ粉末（ＴｉＣ／ＷＣ＝重量比で３
０／７０）、同１．２μｍの（Ｔｉ，Ｗ）ＣＮ粉末（Ｔ
ｉＣ／ＴｉＮ／ＷＣ＝重量比で２４／２０／５６）、同
１．３μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ粉末（ＴａＣ／ＮｂＣ＝
重量比９０／１０）、および同１．２μｍのＣｏ粉末を
用意し、これら原料粉末を表１に示される配合組成に配
合し、ボールミルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、
圧粉体にプレス成形し、ついでこの圧粉体を１×１０-2
トルの真空中、温度：１４５０℃に１時間保持の条件で
真空焼結することによりＩＳＯ・ＣＮＭＧ１２０４０８
の形状をもったＷＣ基超硬合金基体Ａ〜Ｃ、およびＣｏ
富化表面部（最大Ｃｏ含有量：１３重量％、厚さ：２０
μｍ）を有するＷＣ基超硬合金基体Ｄをそれぞれ製造し
た。また、上記ＷＣ基超硬合金基体Ｃについては、これ
に１００トルのメタンガス雰囲気中、温度：１４００℃
に１時間保持の条件で浸炭処理を施すことによりＣｏ富
化表面部（最大Ｃｏ含有量：１７重量％、厚さ：４０μ
ｍ）を形成した。
【０００９】ついで、これらのＷＣ基超硬合金基体Ａ〜
Ｄの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、ＴｉＣＮの粒
状結晶組織の形成条件を、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：３％、ＣＨ4 ：
５％、Ｎ2 ：２５％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：１００トル、 とし、またＴｉＣＮの縦長成長結晶組織の形成条件を、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１．５％、ＣＨ
3 ＣＮ：０．５％、Ｎ2 ：２５％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：８６０℃、 雰囲気圧力：５０トル、 とし、これらの形成条件を構成層ごとに形成途中で適宜
変換して、表２，３に示される結晶構造を有する単層ま
たは２層以上の積層からなるＴｉＣＮ構成層を、同じく
表２に示される平均層厚で形成することにより本発明表
面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具（以下、本発明被覆切
削工具という）１〜１６をそれぞれ製造した。
Ｄの表面に、通常の化学蒸着装置を用い、ＴｉＣＮの粒
状結晶組織の形成条件を、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：３％、ＣＨ4 ：
５％、Ｎ2 ：２５％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：１０２０℃、 雰囲気圧力：１００トル、 とし、またＴｉＣＮの縦長成長結晶組織の形成条件を、 反応ガス組成：容量％で、ＴｉＣｌ4 ：１．５％、ＣＨ
3 ＣＮ：０．５％、Ｎ2 ：２５％、Ｈ2 ：残り、 反応温度：８６０℃、 雰囲気圧力：５０トル、 とし、これらの形成条件を構成層ごとに形成途中で適宜
変換して、表２，３に示される結晶構造を有する単層ま
たは２層以上の積層からなるＴｉＣＮ構成層を、同じく
表２に示される平均層厚で形成することにより本発明表
面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具（以下、本発明被覆切
削工具という）１〜１６をそれぞれ製造した。
【００１０】また、比較の目的で、表３に示される通り
ＴｉＣＮ層の結晶構造を粒状結晶組織とする以外は同一
の条件で従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具（以
下、従来被覆切削工具という）１〜４をそれぞれ製造し
た。
ＴｉＣＮ層の結晶構造を粒状結晶組織とする以外は同一
の条件で従来表面被覆ＷＣ基超硬合金製切削工具（以
下、従来被覆切削工具という）１〜４をそれぞれ製造し
た。
【００１１】
【表１】
【００１２】
【表２】
【００１３】
【表３】
【００１４】つぎに、この結果得られた各種の被覆切削
工具について、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の角材、 切削速度：２００ｍ／min.、 送り：０．２５mm／rev.、 切込み：３mm、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の乾式フライス切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定し、さらに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２８０）の角材、 切削速度：１００ｍ／min.、 送り：０．４mm／rev.、 切込み：３mm、 の条件で鋼の乾式断続切削試験を行ない、使用寿命に至
るまでの切削時間を測定した。これらの測定結果を表
２，３に示した。
工具について、 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨB ２２０）の角材、 切削速度：２００ｍ／min.、 送り：０．２５mm／rev.、 切込み：３mm、 切削時間：３０分、 の条件で鋼の乾式フライス切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定し、さらに、 被削材：ＳＮＣＭ４３９（硬さ：ＨB ２８０）の角材、 切削速度：１００ｍ／min.、 送り：０．４mm／rev.、 切込み：３mm、 の条件で鋼の乾式断続切削試験を行ない、使用寿命に至
るまでの切削時間を測定した。これらの測定結果を表
２，３に示した。
【００１５】また、図１および２には、本発明被覆切削
工具１および従来被覆切削工具２の表面部の走査電子顕
微鏡による断続面組織写真（倍率：５０００倍）を示し
た。図示される通り、図１（本発明被覆切削工具１）に
は、粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらにこの
縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構造のＴ
ｉＣＮ層（図１の下部は基体を示す）が示され、また図
２（従来被覆切削工具１）には、粒状結晶組織のみから
なるＴｉＣＮ層（図２の下部は同じく基体を示す）が示
されている。
工具１および従来被覆切削工具２の表面部の走査電子顕
微鏡による断続面組織写真（倍率：５０００倍）を示し
た。図示される通り、図１（本発明被覆切削工具１）に
は、粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらにこの
縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構造のＴ
ｉＣＮ層（図１の下部は基体を示す）が示され、また図
２（従来被覆切削工具１）には、粒状結晶組織のみから
なるＴｉＣＮ層（図２の下部は同じく基体を示す）が示
されている。
【００１６】
【発明の効果】表２，３および図１，２に示される結果
から、ＴｉＣＮの単層または２層以上の積層からなる構
成層のうちの少なくとも１層が、粒状結晶組織から縦長
成長結晶組織へ変る結晶構造、あるいは粒状結晶組織か
ら縦長成長結晶組織へ、さらにこの縦長成長結晶組織か
ら粒状結晶組織へ変る結晶組織、あるいは縦長成長結晶
組織から粒状結晶組織へ変る結晶構造を有する本発明被
覆切削工具１〜１６は、いずれも鋼の連続切削では、粒
状結晶組織のＴｉＣＮ層からなる硬質被覆層を形成して
なる従来被覆切削工具１〜４に比してすぐれた耐摩耗性
を示し、また鋼の断続切削でも従来被覆切削工具１〜４
が切刃に発生したチッピングが原因で比較的短時間で使
用寿命に至るのに対して、一般とすぐれた耐チッピング
性を示し、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示すことが
明らかである。
から、ＴｉＣＮの単層または２層以上の積層からなる構
成層のうちの少なくとも１層が、粒状結晶組織から縦長
成長結晶組織へ変る結晶構造、あるいは粒状結晶組織か
ら縦長成長結晶組織へ、さらにこの縦長成長結晶組織か
ら粒状結晶組織へ変る結晶組織、あるいは縦長成長結晶
組織から粒状結晶組織へ変る結晶構造を有する本発明被
覆切削工具１〜１６は、いずれも鋼の連続切削では、粒
状結晶組織のＴｉＣＮ層からなる硬質被覆層を形成して
なる従来被覆切削工具１〜４に比してすぐれた耐摩耗性
を示し、また鋼の断続切削でも従来被覆切削工具１〜４
が切刃に発生したチッピングが原因で比較的短時間で使
用寿命に至るのに対して、一般とすぐれた耐チッピング
性を示し、長期に亘ってすぐれた耐摩耗性を示すことが
明らかである。
【００１７】上述のように、この発明の表面被覆ＷＣ基
超硬合金製切削工具は、すぐれた耐チッピング性を有す
るので、例えば鋼や鋳鉄の連続切削は勿論のこと、耐チ
ッピング性が要求される、これらの断続切削においても
すぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期に亘ってすぐれた
切削性能を発揮するのである。
超硬合金製切削工具は、すぐれた耐チッピング性を有す
るので、例えば鋼や鋳鉄の連続切削は勿論のこと、耐チ
ッピング性が要求される、これらの断続切削においても
すぐれた耐摩耗性を示し、著しく長期に亘ってすぐれた
切削性能を発揮するのである。
【図１】本発明被覆切削工具１の表面部の走査電子顕微
鏡による縦断面組織写真である。
鏡による縦断面組織写真である。
【図２】従来被覆切削工具１の表面部の走査電子顕微鏡
による縦断面組織写真である。
による縦断面組織写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−26404（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−297003（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−122049（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23B 27/14 B23P 15/28 C23C 16/30 C23C 28/04
Claims (2)
- 【請求項１】 炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成し
てなる表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
において、 上記硬質被覆層を、炭窒化チタンの単層または２層以上
の積層で構成すると共に、これら構成層のうちの１層ま
たは２層以上を、 （ａ） 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶
構造、 （ｂ） 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらに
この縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構
造、 （ｃ） 縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶
構造、上記（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれか、または２
種以上の結晶構造としたことを特徴とする耐チッピング
性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切
削工具。 - 【請求項２】 結合相形成成分としてのＣｏの含有量が
基体内部に比して相対的に多い表面部を有する炭化タン
グステン基超硬合金基体の表面に、硬質被覆層を０．５
〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆炭化タン
グステン基超硬合金製切削工具において、 上記硬質被覆層を、炭窒化チタンの単層または２層以上
の積層で構成すると共に、これら構成層のうちの１層ま
たは２層以上を、 （ａ） 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ変る結晶
構造、 （ｂ） 粒状結晶組織から縦長成長結晶組織へ、さらに
この縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶構
造、 （ｃ） 縦長成長結晶組織から粒状結晶組織へ変る結晶
構造、上記（ａ）〜（ｃ）のうちのいずれか、または２
種以上の結晶構造としたことを特徴とする耐チッピング
性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切
削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4191735A JP2800571B2 (ja) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4191735A JP2800571B2 (ja) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH068009A JPH068009A (ja) | 1994-01-18 |
| JP2800571B2 true JP2800571B2 (ja) | 1998-09-21 |
Family
ID=16279629
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4191735A Expired - Lifetime JP2800571B2 (ja) | 1992-06-25 | 1992-06-25 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2800571B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6395379B1 (en) * | 1996-09-03 | 2002-05-28 | Balzers Aktiengesellschaft | Workpiece with wear-protective coating |
| JP5344129B2 (ja) * | 2008-10-14 | 2013-11-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 |
| JP5590332B2 (ja) * | 2011-02-14 | 2014-09-17 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐摩耗性と切屑排出性に優れた表面被覆ドリル |
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