JP3079743B2 - ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 - Google Patents
ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造Info
- Publication number
- JP3079743B2 JP3079743B2 JP04035369A JP3536992A JP3079743B2 JP 3079743 B2 JP3079743 B2 JP 3079743B2 JP 04035369 A JP04035369 A JP 04035369A JP 3536992 A JP3536992 A JP 3536992A JP 3079743 B2 JP3079743 B2 JP 3079743B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compression chamber
- suction
- piston
- refrigerant gas
- pressure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Compressor (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、回転軸の周囲に配列さ
れた複数のシリンダボア内にピストンを収容すると共
に、回転軸の回転に連動してピストンを往復動させるピ
ストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造に関するもの
である。
れた複数のシリンダボア内にピストンを収容すると共
に、回転軸の回転に連動してピストンを往復動させるピ
ストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来のピストン型圧縮機では、ピストン
によってシリンダボア内に区画される圧縮室と吸入室と
の間の吸入ポートが圧縮室内のフラッパ弁によって開閉
されるようになっている。吸入室内の冷媒ガスは上死点
側から下死点側へ移動するピストンの吸入動作によって
フラッパ弁を押し開いて圧縮室へ流入する。ピストンが
下死点側から上死点側へ移動する吐出行程ではフラッパ
弁が吸入ポートを閉じ、圧縮室内の冷媒ガスが吐出ポー
トから吐出室へ吐出される。
によってシリンダボア内に区画される圧縮室と吸入室と
の間の吸入ポートが圧縮室内のフラッパ弁によって開閉
されるようになっている。吸入室内の冷媒ガスは上死点
側から下死点側へ移動するピストンの吸入動作によって
フラッパ弁を押し開いて圧縮室へ流入する。ピストンが
下死点側から上死点側へ移動する吐出行程ではフラッパ
弁が吸入ポートを閉じ、圧縮室内の冷媒ガスが吐出ポー
トから吐出室へ吐出される。
【０００３】フラッパ弁の開閉動作は圧縮室と吸入室と
の間の圧力差に基づくものであり、吸入室の圧力が圧縮
室の圧力よりも高ければフラッパ弁は撓み変形して吸入
ポートを開く。吸入室の圧力が圧縮室の圧力よりも高く
なるのは上死点側から下死点側へ移動するピストンの吸
入動作時である。
の間の圧力差に基づくものであり、吸入室の圧力が圧縮
室の圧力よりも高ければフラッパ弁は撓み変形して吸入
ポートを開く。吸入室の圧力が圧縮室の圧力よりも高く
なるのは上死点側から下死点側へ移動するピストンの吸
入動作時である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】弾性変形であるフラッ
パ弁の撓み変形は弾性抵抗として作用し、吸入室の圧力
が圧縮室の圧力をある程度上回らなければフラッパ弁は
開放しない。即ち、フラッパ弁の開放が遅れる。圧縮機
内の潤滑を行なうために冷媒ガス中には潤滑油が混入さ
れており、この潤滑油が冷媒ガスと共に圧縮機内の必要
な潤滑部位に送りこまれる。この潤滑油は冷媒ガスの流
通領域ならばどこへでも入り込み可能であり、吸入ポー
トを閉じているフラッパ弁とその密接面との間にも潤滑
油が付着する。この付着潤滑油は前記密接面とフラッパ
弁との間の密着力を高め、フラッパ弁の撓み変形開始が
一層遅れる。このような変形開始遅れは圧縮室への冷媒
ガス流入量の低下、即ち体積効率の低下をもたらす。
又、フラッパ弁が開いている場合にもフラッパ弁の弾性
抵抗が吸入抵抗として作用し、冷媒ガス流入量が低下す
る。
パ弁の撓み変形は弾性抵抗として作用し、吸入室の圧力
が圧縮室の圧力をある程度上回らなければフラッパ弁は
開放しない。即ち、フラッパ弁の開放が遅れる。圧縮機
内の潤滑を行なうために冷媒ガス中には潤滑油が混入さ
れており、この潤滑油が冷媒ガスと共に圧縮機内の必要
な潤滑部位に送りこまれる。この潤滑油は冷媒ガスの流
通領域ならばどこへでも入り込み可能であり、吸入ポー
トを閉じているフラッパ弁とその密接面との間にも潤滑
油が付着する。この付着潤滑油は前記密接面とフラッパ
弁との間の密着力を高め、フラッパ弁の撓み変形開始が
一層遅れる。このような変形開始遅れは圧縮室への冷媒
ガス流入量の低下、即ち体積効率の低下をもたらす。
又、フラッパ弁が開いている場合にもフラッパ弁の弾性
抵抗が吸入抵抗として作用し、冷媒ガス流入量が低下す
る。
【０００５】さらにピストンが上死点位置に配置された
場合にも圧縮室の容積はは零にはならず、圧縮冷媒ガス
が圧縮室に残留する。この高圧の残留冷媒ガスが吸入行
程時に再膨張し、この残留冷媒ガス圧が吸入室の圧力を
下回らない限り冷媒ガスが圧縮室へ流入できない。即
ち、このような残留冷媒ガスの存在が体積効率を低下さ
せる。
場合にも圧縮室の容積はは零にはならず、圧縮冷媒ガス
が圧縮室に残留する。この高圧の残留冷媒ガスが吸入行
程時に再膨張し、この残留冷媒ガス圧が吸入室の圧力を
下回らない限り冷媒ガスが圧縮室へ流入できない。即
ち、このような残留冷媒ガスの存在が体積効率を低下さ
せる。
【０００６】本発明は、体積効率を向上し得るピストン
型圧縮機における冷媒ガス吸入構造を提供することを目
的とする。
型圧縮機における冷媒ガス吸入構造を提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に
冷媒ガスを導入するための吸入通路をロータリバルブ上
に形成すると共に、ピストンの往復動に同期して前記圧
縮室の吸入ポートと前記吸入通路とを順次連通するよう
に前記ロータリバルブを設け、ピストンの上死点配置タ
イミング付近の状態にある前記圧縮室内の残留冷媒ガス
を下死点配置タイミング付近にある他の圧縮室へ前記吸
入ポートを経由して放出するための放出通路を前記ロー
タリバルブ上に形成し、ロータリバルブの周方向におけ
る前記放出通路の入口の幅を前記吸入ポートの幅よりも
短くし、前記圧縮室におけるピストンの上死点配置タイ
ミングを包含するようにこの圧縮室と前記放出通路の入
口との連通期間を設定した。
ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮室に
冷媒ガスを導入するための吸入通路をロータリバルブ上
に形成すると共に、ピストンの往復動に同期して前記圧
縮室の吸入ポートと前記吸入通路とを順次連通するよう
に前記ロータリバルブを設け、ピストンの上死点配置タ
イミング付近の状態にある前記圧縮室内の残留冷媒ガス
を下死点配置タイミング付近にある他の圧縮室へ前記吸
入ポートを経由して放出するための放出通路を前記ロー
タリバルブ上に形成し、ロータリバルブの周方向におけ
る前記放出通路の入口の幅を前記吸入ポートの幅よりも
短くし、前記圧縮室におけるピストンの上死点配置タイ
ミングを包含するようにこの圧縮室と前記放出通路の入
口との連通期間を設定した。
【０００８】
【作用】ロータリバルブ上の吸入通路はロータリバルブ
の回転に伴って複数の圧縮室に順次連通する。吸入通路
と圧縮室とが連通しているときに圧縮室の圧力が吸入通
路の圧力（吸入圧）以下まで低下していく。この圧力低
下により吸入通路の冷媒ガスが圧縮室へ流入する。フラ
ッパ弁の場合とは異なり、吸入通路は予め決められたタ
イミングで圧縮室に連通する。
の回転に伴って複数の圧縮室に順次連通する。吸入通路
と圧縮室とが連通しているときに圧縮室の圧力が吸入通
路の圧力（吸入圧）以下まで低下していく。この圧力低
下により吸入通路の冷媒ガスが圧縮室へ流入する。フラ
ッパ弁の場合とは異なり、吸入通路は予め決められたタ
イミングで圧縮室に連通する。
【０００９】ピストンが上死点位置に配置された状態に
おける圧縮室は最小容積となり、この最小容積内の高圧
の残留冷媒ガスが放出通路を介して下死点配置タイミン
グの圧縮室に放出される。圧縮室と放出通路の入口との
連通期間はこの圧縮室を区画するピストンの上死点配置
タイミングの前後にわたる。圧縮室の容積曲線は上死点
配置タイミングの前後では上死点配置タイミングを極小
とする凸の曲線であり、上死点配置タイミングの前後で
は圧縮室の容積変化は僅かである。即ち、ピストンが上
死点付近で僅かに移動する間に前記残留冷媒ガスが放出
通路を経由して他の圧縮室に移行する。残留冷媒ガスが
圧縮室内で再膨張してしまう従来の圧縮機ではこの再膨
張が停止するまで新たな冷媒ガスが圧縮室に流入できな
い。この再膨張停止までには圧縮室の大きな容積増大が
伴い、この容積増大分が圧縮室へ流入できない冷媒ガス
量となる。本発明の圧縮機では残留ガスが他の圧縮室へ
移行してしまうまでの容積増大は僅かであり、新たに圧
縮室へ流入できない冷媒ガス量は従来よりも大幅に低減
する。
おける圧縮室は最小容積となり、この最小容積内の高圧
の残留冷媒ガスが放出通路を介して下死点配置タイミン
グの圧縮室に放出される。圧縮室と放出通路の入口との
連通期間はこの圧縮室を区画するピストンの上死点配置
タイミングの前後にわたる。圧縮室の容積曲線は上死点
配置タイミングの前後では上死点配置タイミングを極小
とする凸の曲線であり、上死点配置タイミングの前後で
は圧縮室の容積変化は僅かである。即ち、ピストンが上
死点付近で僅かに移動する間に前記残留冷媒ガスが放出
通路を経由して他の圧縮室に移行する。残留冷媒ガスが
圧縮室内で再膨張してしまう従来の圧縮機ではこの再膨
張が停止するまで新たな冷媒ガスが圧縮室に流入できな
い。この再膨張停止までには圧縮室の大きな容積増大が
伴い、この容積増大分が圧縮室へ流入できない冷媒ガス
量となる。本発明の圧縮機では残留ガスが他の圧縮室へ
移行してしまうまでの容積増大は僅かであり、新たに圧
縮室へ流入できない冷媒ガス量は従来よりも大幅に低減
する。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を可変容量型の揺動斜板式圧縮
機に具体化した一実施例を図１〜図１１に基づいて説明
する。
機に具体化した一実施例を図１〜図１１に基づいて説明
する。
【００１１】シリンダブロック１の前後にはフロントハ
ウジング２及びリヤハウジング３が接合固定されてお
り、シリンダブロック１及びフロントハウジング２に回
転可能に支持された回転軸４には回転支持体５が止着さ
れている。回転支持体５には回転駆動体６がアーム５ａ
上の長孔５ｂとピン７との係合により傾斜角可変に連結
支持されている。回転駆動体６は回転軸４上のガイドス
リーブ８の左右両側に突設された軸ピン８ａにより揺動
可能に支持されており、回転駆動体６上には揺動斜板９
が相対回転可能に支持されている。
ウジング２及びリヤハウジング３が接合固定されてお
り、シリンダブロック１及びフロントハウジング２に回
転可能に支持された回転軸４には回転支持体５が止着さ
れている。回転支持体５には回転駆動体６がアーム５ａ
上の長孔５ｂとピン７との係合により傾斜角可変に連結
支持されている。回転駆動体６は回転軸４上のガイドス
リーブ８の左右両側に突設された軸ピン８ａにより揺動
可能に支持されており、回転駆動体６上には揺動斜板９
が相対回転可能に支持されている。
【００１２】シリンダブロック１には複数のシリンダボ
ア１ａ（本実施例では６つ）が回転軸４の軸方向に貫設
されており、回転軸４の周囲に等間隔角度位置に配列さ
れている。シリンダボア１ａ内にはピストン１０Ａ1 ，
１０Ａ2 ，１０Ａ3 ，１０Ａ 4 ，１０Ａ5 ，１０Ａ6 が
収容されている。各ピストン１０Ａj （ｊ＝１〜６）は
ピストンロッド１０ａを介して揺動斜板９に連結されて
いる。回転軸４の回転運動は回転支持体５及び回転駆動
体６を介して揺動斜板９の前後往復揺動に変換され、ピ
ストン１０Ａj がシリンダボア１ａ内を前後動する。
ア１ａ（本実施例では６つ）が回転軸４の軸方向に貫設
されており、回転軸４の周囲に等間隔角度位置に配列さ
れている。シリンダボア１ａ内にはピストン１０Ａ1 ，
１０Ａ2 ，１０Ａ3 ，１０Ａ 4 ，１０Ａ5 ，１０Ａ6 が
収容されている。各ピストン１０Ａj （ｊ＝１〜６）は
ピストンロッド１０ａを介して揺動斜板９に連結されて
いる。回転軸４の回転運動は回転支持体５及び回転駆動
体６を介して揺動斜板９の前後往復揺動に変換され、ピ
ストン１０Ａj がシリンダボア１ａ内を前後動する。
【００１３】シリンダブロック１とリヤハウジング３と
の間にはバルブプレート１１、弁形成プレート１２及び
リテーナ形成プレート１３が挟まれており、リヤハウジ
ング３内には吐出室３ａが形成されている。ピストン１
０Ａj によって各シリンダボア１ａ内に区画される圧縮
室Ｒ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 ，Ｒ4 ，Ｒ5 ，Ｒ5 ，Ｒ6 はバルブ
プレート１１によって吐出室３ａから区画され、バルブ
プレート１１上には吐出ポート１１ａが形成されてい
る。弁形成プレート１２上にはフラッパ弁型の吐出弁１
２ａが形成されており、リテーナ形成プレート１３上に
はリテーナ１３ａが形成されている。吐出弁１２ａは吐
出室３ａ側で吐出ポート１１ａを開閉し、リテーナ１３
ａは吐出弁１２ａの撓み変形量を規制する。
の間にはバルブプレート１１、弁形成プレート１２及び
リテーナ形成プレート１３が挟まれており、リヤハウジ
ング３内には吐出室３ａが形成されている。ピストン１
０Ａj によって各シリンダボア１ａ内に区画される圧縮
室Ｒ1 ，Ｒ2 ，Ｒ3 ，Ｒ4 ，Ｒ5 ，Ｒ5 ，Ｒ6 はバルブ
プレート１１によって吐出室３ａから区画され、バルブ
プレート１１上には吐出ポート１１ａが形成されてい
る。弁形成プレート１２上にはフラッパ弁型の吐出弁１
２ａが形成されており、リテーナ形成プレート１３上に
はリテーナ１３ａが形成されている。吐出弁１２ａは吐
出室３ａ側で吐出ポート１１ａを開閉し、リテーナ１３
ａは吐出弁１２ａの撓み変形量を規制する。
【００１４】シリンダブロック１及びリヤハウジング３
の対向端面中心部には収容凹部１ｂ，３ｂが形成されて
おり、回転軸４の端部が収容凹部１ｂ内に突出してい
る。両収容凹部１ｂ，３ｂは回転軸４の軸方向に軸芯を
持つ円柱形状の収容室を構成し、収容室１ｂ，３ｂ内に
はロータリバルブ１４が回転可能に収容されている。収
容凹部３ｂの底面とロータリバルブ１４の端面との間に
はスラストベアリング１５が介在されており、収容凹部
１ｂ側のロータリバルブ１４の端面にはカップリング１
６が嵌入固定されている。収容凹部１ｂ内に突出する回
転軸４の突出端部４ａとカップリング１６とは相対回転
不能に嵌合しており、ロータリバルブ１４は回転軸４と
一体的に収容室１ｂ，３ｂ内で図２の矢印Ｒ方向に回転
する。スラストベアリング１５はロータリバルブ１４に
対するスラスト荷重を受け止める。
の対向端面中心部には収容凹部１ｂ，３ｂが形成されて
おり、回転軸４の端部が収容凹部１ｂ内に突出してい
る。両収容凹部１ｂ，３ｂは回転軸４の軸方向に軸芯を
持つ円柱形状の収容室を構成し、収容室１ｂ，３ｂ内に
はロータリバルブ１４が回転可能に収容されている。収
容凹部３ｂの底面とロータリバルブ１４の端面との間に
はスラストベアリング１５が介在されており、収容凹部
１ｂ側のロータリバルブ１４の端面にはカップリング１
６が嵌入固定されている。収容凹部１ｂ内に突出する回
転軸４の突出端部４ａとカップリング１６とは相対回転
不能に嵌合しており、ロータリバルブ１４は回転軸４と
一体的に収容室１ｂ，３ｂ内で図２の矢印Ｒ方向に回転
する。スラストベアリング１５はロータリバルブ１４に
対するスラスト荷重を受け止める。
【００１５】ロータリバルブ１４には吸入通路１７が収
容凹部３ｂ側の端面から周面にかけて貫設されている。
リヤハウジング３の中心部には導入口３ｃが収容凹部３
ｂに接続するように形成されており、吸入通路１７の入
口１７ａが導入口３ｃに連通している。
容凹部３ｂ側の端面から周面にかけて貫設されている。
リヤハウジング３の中心部には導入口３ｃが収容凹部３
ｂに接続するように形成されており、吸入通路１７の入
口１７ａが導入口３ｃに連通している。
【００１６】収容凹部１ｂの周面には圧縮室Ｒ1 〜Ｒ6
と同数の吸入ポート１ｃ1 ，１ｃ2，１ｃ3 ，１ｃ4 ，
１ｃ5 ，１ｃ6 が等間隔角度位置に配列形成されてい
る。吸入ポート１ｃj と圧縮室Ｒj （ｊ＝１〜６）とは
１対１で常に連通しており、吸入工程にある各吸入ポー
ト１ｃj は吸入通路１７の出口１７ｂの周回領域に接続
している。図１及び図２に示す状態ではピストン１０Ａ
1 は上死点位置にあり、１８０°の回転対称位置にある
ピストン１０Ａ4 は下死点位置にある。このようなピス
トン配置状態のとき、出口１７ｂは吸入ポート１ｃ1 ，
１ｃ4 に接続することなく両者間に配置される。即ち、
ピストン１０Ａ1 が上死点位置から下死点位置に向かう
吸入行程に入った時には吸入通路１７は圧縮室Ｒ1 に連
通し、導入口３ｃから供給される冷媒ガスがロータリバ
ルブ１４内の吸入通路１７を経由して圧縮室Ｒ1 に吸入
される。このような冷媒ガス吸入は他の圧縮室Ｒ2 〜Ｒ
6 においても同様に行われる。
と同数の吸入ポート１ｃ1 ，１ｃ2，１ｃ3 ，１ｃ4 ，
１ｃ5 ，１ｃ6 が等間隔角度位置に配列形成されてい
る。吸入ポート１ｃj と圧縮室Ｒj （ｊ＝１〜６）とは
１対１で常に連通しており、吸入工程にある各吸入ポー
ト１ｃj は吸入通路１７の出口１７ｂの周回領域に接続
している。図１及び図２に示す状態ではピストン１０Ａ
1 は上死点位置にあり、１８０°の回転対称位置にある
ピストン１０Ａ4 は下死点位置にある。このようなピス
トン配置状態のとき、出口１７ｂは吸入ポート１ｃ1 ，
１ｃ4 に接続することなく両者間に配置される。即ち、
ピストン１０Ａ1 が上死点位置から下死点位置に向かう
吸入行程に入った時には吸入通路１７は圧縮室Ｒ1 に連
通し、導入口３ｃから供給される冷媒ガスがロータリバ
ルブ１４内の吸入通路１７を経由して圧縮室Ｒ1 に吸入
される。このような冷媒ガス吸入は他の圧縮室Ｒ2 〜Ｒ
6 においても同様に行われる。
【００１７】図３に示すようにロータリバルブ１４の周
面には環状の放出溝１８が形成されている。放出溝１８
は、ロータリバルブ１４の軸線方向に平行な入口溝１８
ａ及び出口溝１８ｂと、周方向に平行な迂回溝１８ｃ，
１８ｄとで構成されている。図４に示すように入口溝１
８ａと出口溝１８ｂとは略半周離れて配置されており、
ロータリバルブ１４の回転中心Ｌ（即ち、回転軸４の回
転中心）を中心とした入口溝１８ａの幅角度Ｗ1 は出口
溝１８ｂの幅角度Ｗ2 よりも小さくしてあり、出口溝１
８ｂの幅角度Ｗ2 は吸入ポート１ｃj の幅角度Ｗ0 より
も大きくしてある。吸入通路１７の出口１７ｂの幅角度
Ｗ3 は１８０°近くに設定してある。
面には環状の放出溝１８が形成されている。放出溝１８
は、ロータリバルブ１４の軸線方向に平行な入口溝１８
ａ及び出口溝１８ｂと、周方向に平行な迂回溝１８ｃ，
１８ｄとで構成されている。図４に示すように入口溝１
８ａと出口溝１８ｂとは略半周離れて配置されており、
ロータリバルブ１４の回転中心Ｌ（即ち、回転軸４の回
転中心）を中心とした入口溝１８ａの幅角度Ｗ1 は出口
溝１８ｂの幅角度Ｗ2 よりも小さくしてあり、出口溝１
８ｂの幅角度Ｗ2 は吸入ポート１ｃj の幅角度Ｗ0 より
も大きくしてある。吸入通路１７の出口１７ｂの幅角度
Ｗ3 は１８０°近くに設定してある。
【００１８】入口溝１８ａ及び出口溝１８ｂはロータリ
バルブ１４の回転に伴って吸入ポート１ｃj に順次連通
してゆく。又、放出溝１８の包囲領域はロータリバルブ
１４の回転に伴って吸入ポート１ｃj を順次閉塞してゆ
き、ピストン１０Ａj が下死点位置から上死点位置に向
かう圧縮行程に入ったときには吸入通路１７と圧縮室Ｒ
j との連通が遮断される。
バルブ１４の回転に伴って吸入ポート１ｃj に順次連通
してゆく。又、放出溝１８の包囲領域はロータリバルブ
１４の回転に伴って吸入ポート１ｃj を順次閉塞してゆ
き、ピストン１０Ａj が下死点位置から上死点位置に向
かう圧縮行程に入ったときには吸入通路１７と圧縮室Ｒ
j との連通が遮断される。
【００１９】圧縮室Ｒj 内へ吸入された冷媒ガスはピス
トンが下死点位置から上死点位置に向かう吐出動作によ
って圧縮されつつ吐出室３ａへ吐出されるが、クランク
室２ａ内の圧力と圧縮室Ｒj 内の吸入圧とのピストンを
介した差圧に応じてピストンのストロークが変わり、圧
縮容量を左右する揺動斜板９の傾斜角が変化する。クラ
ンク室２ａ内の圧力は、吐出圧領域の冷媒ガスをクラン
ク室２ａへ供給すると共に、図示しない制御弁機構によ
ってクランク室２ａ内の冷媒ガスを吸入圧領域へ放出制
御することによって行われる。
トンが下死点位置から上死点位置に向かう吐出動作によ
って圧縮されつつ吐出室３ａへ吐出されるが、クランク
室２ａ内の圧力と圧縮室Ｒj 内の吸入圧とのピストンを
介した差圧に応じてピストンのストロークが変わり、圧
縮容量を左右する揺動斜板９の傾斜角が変化する。クラ
ンク室２ａ内の圧力は、吐出圧領域の冷媒ガスをクラン
ク室２ａへ供給すると共に、図示しない制御弁機構によ
ってクランク室２ａ内の冷媒ガスを吸入圧領域へ放出制
御することによって行われる。
【００２０】フラッパ弁型の吸入弁の場合には潤滑油が
吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくしてしま
い、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって
遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗及
び吸入室内の冷媒ガスの熱膨張が体積効率を低下させ
る。しかしながら、強制回転されるロータリバルブ１４
の採用では潤滑油に起因する吸着力及び吸入弁の弾性抵
抗による吸入抵抗の問題はなく、圧縮室内が設定吸入圧
を僅かに下回れば冷媒ガスが直ちに圧縮室に流入する。
又、外部冷媒回路から圧縮室へ流入する冷媒ガスは吐出
室３ａから比較的隔たったロータリバルブ１４内の吸入
通路１７という経路を経由するため、冷媒ガスの熱膨張
も抑制される。従って、ロータリバルブ１４採用の場合
には体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用の場合に比し
て大幅に向上する。
吸入弁とその密接面との間の吸着力を大きくしてしま
い、吸入弁の開放開始タイミングが前記吸着力によって
遅れる。この遅れ、吸入弁の弾性抵抗による吸入抵抗及
び吸入室内の冷媒ガスの熱膨張が体積効率を低下させ
る。しかしながら、強制回転されるロータリバルブ１４
の採用では潤滑油に起因する吸着力及び吸入弁の弾性抵
抗による吸入抵抗の問題はなく、圧縮室内が設定吸入圧
を僅かに下回れば冷媒ガスが直ちに圧縮室に流入する。
又、外部冷媒回路から圧縮室へ流入する冷媒ガスは吐出
室３ａから比較的隔たったロータリバルブ１４内の吸入
通路１７という経路を経由するため、冷媒ガスの熱膨張
も抑制される。従って、ロータリバルブ１４採用の場合
には体積効率がフラッパ弁型の吸入弁採用の場合に比し
て大幅に向上する。
【００２１】図９のグラフの曲線Ｃはピストン１０Ａj
のストローク曲線を表し、縦軸はストローク位置Ｙを表
す。横軸は回転軸４の回転角度θを表す。θ＝０°，３
６０°はピストン１０Ａ1 が上死点位置にあるときの回
転軸４の回転角度位置として設定してあり、θ＝１８０
°はピストン１０Ａ4 が下死点位置にあるときの回転軸
４の回転角度位置となっている。ストローク位置Ｙはバ
ルブプレート１１とピストン１０Ａj との対向端面間の
距離で表されており、ストローク位置Ｙ1 は上死点位置
を表し、ストローク位置Ｙ2 は下死点位置を表す。従っ
て、圧縮室Ｒjの断面積をＳ0 とすれば、ピストン１０
Ａj が上死点位置Ｙ1 にあるときの圧縮室Ｒj の容積は
Ｙ1 ・Ｓ0 であり、ピストン１０Ａj が下死点位置Ｙ2
にあるときの圧縮室Ｒj の容積はＹ2 ・Ｓ0 である。即
ち、容積Ｙ1 ・Ｓ0 は圧縮室Ｒjの最小容積であり、Ｙ
2 ・Ｓ0 は圧縮室Ｒj の最大容積である。
のストローク曲線を表し、縦軸はストローク位置Ｙを表
す。横軸は回転軸４の回転角度θを表す。θ＝０°，３
６０°はピストン１０Ａ1 が上死点位置にあるときの回
転軸４の回転角度位置として設定してあり、θ＝１８０
°はピストン１０Ａ4 が下死点位置にあるときの回転軸
４の回転角度位置となっている。ストローク位置Ｙはバ
ルブプレート１１とピストン１０Ａj との対向端面間の
距離で表されており、ストローク位置Ｙ1 は上死点位置
を表し、ストローク位置Ｙ2 は下死点位置を表す。従っ
て、圧縮室Ｒjの断面積をＳ0 とすれば、ピストン１０
Ａj が上死点位置Ｙ1 にあるときの圧縮室Ｒj の容積は
Ｙ1 ・Ｓ0 であり、ピストン１０Ａj が下死点位置Ｙ2
にあるときの圧縮室Ｒj の容積はＹ2 ・Ｓ0 である。即
ち、容積Ｙ1 ・Ｓ0 は圧縮室Ｒjの最小容積であり、Ｙ
2 ・Ｓ0 は圧縮室Ｒj の最大容積である。
【００２２】図９のグラフの曲線Ｅ1 は吸入ポート１ｃ
j と入口溝１８ａとの接続に伴う通過断面積曲線を表
し、曲線Ｅ2 は吸入ポート１ｃj と出口溝１８ｂとの接
続に伴う通過断面積曲線を表す。縦軸は通過断面積Ｓを
表す。曲線Ｅ3 は吸入ポート１ｃj と吸入通路１７の出
口１７ｂとの接続に伴う通過断面積を表す。通過断面積
Ｓ3 は吸入ポート１ｃj の通過断面積を表し、通過断面
積Ｓ1 は図６に示すように入口溝１８ａと吸入ポート１
ｃj とが完全に重合した場合の重合面積を表す。
j と入口溝１８ａとの接続に伴う通過断面積曲線を表
し、曲線Ｅ2 は吸入ポート１ｃj と出口溝１８ｂとの接
続に伴う通過断面積曲線を表す。縦軸は通過断面積Ｓを
表す。曲線Ｅ3 は吸入ポート１ｃj と吸入通路１７の出
口１７ｂとの接続に伴う通過断面積を表す。通過断面積
Ｓ3 は吸入ポート１ｃj の通過断面積を表し、通過断面
積Ｓ1 は図６に示すように入口溝１８ａと吸入ポート１
ｃj とが完全に重合した場合の重合面積を表す。
【００２３】曲線Ｅ1 の回転角度範囲は〔θ1 ，θ2 〕
であり、−θ1 ≒θ2 、かつθ1 ＜０°＜θ2 である。
曲線Ｅ2 の回転角度範囲は〔θ3 ，θ4 〕であり、θ3
＜１８０°＜θ4 である。曲線Ｅ3 の回転角度範囲は
〔θ5 ，θ6 〕であり、θ2 ＜θ5 、かつθ6 ＜θ3 で
ある。又、−θ1 ＞１８０°−θ3 である。
であり、−θ1 ≒θ2 、かつθ1 ＜０°＜θ2 である。
曲線Ｅ2 の回転角度範囲は〔θ3 ，θ4 〕であり、θ3
＜１８０°＜θ4 である。曲線Ｅ3 の回転角度範囲は
〔θ5 ，θ6 〕であり、θ2 ＜θ5 、かつθ6 ＜θ3 で
ある。又、−θ1 ＞１８０°−θ3 である。
【００２４】曲線Ｅ1 の傾線部分の回転角度範囲
〔θ1 ，θ11〕，〔θ21，θ2 〕は入口溝１８ａの幅角
度Ｗ1 を表し、回転角度範囲〔θ1 ，θ21〕，〔θ11，
θ2 〕は吸入ポート１ｃj の幅角度Ｗ0 を表す。曲線Ｅ
2 の傾線部分の回転角度範囲〔θ3，θ31〕，〔θ41，
θ4 〕、及び曲線Ｅ3 の傾線部分の回転角度範囲
〔θ5 ，θ 51〕，〔θ61，θ6 〕は吸入ポート１ｃj の
幅角度Ｗ0 を表し、回転角度範囲〔θ3 ，θ41〕，〔θ
31，θ4 〕は出口溝１８ｂの幅角度Ｗ2 を表す。又、回
転角度範囲〔θ5 ，θ61〕，〔θ51，θ6 〕は出口１７
ｂの幅角度Ｗ3 を表す。即ち、入口溝１８ａの幅角度Ｗ
1 は曲線Ｅ1 上の角度間隔Ｗ1 として表れ、出口溝１８
ｂの幅角度Ｗ2 は曲線Ｅ2 上の角度間隔Ｗ2 として表れ
る。吸入通路１７の出口１７ｂの幅角度Ｗ3 は曲線Ｅ3
上の角度間隔Ｗ3 として表れる。吸入ポート１ｃj の幅
角度Ｗ0 は各曲線Ｅ1 ，Ｅ2 ，Ｅ3 上の角度間隔Ｗ0 と
して表れる。
〔θ1 ，θ11〕，〔θ21，θ2 〕は入口溝１８ａの幅角
度Ｗ1 を表し、回転角度範囲〔θ1 ，θ21〕，〔θ11，
θ2 〕は吸入ポート１ｃj の幅角度Ｗ0 を表す。曲線Ｅ
2 の傾線部分の回転角度範囲〔θ3，θ31〕，〔θ41，
θ4 〕、及び曲線Ｅ3 の傾線部分の回転角度範囲
〔θ5 ，θ 51〕，〔θ61，θ6 〕は吸入ポート１ｃj の
幅角度Ｗ0 を表し、回転角度範囲〔θ3 ，θ41〕，〔θ
31，θ4 〕は出口溝１８ｂの幅角度Ｗ2 を表す。又、回
転角度範囲〔θ5 ，θ61〕，〔θ51，θ6 〕は出口１７
ｂの幅角度Ｗ3 を表す。即ち、入口溝１８ａの幅角度Ｗ
1 は曲線Ｅ1 上の角度間隔Ｗ1 として表れ、出口溝１８
ｂの幅角度Ｗ2 は曲線Ｅ2 上の角度間隔Ｗ2 として表れ
る。吸入通路１７の出口１７ｂの幅角度Ｗ3 は曲線Ｅ3
上の角度間隔Ｗ3 として表れる。吸入ポート１ｃj の幅
角度Ｗ0 は各曲線Ｅ1 ，Ｅ2 ，Ｅ3 上の角度間隔Ｗ0 と
して表れる。
【００２５】図４では入口溝１８ａが吸入ポート１ｃ1
と接続開始する状態を表し、出口溝１８ｂが吸入ポート
１ｃ4 と接続する手前である。このときの回転角度θは
θ1（＜０°）である。
と接続開始する状態を表し、出口溝１８ｂが吸入ポート
１ｃ4 と接続する手前である。このときの回転角度θは
θ1（＜０°）である。
【００２６】図５では入口溝１８ａの一部が吸入ポート
１ｃ1 と重合接続している状態を表し、出口溝１８ｂが
吸入ポート１ｃ4 と接続する前である。このときの回転
角度θは（θ1 ，θ11）の範囲にある。
１ｃ1 と重合接続している状態を表し、出口溝１８ｂが
吸入ポート１ｃ4 と接続する前である。このときの回転
角度θは（θ1 ，θ11）の範囲にある。
【００２７】図６では入口溝１８ａの全部が吸入ポート
１ｃ1 と重合接続している状態を表し、出口溝１８ｂが
吸入ポート１ｃ4 と接続開始する状態を表す。このとき
の回転角度θは−（１８０°−θ3 ）である。従って、
１８０°の回転対称の配置関係にある吸入ポート１
ｃ1 ，１ｃ4 同士が回転角度−（１８０°−θ3 ）以後
に放出溝１８を介して連通する。圧縮室Ｒ1 を区画する
ピストン１０Ａ1 は上死点位置Ｙ1 の僅かに手前の吐出
行程位置にあり、圧縮室Ｒ4 を区画するピストン１０Ａ
4 は下死点位置Ｙ2 の僅かに手前の吸入行程位置にあ
る。
１ｃ1 と重合接続している状態を表し、出口溝１８ｂが
吸入ポート１ｃ4 と接続開始する状態を表す。このとき
の回転角度θは−（１８０°−θ3 ）である。従って、
１８０°の回転対称の配置関係にある吸入ポート１
ｃ1 ，１ｃ4 同士が回転角度−（１８０°−θ3 ）以後
に放出溝１８を介して連通する。圧縮室Ｒ1 を区画する
ピストン１０Ａ1 は上死点位置Ｙ1 の僅かに手前の吐出
行程位置にあり、圧縮室Ｒ4 を区画するピストン１０Ａ
4 は下死点位置Ｙ2 の僅かに手前の吸入行程位置にあ
る。
【００２８】図７では入口溝１８ａの一部が吸入ポート
１ｃ1 と重合接続している状態を表し、圧縮室Ｒ1 ，Ｒ
4 は放出溝１８を介して連通している。このときの回転
角度θは（θ21，θ2 ）の範囲にある。
１ｃ1 と重合接続している状態を表し、圧縮室Ｒ1 ，Ｒ
4 は放出溝１８を介して連通している。このときの回転
角度θは（θ21，θ2 ）の範囲にある。
【００２９】図８では入口溝１８ａが吸入ポート１ｃ1
との重合接続から外れた状態を表し、圧縮室Ｒ1 ，Ｒ4
間の連通が遮断される。このときの回転角度θはθ2 で
ある。ピストン１０Ａ1 は上死点位置Ｙ1 から僅かに離
れた吸入行程位置にあり、ピストン１０Ａ4 は下死点位
置Ｙ2 から僅かに離れた吐出行程位置にある。
との重合接続から外れた状態を表し、圧縮室Ｒ1 ，Ｒ4
間の連通が遮断される。このときの回転角度θはθ2 で
ある。ピストン１０Ａ1 は上死点位置Ｙ1 から僅かに離
れた吸入行程位置にあり、ピストン１０Ａ4 は下死点位
置Ｙ2 から僅かに離れた吐出行程位置にある。
【００３０】図１０（ａ）のグラフの曲線Ｄ1 は圧縮室
Ｒ1 内の圧力を表し、曲線Ｄ2 は圧縮室Ｒ4 内の圧力を
表す。横軸は回転角度θを表し、縦軸は圧力Ｐを表す。
圧力Ｐｓは設定吸入圧を表し、圧力Ｐｄは設定吐出圧を
表す。圧力Ｐ1 は、入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 と
が接続状態、かつ出口溝１８ｂと吸入ポート１ｃ4 とが
非接続状態のときの圧縮室Ｒ1 の圧力を表す。圧力Ｐ2
は、入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 とが接続、かつ出
口溝１８ｂと吸入ポート１ｃ4 とが接続状態のときの圧
縮室Ｒ1 の圧力を表す。
Ｒ1 内の圧力を表し、曲線Ｄ2 は圧縮室Ｒ4 内の圧力を
表す。横軸は回転角度θを表し、縦軸は圧力Ｐを表す。
圧力Ｐｓは設定吸入圧を表し、圧力Ｐｄは設定吐出圧を
表す。圧力Ｐ1 は、入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 と
が接続状態、かつ出口溝１８ｂと吸入ポート１ｃ4 とが
非接続状態のときの圧縮室Ｒ1 の圧力を表す。圧力Ｐ2
は、入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 とが接続、かつ出
口溝１８ｂと吸入ポート１ｃ4 とが接続状態のときの圧
縮室Ｒ1 の圧力を表す。
【００３１】回転角度θがθ1 の直前のときには圧縮室
Ｒ1 の圧力は吐出圧相当の高圧状態にあり、入口溝１８
ａと吸入ポート１ｃ1 とが接続開始した直後には圧縮室
Ｒ1内の高圧冷媒ガスが放出溝１８へ流入する。この流
入によって圧縮室Ｒ1 内の圧力がＰ1 へ低下する。入口
溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 とが接続した状態で出口溝
１８ｂと吸入ポート１ｃ4 とが接続したとき（回転角度
θ＝θ11のとき）には圧縮室Ｒ4 の圧力は吸入圧相当の
低圧であり、圧縮室Ｒ1 内及び放出溝１８内の圧力Ｐ1
程度の中圧冷媒ガスが圧縮室Ｒ4 へ流入する。この流入
によって圧縮室Ｒ1 の圧力がＰ2 へ低下する。即ち、吸
入ポート１ｃ1 と入口溝１８ａとが接続すれば圧縮室Ｒ
1 の圧力は直ちにＰ1 に低下し、さらに吸入ポート１ｃ
4 と出口溝１８ｂとが接続すれば圧縮室Ｒ1 の圧力は直
ちにＰ2 に低下する。
Ｒ1 の圧力は吐出圧相当の高圧状態にあり、入口溝１８
ａと吸入ポート１ｃ1 とが接続開始した直後には圧縮室
Ｒ1内の高圧冷媒ガスが放出溝１８へ流入する。この流
入によって圧縮室Ｒ1 内の圧力がＰ1 へ低下する。入口
溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 とが接続した状態で出口溝
１８ｂと吸入ポート１ｃ4 とが接続したとき（回転角度
θ＝θ11のとき）には圧縮室Ｒ4 の圧力は吸入圧相当の
低圧であり、圧縮室Ｒ1 内及び放出溝１８内の圧力Ｐ1
程度の中圧冷媒ガスが圧縮室Ｒ4 へ流入する。この流入
によって圧縮室Ｒ1 の圧力がＰ2 へ低下する。即ち、吸
入ポート１ｃ1 と入口溝１８ａとが接続すれば圧縮室Ｒ
1 の圧力は直ちにＰ1 に低下し、さらに吸入ポート１ｃ
4 と出口溝１８ｂとが接続すれば圧縮室Ｒ1 の圧力は直
ちにＰ2 に低下する。
【００３２】ピストン１０Ａ1 が上死点配置タイミング
付近にある圧縮室Ｒ1 の容積は小さいが、この容積内に
存在する冷媒ガスは吐出圧相当の高圧である。圧縮室１
０Ａ 1 内の冷媒ガスの出口が吐出ポート１１ａのみとす
ると、圧縮室Ｒ1 における冷媒ガスの残留容積は圧縮室
Ｒ1 の最小容積Ｙ1 ・Ｓ0 である。この高圧の残留冷媒
ガスがピストン１０Ａ1 の吸入動作時に圧縮室Ｒ1 内で
再膨張すると、この再膨張に伴う圧縮室Ｒ1 内の圧力が
吸入通路１７内の圧力（設定吸入圧Ｐｓ相当）よりも低
くならない限り圧縮室Ｒ1 への新たな冷媒ガスの流入は
生じない。
付近にある圧縮室Ｒ1 の容積は小さいが、この容積内に
存在する冷媒ガスは吐出圧相当の高圧である。圧縮室１
０Ａ 1 内の冷媒ガスの出口が吐出ポート１１ａのみとす
ると、圧縮室Ｒ1 における冷媒ガスの残留容積は圧縮室
Ｒ1 の最小容積Ｙ1 ・Ｓ0 である。この高圧の残留冷媒
ガスがピストン１０Ａ1 の吸入動作時に圧縮室Ｒ1 内で
再膨張すると、この再膨張に伴う圧縮室Ｒ1 内の圧力が
吸入通路１７内の圧力（設定吸入圧Ｐｓ相当）よりも低
くならない限り圧縮室Ｒ1 への新たな冷媒ガスの流入は
生じない。
【００３３】図１０（ｂ）のグラフの曲線Ｄ2 は放出溝
１８が存在しない場合の圧縮室Ｒ1内の圧力を表す。こ
の曲線Ｄ2 からわかるように、圧縮室Ｒ1 内の圧力が設
定吸入圧Ｐｓ以下になるまでに要する吸入行程中のピス
トン１０Ａ1 の移動量はＹ1・Ｐｄ／Ｐｓ程度である。
従って、吸入通路１７の出口１７ｂと吸入ポート１ｃ 1
とが連通していてもピストン１０Ａ1 が上死点位置Ｙ1
からＹ1 ・Ｐｄ／Ｐｓ程度移動する間は新たな冷媒ガス
の吸入は行われず、これが体積効率の損失となる。
１８が存在しない場合の圧縮室Ｒ1内の圧力を表す。こ
の曲線Ｄ2 からわかるように、圧縮室Ｒ1 内の圧力が設
定吸入圧Ｐｓ以下になるまでに要する吸入行程中のピス
トン１０Ａ1 の移動量はＹ1・Ｐｄ／Ｐｓ程度である。
従って、吸入通路１７の出口１７ｂと吸入ポート１ｃ 1
とが連通していてもピストン１０Ａ1 が上死点位置Ｙ1
からＹ1 ・Ｐｄ／Ｐｓ程度移動する間は新たな冷媒ガス
の吸入は行われず、これが体積効率の損失となる。
【００３４】放出溝１８を経由して圧縮室Ｒ1 内の残留
冷媒ガスを低圧状態の圧縮室Ｒ4 へ放出すれば、図１０
（ａ）の曲線Ｄ1 からわかるように圧縮室Ｒ1 内の圧力
は設定吸入圧Ｐｓ程度まで直ちに低下する。従って、残
留冷媒ガスの再膨張に起因する体積効率の損失は放出溝
１８の存在によってほぼ無くなる。
冷媒ガスを低圧状態の圧縮室Ｒ4 へ放出すれば、図１０
（ａ）の曲線Ｄ1 からわかるように圧縮室Ｒ1 内の圧力
は設定吸入圧Ｐｓ程度まで直ちに低下する。従って、残
留冷媒ガスの再膨張に起因する体積効率の損失は放出溝
１８の存在によってほぼ無くなる。
【００３５】圧縮室Ｒ1 ，Ｒ4 同士が放出溝１８を介し
て連通している状態では圧縮室Ｒ1内の圧力は吸入通路
１７内の圧力よりも高くなっている。そのため、この連
通状態において仮に吸入通路１７の出口１７ｂと吸入ポ
ート１ｃ1 とが連通したとしても新たな冷媒ガスが圧縮
室Ｒ1 へ流入できず、逆に圧縮室Ｒ1 内の冷媒ガスが吸
入通路１７側へ逆流する。このような逆流を避けるため
に図８に示すように出口１７ｂの周方向における始端１
７ｂ1 と入口溝１８ａとの間の幅角度Ｗ4 は幅角度Ｗ0
よりも大きくしてあり、図６に示すように出口１７ｂの
周方向における終端１７ｂ2 と出口溝１８ｂとの間の幅
角度Ｗ5 は幅角度Ｗ0 よりも大きくしてある。このよう
な幅角度設定によって出口１７ｂと放出溝１８との間の
シール性が確保される。従って、図９に曲線Ｅ1 の終端
と曲線Ｅ3 の始端とは離間し、曲線Ｅ3 の終端と曲線Ｅ
2 の始端とは離間する。
て連通している状態では圧縮室Ｒ1内の圧力は吸入通路
１７内の圧力よりも高くなっている。そのため、この連
通状態において仮に吸入通路１７の出口１７ｂと吸入ポ
ート１ｃ1 とが連通したとしても新たな冷媒ガスが圧縮
室Ｒ1 へ流入できず、逆に圧縮室Ｒ1 内の冷媒ガスが吸
入通路１７側へ逆流する。このような逆流を避けるため
に図８に示すように出口１７ｂの周方向における始端１
７ｂ1 と入口溝１８ａとの間の幅角度Ｗ4 は幅角度Ｗ0
よりも大きくしてあり、図６に示すように出口１７ｂの
周方向における終端１７ｂ2 と出口溝１８ｂとの間の幅
角度Ｗ5 は幅角度Ｗ0 よりも大きくしてある。このよう
な幅角度設定によって出口１７ｂと放出溝１８との間の
シール性が確保される。従って、図９に曲線Ｅ1 の終端
と曲線Ｅ3 の始端とは離間し、曲線Ｅ3 の終端と曲線Ｅ
2 の始端とは離間する。
【００３６】圧縮室Ｒ1 と入口溝１８ａとの連通期間は
この圧縮室Ｒ1 を区画するピストン１０Ａ1 の上死点配
置タイミング（θ＝０°）の前後にわたる。圧縮室Ｒ1
の容積曲線Ｃ1 は上死点配置タイミングの前後では上死
点配置タイミングを極小とする凸の曲線であり、上死点
配置タイミングの前後では圧縮室Ｒ1 の容積変化は僅か
である。即ち、ピストン１０Ａ1 が下死点付近で僅かに
移動する間に前記残留冷媒ガスが放出溝１８を経由して
他の圧縮室Ｒ4 に移行する。残留冷媒ガスが圧縮室内で
再膨張してしまう従来の圧縮機ではこの再膨張が停止す
るまで新たな冷媒ガスが圧縮室に流入できない。この再
膨張停止までには圧縮室の大きな容積増大が伴い、この
容積増大分が圧縮室へ流入できない冷媒ガス量となる。
本実施例では残留ガスが他の圧縮室Ｒ4 へ移行してしま
うまでの容積増大は僅かであり、圧縮室へ流入できない
冷媒ガス量は従来よりも大幅に低減する。
この圧縮室Ｒ1 を区画するピストン１０Ａ1 の上死点配
置タイミング（θ＝０°）の前後にわたる。圧縮室Ｒ1
の容積曲線Ｃ1 は上死点配置タイミングの前後では上死
点配置タイミングを極小とする凸の曲線であり、上死点
配置タイミングの前後では圧縮室Ｒ1 の容積変化は僅か
である。即ち、ピストン１０Ａ1 が下死点付近で僅かに
移動する間に前記残留冷媒ガスが放出溝１８を経由して
他の圧縮室Ｒ4 に移行する。残留冷媒ガスが圧縮室内で
再膨張してしまう従来の圧縮機ではこの再膨張が停止す
るまで新たな冷媒ガスが圧縮室に流入できない。この再
膨張停止までには圧縮室の大きな容積増大が伴い、この
容積増大分が圧縮室へ流入できない冷媒ガス量となる。
本実施例では残留ガスが他の圧縮室Ｒ4 へ移行してしま
うまでの容積増大は僅かであり、圧縮室へ流入できない
冷媒ガス量は従来よりも大幅に低減する。
【００３７】入口溝１８ａの幅角度Ｗ1 は吸入ポート１
ｃj の幅角度Ｗ0 よりも可及的に小さくしてある。入口
溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 とが連通している回転角度
範囲は（Ｗ0 ＋Ｗ1 ）であり、入口溝１８ａの幅角度Ｗ
1 が小さいほど入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 とが連
通している期間が短くなる。入口溝１８ａと吸入ポート
１ｃ1 との連通開始タイミングを変えないとすると、入
口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 との連通期間を短くすれ
ばこの連通終了タイミング（回転角度θ＝θ2）が早ま
り、吸入行程時における圧縮室Ｒ1 の閉塞が早まる。吸
入圧相当の圧力状態で圧縮室Ｒ1 が閉塞すれば、ピスト
ン１０Ａ1 の吸入動作に伴う圧縮室Ｒ1の容積増大によ
って圧縮室Ｒ1 の圧力が直ちに吸入通路１７内の圧力よ
りも低下する。従って、吸入通路１７と吸入ポート１ｃ
1 とが連通すれば新たな冷媒ガスが直ちに圧縮室Ｒ1 へ
流入する。即ち、入口溝１８ａの幅角度Ｗ1 の大きさは
体積効率の向上に影響を与え、幅角度Ｗ1 が小さいほど
体積効率が向上する。
ｃj の幅角度Ｗ0 よりも可及的に小さくしてある。入口
溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 とが連通している回転角度
範囲は（Ｗ0 ＋Ｗ1 ）であり、入口溝１８ａの幅角度Ｗ
1 が小さいほど入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 とが連
通している期間が短くなる。入口溝１８ａと吸入ポート
１ｃ1 との連通開始タイミングを変えないとすると、入
口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 との連通期間を短くすれ
ばこの連通終了タイミング（回転角度θ＝θ2）が早ま
り、吸入行程時における圧縮室Ｒ1 の閉塞が早まる。吸
入圧相当の圧力状態で圧縮室Ｒ1 が閉塞すれば、ピスト
ン１０Ａ1 の吸入動作に伴う圧縮室Ｒ1の容積増大によ
って圧縮室Ｒ1 の圧力が直ちに吸入通路１７内の圧力よ
りも低下する。従って、吸入通路１７と吸入ポート１ｃ
1 とが連通すれば新たな冷媒ガスが直ちに圧縮室Ｒ1 へ
流入する。即ち、入口溝１８ａの幅角度Ｗ1 の大きさは
体積効率の向上に影響を与え、幅角度Ｗ1 が小さいほど
体積効率が向上する。
【００３８】入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 との連通
開始タイミング（回転角度θ＝θ1）を早めることによ
っても、入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 との連通終了
タイミングθ2 を早めることができる。この実施例では
θ1 ＜０°、かつθ1 ≒−θ 2 となっている。このよう
にすれば出口１７ｂと吸入ポート１ｃ1 との連通開始タ
イミングが早まり、体積効率が向上する。
開始タイミング（回転角度θ＝θ1）を早めることによ
っても、入口溝１８ａと吸入ポート１ｃ1 との連通終了
タイミングθ2 を早めることができる。この実施例では
θ1 ＜０°、かつθ1 ≒−θ 2 となっている。このよう
にすれば出口１７ｂと吸入ポート１ｃ1 との連通開始タ
イミングが早まり、体積効率が向上する。
【００３９】一方、出口溝１８ｂと吸入ポート１ｃ4 と
の連通期間〔θ3 ，θ4 〕は入口溝１８ａと吸入ポート
１ｃ1 との連通期間〔θ1 ，θ2 〕よりも大きくしてあ
る。放出溝１８内の低圧化は入口溝１８ａの幅角度Ｗ1
を小さくする上で必要であり、放出溝１８内を十分に低
圧にしないままに入口溝１８ａの幅角度Ｗ1 を小さくす
れば残留ガス放出を円滑に行えない。連通期間〔θ3 ，
θ4 〕を大きくすれば放出溝１８内の低圧化が確実とな
り、放出溝１８内を低圧にしておけば次回の圧縮室
Ｒ1 ，Ｒ4 間の連通時の残留ガス放出が確実に行われ
る。連通期間〔θ3 ，θ4 〕の拡大は出口溝１８ｂの幅
角度Ｗ2 を拡げることによって得られる。
の連通期間〔θ3 ，θ4 〕は入口溝１８ａと吸入ポート
１ｃ1 との連通期間〔θ1 ，θ2 〕よりも大きくしてあ
る。放出溝１８内の低圧化は入口溝１８ａの幅角度Ｗ1
を小さくする上で必要であり、放出溝１８内を十分に低
圧にしないままに入口溝１８ａの幅角度Ｗ1 を小さくす
れば残留ガス放出を円滑に行えない。連通期間〔θ3 ，
θ4 〕を大きくすれば放出溝１８内の低圧化が確実とな
り、放出溝１８内を低圧にしておけば次回の圧縮室
Ｒ1 ，Ｒ4 間の連通時の残留ガス放出が確実に行われ
る。連通期間〔θ3 ，θ4 〕の拡大は出口溝１８ｂの幅
角度Ｗ2 を拡げることによって得られる。
【００４０】以上では圧縮室Ｒ1 ，Ｒ4 間についての残
留冷媒ガス放出を述べたが、圧縮室Ｒ2 ，Ｒ5 間、圧縮
室Ｒ3 ，Ｒ6 間についても同じことが言える。本発明は
勿論前記実施例にのみ限定されるものではなく、例えば
奇数個のピストンを備えた圧縮機に本発明を適用するこ
ともできる。この場合、残留ガスは下死点配置タイミン
グを通り過ぎた圧縮室に放出されるが、この圧縮室の圧
力があまり高くなっていないために残留ガス放出は良好
に行われる。
留冷媒ガス放出を述べたが、圧縮室Ｒ2 ，Ｒ5 間、圧縮
室Ｒ3 ，Ｒ6 間についても同じことが言える。本発明は
勿論前記実施例にのみ限定されるものではなく、例えば
奇数個のピストンを備えた圧縮機に本発明を適用するこ
ともできる。この場合、残留ガスは下死点配置タイミン
グを通り過ぎた圧縮室に放出されるが、この圧縮室の圧
力があまり高くなっていないために残留ガス放出は良好
に行われる。
【００４１】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、ピストン
の上死点配置タイミング付近の状態にある前記圧縮室内
の残留冷媒ガスを下死点配置タイミング付近にある他の
圧縮室へ前記吸入ポートを経由して放出するための放出
通路をロータリバルブ上に形成し、ロータリバルブの周
方向における前記放出通路の入口の幅を前記吸入ポート
の幅よりも短くし、前記圧縮室におけるピストンの上死
点配置タイミングを包含するようにこの圧縮室と前記放
出通路の入口との連通期間を設定したので、吐出行程か
ら吸入行程へ移行する圧縮室の残留冷媒ガスを排除し得
ると共に、ロータリバルブ上の吸入通路と圧縮室との連
通開始タイミングを早めることができ、これにより新た
な冷媒ガス吸入量の増加、即ち体積効率を向上し得ると
いう優れた効果を奏する。
の上死点配置タイミング付近の状態にある前記圧縮室内
の残留冷媒ガスを下死点配置タイミング付近にある他の
圧縮室へ前記吸入ポートを経由して放出するための放出
通路をロータリバルブ上に形成し、ロータリバルブの周
方向における前記放出通路の入口の幅を前記吸入ポート
の幅よりも短くし、前記圧縮室におけるピストンの上死
点配置タイミングを包含するようにこの圧縮室と前記放
出通路の入口との連通期間を設定したので、吐出行程か
ら吸入行程へ移行する圧縮室の残留冷媒ガスを排除し得
ると共に、ロータリバルブ上の吸入通路と圧縮室との連
通開始タイミングを早めることができ、これにより新た
な冷媒ガス吸入量の増加、即ち体積効率を向上し得ると
いう優れた効果を奏する。
【図１】 本発明を具体化した一実施例を示す圧縮機全
体の側断面図である。
体の側断面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】 ロータリバルブの斜視図である。
【図４】 吸入ポートと放出通路との位置関係を示す要
部拡大縦断面図である。
部拡大縦断面図である。
【図５】 吸入ポートと放出通路との位置関係を示す要
部拡大縦断面図である。
部拡大縦断面図である。
【図６】 吸入ポートと放出通路との位置関係を示す要
部拡大縦断面図である。
部拡大縦断面図である。
【図７】 吸入ポートと放出通路との位置関係を示す要
部拡大縦断面図である。
部拡大縦断面図である。
【図８】 吸入ポートと放出通路との位置関係を示す要
部拡大縦断面図である。
部拡大縦断面図である。
【図９】 ピストンストローク曲線及び吸入ポートにお
ける通過断面積曲線を示すグラフである。
ける通過断面積曲線を示すグラフである。
【図１０】 圧縮室内の圧力曲線を示すグラフである。
１ａ…シリンダボア、１ｃ1 ，１ｃ2 ，１ｃ3 ，１
ｃ4 ，１ｃ5 ，１ｃ6 …吸入ポート、１０Ａ1 ，１０Ａ
2 ，１０Ａ3 ，１０Ａ4 ，１０Ａ5 ，１０Ａ6 …ピスト
ン、１４…ロータリバルブ、１７…吸入通路、１８…放
出溝、１８ａ…入口溝、１８ｂ…出口溝、Ｒ1 ，Ｒ2 ，
Ｒ3 ，Ｒ4 ，Ｒ5 ，Ｒ6 …圧縮室。
ｃ4 ，１ｃ5 ，１ｃ6 …吸入ポート、１０Ａ1 ，１０Ａ
2 ，１０Ａ3 ，１０Ａ4 ，１０Ａ5 ，１０Ａ6 …ピスト
ン、１４…ロータリバルブ、１７…吸入通路、１８…放
出溝、１８ａ…入口溝、１８ｂ…出口溝、Ｒ1 ，Ｒ2 ，
Ｒ3 ，Ｒ4 ，Ｒ5 ，Ｒ6 …圧縮室。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 藤澤 由裕 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04B 27/08
Claims (1)
- 【請求項１】回転軸の周囲に配列された複数のシリンダ
ボア内にピストンを収容すると共に、回転軸の回転に連
動してピストンを往復動させるピストン型圧縮機におい
て、ピストンによってシリンダボア内に区画される圧縮
室に冷媒ガスを導入するための吸入通路をロータリバル
ブ上に形成すると共に、ピストンの往復動に同期して前
記圧縮室の吸入ポートと前記吸入通路とを順次連通する
ように前記ロータリバルブを設け、ピストンの上死点配
置タイミング付近の状態にある前記圧縮室内の残留冷媒
ガスを下死点配置タイミング付近にある他の圧縮室へ前
記吸入ポートを経由して放出するための放出通路を前記
ロータリバルブ上に形成し、ロータリバルブの周方向に
おける前記放出通路の入口の幅を前記吸入ポートの幅よ
りも短くし、前記圧縮室におけるピストンの上死点配置
タイミングを包含するようにこの圧縮室と前記放出通路
の入口との連通期間を設定したピストン型圧縮機におけ
る冷媒ガス吸入構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04035369A JP3079743B2 (ja) | 1992-02-21 | 1992-02-21 | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04035369A JP3079743B2 (ja) | 1992-02-21 | 1992-02-21 | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05231310A JPH05231310A (ja) | 1993-09-07 |
| JP3079743B2 true JP3079743B2 (ja) | 2000-08-21 |
Family
ID=12439989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04035369A Expired - Fee Related JP3079743B2 (ja) | 1992-02-21 | 1992-02-21 | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3079743B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0861239A (ja) * | 1994-08-16 | 1996-03-08 | Toyota Autom Loom Works Ltd | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 |
| JP2008031857A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Calsonic Kansei Corp | 圧縮機 |
-
1992
- 1992-02-21 JP JP04035369A patent/JP3079743B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05231310A (ja) | 1993-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4749340A (en) | Piston type compressor with improved suction reed valve stopper | |
| JP3080278B2 (ja) | 往復動型圧縮機 | |
| JP3080279B2 (ja) | 往復動型圧縮機 | |
| DE19633533C2 (de) | Taumelscheibenkompressor | |
| JPH10196540A (ja) | 圧縮機 | |
| JPH06221264A (ja) | 往復動型圧縮機 | |
| WO2007123002A1 (ja) | 圧縮機 | |
| JPH0138192B2 (ja) | ||
| US6837695B2 (en) | Inlet port for a reciprocating compressor | |
| JPH05231309A (ja) | ピストン型圧縮機における潤滑構造 | |
| KR100576631B1 (ko) | 맥동압 저감구조를 가지는 압축기 | |
| JP3079743B2 (ja) | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 | |
| JP2743682B2 (ja) | ピストン型圧縮機におけるシール構造 | |
| JP2707896B2 (ja) | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入案内機構 | |
| JP3433849B2 (ja) | 往復動型圧縮機 | |
| US20080193304A1 (en) | Piston Type Compressor | |
| JPH1182302A (ja) | 往復式圧縮機 | |
| CN110318970A (zh) | 活塞式压缩机 | |
| JP3080263B2 (ja) | 斜板式圧縮機の吸入制御機構 | |
| JPH0861230A (ja) | 斜板型圧縮機 | |
| JP3079741B2 (ja) | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 | |
| JP2005299478A (ja) | ピストン式圧縮機 | |
| JPH05202848A (ja) | ピストン型圧縮機における冷媒ガス吸入構造 | |
| KR970004386B1 (ko) | 피스톤식 압축기에 있어서 냉매가스 흡입구조 | |
| JP2002031058A (ja) | 往復式冷媒圧縮機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |