JP3079609B2 - 燃料集合体 - Google Patents
燃料集合体Info
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- rods
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、沸騰水型原子炉用燃料
集合体に関するものである。
集合体に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】燃焼度が零の新しい燃料集合体は、所定
の期間、原子炉の炉心内に装荷されており、寿命に達し
た後に使用済の燃料集合体として炉心外に取出される。
燃料集合体が炉心内に装荷されている間に、燃料集合体
を構成している燃料棒内の核分裂性物質、すなわちウラ
ン２３５が分裂して熱を発生し、この熱が炉心に供給さ
れる冷却水に伝えられる。沸騰水型原子炉であれば、冷
却水はウラン２３５の核分裂によって生じる熱により加
熱されて蒸気になる。
の期間、原子炉の炉心内に装荷されており、寿命に達し
た後に使用済の燃料集合体として炉心外に取出される。
燃料集合体が炉心内に装荷されている間に、燃料集合体
を構成している燃料棒内の核分裂性物質、すなわちウラ
ン２３５が分裂して熱を発生し、この熱が炉心に供給さ
れる冷却水に伝えられる。沸騰水型原子炉であれば、冷
却水はウラン２３５の核分裂によって生じる熱により加
熱されて蒸気になる。
【０００３】この沸騰水型原子炉において、燃料経済性
の向上、あるいは取替燃料の低減を図るためには、燃料
の高燃焼度化が有効である。
の向上、あるいは取替燃料の低減を図るためには、燃料
の高燃焼度化が有効である。
【０００４】高燃焼度化を図るのに適した燃料集合体と
して、特開昭63−25592 号公報では、燃料集合体内の非
沸騰領域を大きくすることができ、燃料集合体内の水と
ウランの分布をより均質にして反応度を向上した。燃料
集合体１Ａ（図６）が提案されている。この燃料集合体
は、チャンネルボックス内幅が、２０１mmで、従来燃料
の約２倍の面積を持ち、燃料棒を１４行１４列で配列し
たものであり、燃料棒よりも径の太い水ロッド９本を有
している。また、燃料棒１０８本のうち67.5％が水ロッ
ドに面している。
して、特開昭63−25592 号公報では、燃料集合体内の非
沸騰領域を大きくすることができ、燃料集合体内の水と
ウランの分布をより均質にして反応度を向上した。燃料
集合体１Ａ（図６）が提案されている。この燃料集合体
は、チャンネルボックス内幅が、２０１mmで、従来燃料
の約２倍の面積を持ち、燃料棒を１４行１４列で配列し
たものであり、燃料棒よりも径の太い水ロッド９本を有
している。また、燃料棒１０８本のうち67.5％が水ロッ
ドに面している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術の沸騰水
型原子炉用の燃料集合体１Ａは、高燃焼度化達成を目的
としたウランの効率的な燃焼を実現するものである。
型原子炉用の燃料集合体１Ａは、高燃焼度化達成を目的
としたウランの効率的な燃焼を実現するものである。
【０００６】しかし、その際、ボイド係数に関する検討
はされておらず、上記従来技術の燃料集合体は、ボイド
係数の絶対値が大きいという問題があった。これは、圧
力急増等でボイドがつぶれたときの反応増加が大きく、
プラント操作員の負担となる。
はされておらず、上記従来技術の燃料集合体は、ボイド
係数の絶対値が大きいという問題があった。これは、圧
力急増等でボイドがつぶれたときの反応増加が大きく、
プラント操作員の負担となる。
【０００７】本発明の目的は、ボイド係数の絶対値が小
さい負の値を持つ大型の燃料集合体を提供することにあ
る。
さい負の値を持つ大型の燃料集合体を提供することにあ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的は、複数の燃料
棒と１本の水ロッドとを束ね、その外側を四角筒状のチ
ャンネルボックスで取り囲んだ燃料集合体において、前
記チャンネルボックスの内幅を２０３mm以上２２２mm以
下にし、前記水ロッドの流路面積を５５cm2以上６５cm2
以下とすることにより達成される。
棒と１本の水ロッドとを束ね、その外側を四角筒状のチ
ャンネルボックスで取り囲んだ燃料集合体において、前
記チャンネルボックスの内幅を２０３mm以上２２２mm以
下にし、前記水ロッドの流路面積を５５cm2以上６５cm2
以下とすることにより達成される。
【０００９】
【００１０】好ましくは、上記水ロッドを燃料棒格子配
列の最外周から数えて４層目よりも内側に置く。
列の最外周から数えて４層目よりも内側に置く。
【００１１】
【００１２】好ましくは、燃料棒格子配列を１５行１５
列とする。
列とする。
【００１３】また、上記目的は、複数の燃料棒と複数の
水ロッドとを束ね、その外側を四角筒状のチャンネルボ
ックスで取り囲んだ燃料集合体において、前記チャンネ
ルボックスの内幅が２０３mm以上２２２mm以下であり、
前記水ロッドの流路面積の合計が５５cm2以上６５cm2以
下であり、燃料棒全長が他の大部分の燃料棒の１／３以
下である部分長燃料棒を前記水ロッドの間に配置するこ
とにより達成される。
水ロッドとを束ね、その外側を四角筒状のチャンネルボ
ックスで取り囲んだ燃料集合体において、前記チャンネ
ルボックスの内幅が２０３mm以上２２２mm以下であり、
前記水ロッドの流路面積の合計が５５cm2以上６５cm2以
下であり、燃料棒全長が他の大部分の燃料棒の１／３以
下である部分長燃料棒を前記水ロッドの間に配置するこ
とにより達成される。
【００１４】
【作用】本発明によれば、後述するように、チャンネル
ボックスの内幅が２０３mm以上２２２mm以下の条件下
で、燃料集合体の水ロッドの流路面積を５５cm2以上６
５cm2以下とすることにより、ボイド係数を絶対値の小
さな負の値にすることができる。また、水ロッドを１本
とすることにより、ボイド率が小さくなるときに、熱中
性子の弱い吸収体として作用する。更に、チャンネルボ
ックスの内幅を203mm以上２２２mm以下にすると、燃料
集合体内の燃料インベントリ又は冷却材流路面積を増加
するように作用する。
ボックスの内幅が２０３mm以上２２２mm以下の条件下
で、燃料集合体の水ロッドの流路面積を５５cm2以上６
５cm2以下とすることにより、ボイド係数を絶対値の小
さな負の値にすることができる。また、水ロッドを１本
とすることにより、ボイド率が小さくなるときに、熱中
性子の弱い吸収体として作用する。更に、チャンネルボ
ックスの内幅を203mm以上２２２mm以下にすると、燃料
集合体内の燃料インベントリ又は冷却材流路面積を増加
するように作用する。
【００１５】
【００１６】また、上記水ロッドを燃料格子配列の最外
周から４層目よりも内側に配置すると、燃料集合体内の
狭い領域に水ロッドが集中配置されるように作用する。
周から４層目よりも内側に配置すると、燃料集合体内の
狭い領域に水ロッドが集中配置されるように作用する。
【００１７】
【００１８】また、燃料格子配列を１５行１５列とする
ことにより、燃料棒間隔を広げて、冷却能力を高める作
用がある。また、燃料棒全長が他の大部分の燃料棒の１
／３以下である部分長燃料棒を水ロッドの間に配置する
ことにより、燃料集合体下部において反応度を向上する
作用がある。
ことにより、燃料棒間隔を広げて、冷却能力を高める作
用がある。また、燃料棒全長が他の大部分の燃料棒の１
／３以下である部分長燃料棒を水ロッドの間に配置する
ことにより、燃料集合体下部において反応度を向上する
作用がある。
【００１９】
【実施例】本発明は、以下の検討によって、なされたも
のである。
のである。
【００２０】図４は、中性子無限増倍率と水素対ウラン
原子数比（Ｈ／Ｕ）の関係を示すものである。冷却材ボ
イド率ＶI のときのボイド係数は、図中の曲線の傾き
で表され、その符号を反転したものである。
原子数比（Ｈ／Ｕ）の関係を示すものである。冷却材ボ
イド率ＶI のときのボイド係数は、図中の曲線の傾き
で表され、その符号を反転したものである。
【００２１】図４からわかるように、同じ濃縮度の燃料
においてボイド係数を、より絶対値の小さな負の値にし
ようとする場合、Ｈ／Ｕ比を大きくすることが有効であ
る。Ｈ／Ｕを大きくする方法としては、燃料インベント
リを減らし、水を増やす方法と、燃料インベントリは減
らさずに、水ロッド部又は水ギャップ部を増やす方法が
考えられる。
においてボイド係数を、より絶対値の小さな負の値にし
ようとする場合、Ｈ／Ｕ比を大きくすることが有効であ
る。Ｈ／Ｕを大きくする方法としては、燃料インベント
リを減らし、水を増やす方法と、燃料インベントリは減
らさずに、水ロッド部又は水ギャップ部を増やす方法が
考えられる。
【００２２】前者はインベントリを減らしてしまうの
で、燃料経済性が損なわれるという問題がある。
で、燃料経済性が損なわれるという問題がある。
【００２３】後者は、ＢＷＲの場合、限られた炉心内の
領域は、燃料，沸騰領域，非沸騰領域（水ロッド＋水ギ
ャップ部），構造材で分けられているため、水ロッドを
大きくすると、沸騰領域又は水ギャップ部を減らさなけ
ればならない。しかし、沸騰領域を減らすことは、冷却
材流路面積を減らすことであり、これは炉心圧損の増大
を起こす。圧損が大きいと、安定性に影響するととも
に、ポンプ容量が足りなくなるという問題もある。ま
た、水ロッドを大きくして、その分水ギャップ部を小さ
くしたのでは、Ｈ／Ｕは大きくならない。
領域は、燃料，沸騰領域，非沸騰領域（水ロッド＋水ギ
ャップ部），構造材で分けられているため、水ロッドを
大きくすると、沸騰領域又は水ギャップ部を減らさなけ
ればならない。しかし、沸騰領域を減らすことは、冷却
材流路面積を減らすことであり、これは炉心圧損の増大
を起こす。圧損が大きいと、安定性に影響するととも
に、ポンプ容量が足りなくなるという問題もある。ま
た、水ロッドを大きくして、その分水ギャップ部を小さ
くしたのでは、Ｈ／Ｕは大きくならない。
【００２４】一方、燃料集合体内の非沸騰水の配置を工
夫することにより、同じＨ／Ｕ比を有する燃料集合体で
あっても、ボイド係数を負の絶対値の小さな値にするこ
とができる。
夫することにより、同じＨ／Ｕ比を有する燃料集合体で
あっても、ボイド係数を負の絶対値の小さな値にするこ
とができる。
【００２５】図７は、１４行１４列の燃料棒配列を有す
る大型燃料集合体において、燃料棒を３２本配置可能な
領域に１体の大型水ロッドと、燃料棒を１本配置可能な
領域に１本配置した合計３２本の小水ロッドを分散配置
したケースＡと、ケースＡの水ロッド横断面積の合計を
持つ１体の正方水ロッドを配置したケースＢの各々につ
いて、中性子無限増倍率ｋ∞ ，熱中性子利用率ｆ，求
鳴吸収を逃れる確率ｐと、Ｈ／Ｕ比の関係を示すもので
ある。ここで、水素対ウラン原子数比は、冷却材ボイド
率を変えることによる変化を示す。
る大型燃料集合体において、燃料棒を３２本配置可能な
領域に１体の大型水ロッドと、燃料棒を１本配置可能な
領域に１本配置した合計３２本の小水ロッドを分散配置
したケースＡと、ケースＡの水ロッド横断面積の合計を
持つ１体の正方水ロッドを配置したケースＢの各々につ
いて、中性子無限増倍率ｋ∞ ，熱中性子利用率ｆ，求
鳴吸収を逃れる確率ｐと、Ｈ／Ｕ比の関係を示すもので
ある。ここで、水素対ウラン原子数比は、冷却材ボイド
率を変えることによる変化を示す。
【００２６】ケースＡ，ケースＢともに、燃料集合体の
大きさ，燃料棒の本数は同じであり、ケースＡでは、中
央部に集めた水ロッドを少なくした分、３２本の小水ロ
ッドを適当にちらばせて配置している。したがって、ケ
ースＡ，ケースＢにおいて同じボイド率の場合、Ｈ／Ｕ
比は同一である。
大きさ，燃料棒の本数は同じであり、ケースＡでは、中
央部に集めた水ロッドを少なくした分、３２本の小水ロ
ッドを適当にちらばせて配置している。したがって、ケ
ースＡ，ケースＢにおいて同じボイド率の場合、Ｈ／Ｕ
比は同一である。
【００２７】ケースＡとケースＢを較べると、ｋ∞ の
曲線はケースＢの方が、極大値に近い範囲で変化してい
る。したがってケースＢのボイド係数は、ケースＡより
も絶対値の小さな負の値となる。ｐは両者の間に、あま
り差異はないが、ｆはケースＢの方がＨ／Ｕが大きくな
ると、より小さくなる。ｋ∞は、ｐとｆの積に、ほぼ比
例するので、このｆの差がボイド係数の違いに大きな影
響を及ぼしている。ケースＢのように水ロッド横断面積
が大きいと、熱中性子移動距離（熱中性子が発生してか
ら吸収されて消滅されるまでに動く距離）に較べて水ロ
ッド領域が大きくなるため、この水ロッド部の減速材
（水）に吸収される熱中性子の割合が増加する。水に吸
収されても熱中性子は核分裂を行わないので、ｆの値は
低下する。ボイド率が変化して０％になると、水ロッド
部と冷却材の水が合計されて、大きな水領域が形成され
るため、水ロッドでの熱中性子吸収割合の変化は大き
い。
曲線はケースＢの方が、極大値に近い範囲で変化してい
る。したがってケースＢのボイド係数は、ケースＡより
も絶対値の小さな負の値となる。ｐは両者の間に、あま
り差異はないが、ｆはケースＢの方がＨ／Ｕが大きくな
ると、より小さくなる。ｋ∞は、ｐとｆの積に、ほぼ比
例するので、このｆの差がボイド係数の違いに大きな影
響を及ぼしている。ケースＢのように水ロッド横断面積
が大きいと、熱中性子移動距離（熱中性子が発生してか
ら吸収されて消滅されるまでに動く距離）に較べて水ロ
ッド領域が大きくなるため、この水ロッド部の減速材
（水）に吸収される熱中性子の割合が増加する。水に吸
収されても熱中性子は核分裂を行わないので、ｆの値は
低下する。ボイド率が変化して０％になると、水ロッド
部と冷却材の水が合計されて、大きな水領域が形成され
るため、水ロッドでの熱中性子吸収割合の変化は大き
い。
【００２８】一方、ケースＡのようにＷＲ分散配置の場
合は、ケースＡに較べて小さな水のかたまり領域がいく
つかあるが、各々のかたまりは小さいため、ボイドが０
％になってもケースＢに較べ、水ロッドでの熱中性子の
吸収割合の変化は小さい。つまり、水のかたまりがもと
もと小さいため、冷却材のボイド率が０％となっても、
熱中性子移動距離に対する、水のかたまりの大きさはあ
まり大きくならない。このため、ボイドが０％になって
もｆの減少割合は、ケースＢの大型水ロッドの場合に較
べて小さい。したがって、ケースＡとＢでは図７のよう
なｆの差異が生じ、ケースＢのボイド係数はケースＡに
較べて絶対値の小さな負の値を有する。ここで、水ロッ
ドは、その合計面積が同じでありながら、ケースＢの配
置にした場合、Ｈ／Ｕ比が大きいときのｆを低下させて
おり、従来技術に近いケースＡにおいて水ロッドが中性
子減速材として機能していたのに対し、ケースＢでは、
むしろ中性子の弱い吸収体として機能している。この中
性子弱吸収手段としては、大型水ロッドの他に固体減速
材ロッド等が考えられる。そして、水ロッドの横断面積
は大きいほど、この効果が期待される。
合は、ケースＡに較べて小さな水のかたまり領域がいく
つかあるが、各々のかたまりは小さいため、ボイドが０
％になってもケースＢに較べ、水ロッドでの熱中性子の
吸収割合の変化は小さい。つまり、水のかたまりがもと
もと小さいため、冷却材のボイド率が０％となっても、
熱中性子移動距離に対する、水のかたまりの大きさはあ
まり大きくならない。このため、ボイドが０％になって
もｆの減少割合は、ケースＢの大型水ロッドの場合に較
べて小さい。したがって、ケースＡとＢでは図７のよう
なｆの差異が生じ、ケースＢのボイド係数はケースＡに
較べて絶対値の小さな負の値を有する。ここで、水ロッ
ドは、その合計面積が同じでありながら、ケースＢの配
置にした場合、Ｈ／Ｕ比が大きいときのｆを低下させて
おり、従来技術に近いケースＡにおいて水ロッドが中性
子減速材として機能していたのに対し、ケースＢでは、
むしろ中性子の弱い吸収体として機能している。この中
性子弱吸収手段としては、大型水ロッドの他に固体減速
材ロッド等が考えられる。そして、水ロッドの横断面積
は大きいほど、この効果が期待される。
【００２９】しかし、従来技術の図６に示す燃料集合体
において、水ロッドを大きくする場合、その分、燃料イ
ンベントリ、又は冷却材流路等、他の部分を減らさなけ
ればならず、これらは、燃料経済性を損ない、あるいは
圧損の増加をもたらす。燃料インベントリは、燃料格子
におけるウランの面積割合を公知燃料と同じにすること
で、炉心に装荷するウラン量は同じにすることができ
る。
において、水ロッドを大きくする場合、その分、燃料イ
ンベントリ、又は冷却材流路等、他の部分を減らさなけ
ればならず、これらは、燃料経済性を損ない、あるいは
圧損の増加をもたらす。燃料インベントリは、燃料格子
におけるウランの面積割合を公知燃料と同じにすること
で、炉心に装荷するウラン量は同じにすることができ
る。
【００３０】また、冷却材流路についても、燃料格子に
おける面積割合を同一にすることで、炉心においては同
じにすることができる。これは、炉心圧損を従来燃料と
同等にする作用がある。また、ポンプ能力（すなわちポ
ンプ設備）も従来と同等でよい作用がある。したがっ
て、燃料集合体を大型化したことにより、水ロッド横断
面積を大きくできる。そして燃料インベントリ，冷却材
流路面積の格子面積に対する割合を、従来燃料と同じに
することができる。つまり、燃料集合体１体あたりの燃
料装荷量は異なるが、炉心の全燃料装荷量，冷却材流路
面積は同一である。よって、同じＨ／Ｕ比であっても、
燃料集合体を大型化したことにより、水ロッド面積を増
大し、ボイド係数をより絶対値の小さな負の値にするこ
とができる。また、燃料径が約１１mmの燃料格子につい
て、Ｈ／Ｕが同一の場合の中性子無限増倍率ｋ∞ と、
燃料格子面積に対する水ロッド内流路面積割合の関係を
図９に示す。図９より、燃料集合体内に配置する水ロッ
ド面積が、格子面積の約１１％の場合、ｋ∞ は最大と
なることがわかった。
おける面積割合を同一にすることで、炉心においては同
じにすることができる。これは、炉心圧損を従来燃料と
同等にする作用がある。また、ポンプ能力（すなわちポ
ンプ設備）も従来と同等でよい作用がある。したがっ
て、燃料集合体を大型化したことにより、水ロッド横断
面積を大きくできる。そして燃料インベントリ，冷却材
流路面積の格子面積に対する割合を、従来燃料と同じに
することができる。つまり、燃料集合体１体あたりの燃
料装荷量は異なるが、炉心の全燃料装荷量，冷却材流路
面積は同一である。よって、同じＨ／Ｕ比であっても、
燃料集合体を大型化したことにより、水ロッド面積を増
大し、ボイド係数をより絶対値の小さな負の値にするこ
とができる。また、燃料径が約１１mmの燃料格子につい
て、Ｈ／Ｕが同一の場合の中性子無限増倍率ｋ∞ と、
燃料格子面積に対する水ロッド内流路面積割合の関係を
図９に示す。図９より、燃料集合体内に配置する水ロッ
ド面積が、格子面積の約１１％の場合、ｋ∞ は最大と
なることがわかった。
【００３１】図８は、ｋ∞，ボイド反応度Δｋ（冷却材
ボイド率７０％時のｋ∞−冷却材ボイド率０％時のｋ
∞ ）と、水ロッド面積の燃料格子面積に占める割合が
１１％の１本の水ロッドを配置して燃料集合体を大型化
したときの水ロッド内流路面積の関係をＨ／Ｕ比が同一
の場合について示したものである。燃料集合体を大型化
して水ロッド面積を増大していくと、ボイド反応度Δｋ
は、より絶対値の小さな負の値となる。
ボイド率７０％時のｋ∞−冷却材ボイド率０％時のｋ
∞ ）と、水ロッド面積の燃料格子面積に占める割合が
１１％の１本の水ロッドを配置して燃料集合体を大型化
したときの水ロッド内流路面積の関係をＨ／Ｕ比が同一
の場合について示したものである。燃料集合体を大型化
して水ロッド面積を増大していくと、ボイド反応度Δｋ
は、より絶対値の小さな負の値となる。
【００３２】また、ボイド反応度は、水ロッド内流路面
積の増大にほぼ比例してより絶対値の小さな負の値とな
るが、水ロッド内流路面積が５５cm2以上になると、水
ロッド内流路面積の増加に対するボイド反応度の変化割
合は減少し始める。水ロッド内流路面積が６５cm2のと
き、ボイド反応度は、水ロッド内流路面積の増大にほぼ
比例して減少していく場合に較べて、０.１ ％Δｋ／ｋ
以上の差を生じる。０.１ ％Δｋ／ｋ以上は有意な差で
ある。水ロッド内流路面積が更に増大すると、ボイド反
応度Δｋの変化割合は小さくなっていく。
積の増大にほぼ比例してより絶対値の小さな負の値とな
るが、水ロッド内流路面積が５５cm2以上になると、水
ロッド内流路面積の増加に対するボイド反応度の変化割
合は減少し始める。水ロッド内流路面積が６５cm2のと
き、ボイド反応度は、水ロッド内流路面積の増大にほぼ
比例して減少していく場合に較べて、０.１ ％Δｋ／ｋ
以上の差を生じる。０.１ ％Δｋ／ｋ以上は有意な差で
ある。水ロッド内流路面積が更に増大すると、ボイド反
応度Δｋの変化割合は小さくなっていく。
【００３３】一方、水ロッド内流路面積が増大すると、
水ロッド内の水が、中性子減速材として機能するより
も、中性子の弱い吸収体として機能するため、出力運転
時の中性子無限増倍率もわずかながら減少していくこと
になる。したがって、ボイド反応度が水ロッド内流路面
積の増加とともに比例して変化した場合に較べて、反応
度的に有意な差を生じるときの水ロッド内流路面積６５
cm2を上限として、５５cm2以上６５cm2以下の流路面積
を持つ１本の大型水ロッドを配置するのが効果的であ
る。すなわち、水ロッド内流路面積を上記のようにする
ことにより、この大型水ロッドは、ボイド係数低減棒と
して機能する。このとき、水ロッド内流路面積の燃料格
子面積に対する割合は上記のように約１１％とすること
が適当であることから、燃料格子ピッチは２２４mm以上
２４３mm以下とするのが適当である。炉心においては、
燃料集合体間に制御棒挿入のため約１３mmの水ギャップ
幅を設ける必要があり、また、チャンネルボックス厚み
が４mm程度となることから、燃料集合体のチャンネルボ
ックス内幅を２０３mm以上２２２mm以下とすることが適
当である。また、燃料棒外径は通常１０mm〜１２mm程
度，燃料棒ピッチは１３mm〜１５mm程度なので、燃料格
子配列は１５行１５列が適当である。
水ロッド内の水が、中性子減速材として機能するより
も、中性子の弱い吸収体として機能するため、出力運転
時の中性子無限増倍率もわずかながら減少していくこと
になる。したがって、ボイド反応度が水ロッド内流路面
積の増加とともに比例して変化した場合に較べて、反応
度的に有意な差を生じるときの水ロッド内流路面積６５
cm2を上限として、５５cm2以上６５cm2以下の流路面積
を持つ１本の大型水ロッドを配置するのが効果的であ
る。すなわち、水ロッド内流路面積を上記のようにする
ことにより、この大型水ロッドは、ボイド係数低減棒と
して機能する。このとき、水ロッド内流路面積の燃料格
子面積に対する割合は上記のように約１１％とすること
が適当であることから、燃料格子ピッチは２２４mm以上
２４３mm以下とするのが適当である。炉心においては、
燃料集合体間に制御棒挿入のため約１３mmの水ギャップ
幅を設ける必要があり、また、チャンネルボックス厚み
が４mm程度となることから、燃料集合体のチャンネルボ
ックス内幅を２０３mm以上２２２mm以下とすることが適
当である。また、燃料棒外径は通常１０mm〜１２mm程
度，燃料棒ピッチは１３mm〜１５mm程度なので、燃料格
子配列は１５行１５列が適当である。
【００３４】本発明は、上記検討のうち、水ロッド配置
の検討、及び燃料集合体の大きさに基づくものであり、
以下にその実施例について説明する。
の検討、及び燃料集合体の大きさに基づくものであり、
以下にその実施例について説明する。
【００３５】以下、本発明の実施例について説明する。
【００３６】第１の実施例を図１に示す。図１におい
て、１は燃料集合体、２はチャンネルボックス、３は燃
料棒、４は水ロッドである。また、５は制御棒である。
燃料棒は１５行１５列の格子状に配置されていて、燃料
集合体中心部に１本のボイド係数低減作用のある大型水
ロッドを持つ。この水ロッドは、１辺の長さが約８０mm
であり、燃料棒７行７列分の正方領域内にある。本実施
例の燃料の濃縮度は約８ｗｔ％である。
て、１は燃料集合体、２はチャンネルボックス、３は燃
料棒、４は水ロッドである。また、５は制御棒である。
燃料棒は１５行１５列の格子状に配置されていて、燃料
集合体中心部に１本のボイド係数低減作用のある大型水
ロッドを持つ。この水ロッドは、１辺の長さが約８０mm
であり、燃料棒７行７列分の正方領域内にある。本実施
例の燃料の濃縮度は約８ｗｔ％である。
【００３７】本燃料集合体のチャンネルボックス内幅は
約２１０mmであり、燃料棒径は１１mmである。
約２１０mmであり、燃料棒径は１１mmである。
【００３８】本燃料集合体の水ロッドは、燃料棒配列の
外周から数えて４層目よりも内側に集中されている。大
型の水ロッドを配置したことにより、冷却材ボイドがつ
ぶれて中性子スペクトルが軟らかくなった場合でも、こ
の水ロッド部には中性子の弱吸収体としての効果があ
り、吸収される熱中性子が多いため、反応度投入を小さ
くすることができる。すなわち、本実施例の燃料集合体
ではボイド係数を絶対値が小さい負の値にすることがで
きる。
外周から数えて４層目よりも内側に集中されている。大
型の水ロッドを配置したことにより、冷却材ボイドがつ
ぶれて中性子スペクトルが軟らかくなった場合でも、こ
の水ロッド部には中性子の弱吸収体としての効果があ
り、吸収される熱中性子が多いため、反応度投入を小さ
くすることができる。すなわち、本実施例の燃料集合体
ではボイド係数を絶対値が小さい負の値にすることがで
きる。
【００３９】本実施例の燃料集合体を用いて炉心を構成
する場合、隣り合う燃料集合体との間に水ギャップ６が
形成される。この領域には、制御棒５が挿入される。本
実施例においては、燃料集合体の格子ピッチＬは約２３
０mmである。このため、集合体内のウランインベントリ
割合は、図６の従来発明の燃料集合体１Ａとほぼ同等の
量となる。また、燃料棒を冷却する冷却材が流れる領域
の面積割合も前記従来例の燃料集合体と同等になる。し
たがって、本実施例の燃料集合体を用いて炉心を構成す
る場合、ポンプ等の設備はこれまでと同じ物でよい。こ
れは炉心圧損が従来の燃料集合体燃料と同等であるため
である。本炉心の水素対ウラン原子数比は、冷却材ボイ
ド率が４０％のとき、約５である。
する場合、隣り合う燃料集合体との間に水ギャップ６が
形成される。この領域には、制御棒５が挿入される。本
実施例においては、燃料集合体の格子ピッチＬは約２３
０mmである。このため、集合体内のウランインベントリ
割合は、図６の従来発明の燃料集合体１Ａとほぼ同等の
量となる。また、燃料棒を冷却する冷却材が流れる領域
の面積割合も前記従来例の燃料集合体と同等になる。し
たがって、本実施例の燃料集合体を用いて炉心を構成す
る場合、ポンプ等の設備はこれまでと同じ物でよい。こ
れは炉心圧損が従来の燃料集合体燃料と同等であるため
である。本炉心の水素対ウラン原子数比は、冷却材ボイ
ド率が４０％のとき、約５である。
【００４０】水ロッド内の流路面積は約６１cm2 であ
り、上記格子ピッチＢＬを１辺とする正方形の面積つま
り、格子面積の１１％程度である。本実施例のボイド係
数は、炉心平均ボイド率４０％の場合、−４×１０-4Δ
ｋ／ｋ／％voidが実現可能である。この効果は、水ロッ
ド４の横断面積に起因する。このような水ロッド４は、
ボイド係数低減棒である。以下の各実施例でも同じであ
る。
り、上記格子ピッチＢＬを１辺とする正方形の面積つま
り、格子面積の１１％程度である。本実施例のボイド係
数は、炉心平均ボイド率４０％の場合、−４×１０-4Δ
ｋ／ｋ／％voidが実現可能である。この効果は、水ロッ
ド４の横断面積に起因する。このような水ロッド４は、
ボイド係数低減棒である。以下の各実施例でも同じであ
る。
【００４１】本実施例は、このように燃料集合体を大型
化して燃料集合体中央部に配置した水ロッド横断面積を
大型化したことにより、水ロッド部の熱中性子吸収割合
の増加により、ボイド反応度を従来のボイド係数，−８
×１０-4Δｋ／ｋ／％voidの約半分の大きさの負の値と
する効果がある。
化して燃料集合体中央部に配置した水ロッド横断面積を
大型化したことにより、水ロッド部の熱中性子吸収割合
の増加により、ボイド反応度を従来のボイド係数，−８
×１０-4Δｋ／ｋ／％voidの約半分の大きさの負の値と
する効果がある。
【００４２】また、水ロッド大型化を、燃料集合体大型
化により実現しているため、従来例と同等の燃料インベ
ントリ，冷却材流路面積を実現している。これにより、
従来例と同等の燃料経済性，炉心圧損を実現する効果が
ある。
化により実現しているため、従来例と同等の燃料インベ
ントリ，冷却材流路面積を実現している。これにより、
従来例と同等の燃料経済性，炉心圧損を実現する効果が
ある。
【００４３】さらに、炉心外径５.３mm の原子炉を本実
施例の燃料集合体により構成する場合、その体数は３９
２体程度であり、制御棒本数は１７７本程度とすること
ができる。
施例の燃料集合体により構成する場合、その体数は３９
２体程度であり、制御棒本数は１７７本程度とすること
ができる。
【００４４】第２の実施例を図２に示す。燃料棒は１５
行１５列の格子状に配置されていて、燃料集合体中心部
に１本の大型水ロッドを持つ。この水ロッドは、１辺が
約８７mmで、燃料棒７行７列分正方形状の、４隅が各々
燃料棒１本分ほど欠けた燃料棒４５本分の領域を占有す
る形状を持つ本実施例の燃料の濃縮度は約８ｗｔ％であ
る。
行１５列の格子状に配置されていて、燃料集合体中心部
に１本の大型水ロッドを持つ。この水ロッドは、１辺が
約８７mmで、燃料棒７行７列分正方形状の、４隅が各々
燃料棒１本分ほど欠けた燃料棒４５本分の領域を占有す
る形状を持つ本実施例の燃料の濃縮度は約８ｗｔ％であ
る。
【００４５】第２実施例の燃料集合体のチャンネルボッ
クス内幅は約２１０mmであり、燃料棒径は約１１mmであ
る。
クス内幅は約２１０mmであり、燃料棒径は約１１mmであ
る。
【００４６】第２実施例における水ロッドは、燃料棒配
列の最外周から数えて４層目よりも内側に集中されてい
る。この比較的大型の水ロッドを配置したことにより、
チャンネルボックス内のボイドがつぶれて中性子スペク
トルが軟らかくなった場合でも、水ロッド内の冷却水に
吸収される熱中性子が多いため、反応度投入を小さくす
ることができる。すなわち、本実施例の燃料集合体で
は、ボイド係数を小さな負の値に抑えることができる。
列の最外周から数えて４層目よりも内側に集中されてい
る。この比較的大型の水ロッドを配置したことにより、
チャンネルボックス内のボイドがつぶれて中性子スペク
トルが軟らかくなった場合でも、水ロッド内の冷却水に
吸収される熱中性子が多いため、反応度投入を小さくす
ることができる。すなわち、本実施例の燃料集合体で
は、ボイド係数を小さな負の値に抑えることができる。
【００４７】第２実施例の燃料集合体を用いて炉心を構
成する場合、隣り合う燃料集合体との間に水ギャップ６
が形成される。この水ギャップ領域には、制御棒５が挿
入される。本実施例も、第１実施例と同様、２本の制御
棒を挿入している。本実施例を用いた炉心においては、
燃料集合体の格子ピッチＬは約２３０mmである。このた
め燃料集合体内のウランインベントリ割合は、従来の燃
料集合体１Ａとほぼ同等の量となる。また、燃料棒を冷
却する冷却材が流れる領域の面積割合も従来の燃料集合
体と同等になる。したがって、本燃料を用いて炉心を構
成する場合、ポンプ等の設備はこれまでと同じ物でよ
い。これは炉心圧損が前記公知燃料と同等であるためで
ある。
成する場合、隣り合う燃料集合体との間に水ギャップ６
が形成される。この水ギャップ領域には、制御棒５が挿
入される。本実施例も、第１実施例と同様、２本の制御
棒を挿入している。本実施例を用いた炉心においては、
燃料集合体の格子ピッチＬは約２３０mmである。このた
め燃料集合体内のウランインベントリ割合は、従来の燃
料集合体１Ａとほぼ同等の量となる。また、燃料棒を冷
却する冷却材が流れる領域の面積割合も従来の燃料集合
体と同等になる。したがって、本燃料を用いて炉心を構
成する場合、ポンプ等の設備はこれまでと同じ物でよ
い。これは炉心圧損が前記公知燃料と同等であるためで
ある。
【００４８】本炉心の水対ウラン原子数比は冷却材ボイ
ド率４０％のとき約５である。
ド率４０％のとき約５である。
【００４９】水ロッドの面積は約６３cm2 であり、格子
面積の約１１％程度である。
面積の約１１％程度である。
【００５０】本実施例の効果は、第１の実施例と同様で
ある。
ある。
【００５１】第３の実施例を図３に示す。第３実施例
は、燃料棒が１５行１５列の格子状に配置されていて、
燃料集合体中心部に１本の大型水ロッドを有する。この
水ロッドは、燃料棒３７本分が配置可能な領域を占有す
る形状を有する。本実施例の燃料の濃縮度は約８ｗｔ％
である。
は、燃料棒が１５行１５列の格子状に配置されていて、
燃料集合体中心部に１本の大型水ロッドを有する。この
水ロッドは、燃料棒３７本分が配置可能な領域を占有す
る形状を有する。本実施例の燃料の濃縮度は約８ｗｔ％
である。
【００５２】第３実施例の燃料集合体のチャンネルボッ
クス内幅は約２０６mmであり、燃料棒外径は約１１mmで
ある。
クス内幅は約２０６mmであり、燃料棒外径は約１１mmで
ある。
【００５３】第３実施例における水ロッドは、燃料棒配
列の最外周から数えて４層目よりも内側に集中して配置
されている。この比較的大型の水ロッドを配置したこと
により、チャンネルボックス内のボイドがつぶれて中性
子スペクトルが軟らかくなった場合でも、水ロッド内の
冷却水に吸収される熱中性子が多いため、反応度投入を
小さくすることができる。すなわち、本実施例の燃料集
合体ではボイド係数を絶対値の小さな負の値にすること
ができる。
列の最外周から数えて４層目よりも内側に集中して配置
されている。この比較的大型の水ロッドを配置したこと
により、チャンネルボックス内のボイドがつぶれて中性
子スペクトルが軟らかくなった場合でも、水ロッド内の
冷却水に吸収される熱中性子が多いため、反応度投入を
小さくすることができる。すなわち、本実施例の燃料集
合体ではボイド係数を絶対値の小さな負の値にすること
ができる。
【００５４】第３実施例の燃料集合体を用いて炉心を構
成する場合、隣り合う燃料集合体との間に水ギャップ６
が形成される。この領域には、制御棒５が挿入される。
本実施例においては、燃料格子ピッチＬは約２２７mmで
ある。このため、集合体内のウランインベントリ割合
は、従来例の燃料集合体１Ａと同等の量となる。また、
燃料棒を冷却する冷却材が流れる領域の面積割合も前記
従来例の燃料集合体と同等になる。したがって、第３実
施例の燃料集合体を用いて炉心を構成する場合、ポンプ
等の設備はこれまでと同じ物でよい。
成する場合、隣り合う燃料集合体との間に水ギャップ６
が形成される。この領域には、制御棒５が挿入される。
本実施例においては、燃料格子ピッチＬは約２２７mmで
ある。このため、集合体内のウランインベントリ割合
は、従来例の燃料集合体１Ａと同等の量となる。また、
燃料棒を冷却する冷却材が流れる領域の面積割合も前記
従来例の燃料集合体と同等になる。したがって、第３実
施例の燃料集合体を用いて炉心を構成する場合、ポンプ
等の設備はこれまでと同じ物でよい。
【００５５】本炉心の水対ウラン原子数比は冷却材ボイ
ド率が４０％のとき約５である。
ド率が４０％のとき約５である。
【００５６】水ロッドの面積は約５２cm2 であり、格子
面積の１０％程度である。
面積の１０％程度である。
【００５７】本実施例の効果は、第１の実施例の効果と
同等のものである。
同等のものである。
【００５８】次に、第４の実施例の燃料集合体を図５に
示す。本実施例は、図１の実施例の水ロッド横断面積の
約１／４の横断面積を持つ４体の水ロッド４を持つ燃料
集合体である。この４体の水ロッドは、燃料棒を１本配
置可能なすきまがあくように並べられている。この隣り
合う水ロッド間のすき間には、長さが、他の大部分の燃
料棒長さの約１／３以下である部分長燃料棒７が配置さ
れる。この部分長燃料の上部は冷却材流路である。冷却
材は燃料棒から熱エネルギを受け取るので、燃料集合体
下部では、冷却材ボイド率は小さく、０％に近いが、上
部では７０％程度のボイド率になる。このため、燃料集
合体下部は水が多くなっていて、この下部断面で約６０
cm2 の面積を持つ水ロッドを１本配置すると、冷却材ボ
イド率が０％になったとき、複数本の小さな横断面積を
持つ水ロッドを配置した燃料集合体に較べて、ボイド係
数が絶対値の小さい負の値になることからもわかるよう
に反応度は低下することになる。このため、本実施例
は、燃料集合体の下部約１／３の領域での反応度を増加
させるため、合計の横断面積が約６０cm2となる４体の
水ロッドを隣り合う水ロッドとの間に、他の燃料棒の１
／３以下の長さの部分長燃料棒を配置し、水対ウラン原
子数比を小さくした。燃料集合体の下部１／３以下の領
域は、もともと冷却材ボイド率が小さく０％に近いの
で、たとえ原子炉の圧力上昇等によりボイドがつぶれて
も、ボイド変化による反応度変化は小さい。一方、燃料
集合体の軸方向の上部２／３の領域では、部分長燃料の
上部領域であるため、４体の水ロッドの間のすき間は冷
却材流路であり、通常の原子炉運転状態では、ボイド率
が４０％以上のボイド水により満たされる。このため、
この領域のボイド水中に、他の場所から散乱されてきた
熱中性子のうち、その大部分は次の散乱により４体の水
ロッド中に移動することになり、第１の実施例の水ロッ
ドを使用した時とほぼ同じボイド係数が達成可能であ
る。
示す。本実施例は、図１の実施例の水ロッド横断面積の
約１／４の横断面積を持つ４体の水ロッド４を持つ燃料
集合体である。この４体の水ロッドは、燃料棒を１本配
置可能なすきまがあくように並べられている。この隣り
合う水ロッド間のすき間には、長さが、他の大部分の燃
料棒長さの約１／３以下である部分長燃料棒７が配置さ
れる。この部分長燃料の上部は冷却材流路である。冷却
材は燃料棒から熱エネルギを受け取るので、燃料集合体
下部では、冷却材ボイド率は小さく、０％に近いが、上
部では７０％程度のボイド率になる。このため、燃料集
合体下部は水が多くなっていて、この下部断面で約６０
cm2 の面積を持つ水ロッドを１本配置すると、冷却材ボ
イド率が０％になったとき、複数本の小さな横断面積を
持つ水ロッドを配置した燃料集合体に較べて、ボイド係
数が絶対値の小さい負の値になることからもわかるよう
に反応度は低下することになる。このため、本実施例
は、燃料集合体の下部約１／３の領域での反応度を増加
させるため、合計の横断面積が約６０cm2となる４体の
水ロッドを隣り合う水ロッドとの間に、他の燃料棒の１
／３以下の長さの部分長燃料棒を配置し、水対ウラン原
子数比を小さくした。燃料集合体の下部１／３以下の領
域は、もともと冷却材ボイド率が小さく０％に近いの
で、たとえ原子炉の圧力上昇等によりボイドがつぶれて
も、ボイド変化による反応度変化は小さい。一方、燃料
集合体の軸方向の上部２／３の領域では、部分長燃料の
上部領域であるため、４体の水ロッドの間のすき間は冷
却材流路であり、通常の原子炉運転状態では、ボイド率
が４０％以上のボイド水により満たされる。このため、
この領域のボイド水中に、他の場所から散乱されてきた
熱中性子のうち、その大部分は次の散乱により４体の水
ロッド中に移動することになり、第１の実施例の水ロッ
ドを使用した時とほぼ同じボイド係数が達成可能であ
る。
【００５９】このように、本実施例によれば、ボイド係
数を絶対値が小さい負の値にする効果があり、また、燃
料集合体下部における反応度、したがって本燃料集合体
の反応度を向上する効果がある。
数を絶対値が小さい負の値にする効果があり、また、燃
料集合体下部における反応度、したがって本燃料集合体
の反応度を向上する効果がある。
【００６０】また、本実施例に示した水ロッド配置、短
尺燃料棒配置は、燃料格子配列が奇数配列の場合に適し
たものである。すなわち、偶数配列の燃料格子におい
て、４体の水ロッドを、隣り合う水ロッドの間に燃料棒
を配置できる領域をあけて置く場合、水ロッド間に配置
可能な燃料棒は２列程度となる。ここに部分長燃料棒を
配置すると、熱中性子利用率が向上し、水ロッドによる
中性子弱吸収機能が効きにくくなるため、ボイド係数の
絶対値が大きくなってしまう。したがって、本実施例の
ように、燃料集合体チャンネルボックス内幅が２１０mm
程度の場合、燃料格子配列は１５行１５列とすることが
適している。
尺燃料棒配置は、燃料格子配列が奇数配列の場合に適し
たものである。すなわち、偶数配列の燃料格子におい
て、４体の水ロッドを、隣り合う水ロッドの間に燃料棒
を配置できる領域をあけて置く場合、水ロッド間に配置
可能な燃料棒は２列程度となる。ここに部分長燃料棒を
配置すると、熱中性子利用率が向上し、水ロッドによる
中性子弱吸収機能が効きにくくなるため、ボイド係数の
絶対値が大きくなってしまう。したがって、本実施例の
ように、燃料集合体チャンネルボックス内幅が２１０mm
程度の場合、燃料格子配列は１５行１５列とすることが
適している。
【００６１】
【発明の効果】本発明によれば、燃料集合体を大型化し
つつ、ボイド係数の絶対値を小さな負の値にできる。
つつ、ボイド係数の絶対値を小さな負の値にできる。
【００６２】また、燃料集合体の大型化は、燃料インベ
ントリ，冷却材流路面積を従来例と同等にする効果があ
る。これにより、従来技術によるボイド係数低減方法を
実施した場合に比べて、燃料経済性，炉心圧損を改善
し、従来燃料と同等にする効果がある。
ントリ，冷却材流路面積を従来例と同等にする効果があ
る。これにより、従来技術によるボイド係数低減方法を
実施した場合に比べて、燃料経済性，炉心圧損を改善
し、従来燃料と同等にする効果がある。
【図１】本発明の第１実施例である燃料集合体の横断面
図である。
図である。
【図２】本発明の第２実施例の燃料集合体の横断面図で
ある。
ある。
【図３】本発明の第３実施例の燃料集合体の横断面図で
ある。
ある。
【図４】濃縮度をパラメータにしたときの、減速材対燃
料比と無限増倍率との関係を示す特性図である。
料比と無限増倍率との関係を示す特性図である。
【図５】本発明の第４実施例の燃料集合体の横断面図で
ある。
ある。
【図６】従来の燃料集合体の横断面図である。
【図７】水対ウラン原子数比（減速材対燃料比に等し
い）と無限増倍率，熱中性子利用率及び共鳴を逃れる確
率との関係を示す特性図である。
い）と無限増倍率，熱中性子利用率及び共鳴を逃れる確
率との関係を示す特性図である。
【図８】水ロッド面積とボイド反応度及び無限増倍率と
の関係を示す特性図である。
の関係を示す特性図である。
【図９】燃料格子に占める水ロッド面積割合と無限増倍
率の関係を示す特性図である。
率の関係を示す特性図である。
１…燃料集合体、２…チャンネルボックス、３…燃料
棒、４…水ロッド、５…制御棒、６…水ギャップ。
棒、４…水ロッド、５…制御棒、６…水ギャップ。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 深沢 幸久 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式 会社 日立製作所 日立工場内 (72)発明者 西村 章 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式 会社 日立製作所 日立工場内 (56)参考文献 特開 平２−10191（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−25592（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G21C 3/30 - 3/32 ＪＩＣＳＴファイル（ＪＯＩＳ)
Claims (4)
- 【請求項１】複数の燃料棒と１本の水ロッドとを束ね、
その外側を四角筒状のチャンネルボックスで取り囲んだ
沸騰水型原子炉用の燃料集合体において、前記チャンネルボックスの内幅が２０３mm以上２２２mm
以下であり、 前記水ロッドの流路面積が５５cm2以上６
５cm2以下であることを特徴とする燃料集合体。 - 【請求項２】請求項１において、前記水ロッドは、燃料
棒格子配列の最外周から数えて４層目よりも内側にある
燃料集合体。 - 【請求項３】請求項１又は２において、燃料棒格子配列
が１５行１５列である燃料集合体。 - 【請求項４】複数の燃料棒と複数の水ロッドとを束ね、
その外側を四角筒状のチャンネルボックスで取り囲んだ
沸騰水型原子炉用の燃料集合体において、 前記チャンネルボックスの内幅が２０３mm以上２２２mm
以下であり、前記水ロッドの流路面積の合計が５５cm 2
以上６５cm 2 以下であり、 燃料棒全長が他の大部分の燃料棒の１／３以下である部
分長燃料棒が、前記水ロッドの間に配置されていること
を特徴とする燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03066005A JP3079609B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03066005A JP3079609B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04301591A JPH04301591A (ja) | 1992-10-26 |
| JP3079609B2 true JP3079609B2 (ja) | 2000-08-21 |
Family
ID=13303401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03066005A Expired - Lifetime JP3079609B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3079609B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016046049A1 (en) * | 2014-09-24 | 2016-03-31 | Westinghouse Electric Sweden Ab | Fuel assembly for a nuclear boiling water reactor |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3253934B2 (ja) * | 1998-08-27 | 2002-02-04 | 株式会社東芝 | 沸騰水型原子炉 |
| JP4559957B2 (ja) * | 2005-11-18 | 2010-10-13 | 株式会社東芝 | 燃料集合体及び炉心にこの燃料集合体が装荷された原子炉 |
| JP2007163382A (ja) * | 2005-12-15 | 2007-06-28 | Nuclear Fuel Ind Ltd | 沸騰水型原子炉炉心 |
| JP2010151573A (ja) * | 2008-12-25 | 2010-07-08 | Global Nuclear Fuel-Japan Co Ltd | 燃料集合体および沸騰水型原子炉 |
-
1991
- 1991-03-29 JP JP03066005A patent/JP3079609B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2016046049A1 (en) * | 2014-09-24 | 2016-03-31 | Westinghouse Electric Sweden Ab | Fuel assembly for a nuclear boiling water reactor |
| US10395780B2 (en) | 2014-09-24 | 2019-08-27 | Westinghouse Electric Sweden Ab | Fuel assembly for a nuclear boiling water reactor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04301591A (ja) | 1992-10-26 |
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Legal Events
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