JP3063381B2 - 抵抗溶接性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 - Google Patents
抵抗溶接性に優れたステンレス鋼箔の製造方法Info
- Publication number
- JP3063381B2 JP3063381B2 JP4109423A JP10942392A JP3063381B2 JP 3063381 B2 JP3063381 B2 JP 3063381B2 JP 4109423 A JP4109423 A JP 4109423A JP 10942392 A JP10942392 A JP 10942392A JP 3063381 B2 JP3063381 B2 JP 3063381B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- foil
- weldability
- resistance weldability
- roll
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、光沢のよいステンレ
ス鋼の箔であって、スポット溶接やシーム溶接等の抵抗
溶接性に優れた箔の製造方法に関する。
ス鋼の箔であって、スポット溶接やシーム溶接等の抵抗
溶接性に優れた箔の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼はその美麗な金属光沢と優
れた耐食性を生かして建築物の内外装等にも広く利用さ
れている。かかる用途には、通常、光輝焼鈍（ＢＡ）を
施した高光沢度の板材が使用されるが、最近では、化粧
板、化粧パイプ等に防錆と装飾を兼ねて厚みを 150μm
以下のように薄くした箔も広く使用されるようになって
きた。そして、このような用途に使用する場合、箔をス
ポット溶接やシーム溶接で接合することが多い。
れた耐食性を生かして建築物の内外装等にも広く利用さ
れている。かかる用途には、通常、光輝焼鈍（ＢＡ）を
施した高光沢度の板材が使用されるが、最近では、化粧
板、化粧パイプ等に防錆と装飾を兼ねて厚みを 150μm
以下のように薄くした箔も広く使用されるようになって
きた。そして、このような用途に使用する場合、箔をス
ポット溶接やシーム溶接で接合することが多い。
【０００３】ステンレス鋼は、一般的には抵抗溶接性が
良好である。しかし、板厚が薄くなると短時間で溶接す
る必要上、溶接の適正条件は狭くなる。しかも、板
(箔) の表面皮膜の影響が大きくなり、抵抗溶接が難し
くなってくる。
良好である。しかし、板厚が薄くなると短時間で溶接す
る必要上、溶接の適正条件は狭くなる。しかも、板
(箔) の表面皮膜の影響が大きくなり、抵抗溶接が難し
くなってくる。
【０００４】光輝焼鈍を施したステンレス鋼の表面に
は、通常のステンレス鋼表面に形成される不働態化皮膜
とは異なるＢＡ皮膜（酸化皮膜）が存在する。一般の薄
板であれば、この酸化皮膜は抵抗溶接性にさほどの悪影
響を及ぼすことはない。しかし、厚さの薄い箔を短時間
で溶接する場合には、このＢＡ皮膜が抵抗溶接性に好ま
しくない影響を及ぼす。
は、通常のステンレス鋼表面に形成される不働態化皮膜
とは異なるＢＡ皮膜（酸化皮膜）が存在する。一般の薄
板であれば、この酸化皮膜は抵抗溶接性にさほどの悪影
響を及ぼすことはない。しかし、厚さの薄い箔を短時間
で溶接する場合には、このＢＡ皮膜が抵抗溶接性に好ま
しくない影響を及ぼす。
【０００５】ステンレス鋼板の抵抗溶接性を改善するに
は、ＢＡ皮膜のような酸化皮膜は予め除去しておく方が
よい。除去方法としては、ワイヤブラシやショットブラ
スト等を使用する機械的方法と、酸洗のような化学的方
法とがある。しかし、前者は箔に適用するのが難しく、
後者は酸洗槽、洗浄槽等の大がかりな設備が必要であ
り、また、酸洗処理された箔は表面光沢度が低下すると
いう問題もある。
は、ＢＡ皮膜のような酸化皮膜は予め除去しておく方が
よい。除去方法としては、ワイヤブラシやショットブラ
スト等を使用する機械的方法と、酸洗のような化学的方
法とがある。しかし、前者は箔に適用するのが難しく、
後者は酸洗槽、洗浄槽等の大がかりな設備が必要であ
り、また、酸洗処理された箔は表面光沢度が低下すると
いう問題もある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、特別
な装置を必要とせず、また、表面光沢を低下させずに、
ステンレス鋼箔の抵抗溶接性を高める方法を提供するこ
とにある。
な装置を必要とせず、また、表面光沢を低下させずに、
ステンレス鋼箔の抵抗溶接性を高める方法を提供するこ
とにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は「光輝焼鈍した
後の箔に研磨目の粗いロールを用いて調質圧延を施し、
箔の表面粗さを最大高さ (Ｒmax)で 1.0〜3.5 μm とな
すことを特徴とする厚さ 150μm 以下の抵抗溶接性に優
れたステンレス鋼箔の製造方法」を要旨とする。
後の箔に研磨目の粗いロールを用いて調質圧延を施し、
箔の表面粗さを最大高さ (Ｒmax)で 1.0〜3.5 μm とな
すことを特徴とする厚さ 150μm 以下の抵抗溶接性に優
れたステンレス鋼箔の製造方法」を要旨とする。
【０００８】上記本発明方法において、ステンレス鋼と
は、JIS のSUS 304 で代表されるオーステナイト系ステ
ンレス鋼、SUS 430LX 等のフェライト系ステンレス鋼、
その他のあらゆる種類のステンレス鋼である。
は、JIS のSUS 304 で代表されるオーステナイト系ステ
ンレス鋼、SUS 430LX 等のフェライト系ステンレス鋼、
その他のあらゆる種類のステンレス鋼である。
【０００９】研磨目の粗いロールというのは、表面研磨
の際に通常の調質圧延で使用するロールよりも粗目に仕
上げたロールである。圧延の際には、ロール表面の粗さ
がやや軽減された状態で被圧延材（箔）の表面に転写さ
れるから、箔の表面粗さをＲmax で1.0 〜3.5 μm とし
たい場合には、ロール表面粗度を同じくＲmax で 1.5〜
10μm 程度にすればよい。調質圧延は、通常の条件、即
ち、圧下率 0.2〜1.0％程度のスキンパス圧延でよい。
の際に通常の調質圧延で使用するロールよりも粗目に仕
上げたロールである。圧延の際には、ロール表面の粗さ
がやや軽減された状態で被圧延材（箔）の表面に転写さ
れるから、箔の表面粗さをＲmax で1.0 〜3.5 μm とし
たい場合には、ロール表面粗度を同じくＲmax で 1.5〜
10μm 程度にすればよい。調質圧延は、通常の条件、即
ち、圧下率 0.2〜1.0％程度のスキンパス圧延でよい。
【００１０】
【作用】前述のように、光輝焼鈍されたステンレス鋼箔
の表面にはＢＡ皮膜と呼ばれる強固な酸化皮膜がある。
この皮膜は電気絶縁性であるために、電気抵抗溶接の際
に電極ギャップ間の抵抗のばらつきを大きくし溶接不良
の原因になる。ところが、本発明方法によって表面粗さ
の比較的大きいロールで調質圧延を施せば、この表面皮
膜が破壊されて剥離し、箔の通電性が回復する。また、
調質圧延によって表面皮膜が硬く脆いものになり、皮膜
が残存していても溶接の際の電極の加圧力によって破壊
されやすい。これらの総合的な作用で箔の抵抗溶接性が
改善されるのである。
の表面にはＢＡ皮膜と呼ばれる強固な酸化皮膜がある。
この皮膜は電気絶縁性であるために、電気抵抗溶接の際
に電極ギャップ間の抵抗のばらつきを大きくし溶接不良
の原因になる。ところが、本発明方法によって表面粗さ
の比較的大きいロールで調質圧延を施せば、この表面皮
膜が破壊されて剥離し、箔の通電性が回復する。また、
調質圧延によって表面皮膜が硬く脆いものになり、皮膜
が残存していても溶接の際の電極の加圧力によって破壊
されやすい。これらの総合的な作用で箔の抵抗溶接性が
改善されるのである。
【００１１】調質圧延後の箔の表面粗さ (Ｒmax)を 1.0
μm 以上とするのは、この程度の粗さになるようにしな
いと上記の皮膜破壊の効果が乏しいからである。一方、
表面粗さをあまりに大きくすると箔の光沢が損なわれ
る。粗さ (Ｒmax)の上限を 3.5μm としたのはこの理由
による。
μm 以上とするのは、この程度の粗さになるようにしな
いと上記の皮膜破壊の効果が乏しいからである。一方、
表面粗さをあまりに大きくすると箔の光沢が損なわれ
る。粗さ (Ｒmax)の上限を 3.5μm としたのはこの理由
による。
【００１２】
【実施例】オーステナイトステンレス鋼(JIS SUS304 お
よび316)およびフェライトステンレス鋼(JIS SUS430LX)
の箔を調質圧延して、表面粗度と光沢度および溶接性と
の関係を調べた。光沢度は鏡面光沢度計を使用し、60°
反射によって圧延方向（Ｌ方向）について調べた。表面
粗さは、触針式の表面粗さ計によって圧延方向と直角な
方向 (Ｔ方向）について調べた。
よび316)およびフェライトステンレス鋼(JIS SUS430LX)
の箔を調質圧延して、表面粗度と光沢度および溶接性と
の関係を調べた。光沢度は鏡面光沢度計を使用し、60°
反射によって圧延方向（Ｌ方向）について調べた。表面
粗さは、触針式の表面粗さ計によって圧延方向と直角な
方向 (Ｔ方向）について調べた。
【００１３】溶接性は、下記の条件でスポット溶接また
はシーム溶接を行い、スポット溶接の場合は第１サイク
ル目のチップ間抵抗値のばらつき範囲で評価し、シーム
溶接の場合は溶接部の溶接線方向中心断面を検鏡し、単
位長さ当たりのナゲット長さの総計の割合（Ｒ，％）で
評価した。
はシーム溶接を行い、スポット溶接の場合は第１サイク
ル目のチップ間抵抗値のばらつき範囲で評価し、シーム
溶接の場合は溶接部の溶接線方向中心断面を検鏡し、単
位長さ当たりのナゲット長さの総計の割合（Ｒ，％）で
評価した。
【００１４】〔スポット溶接条件〕 電極加圧力： 60 kgf 溶接電流： 2.0 kA 通電時間： 4 サイクル (50 Hz)。
【００１５】
【００１６】
【００１７】表１に調質圧延のロール粗さおよび圧下
率、製品箔の厚さ、その表面粗さ、光沢度、ならびに溶
接性を併せて示す。なお、溶接性の評価基準は表２に示
すとおりである。
率、製品箔の厚さ、その表面粗さ、光沢度、ならびに溶
接性を併せて示す。なお、溶接性の評価基準は表２に示
すとおりである。
【００１８】表１の比較例１は光輝焼鈍のままの箔（Ｂ
Ａ材）で調質圧延を施していないものであり、比較例２
は、調質圧延用ロールとして、通常のブライトロールを
使用したものである。これらは光沢度は高いが溶接性が
悪い。比較例３は調質圧延ロールの表面粗さが大きすぎ
るため圧延後の箔の表面光沢度が著しく低い。また、比
較例４は酸洗によってＢＡ皮膜を除去した参考例であ
り、溶接性は改善されているがやはり光沢度が低い。こ
れらに対して、本発明の実施例に相当するものはいずれ
も実用上十分な光沢度を有し、しかも溶接性においては
酸洗材（比較例４）に匹敵する優れた結果を示した。
Ａ材）で調質圧延を施していないものであり、比較例２
は、調質圧延用ロールとして、通常のブライトロールを
使用したものである。これらは光沢度は高いが溶接性が
悪い。比較例３は調質圧延ロールの表面粗さが大きすぎ
るため圧延後の箔の表面光沢度が著しく低い。また、比
較例４は酸洗によってＢＡ皮膜を除去した参考例であ
り、溶接性は改善されているがやはり光沢度が低い。こ
れらに対して、本発明の実施例に相当するものはいずれ
も実用上十分な光沢度を有し、しかも溶接性においては
酸洗材（比較例４）に匹敵する優れた結果を示した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】図１は、上記の結果を箔の表面粗さ（Ｒma
x)を横軸としてプロットした図である。光沢度および溶
接性の両方がともに優れているのは、調質圧延後の箔の
表面粗さが１〜3.5 μm の範囲にある場合であることが
わかる。
x)を横軸としてプロットした図である。光沢度および溶
接性の両方がともに優れているのは、調質圧延後の箔の
表面粗さが１〜3.5 μm の範囲にある場合であることが
わかる。
【００２２】
【発明の効果】本発明の方法によれば、表面の光沢度を
さほど低下させることなく、抵抗溶接性において著しく
優れたステンレス鋼の箔を製造することができる。
さほど低下させることなく、抵抗溶接性において著しく
優れたステンレス鋼の箔を製造することができる。
【図１】調質圧延後のステンレス鋼箔の表面粗さと光沢
度および溶接性との関係を示す図である。
度および溶接性との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 3/02 B21B 1/40
Claims (1)
- 【請求項１】光輝焼鈍した後の箔に研磨目の粗いロール
を用いて調質圧延を施し、箔の表面粗さを最大高さ (Ｒ
max)で 1.0〜3.5 μm となすことを特徴とする厚さ 150
μm以下の抵抗溶接性に優れたステンレス鋼箔の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4109423A JP3063381B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 抵抗溶接性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4109423A JP3063381B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 抵抗溶接性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05317911A JPH05317911A (ja) | 1993-12-03 |
| JP3063381B2 true JP3063381B2 (ja) | 2000-07-12 |
Family
ID=14509872
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4109423A Expired - Lifetime JP3063381B2 (ja) | 1992-04-28 | 1992-04-28 | 抵抗溶接性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3063381B2 (ja) |
-
1992
- 1992-04-28 JP JP4109423A patent/JP3063381B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05317911A (ja) | 1993-12-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6427904B1 (en) | Bonding of dissimilar metals | |
| US6722002B1 (en) | Method of producing Ti brazing strips or foils | |
| EP1345728B8 (en) | Method of making a composite aluminium sheet | |
| US3912152A (en) | Method for cladding a ferrous substrate with non-ferrous metals | |
| EP0496416B1 (en) | Nickel alloy electroplated cold-rolled steel sheet excellent in press-formability and phosphating-treatability and method for manufacturing same | |
| EP1105245B1 (en) | Method of bonding of dissimilar metals | |
| US3381365A (en) | Process for obtaining a composite article | |
| JP3063381B2 (ja) | 抵抗溶接性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 | |
| US3832147A (en) | Composite article comprising three dissimilar metals | |
| CN108393352A (zh) | 一种双相不锈钢/高强钢复合板及其制备方法 | |
| JP2885057B2 (ja) | クラッド鋼板の接合強度評価方法 | |
| JP2543430B2 (ja) | アルミニウム積層鋼板の製造法 | |
| JP2991853B2 (ja) | アルミニウム箔積層鋼板の製造法 | |
| JPH0256191B2 (ja) | ||
| JP3090038B2 (ja) | クラッド板の製造方法 | |
| JP2589586B2 (ja) | アルミニウム積層鋼板の製造法 | |
| JP3133189B2 (ja) | 溶融Ｚｎめっき熱延鋼帯の製造方法 | |
| JP3718906B2 (ja) | 溶融金属めっき熱間圧延鋼板の製造方法 | |
| JP2001170780A (ja) | チタン板またはチタンクラッド板の製造方法 | |
| Poppmeier, WAH & Vreugdenburg | The manufacture of stainless clad steels | |
| JPH07164163A (ja) | シーム溶接用ワイヤ及びシーム溶接方法 | |
| JPH0815672B2 (ja) | Ａ１クラッド鋼板 | |
| JPH11106885A (ja) | 耐熱用溶融めっき鋼板 | |
| JP3276322B2 (ja) | ティンフリー鋼帯の製造方法およびその装置 | |
| JP3309234B2 (ja) | 耐食性と加工性に優れたＣｕ基合金めっきステンレス鋼板およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090512 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100512 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110512 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110512 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120512 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |