JP2885057B2 - クラッド鋼板の接合強度評価方法 - Google Patents
クラッド鋼板の接合強度評価方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、曲げ加工や鏡板加工等
を施して使用されるクラッド鋼板の接合強度を評価する
試験方法に関する。
を施して使用されるクラッド鋼板の接合強度を評価する
試験方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】クラッド鋼板の接合強度評価方法のうち
一般的なものとしては、ＪＩＳ Ｇ０６０１のせん断強
さ試験や、ＪＩＳ Ｇ ０６０１の解説に示されている
はく離強さ試験がある。
一般的なものとしては、ＪＩＳ Ｇ０６０１のせん断強
さ試験や、ＪＩＳ Ｇ ０６０１の解説に示されている
はく離強さ試験がある。
【０００３】これら試験法の特徴は、ＪＩＳせん断強さ
試験は接合界面にせん断応力のみを作用させ接合強度を
評価する方法、はく離強さ試験は接合界面にはく離応力
のみを作用させ接合強度を評価する方法である。この
他、界面の接合状態を評価する試験方法としては超音波
探傷試験がある。
試験は接合界面にせん断応力のみを作用させ接合強度を
評価する方法、はく離強さ試験は接合界面にはく離応力
のみを作用させ接合強度を評価する方法である。この
他、界面の接合状態を評価する試験方法としては超音波
探傷試験がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】クラッド鋼板の加工の
うち最も厳しい加工の一つとして圧力容器のヘッド部と
しての鏡板加工がある。鏡板加工は熱間または冷間のプ
レス加工またはスピニング加工により成型されるが、接
合状態によっては加工中に剥離が発生する場合がある。
うち最も厳しい加工の一つとして圧力容器のヘッド部と
しての鏡板加工がある。鏡板加工は熱間または冷間のプ
レス加工またはスピニング加工により成型されるが、接
合状態によっては加工中に剥離が発生する場合がある。
【０００５】しかし、鏡板加工で剥離が発生するような
接合状態のクラッド鋼板であっても、加工前の接合強度
試験としてＪＩＳせん断強さ試験やはく離強さ試験にお
いては、ＪＩＳの規格値を満足し、かつ鏡板加工におい
て剥離が発生しなかったクラッド鋼板と同等の接合強度
を示す場合がある。
接合状態のクラッド鋼板であっても、加工前の接合強度
試験としてＪＩＳせん断強さ試験やはく離強さ試験にお
いては、ＪＩＳの規格値を満足し、かつ鏡板加工におい
て剥離が発生しなかったクラッド鋼板と同等の接合強度
を示す場合がある。
【０００６】また、超音波探傷試験において無欠陥のク
ラッド鋼板が鏡板加工中に剥離を発生する場合がある。
以上のように、従来の接合強度試験法、接合強度評価法
では、鏡板加工等の苛酷な加工中に剥離を発生するかど
うかを、加工前に判定することができない場合がある。
ラッド鋼板が鏡板加工中に剥離を発生する場合がある。
以上のように、従来の接合強度試験法、接合強度評価法
では、鏡板加工等の苛酷な加工中に剥離を発生するかど
うかを、加工前に判定することができない場合がある。
【０００７】本発明は、上記のような課題を解決すべく
なされたものであって、クラッド鋼板の加工時の接合強
度を的確かつ簡便に評価できる試験方法を提供すること
を目的とする。
なされたものであって、クラッド鋼板の加工時の接合強
度を的確かつ簡便に評価できる試験方法を提供すること
を目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明のクラッド鋼板の
接合強度評価方法は、クラッド鋼板の母材と合せ材の接
合強度の評価において、合せ材を表面、母材を裏面とす
る「曲げ試験片」を採取し、合せ材に試験片長手方向に
直角に少なくとも合せ材の板厚の深さとなるスリットを
設け、合せ材を表側にスリットを中心として曲げ試験を
行い、スリット周辺のはく離状態で接合強度を評価する
ことを特徴とするものである。
接合強度評価方法は、クラッド鋼板の母材と合せ材の接
合強度の評価において、合せ材を表面、母材を裏面とす
る「曲げ試験片」を採取し、合せ材に試験片長手方向に
直角に少なくとも合せ材の板厚の深さとなるスリットを
設け、合せ材を表側にスリットを中心として曲げ試験を
行い、スリット周辺のはく離状態で接合強度を評価する
ことを特徴とするものである。
【０００９】
【作用】本発明者らは、前記した課題を解決するため
に、クラッド鋼板の金属組織学的な接合状態と、種々の
接合強度評価試験、加工後の接合強度との関係を詳細に
調査した。
に、クラッド鋼板の金属組織学的な接合状態と、種々の
接合強度評価試験、加工後の接合強度との関係を詳細に
調査した。
【００１０】その結果、各種クラッド鋼板の接合強度支
配因子を明らかにし、その変化による各種接合強度評価
試験による試験結果の変化と、更に加工を行った場合の
接合強度の変化との関係を明らかにすることができた。
配因子を明らかにし、その変化による各種接合強度評価
試験による試験結果の変化と、更に加工を行った場合の
接合強度の変化との関係を明らかにすることができた。
【００１１】まず、クラッド鋼板の接合強度支配因子に
ついて説明する。支配因子は主に２つに分類され、一つ
は接合界面の未接合部の割合であり、もう一つは合せ材
と母材の組合せによって接合界面に反応拡散によって生
じる脆性層である。
ついて説明する。支配因子は主に２つに分類され、一つ
は接合界面の未接合部の割合であり、もう一つは合せ材
と母材の組合せによって接合界面に反応拡散によって生
じる脆性層である。
【００１２】未接合部の割合は圧延クラッド鋼板の場合
は、圧延時の温度、圧延荷重、圧下率等によって変化す
る。合せ材がステンレス鋼の場合は、ステンレス鋼の融
点が高く、接合時の温度を高く制御することができるた
め、未接合部はほとんど残存しない。ところが、合せ材
が融点の低い、銅合金の場合は、圧延温度を高くするこ
とができないため、圧延後の接合界面に１００μｍ以下
の微細な未接合部が残存する場合がある。この未接合部
の接合界面全体に占める割合が増加すると、接合強度に
影響を与えるようになる。
は、圧延時の温度、圧延荷重、圧下率等によって変化す
る。合せ材がステンレス鋼の場合は、ステンレス鋼の融
点が高く、接合時の温度を高く制御することができるた
め、未接合部はほとんど残存しない。ところが、合せ材
が融点の低い、銅合金の場合は、圧延温度を高くするこ
とができないため、圧延後の接合界面に１００μｍ以下
の微細な未接合部が残存する場合がある。この未接合部
の接合界面全体に占める割合が増加すると、接合強度に
影響を与えるようになる。
【００１３】もう一つの接合強度支配因子である脆性層
が問題となるのは，合せ材がチタンのような活性の金属
の場合で、母材又は中間材との接合界面に脆弱な化合物
を膜状に形成する場合である。この場合は、未接合部が
全く存在しない場合でも、脆性層の厚みが増加すると接
合強度に影響を与えるようになる。
が問題となるのは，合せ材がチタンのような活性の金属
の場合で、母材又は中間材との接合界面に脆弱な化合物
を膜状に形成する場合である。この場合は、未接合部が
全く存在しない場合でも、脆性層の厚みが増加すると接
合強度に影響を与えるようになる。
【００１４】次に、これら二つの支配因子の変化と各種
接合強度評価試験との関係及び加工後の接合強度の変化
との関係について説明する。未接合部の割合が接合強度
を支配する場合は、未接合部の割合が高いときに鏡板加
工等で剥離が発生する場合がある。
接合強度評価試験との関係及び加工後の接合強度の変化
との関係について説明する。未接合部の割合が接合強度
を支配する場合は、未接合部の割合が高いときに鏡板加
工等で剥離が発生する場合がある。
【００１５】ところが、ＪＩＳのせん断強さ試験等にお
いては、未接合部の割合がかなり大きくならないと、せ
ん断強度の変化として評価できない。また、超音波探傷
試験においては、未接合部の大きさがミリメータオーダ
の場合は検知できるが、未接合部の大きさが１００μｍ
以下と微細な場合は、未接合部の存在をほとんど検出す
ることができない。
いては、未接合部の割合がかなり大きくならないと、せ
ん断強度の変化として評価できない。また、超音波探傷
試験においては、未接合部の大きさがミリメータオーダ
の場合は検知できるが、未接合部の大きさが１００μｍ
以下と微細な場合は、未接合部の存在をほとんど検出す
ることができない。
【００１６】このように、従来のＪＩＳのせん断強さ試
験では異常を見いだせず、超音波探傷試験においても異
常を見いだせないが、接合界面の金属組織的観察におい
て１００μｍ以下の微細な未接合部の存在が確認された
クラッド鋼板においては、鏡板加工等の苛酷な加工にお
いて合せ材の剥離を発生する場合がある。
験では異常を見いだせず、超音波探傷試験においても異
常を見いだせないが、接合界面の金属組織的観察におい
て１００μｍ以下の微細な未接合部の存在が確認された
クラッド鋼板においては、鏡板加工等の苛酷な加工にお
いて合せ材の剥離を発生する場合がある。
【００１７】本発明者らは、このような微細な未接合部
が存在するクラッド鋼板から、図１に模式的に示すよう
に、合せ材１を表面、母材２を裏面とする「曲げ試験
片」１０を採取し、合せ材１に試験片長手方向に直角に
少なくとも合せ材の板厚の深さとなるスリット５で、そ
の幅が０．１〜１０ｍｍのものを設け，図２に模式的に
示すように、「曲げ試験片」１０を合せ材１を表側に
し、スリット５を中心としてローラ４，４で支持し、パ
ンチ３により下方に押圧して、曲げ試験を行ったとこ
ろ、合せ材１の剥離が発生する場合もあることを見いだ
した。
が存在するクラッド鋼板から、図１に模式的に示すよう
に、合せ材１を表面、母材２を裏面とする「曲げ試験
片」１０を採取し、合せ材１に試験片長手方向に直角に
少なくとも合せ材の板厚の深さとなるスリット５で、そ
の幅が０．１〜１０ｍｍのものを設け，図２に模式的に
示すように、「曲げ試験片」１０を合せ材１を表側に
し、スリット５を中心としてローラ４，４で支持し、パ
ンチ３により下方に押圧して、曲げ試験を行ったとこ
ろ、合せ材１の剥離が発生する場合もあることを見いだ
した。
【００１８】ここで、試験片の板厚、合せ材と母材の板
厚比、曲げ半径等を適当に定めると、未接合部の割合に
よる鏡板加工時の剥離の有無と、本発明による曲げ試験
での剥離の有無とを一致させることができることも見い
だした。
厚比、曲げ半径等を適当に定めると、未接合部の割合に
よる鏡板加工時の剥離の有無と、本発明による曲げ試験
での剥離の有無とを一致させることができることも見い
だした。
【００１９】一方、脆性層が接合強度を支配する場合
は、熱間加工や熱処理等の熱履歴の付与により反応拡散
が促進され、脆性層の厚みが増加すると、引張加工、曲
げ加工や両者の混在した加工において、加工中に合せ材
が剥離したり、加工後にせん断強さ試験等を行うと接合
強度が低下している場合がある。これは、脆性層の厚み
が増加すると、塑性変形を受けることにより、脆性層が
変形中に破壊を起こし易くなるからである。
は、熱間加工や熱処理等の熱履歴の付与により反応拡散
が促進され、脆性層の厚みが増加すると、引張加工、曲
げ加工や両者の混在した加工において、加工中に合せ材
が剥離したり、加工後にせん断強さ試験等を行うと接合
強度が低下している場合がある。これは、脆性層の厚み
が増加すると、塑性変形を受けることにより、脆性層が
変形中に破壊を起こし易くなるからである。
【００２０】ところが、ＪＩＳのせん断強さ試験、剥離
強さ試験等においては、脆性層の厚みが加工後に接合強
度が低下するような厚みに増加しても、加工前に試験を
実施すると接合強度の低下がみられない場合がある。ま
た、超音波探傷試験においては、脆性層の厚みはもとよ
り、その存在すら評価することができない。
強さ試験等においては、脆性層の厚みが加工後に接合強
度が低下するような厚みに増加しても、加工前に試験を
実施すると接合強度の低下がみられない場合がある。ま
た、超音波探傷試験においては、脆性層の厚みはもとよ
り、その存在すら評価することができない。
【００２１】このように、従来の試験法では加工時の合
せ材の剥離や加工後の接合強度の低下を加工前に予測す
ることはできない。本発明者らは、供試材として、脆性
層の厚みを熱処理により制御し、加工前に比べ加工後に
せん断強さが低下するようにしたクラッド鋼板から、前
述と同様に、合せ材１を表面、母材２を裏面とする「曲
げ試験片」１０を採取し、合せ材１に試験片長手方向に
直角に少なくとも合せ材の板厚の深さとなるスリット５
で、その幅が０．１〜１０ｍｍのものを設け，スリット
５を中心として、曲げ試験を行ったところ、合せ材１の
剥離が発生することを見いだした。
せ材の剥離や加工後の接合強度の低下を加工前に予測す
ることはできない。本発明者らは、供試材として、脆性
層の厚みを熱処理により制御し、加工前に比べ加工後に
せん断強さが低下するようにしたクラッド鋼板から、前
述と同様に、合せ材１を表面、母材２を裏面とする「曲
げ試験片」１０を採取し、合せ材１に試験片長手方向に
直角に少なくとも合せ材の板厚の深さとなるスリット５
で、その幅が０．１〜１０ｍｍのものを設け，スリット
５を中心として、曲げ試験を行ったところ、合せ材１の
剥離が発生することを見いだした。
【００２２】ここで、試験片の板厚、合せ材と母材の板
厚比、曲げ半径等を適当に定めると、脆性層の厚み、加
工度による合せ材の剥離及び加工後の接合強度の低下
と、本発明による曲げ試験での合せ材の剥離の有無とを
一致させることができることも見いだした。
厚比、曲げ半径等を適当に定めると、脆性層の厚み、加
工度による合せ材の剥離及び加工後の接合強度の低下
と、本発明による曲げ試験での合せ材の剥離の有無とを
一致させることができることも見いだした。
【００２３】なお、上記曲げ試験に際し、合せ材に形成
したスリット５の幅を０．１〜１０ｍｍとした理由は、
スリット幅が大きい方が試験時に合せ材の剥離が発生し
にくくなり、評価が難しくなるため、上限を１０ｍｍと
し、またスリット幅が小さ過ぎると、加工が難しくなる
ため、下限を０．１ｍｍとしたのである。
したスリット５の幅を０．１〜１０ｍｍとした理由は、
スリット幅が大きい方が試験時に合せ材の剥離が発生し
にくくなり、評価が難しくなるため、上限を１０ｍｍと
し、またスリット幅が小さ過ぎると、加工が難しくなる
ため、下限を０．１ｍｍとしたのである。
【００２４】
【実施例】まず、未接合部の割合が接合強度を支配する
例として、合せ材にアルミニウム青銅（ＪＩＳ Ｈ ３
１００ Ｃ６１６１Ｐ）を用い、母材にＳＳ４００を用
いた、アルミニウム青銅クラッド鋼板の場合について説
明する。
例として、合せ材にアルミニウム青銅（ＪＩＳ Ｈ ３
１００ Ｃ６１６１Ｐ）を用い、母材にＳＳ４００を用
いた、アルミニウム青銅クラッド鋼板の場合について説
明する。
【００２５】供試材として、熱間圧延法にて製造した、
製造条件の異なる４種類の鋼板を用いた。これらは、接
合界面に１００μｍ以下の未接合部が散在し、接合率は
Ａ鋼が６０％，Ｂ鋼が７５％、Ｃ鋼が８５％、Ｄ鋼が９
０％と異なるものである。
製造条件の異なる４種類の鋼板を用いた。これらは、接
合界面に１００μｍ以下の未接合部が散在し、接合率は
Ａ鋼が６０％，Ｂ鋼が７５％、Ｃ鋼が８５％、Ｄ鋼が９
０％と異なるものである。
【００２６】ここで、接合率とは接合界面を、板厚方向
と垂直な方向から走査型電子顕微鏡等で観察し、観察し
ている接合面長さから未接合部分の長さを引いた割合で
ある。
と垂直な方向から走査型電子顕微鏡等で観察し、観察し
ている接合面長さから未接合部分の長さを引いた割合で
ある。
【００２７】なお、板厚は４種類とも母材板厚１２，合
せ材板厚３ｍｍである。これらの供試材について、ＪＩ
Ｓのせん断強さ試験、本発明による曲げ試験及び鏡板の
試作試験を行った。結果を表１に示す
せ材板厚３ｍｍである。これらの供試材について、ＪＩ
Ｓのせん断強さ試験、本発明による曲げ試験及び鏡板の
試作試験を行った。結果を表１に示す
【００２８】
【表１】
【００２９】本発明による曲げ試験の条件は、試験片の
板厚を母材１０ｍｍ，合せ材２ｍｍ、また、スリット幅
０．１ｍｍ、５ｍｍ，１０ｍｍ及び１５ｍｍとし、曲げ
半径を５０ｍｍとした。
板厚を母材１０ｍｍ，合せ材２ｍｍ、また、スリット幅
０．１ｍｍ、５ｍｍ，１０ｍｍ及び１５ｍｍとし、曲げ
半径を５０ｍｍとした。
【００３０】また、試験片の板厚を母材８ｍｍ，合せ材
２ｍｍ、スリット幅２ｍｍで曲げ半径を４０ｍｍとして
も行った。鏡板の試作は、Ａ鋼とＢ鋼のみ行い、内径１
２００ｍｍの正半楕円型の鏡板を、冷間スピニングによ
り加工した。
２ｍｍ、スリット幅２ｍｍで曲げ半径を４０ｍｍとして
も行った。鏡板の試作は、Ａ鋼とＢ鋼のみ行い、内径１
２００ｍｍの正半楕円型の鏡板を、冷間スピニングによ
り加工した。
【００３１】ＪＩＳのせん断強さ試験では、４種類とも
ＪＩＳの規格値である１００ＭＰａをはるかに上回る２
００ＭＰａ以上の高いせん断強度を示した。ところが、
鏡板試作においては、接合率が６０％と一番低いＡ鋼の
最も厳しい加工が加わると考えられるフランジ部で合せ
材の剥離が発生した。このように、ＪＩＳのせん断強さ
試験においては、鏡板加工のような苛酷な加工時の接合
強度を加工前に予測することができない。
ＪＩＳの規格値である１００ＭＰａをはるかに上回る２
００ＭＰａ以上の高いせん断強度を示した。ところが、
鏡板試作においては、接合率が６０％と一番低いＡ鋼の
最も厳しい加工が加わると考えられるフランジ部で合せ
材の剥離が発生した。このように、ＪＩＳのせん断強さ
試験においては、鏡板加工のような苛酷な加工時の接合
強度を加工前に予測することができない。
【００３２】一方、本発明による曲げ試験においては、
上記試験条件のうち合せ材のスリット幅が１５ｍｍのも
のを除いて、Ａ鋼は合せ材の剥離が発生し、鏡板加工に
おける剥離を予測することができた。
上記試験条件のうち合せ材のスリット幅が１５ｍｍのも
のを除いて、Ａ鋼は合せ材の剥離が発生し、鏡板加工に
おける剥離を予測することができた。
【００３３】次に、脆性層が接合強度を支配する例とし
て、合せ材に純チタン（ＪＩＳ Ｈ４６００ ＴＰ２
８）を用い、母材にＳＢ４１０を用いた、チタンクラッ
ド鋼板の場合について説明する。
て、合せ材に純チタン（ＪＩＳ Ｈ４６００ ＴＰ２
８）を用い、母材にＳＢ４１０を用いた、チタンクラッ
ド鋼板の場合について説明する。
【００３４】供試材として、熱間圧延法にて製造した母
材板厚１９ｍｍ、合せ材板厚３ｍｍのものを準備し、５
５０〜８５０°Ｃで１〜２時間熱処理し、接合界面に形
成されるＴｉＣ層の厚みを０．５〜１．５μｍに制御し
たものを用いた。これらの供試材について、ＪＩＳのせ
ん断強さ試験、はく離強さ試験、側曲げ試験及び本発明
による曲げ試験を行った。結果を表２に示す
材板厚１９ｍｍ、合せ材板厚３ｍｍのものを準備し、５
５０〜８５０°Ｃで１〜２時間熱処理し、接合界面に形
成されるＴｉＣ層の厚みを０．５〜１．５μｍに制御し
たものを用いた。これらの供試材について、ＪＩＳのせ
ん断強さ試験、はく離強さ試験、側曲げ試験及び本発明
による曲げ試験を行った。結果を表２に示す
【００３５】
【表２】
【００３６】本発明による曲げ試験の条件は、試験片の
板厚を母材１０ｍｍ，合せ材２ｍｍ、また、スリット幅
を２ｍｍとし、曲げ半径を４８ｍｍとした。また、試験
片の板厚を母材５ｍｍ，合せ材１ｍｍ、スリット幅２ｍ
ｍで曲げ半径を２４ｍｍとしても行った。
板厚を母材１０ｍｍ，合せ材２ｍｍ、また、スリット幅
を２ｍｍとし、曲げ半径を４８ｍｍとした。また、試験
片の板厚を母材５ｍｍ，合せ材１ｍｍ、スリット幅２ｍ
ｍで曲げ半径を２４ｍｍとしても行った。
【００３７】これらの試験の他に、鏡板の試作試験を行
った。鏡板の試作は、内径１１００ｍｍの正半楕円型の
鏡板を、６００°Ｃと６５０°Ｃの温間プレスにより２
体加工した。加工後、フランジ部よりせん断試験片を採
取し、せん断強さの測定を行った。２体の鏡板の加工後
のＴｉＣ層の厚みは６００°Ｃ加工材が０．７μｍ，６
５０°Ｃ加工材が０．８μｍであり、表２の対応する箇
所に鏡板加工後のせん断強さの値を併せて示した。
った。鏡板の試作は、内径１１００ｍｍの正半楕円型の
鏡板を、６００°Ｃと６５０°Ｃの温間プレスにより２
体加工した。加工後、フランジ部よりせん断試験片を採
取し、せん断強さの測定を行った。２体の鏡板の加工後
のＴｉＣ層の厚みは６００°Ｃ加工材が０．７μｍ，６
５０°Ｃ加工材が０．８μｍであり、表２の対応する箇
所に鏡板加工後のせん断強さの値を併せて示した。
【００３８】ＪＩＳせん断強さ試験では、ＴｉＣ層の厚
みが０．５μｍから１．５μｍに増加するに伴い、せん
断強度は２３３ＭＰａから１５８ＭＰａに単調に減少す
る。これらはすべてＪＩＳの規格値である１４０ＭＰａ
を上回る強度である。
みが０．５μｍから１．５μｍに増加するに伴い、せん
断強度は２３３ＭＰａから１５８ＭＰａに単調に減少す
る。これらはすべてＪＩＳの規格値である１４０ＭＰａ
を上回る強度である。
【００３９】ところが、鏡板試作においては、加工後の
フランジ部のせん断強度は加工前に比べて低下してお
り、特に６５０°Ｃ加工材においては１３４ＭＰａとＪ
ＩＳの規格値を下回る値にまで低下しており、鏡板加工
後の加工工程で合せ材の剥離が発生することが懸念され
る。
フランジ部のせん断強度は加工前に比べて低下してお
り、特に６５０°Ｃ加工材においては１３４ＭＰａとＪ
ＩＳの規格値を下回る値にまで低下しており、鏡板加工
後の加工工程で合せ材の剥離が発生することが懸念され
る。
【００４０】このように、ＪＩＳせん断強さ試験は、接
合強度支配因子が脆性層の場合にも、未接合部の割合が
接合強度の支配因子である場合と同様に、鏡板加工のよ
うな苛酷な加工時の接合強度を加工前に予測することが
できない。
合強度支配因子が脆性層の場合にも、未接合部の割合が
接合強度の支配因子である場合と同様に、鏡板加工のよ
うな苛酷な加工時の接合強度を加工前に予測することが
できない。
【００４１】一方、本発明による曲げ試験においては、
ＴｉＣ層の厚みが０．８μｍ以上の場合には、合せ材の
剥離が発生し、鏡板加工における剥離を予測することが
できる。
ＴｉＣ層の厚みが０．８μｍ以上の場合には、合せ材の
剥離が発生し、鏡板加工における剥離を予測することが
できる。
【００４２】この他、はく離強さ試験においては、せん
断強さ試験と同様に、ＴｉＣ層の厚みの増加に伴って、
はく離強さが単調に減少するが、加工後の急激な接合強
度の低下を予測することはできない。
断強さ試験と同様に、ＴｉＣ層の厚みの増加に伴って、
はく離強さが単調に減少するが、加工後の急激な接合強
度の低下を予測することはできない。
【００４３】また、側曲げ試験においては、ＴｉＣ層の
厚みが１．０μｍまで，合せ材の剥離が発生せず、本発
明の曲げ試験に比べて加工後の接合強度の低下を適切に
予測することはできない。
厚みが１．０μｍまで，合せ材の剥離が発生せず、本発
明の曲げ試験に比べて加工後の接合強度の低下を適切に
予測することはできない。
【００４４】
【発明の効果】本発明によれば、各種クラッド鋼板の加
工時及び加工後の接合強度を的確に予測することが初め
て可能となり、その結果、加工前における加工可否の判
定、及び加工時の接合強度に優れたクラッド鋼板の開発
を行うことができるようになり、各種特性及び経済性に
優れたクラッド鋼板の使用拡大へ寄与することが大であ
る。
工時及び加工後の接合強度を的確に予測することが初め
て可能となり、その結果、加工前における加工可否の判
定、及び加工時の接合強度に優れたクラッド鋼板の開発
を行うことができるようになり、各種特性及び経済性に
優れたクラッド鋼板の使用拡大へ寄与することが大であ
る。
【図１】本発明の試験片の説明図。
【図２】本発明での試験方法の説明図。
１…合せ材，２…母材，５…スリット、１０…試験片。
Claims (1)
- 【請求項１】 クラッド鋼板の母材と合せ材の接合強度
の評価において、合せ材を表面、母材を裏面とする「曲
げ試験片」を採取し、合せ材に試験片長手方向に直角に
少なくとも合せ材の板厚の深さとなるスリットを設け、
合せ材を表側にスリットを中心として曲げ試験を行い、
スリット周辺のはく離状態で接合強度を評価することを
特徴とするクラッド鋼板の接合強度評価方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6058576A JP2885057B2 (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | クラッド鋼板の接合強度評価方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6058576A JP2885057B2 (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | クラッド鋼板の接合強度評価方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07270306A JPH07270306A (ja) | 1995-10-20 |
| JP2885057B2 true JP2885057B2 (ja) | 1999-04-19 |
Family
ID=13088276
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6058576A Expired - Lifetime JP2885057B2 (ja) | 1994-03-29 | 1994-03-29 | クラッド鋼板の接合強度評価方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2885057B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109142088A (zh) * | 2018-08-21 | 2019-01-04 | 刘荷花 | 一种镀锌钢板智能化机械性能检测设备及其检测方法 |
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| JP5392119B2 (ja) * | 2010-01-29 | 2014-01-22 | 新日鐵住金株式会社 | 方向性電磁鋼板の酸化物被膜密着強度評価方法およびその評価装置 |
| CN104089816B (zh) * | 2014-06-20 | 2016-08-31 | 格力电器（合肥）有限公司 | 试验夹具 |
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-
1994
- 1994-03-29 JP JP6058576A patent/JP2885057B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109142088A (zh) * | 2018-08-21 | 2019-01-04 | 刘荷花 | 一种镀锌钢板智能化机械性能检测设备及其检测方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07270306A (ja) | 1995-10-20 |
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