JPH09285878A - クラッド板の製造方法 - Google Patents
クラッド板の製造方法Info
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- JPH09285878A JPH09285878A JP10548596A JP10548596A JPH09285878A JP H09285878 A JPH09285878 A JP H09285878A JP 10548596 A JP10548596 A JP 10548596A JP 10548596 A JP10548596 A JP 10548596A JP H09285878 A JPH09285878 A JP H09285878A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】アルミニウムまたはアルミニウム合金の板とス
テンレス鋼板とからなり、高い接合性と優れたプレス成
形性を有するクラッド板の製造方法を提供する。 【解決手段】ステンレス鋼板の接合面を表面平均粗さＲ
ａが（１）式を満たすようにブラシ研磨し、ステンレス
鋼板の接合面とアルミニウム板またはアルミニウム合金
板とを重ね合わせた後、温度２００℃以上、５００℃以
下で、総圧下率が１５％以上、４０％以下の条件で温間
圧延を行うことによってクラッド板を製造する。 Ｒａ≧１．２×１０-4×Ｂｒ＋０．１・・・・・（１） Ｒａ：表面平均粗さ（μｍ） Ｂｒ：ブラシ研磨装置のブラシ１本の直径（μｍ） ただし、２００≦Ｂｒ≦３６００とする。
テンレス鋼板とからなり、高い接合性と優れたプレス成
形性を有するクラッド板の製造方法を提供する。 【解決手段】ステンレス鋼板の接合面を表面平均粗さＲ
ａが（１）式を満たすようにブラシ研磨し、ステンレス
鋼板の接合面とアルミニウム板またはアルミニウム合金
板とを重ね合わせた後、温度２００℃以上、５００℃以
下で、総圧下率が１５％以上、４０％以下の条件で温間
圧延を行うことによってクラッド板を製造する。 Ｒａ≧１．２×１０-4×Ｂｒ＋０．１・・・・・（１） Ｒａ：表面平均粗さ（μｍ） Ｂｒ：ブラシ研磨装置のブラシ１本の直径（μｍ） ただし、２００≦Ｂｒ≦３６００とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アルミニウム板ま
たはアルミニウム合金板とステンレス鋼板とを重ね合わ
せたクラッド板の圧延による製造方法に関する。
たはアルミニウム合金板とステンレス鋼板とを重ね合わ
せたクラッド板の圧延による製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、アルミニウム板とステンレス
鋼板とのクラッド板を圧延によって製造する方法につい
て種々の提案がなされている。
鋼板とのクラッド板を圧延によって製造する方法につい
て種々の提案がなされている。
【０００３】例えば、特開平１−２６６９８１号公報に
は、アルミニウム板またはアルミニウム合金板とステン
レス鋼板を重ね合わせた後、素材板が２００〜５００℃
となるように所定時間加熱した後、１０〜３０％の圧下
率で圧延し接合するクラッド板の製造方法が開示されて
いる。しかし、この製造方法は、ステンレス鋼板の重ね
合わせ面を純アルミニウムで被覆した後に接合すること
により接合強度の高いクラッド板を得る方法である。し
たがってこの製造方法では、ステンレス鋼板を純アルミ
ニウムで被覆するという煩雑な素材処理工程が必要であ
り、安価なクラッド板を製造することが困難である。
は、アルミニウム板またはアルミニウム合金板とステン
レス鋼板を重ね合わせた後、素材板が２００〜５００℃
となるように所定時間加熱した後、１０〜３０％の圧下
率で圧延し接合するクラッド板の製造方法が開示されて
いる。しかし、この製造方法は、ステンレス鋼板の重ね
合わせ面を純アルミニウムで被覆した後に接合すること
により接合強度の高いクラッド板を得る方法である。し
たがってこの製造方法では、ステンレス鋼板を純アルミ
ニウムで被覆するという煩雑な素材処理工程が必要であ
り、安価なクラッド板を製造することが困難である。
【０００４】また別の例として特公平３−２５８８号公
報には、アルミニウム条またはアルミニウム合金条と焼
鈍した金属板とのクラッド板を冷間圧延によって製造す
る際、金属板の表面を予め研磨し、表層に２０μｍ以下
の硬化層を生成させた後に、圧下率２５〜７０％で冷間
圧延し、接合する方法が開示されている。
報には、アルミニウム条またはアルミニウム合金条と焼
鈍した金属板とのクラッド板を冷間圧延によって製造す
る際、金属板の表面を予め研磨し、表層に２０μｍ以下
の硬化層を生成させた後に、圧下率２５〜７０％で冷間
圧延し、接合する方法が開示されている。
【０００５】しかし、冷間圧延方法は、温間圧延方法や
熱間圧延方法と較べて非常に大きな圧延荷重を必要と
し、幅広のクラッド板を製造できないという欠点があ
る。
熱間圧延方法と較べて非常に大きな圧延荷重を必要と
し、幅広のクラッド板を製造できないという欠点があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、製造コスト
が低く、しかもプレス加工に耐えうる成形性と高い接合
強度を有するアルミニウム板またはアルミニウム合金板
とステンレス鋼板とを重ね合わせたクラッド板の温間圧
延法による製造方法を提供するものである。
が低く、しかもプレス加工に耐えうる成形性と高い接合
強度を有するアルミニウム板またはアルミニウム合金板
とステンレス鋼板とを重ね合わせたクラッド板の温間圧
延法による製造方法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決する方法として製造コストが低くかつ製品寸法の
制限のない温間圧延方法に着目した。そして詳細に検討
した結果、ステンレス鋼板の接合面の表面粗さ、圧
延温度、総圧下率を規定することにより、成形性と高
い接合性を有するクラッド板を製造できることを知得し
た。本発明は上記の知見を基になされたものであってそ
の要旨は次の通りである。
を解決する方法として製造コストが低くかつ製品寸法の
制限のない温間圧延方法に着目した。そして詳細に検討
した結果、ステンレス鋼板の接合面の表面粗さ、圧
延温度、総圧下率を規定することにより、成形性と高
い接合性を有するクラッド板を製造できることを知得し
た。本発明は上記の知見を基になされたものであってそ
の要旨は次の通りである。
【０００８】「アルミニウム板またはアルミニウム合金
板とステンレス鋼板とからなるクラッド板の製造方法に
おいて、ステンレス鋼板の接合面を表面平均粗さＲａが
（１）式を満たすようにブラシ研磨し、ステンレス鋼板
の接合面とアルミニウム板またはアルミニウム合金板と
を重ね合わせた後、温度２００℃以上、５００℃以下
で、総圧下率が１５％以上、４０％以下の条件で温間圧
延を行うことを特徴とするアルミニウム板またはアルミ
ニウム合金板とステンレス鋼板とからなるクラッド板の
製造方法。
板とステンレス鋼板とからなるクラッド板の製造方法に
おいて、ステンレス鋼板の接合面を表面平均粗さＲａが
（１）式を満たすようにブラシ研磨し、ステンレス鋼板
の接合面とアルミニウム板またはアルミニウム合金板と
を重ね合わせた後、温度２００℃以上、５００℃以下
で、総圧下率が１５％以上、４０％以下の条件で温間圧
延を行うことを特徴とするアルミニウム板またはアルミ
ニウム合金板とステンレス鋼板とからなるクラッド板の
製造方法。
【０００９】 Ｒａ≧１．２×１０-4×Ｂｒ＋０．１・・・・・（１） Ｒａ：表面平均粗さ（μｍ） Ｂｒ：ブラシ研磨装置のブラシ１本の直径（μｍ） ただし、２００≦Ｂｒ≦３６００とする。」 ここでいうアルミニウムまたはアルミニウム合金とはＪ
ＩＳ Ｈ４０００で規格されているＡ１０００番台〜Ａ
５０００番台等の一般的に使用されている純アルミニウ
ム及びアルミニウム合金を意味している。
ＩＳ Ｈ４０００で規格されているＡ１０００番台〜Ａ
５０００番台等の一般的に使用されている純アルミニウ
ム及びアルミニウム合金を意味している。
【００１０】ステンレス鋼とは、ＪＩＳで規格されてい
るオーステナイト系、フェライト系、オーステナイトフ
ェライト系等の一般的に使用されているステンレス鋼を
意味している。
るオーステナイト系、フェライト系、オーステナイトフ
ェライト系等の一般的に使用されているステンレス鋼を
意味している。
【００１１】クラッド板とは１枚以上のアルミニウム
（またはアルミニウム合金）板と１枚以上のステンレス
鋼板とを交互に重ね合わせてクラッド化した板を意味し
ている。例えば、アルミニウム（またはアルミニウム合
金）板とステンレス鋼板を１枚ずつ重ねてクラッド化す
るものや、アルミニウム板／ステンレス鋼板／アルミニ
ウム板の３層に重ねてクラッド化するものや、ステンレ
ス鋼板／アルミニウム板／ステンレス鋼板のように重ね
てクラッド化するものが挙げられる。
（またはアルミニウム合金）板と１枚以上のステンレス
鋼板とを交互に重ね合わせてクラッド化した板を意味し
ている。例えば、アルミニウム（またはアルミニウム合
金）板とステンレス鋼板を１枚ずつ重ねてクラッド化す
るものや、アルミニウム板／ステンレス鋼板／アルミニ
ウム板の３層に重ねてクラッド化するものや、ステンレ
ス鋼板／アルミニウム板／ステンレス鋼板のように重ね
てクラッド化するものが挙げられる。
【００１２】ブラシ研磨とは、ステンレス鋼を素材とす
るワイヤもしくはステンレス鋼よりも硬い素材からなる
ワイヤまたは先端に耐摩耗性に優れたＳｉＣ等の炭化物
やＡｌ2Ｏ3を備えるワイヤからなるワイヤブラシをステ
ンレス鋼板の接合面に接触させて、ブラシを回転させる
ことにより、表面を研磨し、ステンレス鋼板の表面に凹
凸を付けることを意味している。ワイヤは１本の直径が
２００μｍ以上、３６００μｍ以下のものを使用する。
るワイヤもしくはステンレス鋼よりも硬い素材からなる
ワイヤまたは先端に耐摩耗性に優れたＳｉＣ等の炭化物
やＡｌ2Ｏ3を備えるワイヤからなるワイヤブラシをステ
ンレス鋼板の接合面に接触させて、ブラシを回転させる
ことにより、表面を研磨し、ステンレス鋼板の表面に凹
凸を付けることを意味している。ワイヤは１本の直径が
２００μｍ以上、３６００μｍ以下のものを使用する。
【００１３】総圧下率とは ｛〔（ＴB.Al＋ＴB.St）−（ＴA.Al＋ＴA.St）〕／（Ｔ
B.Al＋ＴB.St）｝×100 ＴB.Al：圧延前のアルミニウムまたはアルミニウム合金
の板厚の合計 ＴB.St：圧延前のステンレス鋼の板厚の合計 ＴA.Al：圧延後のアルミニウムまたはアルミニウム合金
の板厚の合計 ＴA.St：圧延後のステンレス鋼の板厚の合計 で表される量である。
B.Al＋ＴB.St）｝×100 ＴB.Al：圧延前のアルミニウムまたはアルミニウム合金
の板厚の合計 ＴB.St：圧延前のステンレス鋼の板厚の合計 ＴA.Al：圧延後のアルミニウムまたはアルミニウム合金
の板厚の合計 ＴA.St：圧延後のステンレス鋼の板厚の合計 で表される量である。
【００１４】本発明でいう温間圧延とは、ステンレス鋼
板とアルミニウム板を圧延によってクラッド接合を行う
際に通常用いられる圧延機によって、圧延温度を２００
〜５００℃の範囲として圧延することを意味している。
板とアルミニウム板を圧延によってクラッド接合を行う
際に通常用いられる圧延機によって、圧延温度を２００
〜５００℃の範囲として圧延することを意味している。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下本発明を具体的に説明する。
【００１６】クラッド化のために温間圧延を採用した場
合は、圧延の前の加熱によってステンレス鋼板の表面に
酸化膜が発生する。この酸化膜がクラッド接合における
接合力を低下させ、成形性の劣化を招く要因となってい
る。本発明は温間圧延の際の圧下力によって酸化膜の一
部を破壊し、ステンレス鋼板の表面を露出させることに
特徴がある。効果的に酸化膜の一部を破壊するために
は、ステンレス鋼板の表面を粗くしておく必要がある。
ステンレス鋼板の表面をブラシ研磨すると表面には粗い
凹凸が形成され、その上には酸化膜が発生する。この凹
凸面に酸化膜が形成されたステンレス鋼板とアルミニウ
ム板とを重ね合わせた後に圧延すると、凸部に発生して
いる酸化膜の方が、凹部に発生しているそれよりも応力
がかかるので凸部に発生している酸化膜が破壊される。
酸化膜が破壊された部分にステンレス鋼が露出（以下、
単に新生部と記す）し、この新生部がアルミニウム板と
の接合の強度を向上させる。
合は、圧延の前の加熱によってステンレス鋼板の表面に
酸化膜が発生する。この酸化膜がクラッド接合における
接合力を低下させ、成形性の劣化を招く要因となってい
る。本発明は温間圧延の際の圧下力によって酸化膜の一
部を破壊し、ステンレス鋼板の表面を露出させることに
特徴がある。効果的に酸化膜の一部を破壊するために
は、ステンレス鋼板の表面を粗くしておく必要がある。
ステンレス鋼板の表面をブラシ研磨すると表面には粗い
凹凸が形成され、その上には酸化膜が発生する。この凹
凸面に酸化膜が形成されたステンレス鋼板とアルミニウ
ム板とを重ね合わせた後に圧延すると、凸部に発生して
いる酸化膜の方が、凹部に発生しているそれよりも応力
がかかるので凸部に発生している酸化膜が破壊される。
酸化膜が破壊された部分にステンレス鋼が露出（以下、
単に新生部と記す）し、この新生部がアルミニウム板と
の接合の強度を向上させる。
【００１７】圧延を行う前のステンレス鋼板とアルミニ
ウム板は、それぞれ別個の加熱装置によって加熱した後
に重ね合わせても良いし、ステンレス鋼板とアルミニウ
ム板を重ね合わせた後に加熱しても良い。
ウム板は、それぞれ別個の加熱装置によって加熱した後
に重ね合わせても良いし、ステンレス鋼板とアルミニウ
ム板を重ね合わせた後に加熱しても良い。
【００１８】以下、さらに詳しく本発明方法における
ステンレス鋼板の接合面の表面粗さ、圧延温度、総
圧下率について説明する。
ステンレス鋼板の接合面の表面粗さ、圧延温度、総
圧下率について説明する。
【００１９】ステンレス鋼板の接合面の表面粗さ ステンレス鋼板を研磨するブラシは、ステンレス鋼を素
材とするワイヤもしくはステンレス鋼よりも硬い素材か
らなるワイヤまたは先端に耐摩耗性に優れたＳｉＣ等の
炭化物やＡｌ2Ｏ3を備えるワイヤからなるワイヤブラシ
を使用する。ステンレス鋼板の接合面にワイヤブラシを
接触させて、ブラシを回転させることにより、表面を研
磨し、凹凸を付ける。本発明においては、ワイヤ１本の
直径が２００μｍ以上、３６００μｍ以下のワイヤブラ
シを使用する。ワイヤ１本の直径が２００μｍ未満のワ
イヤブラシでは、研磨後のステンレス鋼板の表面平均粗
さが小さすぎて、高強度の接合が得られない。３６００
μｍを超えるワイヤブラシでは、ステンレス鋼板表面の
凹凸の間隔が広くなり、新生面の露出の密度が低下して
しまう。ワイヤ１本の直径は、２００μｍ以上、３６０
０μｍの範囲において比較的小さいワイヤブラシを使用
する方がステンレス鋼板の表面の凹凸の間隔は狭くな
り、新生面の露出の密度が増大し、接合強度が向上する
ので好ましい。ワイヤ１本の直径が比較的大きいワイヤ
ブラシを使用すると、ステンレス鋼板の表面の凹凸の間
隔は広くなり、新生面の露出の密度が低下してしまう。
したがって、接合強度を向上するためには個々の新生面
の露出の面積を増加させるよう深く研磨しなければなら
ない。
材とするワイヤもしくはステンレス鋼よりも硬い素材か
らなるワイヤまたは先端に耐摩耗性に優れたＳｉＣ等の
炭化物やＡｌ2Ｏ3を備えるワイヤからなるワイヤブラシ
を使用する。ステンレス鋼板の接合面にワイヤブラシを
接触させて、ブラシを回転させることにより、表面を研
磨し、凹凸を付ける。本発明においては、ワイヤ１本の
直径が２００μｍ以上、３６００μｍ以下のワイヤブラ
シを使用する。ワイヤ１本の直径が２００μｍ未満のワ
イヤブラシでは、研磨後のステンレス鋼板の表面平均粗
さが小さすぎて、高強度の接合が得られない。３６００
μｍを超えるワイヤブラシでは、ステンレス鋼板表面の
凹凸の間隔が広くなり、新生面の露出の密度が低下して
しまう。ワイヤ１本の直径は、２００μｍ以上、３６０
０μｍの範囲において比較的小さいワイヤブラシを使用
する方がステンレス鋼板の表面の凹凸の間隔は狭くな
り、新生面の露出の密度が増大し、接合強度が向上する
ので好ましい。ワイヤ１本の直径が比較的大きいワイヤ
ブラシを使用すると、ステンレス鋼板の表面の凹凸の間
隔は広くなり、新生面の露出の密度が低下してしまう。
したがって、接合強度を向上するためには個々の新生面
の露出の面積を増加させるよう深く研磨しなければなら
ない。
【００２０】本発明では、上記したワイヤブラシを使用
して、加熱前のステンレス鋼板の表面に表面平均粗さＲ
ａがＲａ≧１．２×１０-4×Ｂｒ＋０．１を満たすよう
にブラシ研磨を施す。ステンレス鋼板を加熱した後に、
ブラシ研磨を施してもよいが、研磨中にステンレス鋼板
の温度が低下して圧着した際の接合強度が落ちるので加
熱前にブラシ研磨を施すのが好ましい。本発明でいう表
面平均粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１で定義されるも
のと同じである。Ｒａが１．２×１０-4×Ｂｒ＋０．１
未満の値では、高い接合力を有するクラッド板を得るこ
とができない。上式を満たさない研磨では、ステンレス
鋼板表面に発生した凹凸の間隔に対して、表面粗さが細
かくなりすぎて圧延時にかかる凸部の酸化膜への応力が
不足し、酸化膜が完全に破壊されず新生面の露出が少な
くなり接合力が増大しないからである。
して、加熱前のステンレス鋼板の表面に表面平均粗さＲ
ａがＲａ≧１．２×１０-4×Ｂｒ＋０．１を満たすよう
にブラシ研磨を施す。ステンレス鋼板を加熱した後に、
ブラシ研磨を施してもよいが、研磨中にステンレス鋼板
の温度が低下して圧着した際の接合強度が落ちるので加
熱前にブラシ研磨を施すのが好ましい。本発明でいう表
面平均粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１で定義されるも
のと同じである。Ｒａが１．２×１０-4×Ｂｒ＋０．１
未満の値では、高い接合力を有するクラッド板を得るこ
とができない。上式を満たさない研磨では、ステンレス
鋼板表面に発生した凹凸の間隔に対して、表面粗さが細
かくなりすぎて圧延時にかかる凸部の酸化膜への応力が
不足し、酸化膜が完全に破壊されず新生面の露出が少な
くなり接合力が増大しないからである。
【００２１】アルミニウム板やアルミニウム合金板の表
面には、ブラシ研磨を施す必要はないが、アルミニウム
合金板を素材として用いる際は、ブラシ研磨を施す方が
好ましい。
面には、ブラシ研磨を施す必要はないが、アルミニウム
合金板を素材として用いる際は、ブラシ研磨を施す方が
好ましい。
【００２２】圧延温度 圧延温度は２００℃以上、５００℃以下とする。２００
℃未満の圧延温度で接合するためには強圧下が必要であ
る。強圧下を施すと、被接合材料の硬化によるプレス成
形時の割れが生じる。５００℃を超えると、ステンレス
鋼の表面に過度の酸化被膜が生成し、またアルミニウム
では粒成長が発生し、さらに接合界面に金属間化合物が
発生するので、プレス成形性と接合性に優れたクラッド
板を得ることができない。
℃未満の圧延温度で接合するためには強圧下が必要であ
る。強圧下を施すと、被接合材料の硬化によるプレス成
形時の割れが生じる。５００℃を超えると、ステンレス
鋼の表面に過度の酸化被膜が生成し、またアルミニウム
では粒成長が発生し、さらに接合界面に金属間化合物が
発生するので、プレス成形性と接合性に優れたクラッド
板を得ることができない。
【００２３】総圧下率 総圧下率は１５％以上、４０％以下とする。総圧下率１
５％未満の圧延ではステンレス鋼板表面の酸化皮膜を破
壊し、新生面を露出させることが十分にできず、満足す
る接合強度が得られない。また、４０％を超える強圧下
を加えたステンレス鋼板は加工硬化してしまう。
５％未満の圧延ではステンレス鋼板表面の酸化皮膜を破
壊し、新生面を露出させることが十分にできず、満足す
る接合強度が得られない。また、４０％を超える強圧下
を加えたステンレス鋼板は加工硬化してしまう。
【００２４】
【実施例】本発明の方法を実施例によって具体的に説明
する。
する。
【００２５】素材としては、厚さ０．６ｍｍ、幅４００
ｍｍのコイル状のＳＵＳ４３０のステンレス鋼板と、厚
さ１．６５ｍｍ、幅４００ｍｍのコイル状のＡ１１００
のアルミニウム板を用いた。
ｍｍのコイル状のＳＵＳ４３０のステンレス鋼板と、厚
さ１．６５ｍｍ、幅４００ｍｍのコイル状のＡ１１００
のアルミニウム板を用いた。
【００２６】ステンレス鋼板の表面のブラシ研磨は、ワ
イヤ長が８００ｍｍでワイヤ１本の直径が０．１×１０
3〜３．８×１０3μｍの９種類のブラシを用いて、ブラ
シ回転数を８００ｒｐｍ、ステンレスコイルのライン速
度を２０ｍ/ｍｉｎとした条件で研磨を行った。研磨後
のステンレス鋼板の表面平均粗さＲａはポータブルタイ
プの表面粗さ計により板幅中央位置を測定することによ
り求めた。
イヤ長が８００ｍｍでワイヤ１本の直径が０．１×１０
3〜３．８×１０3μｍの９種類のブラシを用いて、ブラ
シ回転数を８００ｒｐｍ、ステンレスコイルのライン速
度を２０ｍ/ｍｉｎとした条件で研磨を行った。研磨後
のステンレス鋼板の表面平均粗さＲａはポータブルタイ
プの表面粗さ計により板幅中央位置を測定することによ
り求めた。
【００２７】図１は、ステンレス鋼板とアルミニウム板
をそれぞれ１枚ずつ重ね合わせてクラッド板を製造した
場合における本発明方法の工程を示した概略図である。
をそれぞれ１枚ずつ重ね合わせてクラッド板を製造した
場合における本発明方法の工程を示した概略図である。
【００２８】ステンレス鋼板３はステンレスアンコイラ
ー６によって供給し、ブラシ研磨装置９によりステンレ
ス鋼板３の接合表面を研磨する。アルミニウム板４はア
ルミニウムアンコイラー７によって供給する。
ー６によって供給し、ブラシ研磨装置９によりステンレ
ス鋼板３の接合表面を研磨する。アルミニウム板４はア
ルミニウムアンコイラー７によって供給する。
【００２９】その後、ステンレス鋼板３とアルミニウム
板４を各々の加熱装置２により、加熱し、その後ステン
レス鋼板３とアルミニウム板４を重ね合わせ、圧延装置
１により総圧下率１２〜４２％、圧延温度１００〜５５
０℃の条件で圧延を行うことにより接合し、クラッド板
５を得た。
板４を各々の加熱装置２により、加熱し、その後ステン
レス鋼板３とアルミニウム板４を重ね合わせ、圧延装置
１により総圧下率１２〜４２％、圧延温度１００〜５５
０℃の条件で圧延を行うことにより接合し、クラッド板
５を得た。
【００３０】得られた様々なクラッド板の接合強度と成
形性を調査するために、はく離試験とプレス成形性試験
を実施した。試験片は下記とした。
形性を調査するために、はく離試験とプレス成形性試験
を実施した。試験片は下記とした。
【００３１】 はく離試験片 ：ＪＩＳ Ｋ ６８５４に記載のも
の プレス成形性試験片：直径３２０ｍｍのブランク はく離試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２４７の条件に従って、
板のエッジから１０ｍｍの両サイド部を測定箇所として
行った。試験の評価については、はく離強度が２０Ｎ/
ｍｍ以上有したものを接合性が十分に高いものと判断し
た。
の プレス成形性試験片：直径３２０ｍｍのブランク はく離試験は、ＪＩＳ Ｚ ２２４７の条件に従って、
板のエッジから１０ｍｍの両サイド部を測定箇所として
行った。試験の評価については、はく離強度が２０Ｎ/
ｍｍ以上有したものを接合性が十分に高いものと判断し
た。
【００３２】プレス成形性試験のプレス条件は以下の通
りである。
りである。
【００３３】 ポンチ径 ：１６５ｍｍ（肩径２０ｍｍ） ダイス径 ：１７０ｍｍ（肩径１０ｍｍ） 潤滑 ：ポリエチレンフィルム 板押さえ力：２．４〜４．０Ｎ/ｍｍ2 試験の評価は、上記条件でプレスを行った結果、割れ、
横しわのないものを○（プレス性良好）、割れ、横しわ
の生じたものを×（プレス性不良）とした。
横しわのないものを○（プレス性良好）、割れ、横しわ
の生じたものを×（プレス性不良）とした。
【００３４】表１にこれらの試験結果を示す。表中の総
合評価欄の○は、はく離強度２０Ｎ/ｍｍ以上でかつ、
割れおよび横しわの発生がないプレス成形性にも優れた
クラッド材であることを示している。
合評価欄の○は、はく離強度２０Ｎ/ｍｍ以上でかつ、
割れおよび横しわの発生がないプレス成形性にも優れた
クラッド材であることを示している。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１から本発明で規定する表面平均粗さＲ
ａ、圧延温度、総圧下率を満足する方法で製造した本発
明例のクラッド板は、はく離強度、プレス成形性のいず
れも優れており、接合強度、成形性が良いことが確認さ
れた。一方、本発明で規定する範囲外の条件で製造した
比較例のクラッド板では満足する評価は得られなかっ
た。
ａ、圧延温度、総圧下率を満足する方法で製造した本発
明例のクラッド板は、はく離強度、プレス成形性のいず
れも優れており、接合強度、成形性が良いことが確認さ
れた。一方、本発明で規定する範囲外の条件で製造した
比較例のクラッド板では満足する評価は得られなかっ
た。
【００３７】
【発明の効果】本発明の方法によれば、従来の方法より
も成形性、接合性に優れたアルミニウム板またはアルミ
ニウム合金板とステンレス鋼板からなるクラッド板を製
造できる。さらに、本発明の方法によれば従来の方法に
較べ、不良接合部分が少ないのでクラッド板の歩留ま
り、プレス成形性歩留まりも向上する。
も成形性、接合性に優れたアルミニウム板またはアルミ
ニウム合金板とステンレス鋼板からなるクラッド板を製
造できる。さらに、本発明の方法によれば従来の方法に
較べ、不良接合部分が少ないのでクラッド板の歩留ま
り、プレス成形性歩留まりも向上する。
【図１】本発明方法の１実施例の手順を示した概略図で
ある。
ある。
１…圧延装置 ２…加熱装置 ３…ステンレス鋼板 ４…アルミニウム板 ５…クラッド板 ６…ステンレスアンコイラー ７…アルミニウムアンコイラー ８…クラッドアンコイラー ９…ブラシ研磨装置
Claims (1)
- 【請求項１】アルミニウム板またはアルミニウム合金板
とステンレス鋼板とからなるクラッド板の製造方法にお
いて、ステンレス鋼板の接合面を表面平均粗さＲａが
（１）式を満たすようにブラシ研磨し、ステンレス鋼板
の接合面とアルミニウム板またはアルミニウム合金板と
を重ね合わせた後、温度２００℃以上、５００℃以下
で、総圧下率が１５％以上、４０％以下の条件で温間圧
延を行うことを特徴とするアルミニウム板またはアルミ
ニウム合金板とステンレス鋼板とからなるクラッド板の
製造方法。 Ｒａ≧１．２×１０-4×Ｂｒ＋０．１・・・・・（１） Ｒａ：表面平均粗さ（μｍ） Ｂｒ：ブラシ研磨装置のブラシ１本の直径（μｍ） ただし、２００≦Ｂｒ≦３６００とする。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10548596A JP3090038B2 (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | クラッド板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10548596A JP3090038B2 (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | クラッド板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09285878A true JPH09285878A (ja) | 1997-11-04 |
| JP3090038B2 JP3090038B2 (ja) | 2000-09-18 |
Family
ID=14408900
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10548596A Expired - Lifetime JP3090038B2 (ja) | 1996-04-25 | 1996-04-25 | クラッド板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3090038B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100339746B1 (ko) * | 1999-12-15 | 2002-06-05 | 김진영 | 성형 가공용 합금판재의 크레드 제조방법 |
| KR100813569B1 (ko) * | 2006-10-30 | 2008-03-17 | 한국원자력연구원 | 기계적 또는 화학적 처리를 거친 베릴륨과 구리 합금의접합방법 |
| KR101220792B1 (ko) * | 2010-12-28 | 2013-01-15 | 주식회사 포스코 | 고강도 내마모강판의 제조방법 |
| KR20140144708A (ko) * | 2012-03-29 | 2014-12-19 | 닛뽄스틸 앤드 스미킨 메탈 프로덕츠 컴퍼니 리미티드 | 금속박 라미네이트 금속판 및 금속박 라미네이트 금속판의 제조 방법 |
-
1996
- 1996-04-25 JP JP10548596A patent/JP3090038B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100339746B1 (ko) * | 1999-12-15 | 2002-06-05 | 김진영 | 성형 가공용 합금판재의 크레드 제조방법 |
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| KR20140144708A (ko) * | 2012-03-29 | 2014-12-19 | 닛뽄스틸 앤드 스미킨 메탈 프로덕츠 컴퍼니 리미티드 | 금속박 라미네이트 금속판 및 금속박 라미네이트 금속판의 제조 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3090038B2 (ja) | 2000-09-18 |
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