JP3047944B2 - 受信機用ｉｃ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、消費電流を低減した
受信機用ＩＣに関する。

【０００２】

【従来の技術】電池を電源とするラジオ受信機用のＩＣ
においては、電池の寿命を長くするため、ＩＣの消費電
流を十分に小さくすることが要求される。

【０００３】そして、一般に、スピーカのインピーダン
スは４〜８Ω、イヤホンのインピーダンスは100 Ω程度
であり、イヤホンはスピーカよりもインピーダンスが高
いので、そのドライブ電流を小さくすることができる。

【０００４】そこで、このような点を利用して、イヤホ
ンの使用時には、消費電流を低減することが考えられて
いる。

【０００５】図１０は、そのようなラジオ受信機用のＩ
Ｃを示し、鎖線で示す範囲がＩＣ１００としてＩＣ化さ
れ、Ｔ1 〜Ｔ5 はその外部接続端子（ピン）である。そ
して、このＩＣ１００において、１０１は高周波アンプ
からミキサ回路までを有するフロントエンド回路、１０
２は中間周波アンプ、１０３はＦＭあるいはＡＭ復調回
路、１０４はオーディオアンプである。そして、アンプ
１０４は、トランジスタＰ104 のオンオフにしたがっ
て、その動作点が変化するようにされている。

【０００６】また、１１１は同調検出回路で、この検出
回路１１１は、中間周波アンプ１０２からの中間周波信
号を整流して直流分を取り出すことにより、あるいはＡ
ＧＣ電圧の直流分を取り出すことにより、フロントエン
ド回路１０１が放送に同調しているかどうかを検出する
ものであり、その同調検出信号Ｓ11が、ドライブアンプ
１１２を通じてトランジスタＱ112 のベースに供給され
る。そして、このトランジスタＱ112 のコレクタが、同
調表示用端子Ｔ1 に接続されるとともに、この端子Ｔ1
に同調表示用のＬＥＤ（Ｄ10）が外付けされる。

【０００７】さらに、SW-1、SW-2は連動するパワーセー
ブスイッチ、BATTは電源用の例えば３Ｖの電池、ＲL は
負荷、すなわち、スピーカあるいはイヤホンである。

【０００８】そして、負荷ＲL がスピーカの場合には、
スイッチSW-1、SW-2をオンにする。すると、電池BATTの
電圧が、スイッチSW-1を通じてＬＥＤ（Ｄ10）に供給さ
れるとともに、放送に同調していれば、検出回路１１１
の検出信号Ｓ11により、トランジスタＱ112 がオンとな
る。したがって、放送に同調していれば、ＬＥＤ（Ｄ1
0）が点灯して同調状態にあることが表示される。ま
た、放送に同調していなければ、トランジスタＱ112 が
オフとなるので、ＬＥＤ（Ｄ10）は点灯せず、離調状態
にあることが表示される。

【０００９】さらに、スイッチSW-2がオンなので、トラ
ンジスタＰ104 がオンとなり、これによりアンプ１０４
の動作点が制御され、アンプ１０４の動作電流は、負荷
ＲLがスピーカであるとき、これをドライブするのに十
分な大きさとされる。

【００１０】一方、負荷ＲL がイヤホンの場合には、ス
イッチSW-1、SW-2をオフにする。すると、放送に同調し
ていてもＬＥＤ（Ｄ10）には電流が流れない。また、ト
ランジスタＰ104 がオフとなるので、アンプ１０４の動
作点が変更され、アンプ１０４の動作電流は、負荷ＲL
がイヤホンであるとき、これをドライブすればよい大き
さ、すなわち、負荷ＲL がスピーカのときよりも小さな
値とされる。

【００１１】したがって、パワーセーブスイッチSW-1、
SW-2をオフとすることにより、消費電流を減らすことが
できる。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】ところで、一般に、Ｌ
ＥＤを点灯するには、３〜５ｍＡの動作電流を必要とす
る。そして、ＩＣ１００においては、パワーセーブスイ
ッチSW-1をオフにすると、放送に同調していてもＬＥＤ
（Ｄ10）には動作電流が流れないので、消費電流を３〜
５ｍＡ低減することができる。

【００１３】ところが、この場合、ＬＥＤ（Ｄ10）に動
作電流が流れていなくても、放送の同調時には、トラン
ジスタＱ112 がオンであるとともに、このトランジスタ
Ｑ112 をオンにするために、トランジスタＱ112 のベー
スには、数百μＡのドライブ電流が流れている。

【００１４】そして、ＩＣ１００がＡＭ受信機用のＩＣ
の場合、その全消費電流を800 μＡ程度にすることがで
きるので、その数百μＡというドライブ電流は、かなり
の無駄となる。

【００１５】この発明は、このような問題点を解決し、
ＩＣ化に適するとともに、より消費電流を減らすことの
できる受信機用のＩＣを提供しようとするものである。

【００１６】

【課題を解決するための手段】このため、この発明にお
いては、各部の参照符号を後述の実施例に対応させる
と、同調検出信号Ｓ11を出力する同調検出回路１１１
と、同調検出信号Ｓ11を電流増幅する電流アンプ１２
１、１２２と、この電流アンプ１２１、１２２の出力電
流が取り出されるとともに、同調表示用のＬＥＤ（Ｄ1
0）が接続される外部接続端子Ｔ13と、この外部接続端
子Ｔ13の電圧Ｖ13を検出する電圧検出回路１２４と、こ
の電圧検出回路１２４の検出出力により制御されて電流
アンプ１２１、１２２をオンオフ制御するトランジスタ
Ｐ4 とを設ける。そして、外部接続端子Ｔ13を所定の電
圧値以下にしたとき、電圧検出回路１２４の検出出力に
よりトランジスタＰ4 を制御して電流アンプ１２１、１
２２をオフにするようにしたものである。

【００１７】

【作用】外部接続端子Ｔ13を接地すると、これが電圧検
出回路１２４により検出され、その検出出力によりすべ
てのトランジスタＰ1 〜Ｐ5 、Ｑ1 〜Ｑ7 がオフにされ
る。したがって、パワーセーブモードにすると、消費電
流が大幅に低減される。

【００１８】

【実施例】図１において鎖線で示す範囲がＩＣ１０とし
てＩＣ化され、Ｔ13〜Ｔ16はその外部接続端子である。
そして、このＩＣ１０において、同調検出回路１１１か
ら、同調時には“Ｌ”、非同調時には“Ｈ”となる同調
検出信号Ｓ11が取り出され、この信号Ｓ11がトランジス
タＰ1 のベースに供給され、そのエミッタが電源端子Ｔ
15に接続され、そのコレクタがトランジスタＰ4 のエミ
ッタ・コレクタ間を通じてトランジスタＱ1 のコレクタ
に接続される。

【００１９】このトランジスタＱ1 は、これを入力側、
トランジスタＱ2 を出力側、接地端子Ｔ16を基準電位点
としてカレントミラー回路１２１を構成しているもので
あり、トランジスタＱ2 のコレクタがトランジスタＰ2
のコレクタに接続される。このトランジスタＰ2 も、こ
れを入力側、トランジスタＰ3 を出力側、端子Ｔ15を基
準電位点としてカレントミラー回路１２２を構成してい
るものであり、トランジスタＰ3 のコレクタが同調表示
端子Ｔ13に接続される。

【００２０】そして、このとき、トランジスタＱ2 のベ
ース・エミッタ間接合面積は、トランジスタＱ1 のそれ
のｑ倍（ｑ＞１）とされ、トランジスタＰ3 のベース・
エミッタ間接合面積は、トランジスタＰ2 のそれのｐ倍
（ｐ＞１）とされる。こうして、カレントミラー回路１
２１、１２２により、ドライブ用の電流アンプ１１２が
構成される。

【００２１】また、トランジスタＱ3 〜Ｑ5 及び抵抗器
Ｒ3 、Ｒ4 により、トランジスタＱ3 を入力側、トラン
ジスタＱ4 、Ｑ5 を出力側、端子Ｔ16を基準電位点とし
てカレントミラー回路１２３が構成される。そして、ト
ランジスタＰ3 のコレクタが、抵抗器Ｒ1 を通じてトラ
ンジスタＱ3 のコレクタに接続されるとともに、端子Ｔ
15とトランジスタＱ3 のコレクタとの間に、抵抗器Ｒ2
と、トランジスタＰ5のエミッタ・コレクタ間が直列接
続され、トランジスタＰ5 のベースに所定のベースバイ
アス電圧Ｖ5 が供給される。

【００２２】こうして、カレントミラー回路１２３及び
トランジスタＰ5 により、電圧検出回路１２４が構成さ
れる。

【００２３】また、トランジスタＱ4 のコレクタがトラ
ンジスタＰ4 のベースに接続されるとともに、端子Ｔ15
とトランジスタＱ4 のコレクタとの間に、ダイオード接
続されたトランジスタＱ6 、Ｑ7 が接続され、トランジ
スタＱ5 のコレクタがアンプ１０４に接続される。な
お、トランジスタＱ5 は、図１０のトランジスタＰ104
に対応し、アンプ１０４の動作点を制御する。

【００２４】さらに、端子Ｔ13に、同調表示用のＬＥＤ
（Ｄ10）が外付けされるとともに、抵抗器Ｒ10とパワー
セーブスイッチSWとの直列回路が外付けされる。

【００２５】このような構成によれば、カレントミラー
回路１２１は、その出力側のトランジスタＱ2 のベース
・エミッタ間接合面積が、入力側のトランジスタＱ1 の
それのｑ倍とされているので、電流利得がｑ倍の電流ア
ンプとして動作し、同様にカレントミラー回路１２３は
電流利得がｐ倍の電流アンプとして動作する。

【００２６】そして、負荷ＲL としてスピーカを使用
し、パワーセーブを行わない場合には、パワーセーブス
イッチSWをオフにする。

【００２７】すると、放送に同調していないときには、
Ｓ11＝“Ｈ”なので、トランジスタＰ1 がオフであり、
これにより、トランジスタＰ4 がオフであるとともに、
トランジスタＱ1 、Ｑ2 もオフで、トランジスタＰ2 、
Ｐ3 もオフである。

【００２８】そして、このとき、トランジスタＰ5 に
は、バイアス電圧Ｖ5 により決まる所定の小さなコレク
タ電流ＩP5が流れるが、この電流ＩP5はトランジスタＱ
3 のコレクタに流れ込む。そして、トランジスタＱ3
は、トランジスタＱ4 、Ｑ5 とともに、カレントミラー
回路１２３を構成しているので、トランジスタＱ4 、Ｑ
5のコレクタには、電流ＩP5にしたがって電流ＩQ4、ＩQ
5が流れる。ただし、トランジスタＱ4 、Ｑ5 のエミッ
タには、抵抗器Ｒ3 、Ｒ4 が接続されているので、電流
ＩQ4、ＩQ5は、電流ＩP5よりも小さい。すなわち、トラ
ンジスタＱ4 、Ｑ5はほとんどオフである。

【００２９】そして、トランジスタＱ4 にコレクタ電流
ＩQ4が流れても、トランジスタＰ1がオフなので、トラ
ンジスタＰ4 はオフである。また、トランジスタＱ5 が
ほとんどオフなので、アンプ１０４には十分な動作電流
が供給されないが、放送に同調していないので、問題は
ない。

【００３０】また、このとき、トランジスタＰ5 のコレ
クタ電流ＩP5の一部は、抵抗器Ｒ1を通じて端子Ｔ13に
流れようとする。しかし、このときのトランジスタＱ3
のコレクタ電圧ＶQ3は、そのベース・エミッタ間電圧に
等しく、0.6 Ｖ程度である。そして、一般に、ＬＥＤは
図２に示すような電圧−電流特性を示す。したがって、
トランジスタＰ5 のコレクタ電流ＩP5が、抵抗器Ｒ1 を
通じて端子Ｔ13に流れることはなく、ＬＥＤ（Ｄ10）は
消灯している。

【００３１】なお、このときの端子Ｔ13の電圧Ｖ13と、
電流ＩQ4、ＩQ5との関係は、図３の点Ａで示される。

【００３２】こうして、パワーセーブスイッチSWがオフ
で、放送に同調していないときには、ＬＥＤ（Ｄ10）は
消灯している。また、アンプ１０４の動作電流も小さく
されている。

【００３３】しかし、放送に同調しているときには、Ｓ
11＝“Ｌ”なので、トランジスタＰ1 がオンになる。そ
して、このとき、トランジスタＱ4 には、コレクタ電流
ＩQ4が流れているので、これによりトランジスタＰ4 が
オンになり、トランジスタＰ4 がオンになると、トラン
ジスタＱ1 、Ｑ2 がオンになってトランジスタＰ2 、Ｐ
3 がオンになる。

【００３４】したがって、検出回路１１１からの同調検
出信号Ｓ11は、トランジスタＰ1 により電流増幅され、
さらに、トランジスタＰ4 のエミッタ・コレクタ間を通
じてカレントミラー回路１２１、１２２に供給されて電
流増幅され、その後、端子Ｔ13に取り出されてＬＥＤ
（Ｄ10）に供給される。したがって、放送に同調してい
るときには、ＬＥＤ（Ｄ10）が点灯する。

【００３５】また、このとき、端子Ｔ13の電圧Ｖ13が1.
8 Ｖ程度になるので、トランジスタＰ3 のコレクタ電流
の一部が、抵抗器Ｒ1 を通じてトランジスタＱ3 に流れ
込む。したがって、トランジスタＱ4 、Ｑ5 のコレクタ
電流ＩQ4、ＩQ5が増加し、すなわち、トランジスタＱ4
、Ｑ5 がオンになる。

【００３６】そして、トランジスタＱ4 がオンになれ
ば、トランジスタＰ4 のオン状態がより確かになる。ま
た、トランジスタＱ5 がオンになることにより、アンプ
１０４の動作点が変更され、アンプ１０４は、負荷ＲL
がスピーカであっても、これを十分にドライブすること
のできる大きさの動作電流とされる。

【００３７】したがって、パワーセーブを行わない場合
には、放送に同調すると、これがＬＥＤ（Ｄ10）により
表示されるとともに、スピーカから十分な再生音を得る
ことができる。

【００３８】なお、このときの電圧Ｖ13と、電流ＩQ4、
ＩQ5との関係は、図３の点Ｂで示される。

【００３９】一方、負荷ＲL としてイヤホンを使用し、
パワーセーブを行う場合には、パワーセーブスイッチSW
をオンにする。

【００４０】すると、トランジスタＱ3 のコレクタが、
抵抗器Ｒ1 、Ｒ10の直列回路を通じて接地されるので、
抵抗器Ｒ1 の値をあらかじめ選定しておくことにより、
トランジスタＱ3 のコレクタ電圧ＶQ3は、例えば0.4 Ｖ
よりも低くなる。すると、この電圧ＶQ3は、トランジス
タＱ3 をオンにさせるベース・エミッタ間電圧に達して
いないので、トランジスタＱ3 はオフになる。

【００４１】そして、トランジスタＱ3 がオフになる
と、トランジスタＱ4 もオフになってトランジスタＰ4
もオフになる。したがって、同調検出信号Ｓ11のレベル
にかかわらずトランジスタＰ1 がオフになるとともに、
トランジスタＱ1 、Ｑ2 及びＰ2 、Ｐ3 もオフになる。
したがって、放送に同調していても、トランジスタＰ1
を始めとするどのトランジスタにもにコレクタ電流は流
れない。また、ＬＥＤ（Ｄ10）も点灯しない。

【００４２】さらに、トランジスタＱ3 がオフになる
と、トランジスタＱ5 がオフになるので、これによりア
ンプ１０４の動作点が変更され、負荷ＲL がインピーダ
ンスの高いイヤホンをドライブすることのできる動作電
流まで小さくされる。

【００４３】したがって、パワーセーブスイッチSWをオ
ンにしたときには、放送に同調していてもＬＥＤ（Ｄ1
0）を点灯させないとともに、すべてのトランジスタＰ1
〜Ｐ5 、Ｑ1 〜Ｑ7 をオフにしているので、消費電流
を低減することができる。また、アンプ１０４もパワー
セーブモードで動作している。

【００４４】こうして、この発明によれば、パワーセー
ブモードにした場合には、同調表示用のＬＥＤ（Ｄ10）
を消灯させるとともに、同調時に、初段のトランジスタ
Ｐ1にベース電流を流すだけで、すべてのトランジスタ
Ｐ1 〜Ｐ5 、Ｑ1 〜Ｑ7 をオフにしているので、消費電
流を大幅に低減することができる。

【００４５】また、端子Ｔ13にＬＥＤ（Ｄ10）を接続す
ることにより同調表示を行うことができるとともに、同
じ端子Ｔ13にスイッチSWを接続することによりパワーセ
ーブを行うことができ、ＩＣ１００に比べ、外部接続端
子の数を１つ減らすことができる。そして、パワーセー
ブスイッチSWも単純なオンオフスイッチでよい。

【００４６】さらに、ＩＣ１０をイヤホン専用の受信機
に使用する場合、すなわち、負荷ＲL が常にイヤホンで
あり、同調表示を必要としない場合であれば、端子Ｔ13
を接地しておくことにより、ＩＣ１０を常に低消費電流
の状態で動作させることができる。

【００４７】図４は、アンプ１０４の一例を示す。すな
わち、復調回路１０３から互いに逆相の１対のオーディ
オ信号が取り出され、このオーディオ信号が、Ａ級のベ
ースバイアス電圧（図示せず）とともに、トランジスタ
Ｐ11、Ｐ12のベースにそれぞれ供給される。この場合、
トランジスタＰ11、Ｐ12は、差動アンプ１を構成してい
るもので、それらのエミッタが、電源端子Ｔ15を基準電
位点とする可変定電流源ＰD に共通接続される。

【００４８】そして、差動アンプ１は、カレントミラー
回路２とともに、ドライブアンプを構成しているもの
で、トランジスタＰ11、Ｐ12とは逆極性のトランジスタ
Ｑ21、Ｑ22により、接地端子Ｔ16を基準電位点としてカ
レントミラー回路２が構成され、トランジスタＰ11、Ｐ
12のコレクタがトランジスタＱ21、Ｑ22のコレクタにそ
れぞれ接続される。

【００４９】さらに、トランジスタＰ31、Ｐ32により、
ボルテージフォロワ６の出力端を基準電位点としてカレ
ントミラー回路３が構成されるとともに、トランジスタ
Ｐ31、Ｐ32とは逆極性のトランジスタＱ41、Ｑ42によ
り、端子Ｔ16を基準電位点としてカレントミラー回路４
が構成される。そして、トランジスタＰ12、Ｑ22のコレ
クタが、トランジスタＰ31、Ｑ41のコレクタに共通接続
される。

【００５０】また、端子Ｔ15と端子Ｔ16との間に、可変
定電流源ＰB と、ダイオード接続されたトランジスタＰ
51、Ｑ51とが直列接続され、トランジスタＰ51、Ｑ51の
直列回路に得られる直流電圧Ｖ5 が、ボルテージフォロ
ワ６に供給される。

【００５１】さらに、トランジスタＰ32、Ｑ42のコレク
タ出力が、電流アンプ７、８を通じてトランジスタＰ7
2、Ｑ82のベースにそれぞれ供給される。このトランジ
スタＰ72、Ｑ82はＳＥＰＰ接続されてＢ級の終段アンプ
を構成しているもので、トランジスタＰ72、Ｑ82のエミ
ッタが、端子Ｔ15、Ｔ16にそれぞれ接続され、そのコレ
クタが、出力端子Ｔ14に共通接続される。そして、端子
Ｔ14に負荷ＲL として、スピーカあるいはイヤホンが接
続される。

【００５２】さらに、電圧検出回路１２４のトランジス
タＱ5 のコレクタが、可変定電流源ＰD 、ＰB に接続さ
れ、これら定電流源ＰD 、ＰB の出力定電流の大きさ
は、トランジスタＱ5 がオンのときには（負荷ＲL がス
ピーカのときには）、大きくなるように、オフのときに
は（負荷ＲL がイヤホンのときには）、小さくなるよう
に、変更される。また、トランジスタＰ32、Ｑ42のベー
ス・エミッタ間の接合面積は、トランジスタＰ31、Ｑ41
のそれのｍ倍（ｍ＞１）、例えば５倍とされる。さら
に、アンプ７、８以降の電流利得はｎ倍（ｎ＞１）、例
えば20倍とされる。

【００５３】このような構成において、 Ｉ11：トランジスタＰ11のコレクタ電流 Ｉ12：トランジスタＰ12のコレクタ電流 とすれば、 Ｉ11＝ＩD ／２−ｉ／２ Ｉ12＝ＩD ／２＋ｉ／２ ＩD ：定電流源ＰD の出力定電流（直流分） ｉ／２：オーディオ信号による信号電流（交流分） である。

【００５４】そして、 Ｉ21：トランジスタＱ21のコレクタ電流 Ｉ22：トランジスタＱ22のコレクタ電流 とすれば、 Ｉ21＝Ｉ11 であるとともに、トランジスタＱ21、Ｑ22はカレントミ
ラー回路２を構成しているので、 Ｉ22＝Ｉ21 ＝Ｉ11 である。

【００５５】そして、トランジスタＰ12のコレクタ電流
Ｉ12と、トランジスタＱ22のコレクタ電流Ｉ22との差の
電流が、カレントミラー回路３、４に供給されるので、
その差電流を求めると、 差電流＝Ｉ12−Ｉ22 ＝Ｉ12−Ｉ21 ＝Ｉ12−Ｉ11 ＝（ＩD ／２＋ｉ／２）−（ＩD ／２−ｉ／２） ＝ｉ となる。すなわち、回路１、２からカレントミラー回路
３、４へは、信号電流ｉだけが流れ、直流電流が流れ込
んだり、逆に流れ出たりすることはない。

【００５６】そこで、 ＩB ：定電流源ＰB の出力定電流 とすれば、この定電流ＩB が、ダイオード接続されたト
ランジスタＰ51、Ｑ51の直列回路を流れるので、この直
列回路には、定電流ＩB に比例した大きさの定電圧Ｖ5
が得られる。

【００５７】そして、この定電圧Ｖ5 がボルテージフォ
ロワ６に供給されるので、その出力端にも定電圧Ｖ5 が
得られ、この定電圧Ｖ5 がトランジスタＰ31のエミッタ
に供給される。そして、このとき、トランジスタＰ31、
Ｑ41は、トランジスタＰ51、Ｑ51と同極性で、同様に直
列接続されている。また、このとき、上述のように、回
路１、２からカレントミラー回路３、４に、直流電流が
流れ込んだり、逆に流れ出たりすることはない。

【００５８】したがって、トランジスタＰ31、Ｑ41の直
列回路には、定電流ＩB が流れることになる。

【００５９】そして、トランジスタＰ31、Ｑ41の直列回
路に流れる定電流ＩB は、トランジスタＰ31、Ｑ41の各
コレクタ電流の直流分でもある。また、トランジスタＰ
31、Ｑ41はトランジスタＰ32、Ｑ42とともにカレントミ
ラー回路３、４を構成しているとともに、トランジスタ
Ｐ32、Ｑ42のベース・エミッタ間の接合面積は、トラン
ジスタＰ31、Ｑ41のそれの例えば５倍（＝ｍ倍）とされ
ている。したがって、トランジスタＰ32、Ｑ42のコレク
タには、定電流ＩB の５倍の直流電流５ＩB が流れる。

【００６０】そして、この直流電流５ＩB が、アンプ
７、８及びトランジスタＰ6 、Ｑ6 により例えば20倍
（＝ｎ倍）されるので、トランジスタＰ72、Ｑ82のコレ
クタには、定電流ＩB の100 倍（＝５倍×20倍）の直流
電流Ｉo が流れることになる。

【００６１】すなわち、 Ａi ：カレントミラー回路３、４以降の電流利得 とすれば、 Ａi ＝ｍ・ｎ であり、 Ｉo ＝Ａi ・ＩB ・・・・・ (1) となり、この直流電流Ｉo が、トランジスタＰ72、Ｑ82
のコレクタに流れることになる。以上が、この図４のア
ンプ１０４の直流動作である。

【００６２】そして、このアンプ１０４は、上述のよう
な直流動作をしているので、回路１、２から信号電流ｉ
が、カレントミラー回路３、４に供給されると、その正
の半サイクル部分は、カレントミラー回路４→アンプ８
→トランジスタＱ82を通じて順に増幅されて端子Ｔ14に
出力され、負の半サイクル部分は、カレントミラー回路
３→アンプ７→トランジスタＰ72を通じて順に増幅され
て端子Ｔ14に出力される。

【００６３】したがって、端子Ｔ14には、増幅されたオ
ーディオ信号が出力され、これが負荷ＲL に供給され
る。

【００６４】そして、この場合、 ｉo ：端子Ｔ14の出力電流（信号分） とすれば、信号電流についても(1) 式が成立するので、 ｉo ＝Ａi ・ｉ ・・・・・ (2) である。

【００６５】また、 ｅo ：端子Ｔ14の出力電圧（信号分） とすれば、 ｉo ＝ｅo ／ＲL ・・・・・ (3) である。

【００６６】したがって、(2) 、(3) 式から Ａi ・ｉ＝ｅo ／ＲL となり、これを変形して ｉ＝ｅo ／（ＲL ・Ａi ） ・・・・・ (4) となる。

【００６７】そして、このとき、出力電圧ｅo の最大値
は、端子Ｔ15の電源電圧ＶCCからトランジスタＰ72、Ｑ
82のコレクタ・エミッタ間飽和電圧を減じた値で決ま
り、トランジスタＰ72、Ｑ82のベースドライブ電流が十
分な大きさであれば、負荷ＲLの大きさにかかわらずほ
ぼ一定となる。

【００６８】したがって、(4) 式から、信号電流ｉは、
負荷ＲL に逆比例して小さくすることができる。

【００６９】また、回路１、２が正常に動作するために
は、 ＩD ≧｜ｉ｜ ・・・・・ (5) でなければならないが、信号電流ｉを小さくすることが
できれば、定電流ＩD も小さくすることができる。

【００７０】そして、ここで、このアンプ１０４が通常
のオーディオアンプであり、負荷ＲL にかかわらず定電
流ＩD 、ＩB の大きさが一定であるとする。すると、使
用する負荷ＲL のインピーダンスの最も小さい値に対し
十分なマージンを持つように、信号電流ｉの値、すなわ
ち、直流電流ＩD の値を設定するので、負荷ＲL が大き
くなっても消費電流はあまり減らない。

【００７１】例えば、 Ａi ＝100 倍、ＲL ＝８Ω、ＶCC＝３Ｖ とすると、(3) 式及び(2) 式から ｉo ＝1.5 Ｖ／８Ω ＝187.5 ｍＡ ｉ＝187.5 ｍＡ／100 倍 ＝1.875 ｍＡ となる。

【００７２】したがって、(5) 式から ＩD ≧1.875 ｍＡ となり、通常は、 ＩD ＝３〜４ｍＡ に設定される。また、終段のトランジスタＰ72、Ｑ82の
直流電流Ｉo は、歪み及び消費電流を考慮して信号電流
ｉo の最大値の1/100 〜1/1000に選ばれるので、 Ｉo ＝200 μＡ〜２ｍＡ となる。

【００７３】なお、このとき、(1) 式から ＩB ＝Ｉo ／Ａi ＝200 μＡ〜２ｍＡ／100 倍 ＝２〜20μＡ となり、電流ＩB は無視できる。

【００７４】この結果、アンプ１０４の消費電流は、電
流ＩD と電流Ｉo とを合わせて3.2〜６ｍＡになり、す
なわち、５ｍＡ前後の消費電流となる。そして、この消
費電流の大きさは、負荷ＲL が、スピーカであってもイ
ヤホンであっても変わらない。

【００７５】しかし、図４のアンプ１０４においては、
定電流源ＰD 、ＰB は可変定電流源とされ、その出力定
電流ＩD 、ＩB の大きさは、トランジスタＱ5 のオン・
オフにしたがって、すなわち、負荷ＲL がスピーカのと
きと、イヤホンのときとで変更される。

【００７６】例えば、負荷ＲL がスピーカのときには、
ＲL ＝８Ωなので、パワーセーブスイッチSWがオフとさ
れてトランジスタＱ5 がオンとされ、各電流は上述よう
な大きさとされる。

【００７７】しかし、負荷ＲL がイヤホンのときには、
ＲL ＝100 Ωなので、パワーセーブスイッチSWがオンと
されてトランジスタＱ5 がオフとされる。したがって、
(3)式及び(2) 式から ｉo ＝1.5 Ｖ／100 Ω ＝15ｍＡ ｉ＝15ｍＡ／100 倍 ＝150 μＡ となる。

【００７８】したがって、(5) 式から ＩD ≧150 μＡ となり、 ＩD ＝200 〜300 μＡ に設定することができる。また、終段のトランジスタＰ
72、Ｑ82の直流電流Ｉoは、信号電流ｉo の最大値の1/1
00 〜1/1000に選ばれるので、 Ｉo ＝15〜150 μＡ となる。なお、このとき、(1) 式から ＩB ＝Ｉo ／Ａi ＝15〜150 μＡ／100 倍 ＝150 ｎＡ〜1.5 μＡ となり、電流ＩB は無視できる。

【００７９】この結果、図４のアンプ１０４の消費電流
は、電流ＩD と電流Ｉo とを合わせて215 〜450 μＡに
なり、すなわち、300 μＡ前後の消費電流となる。

【００８０】つまり、このアンプ１０４の消費電流は、
スピーカを使用しているときには、５ｍＡ前後となる
が、イヤホンを使用しているときには、パワーセーブス
イッチSWをオンとすることにより、300 μＡ前後まで減
らすことができる。

【００８１】こうして、この図４のアンプ１０４によれ
ば、パワーセーブスイッチSWをオンとした場合には、同
調時でも、その同調表示用のＬＥＤ（Ｄ10）が消灯し、
かつ、トランジスタＰ1 〜Ｐ5 、Ｑ1 〜Ｑ7 がオフであ
るとともに、アンプ１０４の動作電流が小さくなるの
で、消費電流を大幅に低減することができる。

【００８２】しかも、イヤホンの使用時と、スピーカの
使用時とで、アンプ１０４の負荷インピーダンスが大幅
に変わっても、それぞれに適した動作電流を供給するこ
とができるので、歪率などの特性の低下することがな
い。

【００８３】図５〜図９は、トランジスタＱ5 とアンプ
１０４との接続関係、及び回路ＰD、ＰB 、６〜８の具
体的な接続例を示すもので、図５の右側に図６の左側が
続き、図６の右側に図７の左側が続き、図７の右側に図
８の左側が続き、図８の右側に図９の左側が続く。

【００８４】そして、これらの図において、鎖線で囲っ
た範囲がＩＣ１０として１チップＩＣ化される。さら
に、トランジスタＰ91、Ｐ92のエミッタが定電流源用の
トランジスタＰ93に接続されて端子Ｔ15を基準電位点と
する差動アンプ９１が構成され、そのトランジスタＰ91
のベースに、復調回路（図示せず）から端子Ｔ11を通じ
て、オーディオ信号が供給される。また、トランジスタ
Ｑ91、Ｑ92により、接地端子Ｔ16を基準電位点としてカ
レントミラー回路９２が構成されるとともに、トランジ
スタＱ91、Ｑ92のコレクタは、トランジスタＰ91、Ｐ92
のコレクタに接続される。

【００８５】さらに、トランジスタＰ11、Ｐ12のエミッ
タ間に抵抗器Ｒ11が接続されるとともに、これらエミッ
タに、定電流源用のトランジスタＰ13、Ｐ14が接続され
て端子Ｔ15を基準電位点とする差動アンプ１１が構成さ
れる。また、トランジスタＰ15、Ｐ16のエミッタ間に抵
抗器Ｒ12が接続されるとともに、これらエミッタに、定
電流源用のトランジスタＰ17、Ｐ18が接続されて端子Ｔ
15を基準電位点とする差動アンプ１２が構成される。

【００８６】こうして、これら差動アンプ１１、１２に
より、差動アンプ１が構成されるとともに、トランジス
タＰ13、Ｐ14、Ｐ17、Ｐ18により、定電流源ＰD が構成
される。なお、この定電流源ＰD においては、トランジ
スタＰ17、Ｐ18がオン・オフされることにより、その出
力定電流ＩD の大きさが上述のように変更される。

【００８７】また、トランジスタＱ21、Ｑ22により、端
子Ｔ16を基準電位点としてカレントミラー回路２が構成
されるとともに、トランジスタＱ21、Ｑ22のコレクタ
が、トランジスタＰ15、Ｐ11及びＰ12、Ｐ16のコレクタ
に接続される。そして、トランジスタＰ92、Ｑ92のコレ
クタが、トランジスタＰ15、Ｐ11のベースに共通接続さ
れるとともに、トランジスタＰ92、Ｐ12、Ｐ16のベース
が、端子Ｔ12に外付けされたバイパスコンデンサＣ11を
通じて接地される。

【００８８】さらに、トランジスタＰ17、Ｐ18にトラン
ジスタＰ94が接続されて、端子Ｔ15を基準電位点とする
カレントミラー回路９３が構成されるとともに、トラン
ジスタＱ5 のコレクタが、トランジスタＰ97、Ｑ97を通
じてトランジスタＰ94のベースに接続される。

【００８９】また、端子Ｔ15を基準電位点とする定電流
源用のトランジスタＰ95が設けられるとともに、カレン
トミラー回路９３に、出力用のトランジスタＰ96が設け
られ、そのコレクタがトランジスタＰ95のコレクタに接
続され、これらコレクタと、端子Ｔ16との間に、ダイオ
ード接続されたトランジスタＰ51、Ｑ51が直列接続され
る。この場合、トランジスタＰ95、Ｐ96により、定電流
源ＰB が構成されるとともに、トランジスタＰ96がオン
・オフされることにより、その出力定電流ＩBの大きさ
が変更される。

【００９０】さらに、トランジスタＱ61〜Ｑ63により、
トランジスタＰ63を定電流源とし、端子Ｔ16を基準電位
点とする差動アンプ６１が構成されるとともに、そのト
ランジスタＱ61、Ｑ62のコレクタがトランジスタＰ61、
Ｐ62のコレクタにそれぞれ接続される。この場合、トラ
ンジスタＰ61、Ｐ62は、端子Ｔ15を基準電位点としてカ
レントミラー回路９２を構成しているものである。

【００９１】そして、トランジスタＱ61、Ｐ61のコレク
タ出力が、エミッタ接地のトランジスタＰ63を通じてト
ランジスタＱ62のベースに負帰還される。こうして、回
路６１、６２及びトランジスタＰ63により、ボルテージ
フォロワ６が構成される。そして、このボルテージフォ
ロワ６の入力端、すなわち、トランジスタＱ61のベース
が、トランジスタＰ95、Ｐ96のコレクタに接続される。

【００９２】さらに、トランジスタＰ31、Ｐ32により、
トランジスタＰ63のコレクタを基準電位点としてカレン
トミラー回路３が構成されるとともに、トランジスタＱ
41、Ｑ42により、端子Ｔ16を基準電位点としてカレント
ミラー回路４が構成される。そして、トランジスタＰ3
1、Ｑ41のコレクタが、トランジスタＰ12、Ｐ16、Ｑ22
のコレクタに共通接続される。また、トランジスタＰ3
2、Ｑ42のベース・エミッタ間接合面積が、トランジス
タＰ31、Ｑ41のそれの例えば６倍とされる。

【００９３】また、トランジスタＰ32のコレクタが、ト
ランジスタＱ71、Ｑ72を有し、端子Ｔ16を基準電位点と
するカレントミラー回路７１を通じてトランジスタＰ71
のコレクタに接続される。このトランジスタＰ71は、ト
ランジスタＰ72、Ｐ73とともに、端子Ｔ15を基準電位点
としてカレントミラー回路７２を構成しているものであ
り、トランジスタＰ72のコレクタが出力端子Ｔ14に接続
される。

【００９４】さらに、トランジスタＱ42のコレクタが、
ベース接地のトランジスタＱ80のエミッタに接続され、
このトランジスタＱ80のコレクタが、トランジスタＰ8
1、Ｐ82を有し、端子Ｔ15を基準電位点とするカレント
ミラー回路８１を通じてトランジスタＱ81のコレクタに
接続される。このトランジスタＱ81は、トランジスタＱ
82、Ｑ83とともに、端子Ｔ16を基準電位点としてカレン
トミラー回路８２を構成しているものであり、トランジ
スタＱ83のコレクタが出力端子Ｔ14に接続される。

【００９５】また、この場合、トランジスタＰ82、Ｑ72
のベース・エミッタ間接合面積は、トランジスタＰ81、
Ｑ71のそれの例えば６倍とされる。さらに、トランジス
タＰ72、Ｑ82のベース・エミッタ間接合面積は、トラン
ジスタＰ71、Ｑ81のそれの例えば100 倍とされる。こう
して、カレントミラー回路７１、７２及び８１、８２に
より、アンプ７、８がそれぞれ構成される。

【００９６】なお、上記以外の他のトランジスタは、上
記のトランジスタにバイアスを供給するためのものであ
る。

【００９７】このような構成において、スイッチSWがオ
フで、放送に同調している場合には、トランジスタＱ5
がオンとなり、トランジスタＰ97がオンになってトラン
ジスタＱ97がオンになるので、トランジスタＰ94がオン
になってカレントミラー回路９３は動作状態となる。

【００９８】したがって、トランジスタＰ17、Ｐ18を定
電流源として、トランジスタＰ15、Ｐ16が差動アンプ１
２として動作するとともに、このとき、トランジスタＰ
13、Ｐ14を定電流源として、トランジスタＰ11、Ｐ12
が、差動アンプ１１として動作している。したがって、
これら差動アンプ１１、１２が、差動アンプ１として動
作することになる。

【００９９】また、このとき、トランジスタＰ13、Ｐ1
4、Ｐ17、Ｐ18の各コレクタ電流の和の電流が定電流ＩD
となる。なお、この状態が、定電流ＩD の大きくされ
たモードである。

【０１００】さらに、カレントミラー回路９３において
は、トランジスタＰ96もオンになるので、トランジスタ
Ｐ96、Ｐ95の各コレクタ電流の和の電流が、定電流ＩB
としてトランジスタＰ51、Ｑ51の直列回路に供給され
る。なお、この定電流ＩB の状態が、定電流ＩB の大き
くされたモードである。

【０１０１】一方、スイッチSWがオンの場合には、放送
に同調していても、トランジスタＱ5 がオフとなり、ト
ランジスタＰ97がオフになってトランジスタＱ97がオフ
になるので、トランジスタＰ94がオフになってカレント
ミラー回路９３は非動作状態となる。

【０１０２】したがって、トランジスタＰ15、Ｐ16が差
動アンプ１２として動作しなくなり、差動アンプ１１だ
けが動作する。また、このとき、トランジスタＰ13、Ｐ
14の各コレクタ電流の和の電流が定電流ＩD となる。し
たがって、定電流ＩD は小さくなり、すなわち、定電流
ＩD の小さくされたモードである。

【０１０３】さらに、カレントミラー回路９３において
は、トランジスタＰ96もオフになるので、トランジスタ
Ｐ95のコレクタ電流だけが、定電流ＩB としてトランジ
スタＰ51、Ｑ51の直列回路に供給される。したがって、
この状態が、定電流ＩB の小さくされたモードである。

【０１０４】こうして、スイッチSWをオフにすると、定
電流ＩD 、ＩB は大きくなり、スイッチSWをオンにする
と、定電流ＩD 、ＩB は小さくなる。したがって、負荷
ＲLがイヤホンのとき、スイッチSWをオフにすることに
より、消費電流を低減することができる。また、スイッ
チSWをオンにしたときには、放送に同調していてもＬＥ
Ｄ（Ｄ10）を消灯させるとともに、すべてのトランジス
タＰ1 〜Ｐ5 、Ｑ1 〜Ｑ7 をオフにしているので、消費
電流を低減することができる。

【０１０５】さらに、電源端子Ｔ15と接地端子Ｔ16との
間には、最大で、１つの抵抗器と、１つのコレクタ・エ
ミッタと、２つのベース・エミッタ間とがスタックされ
るだけなので、端子Ｔ15の電源電圧ＶCCを低くすること
ができ、電池を電源とするとき、有利である。

【０１０６】なお、上述において、抵抗器Ｒ10は、抵抗
器Ｒ1 に比べて十分に小さな値であればよく、したがっ
て、Ｒ10＝０とすることもできる。あるいは、例えばＲ
1 ＝数十ｋΩとすれば、Ｒ10＝数十ｋΩとすることがで
きるので、スイッチSWとしてＭＯＳ−ＦＥＴなどを使用
することもできる。

【０１０７】

【発明の効果】この発明によれば、パワーセーブモード
にした場合には、同調表示用のＬＥＤ（Ｄ10）を消灯さ
せるとともに、同調時に、初段のトランジスタＰ1 にベ
ース電流をが流すだけで、すべてのトランジスタＰ1 〜
Ｐ5 、Ｑ1 〜Ｑ7 をオフにしているので、消費電流を大
幅に低減することができる。

【０１０８】また、端子Ｔ13にＬＥＤ（Ｄ10）を接続す
ることにより同調表示を行うことができるとともに、同
じ端子Ｔ13にスイッチSWを接続することによりパワーセ
ーブを行うことができ、ＩＣ１００に比べ、外部接続端
子の数を１つ減らすことができる。そして、パワーセー
ブスイッチSWも単純なオンオフスイッチでよい。

【０１０９】さらに、ＩＣ１０をイヤホン専用の受信機
に使用する場合、すなわち、負荷ＲL が常にイヤホンで
あり、同調表示を必要としない場合には、端子Ｔ13を接
地しておけば、ＩＣ１０を常に低消費電流の状態で動作
させることができる。

【０１１０】すなわち、スピーカの使用時には、５ｍＡ
前後となる消費電流を、イヤホンの使用時には、300 μ
Ａ程度と大幅に低減することができる。しかも、イヤホ
ンの使用時と、スピーカの使用時とで、アンプの負荷イ
ンピーダンスが大幅に変わっても、それぞれに適した動
作電流を供給することができるので、歪率などの特性の
低下することがない。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の一例を示す接続図である。

【図２】ＬＥＤの電圧−電流特性を示す図である。

【図３】図１の回路の動作を示す特性図である。

【図４】この発明の一部の他の例を示す接続図である。

【図５】この発明の他の例の一部を示す接続図である。

【図６】図５の続きを示す接続図である。

【図７】図６の続きを示す接続図である。

【図８】図７の続きを示す接続図である。

【図９】図８の続きを示す接続図である。

【図１０】従来例を示す系統図である。

【符号の説明】

１ 差動アンプ ２〜４ カレントミラー回路 ６ ボルテージフォロワ ７、８ 電流アンプ １０ ＩＣ １１１ 同調検出回路 １１２ 電流アンプ １２１〜１２３ カレントミラー回路 １２４ 電圧検出回路 Ｄ10 ＬＥＤ ＰD 、ＰB 可変定電流源 ＲL 負荷 SW パワーセーブスイッチ

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 同調検出信号を出力する同調検出回路
   と、 上記同調検出信号を電流増幅する電流アンプと、 この電流アンプの出力電流が取り出されるとともに、同
   調表示用のＬＥＤが接続される外部接続端子と、 この外部接続端子の電圧を検出する電圧検出回路と、 この電圧検出回路の検出出力により制御されて上記電流
   アンプをオンオフ制御するトランジスタとを有し、 上記外部接続端子を所定の電圧値以下にしたとき、上記
   電圧検出回路の検出出力により上記トランジスタを制御
   して上記電流アンプをオフにするようにした受信機用Ｉ
   Ｃ。
2. 【請求項２】 同調検出信号を出力する同調検出回路
   と、 上記同調検出信号を電流増幅する第１のカレントミラー
   回路と、 この第１のカレントミラー回路の出力電流が取り出され
   るとともに、同調表示用のＬＥＤが接続される外部接続
   端子と、 第２のカレントミラー回路により構成されて上記外部接
   続端子の電圧を検出する電圧検出回路と、 上記同調検出回路と上記第１のカレントミラー回路との
   間の電流ラインに直列接続され、上記電圧検出回路の検
   出出力により、上記第１のカレントミラー回路をオンオ
   フ制御するトランジスタとを有し、 上記外部接続端子を所定の電圧値以下にしたとき、上記
   電圧検出回路の検出出力により上記トランジスタを制御
   して上記第１のカレントミラー回路をオフにするように
   した受信機用ＩＣ。
3. 【請求項３】 同調検出信号を出力する同調検出回路
   と、 上記同調検出信号を電流増幅する電流アンプと、 この電流アンプの出力電流が取り出されるとともに、同
   調表示用のＬＥＤが接続される外部接続端子と、 この外部接続端子の電圧を検出する電圧検出回路と、 この電圧検出回路の検出出力により制御されて上記電流
   アンプをオンオフ制御するトランジスタと、 Ｂ級ＳＥＰＰ接続された終段アンプと、 この終段アンプをドライブするドライブアンプと、 このドライブアンプの動作点を決める第１の定電流源
   と、 上記終段アンプの動作点を決める第２の定電流源とを有
   し、 上記外部接続端子を所定の電圧値以下にしたとき、上記
   電圧検出回路の検出出力により、上記トランジスタを制
   御して上記電流アンプをオフにするとともに、 上記第１及び第２の定電流源の出力定電流を小さくし、 上記外部接続端子を所定の電圧値以上にしたとき、上記
   電圧検出回路の検出出力により、上記トランジスタを制
   御して上記電流アンプをオンにするとともに、 上記第１及び第２の定電流源の出力定電流を大きくする
   ようにした受信機用ＩＣ。
4. 【請求項４】 同調検出信号を出力する同調検出回路
   と、 上記同調検出信号を電流増幅する第１のカレントミラー
   回路と、 この第１のカレントミラー回路の出力電流が取り出され
   るとともに、同調表示用のＬＥＤが接続される外部接続
   端子と、 第２のカレントミラー回路により構成されて上記外部接
   続端子の電圧を検出する電圧検出回路と、 上記同調検出回路と上記第１のカレントミラー回路との
   間の電流ラインに直列接続され、上記電圧検出回路の検
   出出力により、上記第１のカレントミラー回路をオンオ
   フ制御するトランジスタと、 差動アンプと、 この差動アンプに負荷として接続された第３のカレント
   ミラー回路と、 上記差動アンプ及び上記第３の差動アンプの出力信号の
   正の半サイクル部分が供給される第４のカレントミラー
   回路と、 上記差動アンプ及び上記第３の差動アンプの出力信号の
   負の半サイクル部分が供給される第５のカレントミラー
   回路と、 上記第４のカレントミラー回路の出力信号が供給される
   第１の電流アンプと、 上記第５のカレントミラー回路の出力信号が供給される
   第２の電流アンプと、 上記第１及び第２の電流アンプの出力信号がそれぞれ供
   給されるとともに、ＳＥＰＰ接続された第１及び第２の
   出力トランジスタと、 上記第４及び第４のカレントミラー回路に所定の大きさ
   の定電流を供給する第１の可変定電流源とを有し、 上記差動アンプにおける定電流源を第２の可変定電流源
   により構成し、 上記外部接続端子を所定の電圧値以下にしたとき、上記
   電圧検出回路の検出出力により、上記トランジスタを制
   御して上記第１のカレントミラー回路をオフにするとと
   もに、 上記第１及び第２の定電流源の出力定電流を小さくし、 上記外部接続端子を所定の電圧値以上にしたとき、上記
   電圧検出回路の検出出力により、上記トランジスタを制
   御して上記第１のカレントミラー回路をオンにするとと
   もに、 上記第１及び第２の定電流源の出力定電流を大きくする
   ようにした受信機用ＩＣ。