JP3047584B2 - 冷間圧延用作業ロール - Google Patents
冷間圧延用作業ロールInfo
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- JP3047584B2 JP3047584B2 JP3342714A JP34271491A JP3047584B2 JP 3047584 B2 JP3047584 B2 JP 3047584B2 JP 3342714 A JP3342714 A JP 3342714A JP 34271491 A JP34271491 A JP 34271491A JP 3047584 B2 JP3047584 B2 JP 3047584B2
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- Japan
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- roll
- work roll
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間圧延用作業ロール
の製造法に係り、特に、耐摩耗性や耐事故性，耐凹み疵
性などに優れ、ロール原単位や生産効率を大幅に向上可
能とする高性能な冷間圧延用作業ロールに関する。
の製造法に係り、特に、耐摩耗性や耐事故性，耐凹み疵
性などに優れ、ロール原単位や生産効率を大幅に向上可
能とする高性能な冷間圧延用作業ロールに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の冷間圧延用作業ロールは、例え
ば、特公昭50−7529号公報に記載されるＣ：０.７〜１.
１％，Ｃｒ：１.５ 〜６％，他にＭｏ，Ｖ等を添加した
材質、或いは、特公平3−35372号公報に記載されるＣ：
１.１〜１.３％，Ｃｒ：５.０〜５.２％ ，Ｍｏ：０.９
〜１.１％を含有する材質など、軸受鋼を基本に改良さ
れた２〜５％Ｃｒ鋼系材質による一体型鍛鋼ロールが主
流であった。
ば、特公昭50−7529号公報に記載されるＣ：０.７〜１.
１％，Ｃｒ：１.５ 〜６％，他にＭｏ，Ｖ等を添加した
材質、或いは、特公平3−35372号公報に記載されるＣ：
１.１〜１.３％，Ｃｒ：５.０〜５.２％ ，Ｍｏ：０.９
〜１.１％を含有する材質など、軸受鋼を基本に改良さ
れた２〜５％Ｃｒ鋼系材質による一体型鍛鋼ロールが主
流であった。
【０００３】しかし、近年圧延ロールに対する耐摩耗性
や耐事故性等の向上を主体とする高性能化の要求が強く
なってきており、その対応として、例えば、特公平１−
208437号公報に記載されるＣ：０.９〜１.２％，Ｃｒ：
９〜１２％，他にＮｉ，Ｍｏ，Ｖの添加された高クロム
鋼系材質などＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｗ等の合金元素の添加量
を増加させた高合金鋼系材質がロール材として開発され
ている。これは、硬質の共晶炭化物を晶出させ炭化物面
積率を増やすことにより耐摩耗性の向上を狙ったもので
あるが、共晶炭化物量の増加は靭性の低下を伴うため伸
び，絞りが低くなり、強烈な焼入れができなくなるなど
熱処理に制限が加わり、また巨大な炭化物の存在は焼入
れにより発生する引張り残留応力によるロールの破壊の
起点となるため、十分な熱処理が行なえず必要な硬度が
得られなくなるなどの問題が発生するため、ロール材の
高合金鋼化には限界がある。
や耐事故性等の向上を主体とする高性能化の要求が強く
なってきており、その対応として、例えば、特公平１−
208437号公報に記載されるＣ：０.９〜１.２％，Ｃｒ：
９〜１２％，他にＮｉ，Ｍｏ，Ｖの添加された高クロム
鋼系材質などＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｗ等の合金元素の添加量
を増加させた高合金鋼系材質がロール材として開発され
ている。これは、硬質の共晶炭化物を晶出させ炭化物面
積率を増やすことにより耐摩耗性の向上を狙ったもので
あるが、共晶炭化物量の増加は靭性の低下を伴うため伸
び，絞りが低くなり、強烈な焼入れができなくなるなど
熱処理に制限が加わり、また巨大な炭化物の存在は焼入
れにより発生する引張り残留応力によるロールの破壊の
起点となるため、十分な熱処理が行なえず必要な硬度が
得られなくなるなどの問題が発生するため、ロール材の
高合金鋼化には限界がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】通常、冷間圧延用作業
ロールは胴部の表面硬度がＨＳ９０以上必要であり、耐
摩耗性や耐凹み疵性を考慮すればＨＳ９３以上であるこ
とが望ましい。これに対して従来の２〜５％Ｃｒ鋼系材
質は材料そのものの硬度がＨＳ８８程度しか得られない
ため、全体加熱・水焼入れや低周波誘導加熱・水焼入れ
などの強烈な焼入れを行ない硬度を上げている。特に、
最近はより深くまで硬化層が得られる低周波漸進誘導加
熱・水焼入れ法が主流となり、胴部表面に７０Ｋｇ／mm
2 以上の圧縮残留応力を付与しＨｓ９３以上の硬度を得
ている。
ロールは胴部の表面硬度がＨＳ９０以上必要であり、耐
摩耗性や耐凹み疵性を考慮すればＨＳ９３以上であるこ
とが望ましい。これに対して従来の２〜５％Ｃｒ鋼系材
質は材料そのものの硬度がＨＳ８８程度しか得られない
ため、全体加熱・水焼入れや低周波誘導加熱・水焼入れ
などの強烈な焼入れを行ない硬度を上げている。特に、
最近はより深くまで硬化層が得られる低周波漸進誘導加
熱・水焼入れ法が主流となり、胴部表面に７０Ｋｇ／mm
2 以上の圧縮残留応力を付与しＨｓ９３以上の硬度を得
ている。
【０００５】しかし、この場合、表面の圧縮残留応力と
バランスするように内部に引張り残留応力が発生するた
め、ロール材が高合金鋼化していくに従い前述のよう
に、伸び，絞りが低下したり巨大炭化物が晶出するなど
で、発生した引張り残留応力に耐えられずロールが破壊
する可能性が強くなるという問題がおこってくる。
バランスするように内部に引張り残留応力が発生するた
め、ロール材が高合金鋼化していくに従い前述のよう
に、伸び，絞りが低下したり巨大炭化物が晶出するなど
で、発生した引張り残留応力に耐えられずロールが破壊
する可能性が強くなるという問題がおこってくる。
【０００６】そこで、ロール材の高合金鋼化により冷間
圧延用作業ロールの高性能化を達成するには、耐摩耗性
などの性能を向上でき、且つ、水焼入れに十分耐えられ
る材料（材質）もしくはロール構造の開発が必要であ
る。
圧延用作業ロールの高性能化を達成するには、耐摩耗性
などの性能を向上でき、且つ、水焼入れに十分耐えられ
る材料（材質）もしくはロール構造の開発が必要であ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の目的は、冷間圧
延用作業ロールの胴部外層部と胴部内部及び軸部を異な
る材質とし、胴部外層材には耐摩耗性などに優れた高合
金鋼を、胴部内部及び軸部となる芯材には伸び，絞りが
高く十分な靭性をもつ材料を用いた複合ロールとするこ
とにより、水焼入れにより冷間圧延用作業ロールとして
必要十分な硬度を得られ、且つ、大幅な性能向上を可能
とすることにある。
延用作業ロールの胴部外層部と胴部内部及び軸部を異な
る材質とし、胴部外層材には耐摩耗性などに優れた高合
金鋼を、胴部内部及び軸部となる芯材には伸び，絞りが
高く十分な靭性をもつ材料を用いた複合ロールとするこ
とにより、水焼入れにより冷間圧延用作業ロールとして
必要十分な硬度を得られ、且つ、大幅な性能向上を可能
とすることにある。
【０００８】以下に本発明の要旨を説明する。
【０００９】まず、複合構造とする方法は、例えば、特
公平1−241307 号公報ほかに記載される遠心鋳造複合法
や、特公平2−35628号公報に記載される鋳かけ肉盛方
法、特公昭44−4903号公報に記載される高周波加熱を利
用した連続肉盛方法などがあるが、外層材と芯材の材質
選択の自由度や境界部の接合性、外層部の品質などを考
慮した場合いずれも本発明の要旨には適さない。そこ
で、本発明では日本特許第1388628 号を基本とし日本金
属学会会報第２９巻第４号（１９９０）などに記載され
るエレクトロスラグ再溶解法を利用した複合方法を要旨
とする。すなわち、芯材とそれに同芯的に配置された鋳
型との間に形成される空隙に外層材成分から成る消耗電
極を挿入し、芯材及び鋳型を円周方向に同期的に回転さ
せながら、スラグ浴の下でエレクトロスラグ再溶解（Ｅ
ＳＲ）法により消耗電極を溶解し、芯材に外層材を溶着
させながら芯材の周囲に外層部を形成する回転付与ＥＳ
Ｒ複合法である。本方法によれば接合境界の十分な接合
性及び接合強度、均一な外層部厚み、高清浄でデンドラ
イトの微細な高品質の外層部をもつため高品位の冷間圧
延用複合作業ロールの製造が可能で、しかも芯材と外層
材の組み合わせが自由にとれるので、本発明の目的達成
には最適な複合方法である。
公平1−241307 号公報ほかに記載される遠心鋳造複合法
や、特公平2−35628号公報に記載される鋳かけ肉盛方
法、特公昭44−4903号公報に記載される高周波加熱を利
用した連続肉盛方法などがあるが、外層材と芯材の材質
選択の自由度や境界部の接合性、外層部の品質などを考
慮した場合いずれも本発明の要旨には適さない。そこ
で、本発明では日本特許第1388628 号を基本とし日本金
属学会会報第２９巻第４号（１９９０）などに記載され
るエレクトロスラグ再溶解法を利用した複合方法を要旨
とする。すなわち、芯材とそれに同芯的に配置された鋳
型との間に形成される空隙に外層材成分から成る消耗電
極を挿入し、芯材及び鋳型を円周方向に同期的に回転さ
せながら、スラグ浴の下でエレクトロスラグ再溶解（Ｅ
ＳＲ）法により消耗電極を溶解し、芯材に外層材を溶着
させながら芯材の周囲に外層部を形成する回転付与ＥＳ
Ｒ複合法である。本方法によれば接合境界の十分な接合
性及び接合強度、均一な外層部厚み、高清浄でデンドラ
イトの微細な高品質の外層部をもつため高品位の冷間圧
延用複合作業ロールの製造が可能で、しかも芯材と外層
材の組み合わせが自由にとれるので、本発明の目的達成
には最適な複合方法である。
【００１０】次に、外層部の厚みは低周波誘導加熱・水
焼入れを行なったときの残留応力が圧縮応力となる範囲
に入れる必要がある。本発明者の今までの調査等から得
た知見によれば、低周波誘導加熱・水焼入れで発生する
圧縮残留応力の範囲は表面から胴部半径の１／３までで
あることより、外層部の厚みが胴部半径の１／３以下で
ロール使用層厚み以上になるよう芯材及び鋳型内径を設
定することを要旨とする。
焼入れを行なったときの残留応力が圧縮応力となる範囲
に入れる必要がある。本発明者の今までの調査等から得
た知見によれば、低周波誘導加熱・水焼入れで発生する
圧縮残留応力の範囲は表面から胴部半径の１／３までで
あることより、外層部の厚みが胴部半径の１／３以下で
ロール使用層厚み以上になるよう芯材及び鋳型内径を設
定することを要旨とする。
【００１１】次に、芯材は胴部内部の低周波誘導加熱・
水焼入れを行なったときの残留応力が引張り応力となる
範囲に入るため、その引張り残留応力に耐え破壊しない
だけの十分な靭性をもつことが必要であり、本発明者の
今までの調査等から得た知見によれば、材料強度として
伸び，絞りがともに１０％以上をもつ材料を適用するこ
とが必要であるのでこれを要旨とする。
水焼入れを行なったときの残留応力が引張り応力となる
範囲に入るため、その引張り残留応力に耐え破壊しない
だけの十分な靭性をもつことが必要であり、本発明者の
今までの調査等から得た知見によれば、材料強度として
伸び，絞りがともに１０％以上をもつ材料を適用するこ
とが必要であるのでこれを要旨とする。
【００１２】次に、冷間圧延用作業ロールとして必要な
硬度及び硬化層を得るため、熱処理は低周波誘導加熱・
水焼入れを行ない、胴部表面に７０Ｋｇ／mm2 以上の圧
縮残留応力を有し胴部表面硬度がＨＳ９３以上であるこ
とを要旨とする。
硬度及び硬化層を得るため、熱処理は低周波誘導加熱・
水焼入れを行ない、胴部表面に７０Ｋｇ／mm2 以上の圧
縮残留応力を有し胴部表面硬度がＨＳ９３以上であるこ
とを要旨とする。
【００１３】次に、外層材は耐摩耗性等に優れた高合金
鋼を適用することを基本とするが、この要旨により伸
び，絞りともに１０％以下であっても低周波誘導加熱・
水焼入れが可能である。更に耐摩耗性及び耐事故性に優
れた材料として下記化学成分の外層材であることが望ま
しい。
鋼を適用することを基本とするが、この要旨により伸
び，絞りともに１０％以下であっても低周波誘導加熱・
水焼入れが可能である。更に耐摩耗性及び耐事故性に優
れた材料として下記化学成分の外層材であることが望ま
しい。
【００１４】すなわち、重量比でＣ：０.５〜１.５％，
Ｓｉ：０.５〜３.５％，Ｍｎ：１．５％以下，Ｃｒ：２
〜６％，Ｍｏ：２〜５％，Ｖ：１．５％以下，Ｗ：０.
２〜2.0％，残部がＦｅ及び不可避的不純物から成る材
質である。成分の特定理由を以下に説明する。
Ｓｉ：０.５〜３.５％，Ｍｎ：１．５％以下，Ｃｒ：２
〜６％，Ｍｏ：２〜５％，Ｖ：１．５％以下，Ｗ：０.
２〜2.0％，残部がＦｅ及び不可避的不純物から成る材
質である。成分の特定理由を以下に説明する。
【００１５】Ｃは耐摩耗性向上のための炭化物の形成及
び基地硬さ確保に必要である。その量が０.５ ％未満で
は炭化物量が少なく耐摩耗性の点で不十分である。ま
た、１.５ ％を超えると粒界に析出する網目状炭化物が
増加し耐肌荒性及び靭性の低下を招く。
び基地硬さ確保に必要である。その量が０.５ ％未満で
は炭化物量が少なく耐摩耗性の点で不十分である。ま
た、１.５ ％を超えると粒界に析出する網目状炭化物が
増加し耐肌荒性及び靭性の低下を招く。
【００１６】Ｓｉは脱酸剤として必要な元素であり、ま
た、焼戻し軟化抵抗性を高める。しかし、その量が０.
５％未満では効果が得られず、また、３.５％を超える
と脆化が生じやすくなる。
た、焼戻し軟化抵抗性を高める。しかし、その量が０.
５％未満では効果が得られず、また、３.５％を超える
と脆化が生じやすくなる。
【００１７】Ｍｎは脱酸作用とともに不純物であるＳを
ＭｎＳとして固定する作用があるが、その量が１.５ ％
を超えると残留オーステナイト量が増え安定して十分な
硬さを維持できず、靭性の低下を招く。
ＭｎＳとして固定する作用があるが、その量が１.５ ％
を超えると残留オーステナイト量が増え安定して十分な
硬さを維持できず、靭性の低下を招く。
【００１８】Ｃｒは炭化物生成元素として必要である
が、その量が２％未満では炭化物量が少なく耐摩耗性の
点で不十分であり焼入れ性に劣る。また、６％を超える
と粒界に析出する網目状炭化物が著しく増加し不都合で
ある。
が、その量が２％未満では炭化物量が少なく耐摩耗性の
点で不十分であり焼入れ性に劣る。また、６％を超える
と粒界に析出する網目状炭化物が著しく増加し不都合で
ある。
【００１９】ＭｏはＣと結合してＭ2ＣやＭ5Ｃ系炭化物
を生成させ、且つ、基地中にも固溶して基地を強化し耐
摩耗性や耐事故性を向上しまた焼戻し軟化抵抗性を高め
る。しかし、その量が２％未満では効果が不十分であ
り、また、５％を超えると靭性及び耐肌荒性が低下す
る。
を生成させ、且つ、基地中にも固溶して基地を強化し耐
摩耗性や耐事故性を向上しまた焼戻し軟化抵抗性を高め
る。しかし、その量が２％未満では効果が不十分であ
り、また、５％を超えると靭性及び耐肌荒性が低下す
る。
【００２０】Ｖは硬質のＭＣ系炭化物を形成し耐摩耗性
の向上に大きく寄与するが、その量が１.５ ％を超える
と研削性を著しく阻害する。
の向上に大きく寄与するが、その量が１.５ ％を超える
と研削性を著しく阻害する。
【００２１】Ｗはやはり硬質のＭＣ系炭化物を形成し耐
摩耗性の向上に大きく寄与するが、その量が０.２％未
満では十分な効果が得られず、また、２.０％を超える
と研削性を著しく阻害し靭性及び耐肌荒性が低下する。
摩耗性の向上に大きく寄与するが、その量が０.２％未
満では十分な効果が得られず、また、２.０％を超える
と研削性を著しく阻害し靭性及び耐肌荒性が低下する。
【００２２】次に、冷間圧延用作業ロールに強く要求さ
れる性能として耐凹み疵性の向上がある。凹み疵は圧延
中の異物等の飛込みにより発生する場合が多く、これを
防止するには胴部表面硬度を高めることが有効である。
従って、耐摩耗性及び耐凹み疵性に優れた冷間圧延用作
業ロールは、この要旨により製造した冷間圧延用作業ロ
ールの胴部表面硬度をＨＳ９８以上とすることが望まし
い。
れる性能として耐凹み疵性の向上がある。凹み疵は圧延
中の異物等の飛込みにより発生する場合が多く、これを
防止するには胴部表面硬度を高めることが有効である。
従って、耐摩耗性及び耐凹み疵性に優れた冷間圧延用作
業ロールは、この要旨により製造した冷間圧延用作業ロ
ールの胴部表面硬度をＨＳ９８以上とすることが望まし
い。
【００２３】
【作用】本発明により製造された冷間圧延用作業ロール
は、胴部外層部に耐摩耗性や耐事故性等に優れた材料を
適用し、且つ、冷間圧延用作業ロールとして必要な硬度
を十分満足できるため、冷間圧延用作業ロールの耐摩耗
性等の性能が大幅に向上する。
は、胴部外層部に耐摩耗性や耐事故性等に優れた材料を
適用し、且つ、冷間圧延用作業ロールとして必要な硬度
を十分満足できるため、冷間圧延用作業ロールの耐摩耗
性等の性能が大幅に向上する。
【００２４】
【実施例】以下に本発明の一実施例を説明する。
【００２５】表１は本実施例に適用した外層材及び芯材
の化学成分を示したものである。
の化学成分を示したものである。
【００２６】
【表１】
【００２７】外層材は耐摩耗性に優れたセミハイス鋼で
あるが、材料強度として伸び，絞りはともに１０％以下
であり、一体型でロールを製造した場合低周波誘導加熱
・水焼入れを行なうのは困難である。芯材は軸受鋼を改
良した鍛鋼材であり、材料強度として伸び，絞りはとも
に１０％以上で十分な靭性をもつ。
あるが、材料強度として伸び，絞りはともに１０％以下
であり、一体型でロールを製造した場合低周波誘導加熱
・水焼入れを行なうのは困難である。芯材は軸受鋼を改
良した鍛鋼材であり、材料強度として伸び，絞りはとも
に１０％以上で十分な靭性をもつ。
【００２８】この外層材及び芯材を用いて図１に示すＥ
ＳＲ複合装置により胴径φ４４５mm，胴長１４２０mmの
冷間圧延用作業ロールを製造した。この時の外層部厚み
は４５mmとなるよう芯材及び鋳型内径の寸法を設定し
た。
ＳＲ複合装置により胴径φ４４５mm，胴長１４２０mmの
冷間圧延用作業ロールを製造した。この時の外層部厚み
は４５mmとなるよう芯材及び鋳型内径の寸法を設定し
た。
【００２９】本実施例ロールは低周波誘導加熱・水焼入
れを行ない胴部表面硬度ＨＳ９８を得た。熱処理後の本
実施例ロールの残留応力分布を調査した結果、図２に示
すように胴部表面は９０Ｋｇ／mm2 の圧縮残留応力が付
与されており、また、外層部は圧縮残留応力の範囲に入
っていた。内部（芯材部）は最大４０Ｋｇ／mm2 の引張
り残留応力をもっていたが、熱処理時に割損などのトラ
ブルの発生はなかった。
れを行ない胴部表面硬度ＨＳ９８を得た。熱処理後の本
実施例ロールの残留応力分布を調査した結果、図２に示
すように胴部表面は９０Ｋｇ／mm2 の圧縮残留応力が付
与されており、また、外層部は圧縮残留応力の範囲に入
っていた。内部（芯材部）は最大４０Ｋｇ／mm2 の引張
り残留応力をもっていたが、熱処理時に割損などのトラ
ブルの発生はなかった。
【００３０】本実施例ロールを実機冷間圧延に供した結
果、従来の５％Ｃｒ鋼ロールの二倍以上の耐摩耗性を示
し、且つ耐凹み疵性にも優れているためロールの組み替
え頻度が大幅に少なくなり、冷間圧延用作業ロールの大
幅な性能向上を達成できることを確認した。
果、従来の５％Ｃｒ鋼ロールの二倍以上の耐摩耗性を示
し、且つ耐凹み疵性にも優れているためロールの組み替
え頻度が大幅に少なくなり、冷間圧延用作業ロールの大
幅な性能向上を達成できることを確認した。
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、耐摩耗性や耐事故性，
耐凹み疵性などに優れた高性能な冷間圧延用作業ロール
の製造が可能であり、ロール原単位や生産効率が大幅に
向上可能となる。
耐凹み疵性などに優れた高性能な冷間圧延用作業ロール
の製造が可能であり、ロール原単位や生産効率が大幅に
向上可能となる。
【図１】本発明の実施例を製造したＥＳＲ複合装置の側
面図。
面図。
【図２】本発明の実施例で製造した冷間圧延用作業ロー
ルの熱処理後の残留応力分布図。
ルの熱処理後の残留応力分布図。
１…外層材用パイプ電極、２…水冷鋳型、３…溶融スラ
グ、４…スタート板、５…回転定盤、６…カーボンブラ
シ、７…外層材、８…芯材。
グ、４…スタート板、５…回転定盤、６…カーボンブラ
シ、７…外層材、８…芯材。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｅ 38/34 38/34 (56)参考文献 特開 平５−154643（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−220105（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−248703（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−90270（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−240635（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−290221（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−80350（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−80351（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 27/02 B21B 27/00 B22D 23/10 522 C21D 9/38 C22C 38/00 302 C22C 38/34
Claims (3)
- 【請求項１】芯材とそれに同芯的に配置された鋳型との
間に形成される空隙に外層材成分から成る消耗電極を挿
入し、芯材及び鋳型を円周方向に同期的に回転させなが
ら、スラグ浴の下でエレクトロスラグ再溶解（ＥＳＲ）
法により消耗電極を溶解し、芯材に外層材を溶着させな
がら芯材の周囲に外層部を形成する回転付与ＥＳＲ複合
法により製造した冷間圧延用作業ロールにおいて、外層
部の厚みが胴部半径の１／３以下でロール使用層厚み以
上になるよう芯材及び鋳型内径を設定し、芯材に材料強
度として伸び、絞りがともに１０％以上の材料を適用
し、低周波誘導加熱・水焼入れを行い、胴部表面に７０
Ｋｇ／mm2 以上の圧縮残留応力をもち胴部表面硬度がＨ
Ｓ９８以上であることを特徴とする耐摩耗性及び耐凹み
疵性に優れた冷間圧延用作業ロール。 - 【請求項２】 請求項１において、前記外層部の残留応力
を圧縮残留応力の範囲とすることを特徴とする耐摩耗性
及び耐凹み疵性に優れた冷間圧延用作業ロール。 - 【請求項３】 請求項１において、外層材の化学成分が重
量比でＣ：０.５〜１.５％，Ｓｉ：０.５〜３.５％，Ｍ
ｎ：１.５％ 以下，Ｃｒ：２〜６％，Ｍｏ：２〜５％，
Ｖ：１.５％ 以下，Ｗ：０.２〜２.０％，残部がＦｅ及
び不可避的不純物からなる冷間圧延用作業ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3342714A JP3047584B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 冷間圧延用作業ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3342714A JP3047584B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 冷間圧延用作業ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05169112A JPH05169112A (ja) | 1993-07-09 |
| JP3047584B2 true JP3047584B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=18355921
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3342714A Expired - Fee Related JP3047584B2 (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 冷間圧延用作業ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3047584B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP5672255B2 (ja) * | 2012-02-21 | 2015-02-18 | 新日鐵住金株式会社 | 鍛鋼ロールの製造方法 |
-
1991
- 1991-12-25 JP JP3342714A patent/JP3047584B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05169112A (ja) | 1993-07-09 |
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