JP3030077B2

JP3030077B2 - 耐クラック性に優れた耐摩耗複合ロール及びその製造方法

Info

Publication number: JP3030077B2
Application number: JP2309491A
Authority: JP
Inventors: 敏幸服部; 良作縄田; 昌彦大島
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Hitachi Metals Ltd
Priority date: 1990-11-15
Filing date: 1990-11-15
Publication date: 2000-04-10
Anticipated expiration: 2015-04-10
Also published as: JPH04182012A

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は熱間または冷間圧延用の耐クラック性に優れ
た耐摩耗複合ロール及びその製造方法に関する。

〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕

圧延用ロールとして遠心鋳造法により製造した鋳鉄製
の複合ロールが広く用いられている。これは、外層に耐
摩耗性の大きい炭化物を多く晶出させた鋳鉄系材質を用
い、内層に靭性のあるねずみ鋳鉄もしくはダクタイル鋳
鉄を配した構造のものであるが、この製造方法では外層
及び内層に適用できる材質の範囲が限られている。

Ｗ、Ｖ、Nb等の元素が形成する炭化物はビッカース硬
さHvが2000以上と硬く、これらの炭化物を外層材に含有
させれば、ロールの耐摩耗性の向上に有効であるが、前
記炭化物が晶出する外層と内層とを健全に溶着した複合
ロールを遠心鋳造法により製造するのは現実には不可能
である。

その理由は、これらの元素が形成する炭化物は溶湯と
の比重が異なるため、鋳造中にいわゆる遠心分離の作用
により偏析を起こし易いことである。またこれらの元素
には酸化傾向の強いものがあり、内層との溶着が困難で
ある。更に、遠心鋳造法では、内層材に黒鉛の晶出した
ねずみ鋳鉄もしくはダクタイル鋳鉄を用いて靭性を得て
いるが、外層材が前記のような白鉄化傾向の強い元素を
多量に含んでいると、外層成分が内層に若干溶け込むた
め内層の黒鉛化が悪くなり、脆くなる。特に内層との境
界付近には炭化物が集中して形成されるため脆くなり、
境界部を起点にした外層の剥離などが起こりやすい。

また、内層のねずみ鋳鉄またはダクタイル鋳鉄の引張
り強さは55kg/mm²程度が限界であり、伸びは１％未満で
ある。これ以上の値を得ようとすると内層に鋼系の材質
を用いる必要があるが、これも遠心鋳造法では困難であ
る。その理由は、内層のほうが外層より高融点となるた
め、内層を鋳込んだ時に外層が溶けて混合状態となった
境界部分が内層より低融点となるため最終凝固層とな
り、この境界部に鋳造欠陥が発生し易くなるためであ
る。

また一度に多量の圧延を行うことによって圧延の合理
化を図るとともに、圧延材の寸法精度を向上するため
に、圧延用ロールの耐摩耗性を大幅に向上することが必
要になってきた。また、それと同時に、圧延材の寸法精
度向上のためにロールの圧延によるたわみと逆方向にロ
ールの軸部に曲げを加えることや、より少ないスタンド
数で圧延を完了するために一つの圧延スタンドで大きな
圧下力をかけることなどから、ロールの軸部にかかる曲
げ応力は大きくなり、ロール軸部の強さの向上も必要に
なってきている。しかし外層材と軸材を焼嵌めもしくは
組立てた構造のロールでは、外層と軸が圧延中にすべっ
たり、外層が割れ易かったりする問題点があるため、外
層と軸は金属的に完全に接合する必要がある。

これらの要求を同時に満足するためには、外層がＷ、
Ｖ、Nb等の元素の炭化物を多量に晶出する成分の材質か
らなり、軸が強靭な鋼からなり、かつ外層と軸が金属的
に完全に接合されていることが必要であるが、上記の理
由から遠心鋳造法などの鋳造法では製造不可能である。
また固体どうしでの拡散接合の手法は圧延用ロールのよ
うに比較的大きなものでは製造設備が極端に高価とな
り、現実的でない。

以上の状況において、あらかじめ形成した鋳鋼又は鍛
鋼からなる鋼製軸材の周囲に外層材の溶湯を溶着凝固さ
せることにより、複合ロールを製造するいわゆる鋳造肉
盛方法が注目され、これを用いて製造した種々の外層材
及び軸材の組合せによる複合ロールが提案された。

例えば、特開昭60−180608号は外層と芯材が冶金的に
接合された複合ロールであって、外層が重量比でC:2.0
〜3.5％、Si:0.5〜1.5％、Mn:0.4〜1.5％、Cr:8〜25
％、Mo:0.5〜3.0％、V:10％以下、および1.5％以下のNi
から成る高クロム鋳鉄から構成され、芯材が55kg/mm²以
上の引張り強さ、1.0％以上の伸びを有する鋳鋼又は鍛
鋼から構成されると共に、該外層は予め用意された芯材
の外周に外層成分の溶湯を注湯して冶金的に接合する方
法によって形成され、外層と芯材の境界部の接合強度が
少なくとも外層材および芯材の弱い方の強度以上あり、
該外層の硬度がショアー硬度70以上で、表面下100mmま
での硬度低下がショアー硬度３以下であることを特徴と
する耐焼付性、耐肌荒性に優れた熱間圧延用複合ロール
を開示している。

また特開昭60−180609号は外層部が高クロム鋳鉄、芯
材が鋳鋼、鍛鋼からなり表面硬度がショアー硬度90以上
ある複合ロールであって、かつ該外層は予め用意された
芯材の外周に外層成分の溶湯を注湯して冶金的に接合す
る方法によって形成され、該外層の高クロム鋳鉄組成
が、重量％でC2.5〜3.5％、Si0.5〜1.5％、Mn0.4〜1.5
％、Ni0.5〜3.0％、Cr8〜25％、Mo1.0〜5.0％、残部実
質的にFeより成り、該芯材の強度および伸びがそれぞれ
55kg/mm²以上、1.0％以上であり、外層と芯材の境界部
の接合強度が少なくとも外層材および芯材の弱い方の強
度以上であることを特徴とする冷間圧延用高クロム鋳鉄
ロールを開示している。

しかしながらこれらの圧延用複合ロールにおいては外
層が高クロム鋳鉄で形成されているので、良好な耐摩耗
性を有するものの、近年益々高くなってきた要求レベル
を満たすには必ずしも十分でない。

また特公昭51−24969号は炭素を0.2〜0.6重量％含
み、さらに２重量％以下のニッケル、２〜６重量％のク
ロム、１〜６重量％のモリブデン、１〜６重量％のタン
グステンおよび10重量％以下のコバルトから選ばれた元
素の少なくとも１つを含む鉄系マトリックス中に,5〜12
重量％のバナジウム、３〜10重量％のニオブおよび、そ
れらと結合するのに要する量の炭素とが結合してできた
炭化物が晶出していることを特徴とする超耐摩耗性鋼を
開示している。この超耐摩耗性鋼は圧延ロール等に使用
できると述べられているが、複合ロールとする旨の開示
はない。

以上に鑑み、本出願人は、先に重量比で1.5〜3.5％の
Ｃ、0.3〜3.0％のSi、0.3〜1.5％のMn、２〜７％のCr、
９％以下のMo、20％以下のＷ、３〜15％のＶ及び残部実
質的にFeからなる鉄基合金からなる外層と、前記外層に
金属的に接合した鋼製軸とからなる耐摩耗複合ロールで
あって、前記外層の表面硬さがショアー硬さ70以上、前
記軸の引張強さ及び伸びがそれぞれ55kg/mm²以上及び1.
0％以上であり、前記外層と前記軸との境界部の接合強
さが前記外層及び前記軸の弱いほうの強さ以上であるこ
とを特徴とする耐摩耗複合ロールを提案した（PCT/JP88
/00304）。

この耐摩耗複合ロールは、いわゆる連続鋳造肉盛法に
より製造されるもので、良好な耐摩耗性を有するととも
に、軸材は良好な機械的強度を有する。しかしながら、
特に熱間圧延において、かみ止め、絞り込み、ダブリ込
みと呼ばれる異常圧延が生じたときに、ロール表面にク
ラックが入るおそれがあることがわかった。なお、かみ
止めとはオーバーロードの場合にロールが停止する事故
であり、絞り込みとは圧延される鉄板の最先端部が長手
方向にまるまってロール間に入るときに生じる事故であ
り、ダブリ込みとは鉄板の最先端部あるいは最後尾が横
手方向にまるまってロール間に入る事故である。いずれ
の場合も、ロールにクラックが入ると、ロール表面を研
削して、クラック部分を除去しなければならない。この
ため、ロール寿命を長くするために、耐クラック性の向
上が強く望まれるようになってきた。

従って、本発明の目的は優れた耐摩耗性を有するとと
もに耐クラック性にも優れた外層材と、強靭な鋼系の軸
材とからなり、外層と軸が金属的に接合された耐摩耗
性、耐クラック性に優れた複合ロール、及びそれを製造
する方法を提供することにある。

〔課題を解決するための手段〕

本発明の耐クラック性に優れた耐摩耗複合ロールは、
重量比で0.5〜1.5％のＣ、2.0％以下のSi、1.5％以下の
Mn、2.0〜7.0％のCr、0.5％以上3.0％未満のＶ、９％以
下のMo及び20％以下のＷ（ただし2Mo＋Ｗ＝４〜20
％）、及び残部実質的にFe及び不可避的不純物からな
り、Ｂの含有量が500ppm以下である鉄基合金からなる外
層と、前記外層に金属的に接合した鋳鋼又は鍛鋼製の軸
とからなる耐クラック性に優れた耐摩耗複合ロールであ
って、前記外層が連続鋳かけ肉盛法により前記軸に接合
されていることを特徴とする。

また前記耐クラック性に優れた耐摩耗性複合ロールを
製造する本発明の方法は、誘導加熱コイルで包囲された
耐火枠とその枠の下に同軸的に設置された冷却型とから
なる組合せモールドの内側に設けられた空間に、前記鋼
製軸材を同軸的に遊嵌させ、前記軸と前記モールドとの
間に形成された空隙に前記鉄基合金の溶湯を注入し、溶
湯表面をフラックスでシールするとともに溶湯を初晶晶
出温度乃至それより100℃まで高い温度範囲内に加熱攪
拌しながら保持し、前記軸を前記モールドと同軸的に下
方へ移動させて、前記溶湯を前記冷却型に接触させて凝
固させるとともに前記軸と溶着させることにより、前記
軸の周囲に連続的に前記外層を形成することを特徴とす
る。

〔実施例及び作用〕

本発明の耐クラック性に優れた耐摩耗性複合ロール
は、鉄基合金からなる外層と外層に金属的に接合した鋼
製軸とからなる。また上記鉄基合金は、重量比で0.5〜
1.5％のＣ、2.0％以下のSi、1.5％以下のMn、2.0〜7.0
％のCr、0.5％以上3.0％未満のＶ、９％以下のMo及び20
％以下のＷ（ただし2Mo＋Ｗ＝４〜20％）、及び残部実
質的にFe及び不可避的不純物からなるのが好ましい。

Ｃは耐摩耗性向上のための炭化物の形成に必要である
が、その量が多くなるにつれて耐クラック性が低下す
る。従って、0.5〜1.5％の範囲内であることが必要であ
る。その量が0.5％未満の場合、晶出炭化物量が少なす
ぎ、耐摩耗性の点で十分でない。一方Ｃが1.5％を超え
ると、硬質炭化物を形成するＶ、Mo、Ｗ等とのバランス
においてＣが過剰となり、M₂₃C₆やM₃C等の炭化物が晶出
するため、耐肌あれ性が低下する。

Siは脱酸剤として必要な元素であり、またM₆C炭化物
中に固溶してＷ、Mo等の高価な元素を置換し，節減する
のに有効である。しかし、2.0％を超えると脆化が生じ
やすくなるので、2.0重量％以下とする。なお、その量
が0.3％未満の場合、脱酸効果がなく、鋳鉄材において
鋳造欠陥を生じやすいので、好ましくない。

Mnは脱酸作用とともに不純物であるＳをMnSとして固
定する作用がある。しかし1.5％を超えると残留オース
テナイトが生じやすくなり、安定して十分な硬さを維持
できない。なお、その量が0.3％未満では脱酸性に乏し
く、好ましくない。

Crは２％未満では焼入れ性に劣り、また７％を超える
とクロム系炭化物が過多となるため不都合である。すな
わちCr系炭化物例えばM₂₃C₆はMC、M₂Cと比較して硬さが
低く、耐摩耗性を低下させる。

Ｖは耐摩耗性の向上に効果のあるMC系炭化物を形成す
るための必須元素である。0.5％以上3.0％未満の範囲で
添加することにより、炭化物の偏析を防止しつつ耐摩耗
性を向上させることができる。また外層材の硬度が均一
化するので、圧延品の肌をきれいに仕上げることができ
る。しかし、0.5％未満ではこれらの効果が得られず、
一方、3.0％以上になるとMC系炭化物が粗大となり、し
かも偏析しやすくなるために被削性が悪くなる。また肌
あれの原因ともなる。

MoおよびＷは、Ｃと化合してM₆C、M₂C系炭化物を晶出
する。このM₆C、M₂C系炭化物の存在により耐摩耗性を向
上させる効果もあるが、おもに焼戻し二次硬化性を高
め、耐熱性を向上させる。このときMo、Ｗはそれぞれ９
％、20％を超えると炭化物量が多くなり過ぎて脆化す
る。MoとＷの好ましい添加量はそれぞれ２〜７％及び２
〜16％である。またＷに対して２倍量のMoが等価の効果
を有しており、上記効果を十分に得るためには、2Mo＋
Ｗ量として４％以上含有させる必要がある。しかし、過
剰に含有すると靭性が著しく低下するので、Mo、Ｗの含
有量は2Mo＋Ｗ量として４〜20％が適当である。

本発明の外層材用鉄基合金は上記元素の他にNi、Coを
単独で又は複合して含有することができる。

Niは焼入れ性を向上する作用を有する。従って２％以
下の量添加することができる。しかしそれより多いと残
留オーステナイトの増加を招き、割れや圧延中の肌荒れ
等の問題が生ずるので最大２％まで含有することができ
る。

Coは焼戻し軟化抵抗と二次硬化の点で有用な元素であ
るが、12％を超えると靭性が低下する。

その他に耐摩耗性向上を目的としてMC系炭化物を形成
するTa、Zr、Hf、Tiの１種又は２種以上を適宜添加する
ことができる。

またＢを極微量添加することにより、焼入れ性を高
め、また靭性の低下を防ぐことができる。しかし、過剰
に添加すると靭性が低下するため500ppm以下に抑える必
要がある。

上記元素以外、鉄基合金は不純物を除いて実質的に鉄
からなる。不純物として主なものはＰ及びＳであるが、
Ｐは脆化防止のため0.1％以下であり、Ｓは同様に0.06
％以下であるのがよい。

本発明の複合ロールの軸は鋼製であり、鋳鋼又は鍛鋼
のいずれでもよい。その引張強さは55kg/mm²以上、伸び
は1.0％以上である必要がある。これは圧延ロールとし
て用いた場合に、大きな圧下力がかかるとともに、圧延
中のたわみを補正するために軸の両端部にかける曲げ力
に対して耐えられる必要があるためである。また軸は上
記鉄基合金からなる外層と強固に接合している必要があ
る。このためには両者の境界部の接合強さは外層と軸の
うちの弱い方の機械的強度と同等以上でなければならな
い。

このように鋼製軸の外周に大きな接合強度で外層を形
成するには、下記の方法を行う。

製造方法は基本的にはPCT/JP88/00304公報に示される
ような、鋼の周囲に高周波コイルを用いて連続的に外層
を形成する方法である。

第１図は本発明の方法を実施するのに使用し得る装置
の一例を示す。本装置はテーパ部および平行部の周壁を
有するロート状の耐火枠１と、その下に同軸的に設置さ
れた冷却型４とからなる組合わせモールド10を有する。

耐火枠１には、この外周を包囲するように環状の誘導
加熱用コイル２が配置されており、またその下部に同軸
的に耐火枠１の下部と同径の内孔を有する環状の緩衝型
３が設けられている。またその下方の冷却型４は緩衝型
３とほぼ同じ内径を有し、かつ同軸的である。冷却型４
の入口14から冷却水が連続的に型内に導入され、出口1
4′から排出される。

以上の構成の組合せモールド10の内側にロールの軸５
をセットする。軸５の下端又は必要に応じて下端から適
宜はなれた位置に注入外層の外径とほぼ同径の外径を有
する閉止部材（図示せず）を固定し、さらにその下部は
軸５の昇降機構（図示せず）に取付ける。軸５と耐火枠
１との間の空間に溶湯７を注入し、溶湯表面は溶融フラ
ックス６で空気に触れないようにシールする。そして溶
湯７が凝固しないように加熱コイル２で加熱攪拌する。
溶湯７は図中の矢印Ａで示す方向に流動し攪拌運動を起
こす。つぎに軸５に固定された閉止部材を軸材とともに
逐次降下させる。軸材及び閉止部材の降下と連動して溶
湯７も降下し、緩衝型３および水冷鋳型４面で溶湯７の
凝固が始まる。この凝固のとき軸と外層は完全は金属的
に接合される。湯だまりの溶湯の表面も軸材及び閉止部
材の降下に併せて低下してくるが、新しい溶湯を適宜注
入して液面をある水準に保持する。そして、降下と注入
を順次くり返して溶湯を下方から逐次凝固させて外層８
の形成を行う。

このようにして得られた複合ロールは、さらに焼入
れ、焼戻し等の熱処理を施すことにより所望の外層硬さ
を得る。

得られた複合ロールの外層の表面硬さはショアー硬さ
70以上、軸の引張強さ55kg/mm²以上、伸びは1.0％以上
であり、外層と軸とは金属的に接合しているために、そ
の境界部の接合強さは外層と軸の弱い方の強度以上であ
る。

本発明を更に以下の実施例により詳細に説明する。

実施例１第１表に示す組成の外層用溶湯を直径80mm、高さ80mm
のCO₂砂型に注入して圧延摩耗試験用の小型ロール素材
を鋳造した。この素材に1050〜1150℃からの焼入れ及び
500〜550℃での焼戻しの熱処理を施した後、外径60mm、
内径35mm、長さ40mmのスリーブ状の試験用ロールを作製
した。

各試験用ロールの外層表面の硬さをショアー硬さ計に
より測定した結果を第２表に示す。次にこの試験用ロー
ルの圧延摩耗試験を行った。圧延摩耗試験機は第２図に
示す通り、圧延機21と、圧延機21に組み込まれた上ロー
ル22及び下ロール23と、圧延材Ｓを予熱する加熱炉24
と、圧延材Ｓを冷却する冷却水槽25と、圧延中に一定の
テンションを与える巻取機26と、テンションを調節する
テンションコントローラ27とからなる。試験条件は以下
の通りであった。

圧延材:SUS 304、厚さ1mm、幅15mm 圧延距離 :800m 圧延温度 :900℃ 圧下率:25％圧延速度 :150m/分ロール冷却：水冷試験用ロールの表面に生じた摩耗の深さを触針式表面
荒さ計（SURFCOM）を用いて測定した。各ロールについ
て摩耗深さを圧延幅において平均して平均摩耗深さを求
めた結果を第２表に示す。

比較例１、２従来の材質として高クロム鋳鉄（比較例１）及びPCT/
JP88/00304に記載のロール外層材（比較例２）について
実施例１と同様にして試験用ロールを作製した。但し熱
処理はこれらの材質に適応した熱処理を施した。実施例
１と同様にして摩耗試験を行い、摩耗深さの実測値を第
２表に示す。また硬さの測定結果も第２表に示す。

実施例２第３表に示す組成の外層用溶湯、及び第４表に示す直
径及び材質の軸を用い、第１図に示す装置を用いて、サ
ンプルNo.1〜３の複合ロールを製造した。軸の予熱温度
及び外層用溶湯の温度はそれぞれ第４表に示す通りであ
る。なお溶湯表面は溶融状態のフラックスにより空気に
触れないようにシールした。このようにして得られた複
合ロールの寸法は第３表に示す通りである。各複合ロー
ルには1080℃からの焼入れ及び550℃での焼戻しの熱処
理を施した。

外層表面の硬さをショアー硬さ計により測定した結果
を第４表に示す。

また、サンプルNo.1の複合ロール内部の超音波検査を
行った。その結果、外層部分及び、外層と軸材の境界部
分ともに巣不良等の欠陥が認められず、外層と軸材は健
全に溶着していた。そのあと、胴部表面を研磨及び腐食
して、金属組織観察を行った。その結果、微細な二次炭
化物が分布した焼戻しマルテンサイト基地とネットワー
ク状のM₆C炭化物とM₂C炭化物および微細なMC炭化物とが
認められた。

次いで、ロールの外層部分を切り出してマクロエッチ
ングを行った後、断面を観察した結果、炭化物の偏析は
認められなかった。

比較例３下記に示す組成の溶湯を用い、遠心鋳造により、外径
800mm、内径600mm、長さ2000mmのロール外層を製造し
た。

（外層用溶湯の組成（Wt％）） C:0.84、Si:0.34、Mn:0.38、Ni:0.10、 Cr:4.08、Mo:5.19、V:1.99、W:6.05、 Fe:残り。

次いで、上記ロール外層内の空間にダクタイル鋳鉄組
成で1600℃の合金溶湯を鋳込んた。その際、外層の内面
温度は約950℃に保った。

このようにして複合ロールを製造した後、ロール内部
の超音波検査を行った。その結果、外層内部に多数のキ
ャビティが認められ、健全な組織が得られなかった。

実施例３実施例２におけるサンプルNo.1〜３の外層材に対し
て、耐ヒートクラック性試験を行った。耐ヒートクラッ
ク試験は、30mmφ×35mmlの円柱状のテストピースを外
層材により形成し、その一端面を700℃のソルトバス及
び20℃の水に交互に浸漬し、５回繰り返した後の表面に
生じたクラックの深さを測定することにより、行った。
その結果、本発明の外層材サンプルNo.1、２、３のヒー
トクラック深さはそれぞれ2.5mm、1.9mm、1.8mmであっ
たが、比較例１及び２のヒートクラック深さはそれぞれ
3.8mm、及び3.0mmであった。これから、本発明の外層材
を有する複合ロールは耐ヒートクラック性に優れている
ことがわかる。

〔発明の効果〕

以上詳述した通り、本発明の複合ロールは、良好な機
械的強度とともに優れた耐摩耗性及び耐クラック性を有
するので、特に熱間圧延用のロールとして広く使用する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明を実施するのに用いる装置の概略断面図
であり、第２図はロール外層の摩耗試験に用いる圧延摩耗試験機
を示す概略図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平４−182011（ＪＰ，Ａ) 特開平４−182013（ＪＰ，Ａ) 特開平４−180548（ＪＰ，Ａ) 特開平２−88745（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) B21B 27/00 B21B 27/02

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】重量比で0.5〜1.5％のＣ、2.0％以下のS
i、1.5％以下のMn、2.0〜7.0％のCr、0.5％以上3.0％未
満のＶ、９％以下のMo及び20％以下のＷ（ただし2Mo＋
Ｗ＝４〜20％）、及び残部実質的にFe及び不可避的不純
物からなり、Ｂの含有量が500ppm以下である鉄基合金か
らなる外層と、前記外層に金属的に接合した鋳鋼又は鍛
鋼製の軸とからなる耐クラック性に優れた耐摩耗複合ロ
ールであって、前記外層が連続鋳かけ肉盛法により前記
軸に接合されていることを特徴とする耐摩耗複合ロー
ル。
【請求項２】請求項１に記載の耐摩耗複合ロールにおい
て、前記鉄基合金がさらに重量比で２％以下のNiを含有
することを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項３】請求項１又は２に記載の耐摩耗複合ロール
において、前記鉄基合金がさらに重量比で12％以下のCo
を含有することを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項４】請求項１乃至３のいずれかに記載の耐摩耗
複合ロールにおいて、前記鉄基合金中のＰの含有量が0.
1％以下であり、Ｓの含有量が0.06％以下であることを
特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項５】重量比で0.5〜1.5％のＣ、2.0％以下のS
i、1.5％以下のMn、2.0〜7.0％のCr、0.5％以上3.0％未
満のＶ、９％以下のMo及び20％以下のＷ（ただし2Mo＋
Ｗ＝４〜20％）、及び残部実質的にFe及び不可避的不純
物からなり、Ｂの含有量が500ppm以下である鉄基合金か
らなる外層と、前記外層に金属的に接合した鋳鋼又は鍛
鋼製の軸とからなる耐クラック性に優れた耐摩耗複合ロ
ールを製造する方法において、誘導加熱コイルで包囲さ
れた耐火枠とその枠の下に同軸的に設置された冷却型と
からなる組合わせモールドの内側に設けられた空間に、
前記軸を同軸的に遊嵌させ、前記軸と前記モールドとの
間に形成された空隙に前記鉄基合金の溶湯を注入し、溶
湯表面をフラックスでシールするとともに溶湯を初晶晶
出温度乃至それより100℃まで高い温度範囲内に加熱攪
拌しながら保持し、前記軸を前記モールドと同軸的に下
方へ移動させて、前記溶湯を前記冷却型に接触させて凝
固させるとともに前記軸と溶着させることにより、前記
軸の周囲に連続的に前記外層を形成することを特徴とす
る方法。