JPH0679311A

JPH0679311A - 耐摩耗複合ロール及びその製造方法

Info

Publication number: JPH0679311A
Application number: JP26312792A
Authority: JP
Inventors: Toshiyuki Hattori; 敏幸服部; Ryosaku Nawata; 良作縄田; Masahiko Oshima; 昌彦大島
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 1992-09-04
Filing date: 1992-09-04
Publication date: 1994-03-22

Abstract

(57)【要約】【目的】優れた耐摩耗性を有するとともにロール表面
肌にも優れた外層材と、強靭な鋼系の軸材とからなり、
外層と軸が金属的に接合された複合ロール、及びそれを
製造する方法を提供する。【構成】耐摩耗性複合ロールにおいて、重量比で1.5
〜3.5 ％のＣ、3.0 ％以下のSi、1.5 ％以下のMn、2.0
〜7.0 ％のCr、3.0 〜15.0％以下のMo及び5.0 〜30.0％
以下のＷ（ただし２Mo＋Ｗ＝21〜35％）、及び残部実質
的にFe及び不可避的不純物からなる鉄基合金からなる外
層と、前記外層に金属的に接合した鋳鋼又は鍛鋼製の軸
とからなり、前記外層が連続鋳かけ肉盛法により前記軸
に接合される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は熱間または冷間圧延用の
耐摩耗複合ロール及びその製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】圧延用
ロールとして遠心鋳造法により製造した鋳鉄製の複合ロ
ールが広く用いられている。これは、外層に耐摩耗性の
大きい炭化物を多く晶出させた鋳鉄系材質を用い、内層
に靭性のあるねずみ鋳鉄もしくはダクタイル鋳鉄を配し
た構造のものであるが、この製造方法では外層及び内層
に適用できる材質の範囲が限られている。

【０００３】Ｗ、Ｖ、Nb等の元素が形成する炭化物はビ
ッカース硬さHvが2000以上と硬く、これらの炭化物を外
層材に含有させれば、ロールの耐摩耗性の向上に有効で
あるが、前記炭化物が晶出する外層と内層とを健全に溶
着した複合ロールを遠心鋳造法により製造するのは現実
には不可能である。

【０００４】その理由は、これらの元素が形成する炭化
物は溶湯との比重が異なるため、鋳造中にいわゆる遠心
分離の作用により偏析を起こし易いことである。またこ
れらの元素には酸化傾向の強いものがあり、内層との溶
着が困難である。更に、遠心鋳造法では、内層材に黒鉛
の晶出したねずみ鋳鉄もしくはダクタイル鋳鉄を用いて
靭性を得ているが、外層材が前記のような白銑化傾向の
強い元素を多量に含んでいると、外層成分が内層に若干
溶け込むため内層の黒鉛化が悪くなり、脆くなる。特に
内層との境界付近には炭化物が集中して形成されるため
脆くなり、境界部を起点にした外層の剥離などが起こり
やすい。

【０００５】また、内層のねずみ鋳鉄またはダクタイル
鋳鉄の引張り強さは55kg／mm²程度が限界であり、伸び
は１％未満である。これ以上の値を得ようとすると内層
に鋼系の材質を用いる必要があるが、これも遠心鋳造法
では困難である。その理由は、内層のほうが外層より高
融点となるため、内層を鋳込んだ時に外層が溶けて混合
状態となった境界部分が内層より低融点となるため最終
凝固層となり、この境界部に鋳造欠陥が発生し易くなる
ためである。

【０００６】また一度に多量の圧延を行うことによって
圧延の合理化を図るとともに、圧延材の寸法精度を向上
するために、圧延用ロールの耐摩耗性を大幅に向上する
ことが必要になってきた。また、それと同時に、圧延材
の寸法精度向上のためにロールの圧延によるたわみと逆
方向にロールの軸部に曲げを加えることや、より少ない
スタンド数で圧延を完了するために一つの圧延スタンド
で大きな圧下力をかけることなどから、ロールの軸部に
かかる曲げ応力は大きくなり、ロール軸部の強さの向上
も必要になってきている。しかし外層材と軸材を焼嵌め
もしくは組立てた構造のロールでは、外層と軸が圧延中
にすべったり、外層が割れ易かったりする問題点がある
ため、外層と軸は金属的に完全に接合する必要がある。

【０００７】これらの要求を同時に満足するためには、
外層がＷ、Ｖ、Nb等の元素の炭化物を多量に晶出する成
分の材質からなり、軸が強靭な鋼からなり、かつ外層と
軸が金属的に完全に接合されていることが必要である
が、上記の理由から遠心鋳造法などの鋳造法では製造不
可能である。また固体どうしでの拡散接合の手法は圧延
用ロールのように比較的大きなものでは製造設備が極端
に高価となり、現実的でない。

【０００８】以上の状況において、あらかじめ形成した
鋳鋼又は鍛鋼からなる鋼製軸材の周囲に外層材の溶湯を
溶着凝固させることにより、複合ロールを製造するいわ
ゆる鋳造肉盛方法が注目され、これを用いて製造した種
々の外層材及び軸材の組合せによる複合ロールが提案さ
れた。

【０００９】例えば、特開昭60-180608 号は外層と芯材
が冶金的に接合された複合ロールであって、外層が重量
比でＣ： 2.0〜3.5 ％、Si：0.５〜1.5 ％、Mn：0.4 〜
1.5％、Cr：８〜25％、Mo：0.5 〜3.0 ％、Ｖ：10％以
下、及び1.5 ％以下のNiから成る高クロム鋳鉄から構成
され、芯材が55kg／mm²以上の引張り強さ、1.0 ％以上
の伸びを有する鋳鋼又は鍛鋼から構成されると共に、該
外層は予め用意された芯材の外周に外層成分の溶湯を注
湯して冶金的に接合する方法によって形成され、外層と
芯材の境界部の接合強さが少なくとも外層材及び芯材の
弱い方の強さ以上あり、該外層の硬さがショアー硬度70
以上で、表面下 100mmまでの硬度低下がショアー硬度３
以下であることを特徴とする耐焼付性、耐肌荒性に優れ
た熱間圧延用複合ロールを開示している。

【００１０】また特開昭60-180609 号は外層部が高クロ
ム鋳鉄、芯材が鋳鋼、鍛鋼からなり表面硬さがショアー
硬度90以上ある複合ロールであって、かつ該外層は予め
用意された芯材の外周に外層成分の溶湯を注湯して冶金
的に接合する方法によって形成され、該外層の高クロム
鋳鉄組成が、重量％でＣ2.5 〜3.5 ％、Si0.5 〜1.5
％、Mn0.4 〜1.5 ％、Ni0.5 〜3.0 ％、Cr８〜25％、Mo
1.0 〜5.0 ％、残部実質的にFeより成り、該芯材の引張
強さ及び伸びがそれぞれ55kg／mm²以上、1.0 ％以上で
あり、外層と芯材の境界部の接合強さが少なくとも外層
材及び芯材の弱い方の強さ以上であることを特徴とする
冷間圧延用高クロム鋳鉄ロールを開示している。

【００１１】しかしながらこれらの圧延用複合ロールに
おいては外層が高クロム鋳鉄で形成されているので、良
好な耐摩耗性を有するものの、近年益々高くなってきた
要求レベルを満たすには必ずしも十分でない。

【００１２】また特公昭51-24969号は炭素を0.2 〜0.6
重量％含み、さらに２重量％以下のニッケル、２〜６重
量％のクロム、１〜６重量％のモリブデン、１〜６重量
％のタングステン及び10重量％以下のコバルトから選ば
れた元素の少なくとも１つを含む鉄系マトリックス中
に，５〜12重量％のバナジウム、３〜10重量％のニオブ
及び、それらと結合するのに要する量の炭素とが結合し
てできた炭化物が晶出していることを特徴とする超耐摩
耗性鋼を開示している。この超耐摩耗性鋼は圧延ロール
等に使用できると述べられているが、複合ロールとする
旨の開示はない。

【００１３】以上に鑑み、本出願人は、先に重量比で
1. 5 〜 3.5％のＣ、0.3 〜3.0 ％のSi、0.3 〜1.5 ％
のMn、２〜７％のCr、９％以下のMo、20％以下のＷ、３
〜15％のＶ及び残部実質的にFeからなる鉄基合金からな
る外層と、前記外層に金属的に接合した鋼製軸とからな
る耐摩耗複合ロールであって、前記外層の表面硬さがシ
ョアー硬さ70以上、前記軸の引張強さ及び伸びがそれぞ
れ55kg／mm²以上及び1.0 ％以上であり、前記外層と前
記軸との境界部の接合強さが前記外層及び前記軸の弱い
ほうの強さ以上であることを特徴とする耐摩耗複合ロー
ルを提案した（PCT/JP88/00304) 。

【００１４】この耐摩耗複合ロールは、いわゆる連続鋳
造肉盛法により製造されるもので、良好な耐摩耗性を有
するとともに、軸材は良好な機械的強さを有する。しか
しながら、圧延の使用によるロール表面肌の状況は十分
良いと言えず、一層の向上が望まれる。外層の鉄基合金
に含まれる元素Ｖの炭化物ＶＣの硬さは基地の硬さとの
差が大きく、摩耗によりＶＣだけが残り、表面肌の滑ら
かさが損なわれる。またＶＣ炭化物は硬さが高いため、
旋削加工が困難である。

【００１５】従って、本発明の目的は優れた耐摩耗性を
有するとともにロール表面肌にも優れた外層材と、強靭
な鋼系の軸材とからなり、外層と軸が金属的に接合され
た複合ロール、及びそれを製造する方法を提供すること
にある。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記目的を鑑み鋭意研究
の結果、本発明者は、外層の鉄基合金において、Ｖのか
わりに低硬さ炭化物を形成するＷ、Moを添加することに
より、耐摩耗性と加工性がよく、ロール表面肌を向上で
きることを発見し、本発明を完成した。すなわち、本発
明の耐摩耗性複合ロールは、重量比で1.5 〜3.5 ％の
Ｃ、3.0％以下のSi、1.5 ％以下のMn、2.0 〜7.0 ％のC
r、3.0 〜15.0％以下のMo及び5.0 〜30.0％以下のＷ
（ただし２Mo＋Ｗ＝21〜35％）、及び残部実質的にFe及
び不可避的不純物からなる鉄基合金からなる外層と、前
記外層に金属的に接合した鋳鋼又は鍛鋼製の軸とからな
る耐摩耗複合ロールであって、前記外層が連続鋳かけ肉
盛法により前記軸に接合されていることを特徴とする。

【００１７】また前記耐摩耗性複合ロールを製造する本
発明の方法は、誘導加熱コイルで包囲された耐火枠とそ
の枠の下に同軸的に設置された冷却型とからなる組合せ
モールドの内側に設けられた空間に、前記鋼製軸材を同
軸的に遊嵌させ、前記軸と前記モールドとの間に形成さ
れた空隙に前記組成の外層用鉄基合金の溶湯を注入し、
溶湯表面をフラックスでシールするとともに溶湯を初晶
晶出温度乃至それより100℃まで高い温度範囲内に加熱
撹拌しながら保持し、前記軸を前記モールドと同軸的に
下方へ移動させて、前記溶湯を前記冷却型に接触させて
凝固させるとともに前記軸と溶着させることにより、前
記軸の周囲に連続的に前記外層を形成することを特徴と
する。

【００１８】

【実施例及び作用】本発明の耐摩耗性複合ロールは、鉄
基合金からなる外層と外層に金属的に接合した鋼製の軸
とからなる。また上記鉄基合金は、重量比で1.5 〜3.5
％のＣ、3.0 ％以下のSi、1.5 ％以下のMn、2.0 〜7.0
％のCr、 3.0〜15.0％以下のMo及び5.0 〜30.0％以下の
Ｗ（ただし２Mo＋Ｗ＝21〜35％）、及び残部実質的にFe
及び不可避的不純物からなるのが好ましい。

【００１９】Ｃは耐摩耗性向上のための炭化物の形成に
必要であるが、その量が多くなるにつれて耐クラック性
が低下する。従って、1.5 〜3.5 ％の範囲内であること
が必要である。その量が1.5 ％未満の場合、晶出炭化物
量が少なすぎ、耐摩耗性の点で十分でない。一方Ｃが3.
5 ％を超えると、硬質炭化物を形成するＶ、Mo、Ｗ等と
のバランスにおいてＣが過剰となり、 M₂₃C ₆や M₃C
等の炭化物が晶出するため、耐肌あれ性が低下する。

【００２０】Siは脱酸剤として必要な元素であり、また
M₆C 炭化物中に固溶してＷ、Mo等の高価な元素を置換
し，節減するのに有効である。その量が3.0 ％を超える
と脆化が生じやすくなるので、3.0 重量％以下とする。
0.3 ％未満の場合は脱酸効果がなく、鋳鉄材において鋳
造欠陥を生じやすいので、好ましくない。

【００２１】Mnは脱酸作用とともに不純物であるＳをMn
S として固定する作用がある。しかし1.5 ％を超えると
残留オーステナイトが生じやすくなり、安定して十分な
硬さを維持できない。その量が0.3 ％未満では脱酸性に
乏しく、好ましくない。

【００２２】Crは２％未満では焼入れ性に劣り、また７
％を超えるとクロム系炭化物が過多となるため不都合で
ある。すなわちCr系炭化物例えば M₂₃C ₆はMC、 M₂C
と比較して硬さが低く、耐摩耗性を低下させる。

【００２３】Mo及びＷは、Ｃと化合して M₆C 、 M₂C
系炭化物など低硬度のカーバイトを晶出する。この M₆
C 、 M₂C 系炭化物の存在により耐摩耗性を向上させる
効果もあるが、おもに焼戻し二次硬化性を高め、耐熱性
を向上させ、熱間硬さを増加させることができる。この
ときMo、Ｗはそれぞれ15.0％、30.0％を超えると炭化物
量が多くなり過ぎて脆化する。MoとＷの好ましい添加量
はそれぞれ3.0 〜15.0％及び5.0 〜30.0％である。また
Ｗに対して２倍量のMoが等価の効果を有しており、上記
効果を十分に得るためには、２Mo＋Ｗ量として21％以上
含有させる必要がある。しかし、過剰に含有すると靭性
が著しく低下するので、Mo、Ｗの含有量は２Mo＋Ｗ量と
して21〜35％が適当である。

【００２４】本発明の外層材用鉄基合金は上記元素の他
にＶ、Ni、Coを単独で又は複合して含有することができ
る。

【００２５】Ｖは耐摩耗性の向上に効果のあるＭＣ系炭
化物を形成するための元素である。3.0 ％以下の範囲で
添加することにより、炭化物の偏析を防止しつつ耐摩耗
性を向上させることができる。また外層材の硬さが均一
化するので、圧延品の肌をきれいに仕上げることができ
る。一方、3.0 ％以上になるとＭＣ系炭化物が粗大とな
り、ロール表面肌悪化の原因ともなる。また、溶湯の酸
化が激しくなり、粘性の増加によって欠陥が出やすくな
る。さらに、硬度が高く加工が困難であるため、最高3.
0 ％まで含有することができる。

【００２６】Niは焼入れ性を向上する作用を有する。従
って２％以下の量添加することができる。しかしそれよ
り多いと残留オーステナイトの増加を招き、割れや圧延
中の肌荒れ等の問題が生ずるので最大２％まで含有する
ことができる。

【００２７】Coは焼戻し軟化抵抗と二次硬化の点で有用
な元素であるが、12％を超えると靭性が低下する。

【００２８】Ｖ、Ni、Coはそれぞれ単独で添加すること
ができるが、２つ以上組み合わせて添加することもでき
る。

【００２９】その他に耐摩耗性向上を目的としてＭＣ系
炭化物を形成するTa、Zr、Hf、Tiの１種又は２種以上を
適宜添加することができる。

【００３０】またＢを極微量添加することにより、焼入
れ性を高め、また靭性の低下を防ぐことができる。しか
し、過剰に添加すると靭性が低下するため500ppm以下に
抑える必要がある。

【００３１】上記元素以外、鉄基合金は不純物を除いて
実質的に鉄からなる。不純物として主なものはＰ及びＳ
であるが、Ｐは脆化防止のため0.1 ％以下であり、Ｓは
同様に0.06％以下であるのがよい。

【００３２】本発明の複合ロールの軸は鋼製であり、鋳
鋼又は鍛鋼のいずれでもよい。その引張強さは55kg／mm
²以上、伸びは1.0 ％以上である必要がある。これは圧
延ロールとして用いる場合に、大きな圧下力がかかると
ともに、圧延中のたわみを補正するために軸の両端部に
かける曲げ力に対して耐えられる必要があるためであ
る。また軸は上記鉄基合金からなる外層と強固に接合し
ている必要がある。このためには両者の境界部の接合強
さは外層と軸のうちの弱い方の機械的強さと同等以上で
なければならない。

【００３３】このように鋼製軸の外周に大きな接合強さ
で外層を形成するには、基本的には前記PCT/JP88/00304
の公表公報WO88/07594に示される製造方法を用いる。

【００３４】第１図は本発明の方法を実施するのに使用
し得る装置の一例を示す。本装置はテーパ部及び平行部
の周壁を有するロート状の耐火枠１と、その下に同軸的
に設置された冷却型４とからなる組合わせモールド10を
有する。

【００３５】耐火枠１には、この外周を包囲するように
環状の誘導加熱用コイル２が配置されており、またその
下部に同軸的に耐火枠１の下部と同径の内孔を有する環
状の緩衝型３が設けられている。またその下方の冷却型
４は緩衝型３とほぼ同じ内径を有し、かつ同軸的であ
る。冷却型４の入口14から冷却水が連続的に型内に導入
され、出口14′から排出される。

【００３６】以上の構成の組合せモールド10の内側にロ
ールの軸５をセットする。軸５の下端又は必要に応じて
下端から適宜はなれた位置に注入外層の外径とほぼ同径
の外径を有する閉止部材（図示せず）を固定し、さらに
その下部は軸５の昇降機構（図示せず）に取付ける。軸
５と耐火枠１との間の空間に溶湯７を注入し、溶湯表面
は溶融フラックス６で空気に触れないようにシールす
る。そして溶湯７が凝固しないように加熱コイル２で加
熱撹拌する。溶湯７は図中の矢印Ａで示す方向に流動し
撹拌運動を起こす。つぎに軸５に固定された閉止部材を
軸材とともに逐次降下させる。軸材及び閉止部材の降下
と連動して溶湯７も降下し、緩衝型３及び水冷鋳型４面
で溶湯７の凝固が始まる。この凝固のとき軸と外層は完
全に金属的に接合される。湯だまりの溶湯の表面も軸材
及び閉止部材の降下に併せて低下してくるが、新しい溶
湯を適宜注入して液面をある水準に保持する。そして、
降下と注入を順次くり返して溶湯を下方から逐次凝固さ
せて外層８の形成を行う。

【００３７】このようにして得られた複合ロールは、さ
らに焼入れ、焼戻し等の熱処理を施すことにより所望の
外層硬さを得る。

【００３８】得られた複合ロールの外層の表面硬さはシ
ョアー硬さ70以上、軸の引張強さ55kg／mm²以上、伸び
は1.0 ％以上であり、外層と軸とは金属的に接合してい
るために、その境界部の接合強さは外層と軸の弱い方の
強さ以上である。

【００３９】本発明を更に以下の実施例により詳細に説
明する。実施例１〜２第１表に示す組成の外層用溶湯を直径80mm、高さ80mmの
CO₂砂型に注入して圧延摩耗試験用の小型ロール素材を
鋳造した。この素材に1000〜1100℃からの焼入れ及び50
0 〜550 ℃での焼戻しの熱処理を施した後、外径60mm、
内径35mm、長さ40mmのスリーブ状の試験用ロールを作製
した。

【００４０】各試験用ロールの外層表面の硬さをショア
ー硬さ計により測定した結果を第２表に示す。次にこの
試験用ロールの圧延摩耗試験を行った。圧延摩耗試験機
は第２図に示す通り、圧延機21と、圧延機21に組み込ま
れた上ロール22及び下ロール23と、圧延材Ｓを予熱する
加熱炉24と、圧延材Ｓを冷却する冷却水槽25と、圧延中
に一定のテンションを与える巻取機26と、テンションを
調節するテンションコントローラ27とからなる。試験条
件は以下の通りであった。

【００４１】圧延材： SUS 304 、厚さ１mm、幅15mm 圧延距離： 800 ｍ圧延温度： 900 ℃ 圧下率： 25％圧延速度： 150 ｍ／分ロール冷却：水冷

【００４２】試験用ロールの表面に生じた摩耗の深さを
触針式表面荒さ計（SURFCOM)を用いて測定した。各ロー
ルについて、圧延幅方向の各位置における摩耗深さ合計
を圧延幅により平均化した平均摩耗深さの算出結果を第
２表に示す。

【００４３】比較例１、２従来の材質として高クロム鋳鉄（比較例１）及びPCT/JP
88/00304に記載のロール外層材（比較例２）について実
施例１と同様にして試験用ロールを作製した。但し熱処
理はこれらの材質に適応した熱処理を施した。実施例１
と同様にして摩耗試験を行い、摩耗深さの実測値を第２
表に示す。また硬さの測定結果も第２表に示す。

【００４４】表１サンプル外層用鉄基合金溶湯の組成（重量％） No. Ｃ Si Mn Ni Cr Mo ＶＷ Co 実施例１ 1.6 0.8 0.4 0.1 3.5 10.2 2.1 5.8 − 実施例２ 1.9 0.8 0.4 0.1 4.5 8.0 1.8 16.1 5.5 比較例１ 2.6 0.7 1.0 1.3 15.0 1.1 − − − 比較例２ 2.7 0.8 0.9 0.2 4.4 6.3 7.8 4.2 1.4

【００４５】表２サンプル硬さ平均摩耗表面粗さ No. （HS) 深さ（μｍ） (Rmax: μm) 実施例１ 85 1.0 0.2 実施例２ 87 0.9 0.2 比較例１ 75 1.5 0.6 比較例２ 83 0.6 0.4

【００４６】実施例３直径 210mmのSCM440鍛鋼製の軸材、及び表３に示す組成
の外層用溶湯を用い、第１図に示す装置を用いて複合ロ
ールを製造した。軸の予熱温度は 850℃で、外層用溶湯
の温度は1400℃である。なお溶湯表面は溶融状態のフラ
ックスにより空気に触れないようにシールした。このよ
うにして得られた複合ロールの寸法は 300mmφ×600mmL
である。複合ロールには1100℃からの焼入れ及び550 ℃
での焼戻しの熱処理を３回繰り返した。

【００４７】複合ロールには上記熱処理により割れ等が
認められず、健全であった。外層表面の硬さをショアー
硬さ計により測定した結果、ＨＳ８２であった。複合ロ
ールを用いて、平鋼の熱間圧延を行ったところ、ロール
に肌あれが見られず、良好な圧延品が得られた。

【００４８】表３サンプル外層用鉄基合金溶湯の組成（重量％） No. Ｃ Si Mn Ni Cr Mo ＶＷ実施例３ 1.7 0.8 0.4 0.1 4.4 11.1 1.5 8.5

【００４９】

【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の複合ロール
は、良好な機械的強さとともに優れた耐摩耗性及びロー
ル表面圧延肌を有するので、特に熱間圧延用のロールと
して広く使用することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明を実施するのに用いる装置の概略断面図
である。

【図２】ロール外層の摩耗試験に用いる圧延摩耗試験機
を示す概略図である。

【符号の説明】

１耐火枠２誘導加熱用コイル３緩衝型４冷却型５ロール軸６溶融フラックス７溶湯８外層１０組み合わせモールド１４冷却水入口１４’ 冷却水出口Ａ溶湯の運動方向Ｓ圧延材２１圧延機２２上ロール２３下ロール２４加熱炉２５冷却水槽２６巻き取り機２７テンションコントローラ

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号庁内整理番号ＦＩ技術表示箇所Ｃ２２Ｃ 38/18

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量比で1.5 〜3.5 ％のＣ、3.0 ％以下
のSi、1.5 ％以下のMn、2.0 〜7.0 ％のCr、3.0 〜15.0
％以下のMo及び5.0 〜30.0％以下のＷ（ただし２Mo＋Ｗ
＝21〜35％）、及び残部実質的にFe及び不可避的不純物
からなる鉄基合金からなる外層と、前記外層に金属的に
接合した鋳鋼又は鍛鋼製の軸とからなる耐摩耗複合ロー
ルであって、前記外層が連続鋳かけ肉盛法により前記軸
に接合されていることを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項２】請求項１に記載の耐摩耗複合ロールにお
いて、前記鉄基合金がさらに重量比で３％以下のＶを含
有することを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項３】請求項１又は２に記載の耐摩耗複合ロー
ルにおいて、前記鉄基合金がさらに重量比で２％以下の
Niを含有することを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項４】請求項１乃至３のいずれかに記載の耐摩
耗複合ロールにおいて、前記鉄基合金がさらに重量比で
12％以下のCoを含有することを特徴とする耐摩耗複合ロ
ール。
【請求項５】請求項１乃至４のいずれかに記載の耐摩
耗複合ロールにおいて、前記鉄基合金中のＢの含有量が
500ppm以下であることを特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項６】請求項１乃至５のいずれかに記載の耐摩
耗複合ロールにおいて、前記鉄基合金中のＰの含有量が
0.1 ％以下であり、Ｓの含有量が0.06％以下であること
を特徴とする耐摩耗複合ロール。
【請求項７】重量比で1.5 〜3.5 ％のＣ、3.0 ％以下
のSi、1.5 ％以下のMn、2.0 〜7.0 ％のCr、3.0 〜15.0
％以下のMo及び5.0 〜30.0％以下のＷ（ただし２Mo＋Ｗ
＝21〜35％）、及び残部実質的にFe及び不可避的不純物
からなる鉄基合金からなる外層と、前記外層に金属的に
接合した鋳鋼又は鍛鋼製の軸とからなる耐摩耗複合ロー
ルを製造する方法において、誘導加熱コイルで包囲され
た耐火枠とその枠の下に同軸的に設置された冷却型とか
らなる組合わせモールドの内側に設けられた空間に、前
記軸を同軸的に遊嵌させ、前記軸と前記モールドとの間
に形成された空隙に前記組成の外層用鉄基合金の溶湯を
注入し、溶湯表面をフラックスでシールするとともに溶
湯を初晶晶出温度乃至それより 100℃まで高い温度範囲
内に加熱撹拌しながら保持し、前記軸を前記モールドと
同軸的に下方へ移動させて、前記溶湯を前記冷却型に接
触させて凝固させるとともに前記軸と溶着させることに
より、前記軸の周囲に連続的に前記外層を形成すること
を特徴とする方法。