JP3023069B2 - 複合成形物 - Google Patents
複合成形物Info
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- JP3023069B2 JP3023069B2 JP7342008A JP34200895A JP3023069B2 JP 3023069 B2 JP3023069 B2 JP 3023069B2 JP 7342008 A JP7342008 A JP 7342008A JP 34200895 A JP34200895 A JP 34200895A JP 3023069 B2 JP3023069 B2 JP 3023069B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、フェノール樹脂と
ポリビニルブチラールからなる樹脂組成物をマトリック
スとし、高強度繊維基材を強化材とする高強度繊維強化
プラスチックからなる成形物（以下、Ｐ−ＡＣＭと言
う）と金属体とを固定する際に、一液性ウレタン系接着
剤で接着することにより低温領域（０〜−４０℃）にお
いて外部より衝撃を受けた場合でも接着層にハクリ、及
び貼れが生じない複合成形物に関するものである。
ポリビニルブチラールからなる樹脂組成物をマトリック
スとし、高強度繊維基材を強化材とする高強度繊維強化
プラスチックからなる成形物（以下、Ｐ−ＡＣＭと言
う）と金属体とを固定する際に、一液性ウレタン系接着
剤で接着することにより低温領域（０〜−４０℃）にお
いて外部より衝撃を受けた場合でも接着層にハクリ、及
び貼れが生じない複合成形物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】高所から落下する物体或いは高速に飛来
する物体に対する耐衝撃体に関しては特開平３−５８８
３５にあるように、高強度繊維強化プラスチックを金属
体の裏面に固定することにより耐衝撃性の大きな複合成
形物が得られ又固定方法の一つとして「接着剤」との記
述がある。しかしながら、接着固定する方法において、
一般の接着剤（合成ゴム系、アクリル系、シアノボンド
系、エポキシ系、二液性ウレタン系等）で接合した場
合、特に低温領域（０〜−４０℃）において、これらの
接着剤を用いた複合成形物に上記衝撃を受けた場合、剥
離、貼がれ等が発生するという欠点を見出し、耐衝撃体
としての性能を維持出来なくなる場合が考えられる。
する物体に対する耐衝撃体に関しては特開平３−５８８
３５にあるように、高強度繊維強化プラスチックを金属
体の裏面に固定することにより耐衝撃性の大きな複合成
形物が得られ又固定方法の一つとして「接着剤」との記
述がある。しかしながら、接着固定する方法において、
一般の接着剤（合成ゴム系、アクリル系、シアノボンド
系、エポキシ系、二液性ウレタン系等）で接合した場
合、特に低温領域（０〜−４０℃）において、これらの
接着剤を用いた複合成形物に上記衝撃を受けた場合、剥
離、貼がれ等が発生するという欠点を見出し、耐衝撃体
としての性能を維持出来なくなる場合が考えられる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、Ｐ−ＡＣＭ
と金属体とを一液性ウレタン系接着剤で接着固定するこ
とにより、低温領域（０〜−４０℃）でも耐衝撃性の大
きな複合成形物を提供することにある。
と金属体とを一液性ウレタン系接着剤で接着固定するこ
とにより、低温領域（０〜−４０℃）でも耐衝撃性の大
きな複合成形物を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、フェノール樹
脂とポリビニルブチラールからなる樹脂組成物をマトリ
ックスとし、高強度繊維基材を強化材とするＰ−ＡＣＭ
と金属体とを一液性ウレタン系接着剤で接着、固定して
なることを特徴とする複合成形物である。
脂とポリビニルブチラールからなる樹脂組成物をマトリ
ックスとし、高強度繊維基材を強化材とするＰ−ＡＣＭ
と金属体とを一液性ウレタン系接着剤で接着、固定して
なることを特徴とする複合成形物である。
【０００５】本発明に用いられる、ポリビニルブチラー
ル変性フェノール樹脂として、特許第１８７７５９２号
にある如くフェノール樹脂にはレゾール型樹脂とノボラ
ック型樹脂があるが、本発明にはレゾール型樹脂の使用
が好ましい。尚、レゾール型樹脂の反応触媒には苛性ソ
ーダ、アンモニア、水酸化バリウム、酸化マグネシウム
が使用され、特に限定されるものでない。フェノール樹
脂は数平均分子量が２００から４００の範囲で使用でき
るが、好ましくは２５０から３５０の範囲である。一
方、ポリビニルブチラールは重合度が５００から５００
０の範囲のものが使用出来るが、好ましくは８００から
４０００の範囲である。ブチラール化度については特に
限定されないが、好ましくは５５〜７０モル％である。
樹脂の配合割合はフェノール樹脂３０重量部（固形分）
から８０重量部（固形分）とポリビニルブチラール７０
重量部（固形分）から２０重量部（固形分）の範囲が使
用出来るが、好ましくはフェノール樹脂４０重量部（固
形分）から７５重量部（固形分）とポリビニルブチラー
ル６０重量部（固形分）から２５重量部（固形分）の範
囲である。マトリックスに上記樹脂を使用することによ
り適度の柔軟性と適度の剛性が付与され、衝撃吸収性が
向上し耐衝撃性に優れたＰ−ＡＣＭ製品が得られる。
ル変性フェノール樹脂として、特許第１８７７５９２号
にある如くフェノール樹脂にはレゾール型樹脂とノボラ
ック型樹脂があるが、本発明にはレゾール型樹脂の使用
が好ましい。尚、レゾール型樹脂の反応触媒には苛性ソ
ーダ、アンモニア、水酸化バリウム、酸化マグネシウム
が使用され、特に限定されるものでない。フェノール樹
脂は数平均分子量が２００から４００の範囲で使用でき
るが、好ましくは２５０から３５０の範囲である。一
方、ポリビニルブチラールは重合度が５００から５００
０の範囲のものが使用出来るが、好ましくは８００から
４０００の範囲である。ブチラール化度については特に
限定されないが、好ましくは５５〜７０モル％である。
樹脂の配合割合はフェノール樹脂３０重量部（固形分）
から８０重量部（固形分）とポリビニルブチラール７０
重量部（固形分）から２０重量部（固形分）の範囲が使
用出来るが、好ましくはフェノール樹脂４０重量部（固
形分）から７５重量部（固形分）とポリビニルブチラー
ル６０重量部（固形分）から２５重量部（固形分）の範
囲である。マトリックスに上記樹脂を使用することによ
り適度の柔軟性と適度の剛性が付与され、衝撃吸収性が
向上し耐衝撃性に優れたＰ−ＡＣＭ製品が得られる。
【０００６】本発明において用いられる高強度繊維と
は、引張強度を密度で割った比引張強度が１０×１０6
cm以上であり、弾性率を密度で割った比弾性率が２．５
×１０8 cm以上のものである。具体的には、高強度ガラ
ス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、芳香族ポリエス
テル繊維、高強度ポリエチレン繊維、ビニロン繊維など
である。一般のガラス繊維、ナイロン繊維、ポリエステ
ル繊維などは該当しない。又繊維は織布、不織布どちら
でも良い。比引張強度あるいは比弾性率が前記値以下で
は、Ｐ−ＡＣＭと金属体との複合成形物の耐衝撃性は必
ずしも十分ではない。
は、引張強度を密度で割った比引張強度が１０×１０6
cm以上であり、弾性率を密度で割った比弾性率が２．５
×１０8 cm以上のものである。具体的には、高強度ガラ
ス繊維、カーボン繊維、アラミド繊維、芳香族ポリエス
テル繊維、高強度ポリエチレン繊維、ビニロン繊維など
である。一般のガラス繊維、ナイロン繊維、ポリエステ
ル繊維などは該当しない。又繊維は織布、不織布どちら
でも良い。比引張強度あるいは比弾性率が前記値以下で
は、Ｐ−ＡＣＭと金属体との複合成形物の耐衝撃性は必
ずしも十分ではない。
【０００７】Ｐ−ＡＣＭを得るには、高強度繊維にポリ
ビニルブチラール変性フェノール樹脂を含浸又は塗布し
てプリプレグを作成しこのプリプレグを複数枚重ね、加
熱加圧する圧縮成形法、あるいはプリプレグを作らない
ハンドレイアップ法などがある。この際、樹脂の含有率
は５〜８０重量％の範囲であるが、通常は５〜５０重量
％、好ましくは８〜２５重量％である。樹脂の含有率が
小さいほど衝撃力に対するエネルギー吸収力が大きくな
るが、５重量％以下ではプリプレグを作ることが困難で
あり、５０重量％以上でもプリプレグを作ることが困難
であり、耐衝撃性が低下する傾向がある。ハンドレイア
ップ法では最高８０重量％の含有率のものも成形可能で
ある。
ビニルブチラール変性フェノール樹脂を含浸又は塗布し
てプリプレグを作成しこのプリプレグを複数枚重ね、加
熱加圧する圧縮成形法、あるいはプリプレグを作らない
ハンドレイアップ法などがある。この際、樹脂の含有率
は５〜８０重量％の範囲であるが、通常は５〜５０重量
％、好ましくは８〜２５重量％である。樹脂の含有率が
小さいほど衝撃力に対するエネルギー吸収力が大きくな
るが、５重量％以下ではプリプレグを作ることが困難で
あり、５０重量％以上でもプリプレグを作ることが困難
であり、耐衝撃性が低下する傾向がある。ハンドレイア
ップ法では最高８０重量％の含有率のものも成形可能で
ある。
【０００８】本発明における金属体としては、ＳＳ鋼、
ＳＵＳ鋼、高張力鋼板、純チタン、チタン合金、アル
ミ、アルミ合金、マンガン鋼等金属であれば原則として
何でも良い。、金属体の厚みは通常１〜３０mmである。
１mm以下では金属体を設ける効果が小さく、３０mm以上
では軽量化の効果が得られ難い。好ましい厚みは１．５
〜８mmである。
ＳＵＳ鋼、高張力鋼板、純チタン、チタン合金、アル
ミ、アルミ合金、マンガン鋼等金属であれば原則として
何でも良い。、金属体の厚みは通常１〜３０mmである。
１mm以下では金属体を設ける効果が小さく、３０mm以上
では軽量化の効果が得られ難い。好ましい厚みは１．５
〜８mmである。
【０００９】一方、Ｐ−ＡＣＭの厚みは通常０．４〜４
０mmである。０．４mm以下では衝撃エネルギー吸収効果
が小さく、４０mm以上厚くしても衝撃エネルギー吸収効
果は大差ない。好ましい厚みは１．５〜２０mmである。
０mmである。０．４mm以下では衝撃エネルギー吸収効果
が小さく、４０mm以上厚くしても衝撃エネルギー吸収効
果は大差ない。好ましい厚みは１．５〜２０mmである。
【００１０】Ｐ−ＡＣＭと金属体とを接合する１液性ウ
レタン系接着剤としては、一般にはジイソシアネートと
ポリオール（多官能活性水素化合物）とを反応させ、末
端ＮＣＯのプレポリマーを製造し、空気中の水分や被着
材反面の吸着水などと反応して硬化する。ＮＣＯの原料
としてはＭＤＩ、デスモジュールＲ、デスモジュールＲ
Ｆ、又ＮＣＯ変性体としてウレタンのプレポリマーやＨ
ＤＩビューレット等がある。一方ポリオールとしてはジ
エチレングリコール、ジプロピレングリコール等の低分
子量ポリオール、ポリエチレングリコールやポリオキシ
プロピレングリコール等のポリエーテルポリオール及び
ポリカプロラクトン等のポリエステルポリオール等があ
る。
レタン系接着剤としては、一般にはジイソシアネートと
ポリオール（多官能活性水素化合物）とを反応させ、末
端ＮＣＯのプレポリマーを製造し、空気中の水分や被着
材反面の吸着水などと反応して硬化する。ＮＣＯの原料
としてはＭＤＩ、デスモジュールＲ、デスモジュールＲ
Ｆ、又ＮＣＯ変性体としてウレタンのプレポリマーやＨ
ＤＩビューレット等がある。一方ポリオールとしてはジ
エチレングリコール、ジプロピレングリコール等の低分
子量ポリオール、ポリエチレングリコールやポリオキシ
プロピレングリコール等のポリエーテルポリオール及び
ポリカプロラクトン等のポリエステルポリオール等があ
る。
【００１１】Ｐ−ＡＣＭと金属体とを接着させるには、
接着面両面のホコリやオイル等を溶剤等で除去し（場合
によってはサンディング後除去する）、接着面に適量の
接着剤を塗布後へら等で均一な膜厚を作り、指触乾燥後
（５〜２０分）、両面を合せ、ハンドロール等で十分に
抑える。１〜数日後に完全硬化する。上記方法は一液性
である為、配合によるミスはなく調合も簡単で現場施行
も十分可能である。又、鋼板にＰ−ＡＣＭを接着する場
合、接着後、Ｐ−ＡＣＭを鋼板に固定しておく必要があ
る時は、永久磁石等で固定する方法もある。
接着面両面のホコリやオイル等を溶剤等で除去し（場合
によってはサンディング後除去する）、接着面に適量の
接着剤を塗布後へら等で均一な膜厚を作り、指触乾燥後
（５〜２０分）、両面を合せ、ハンドロール等で十分に
抑える。１〜数日後に完全硬化する。上記方法は一液性
である為、配合によるミスはなく調合も簡単で現場施行
も十分可能である。又、鋼板にＰ−ＡＣＭを接着する場
合、接着後、Ｐ−ＡＣＭを鋼板に固定しておく必要があ
る時は、永久磁石等で固定する方法もある。
【００１２】
【実施例】以下、本発明を実施例により説明する。 実施例１ 比引張強度２１×１０４ cm、比弾性率６．４×１０８
cmのアラミド繊維からなる織布（厚さ０．４５、坪量５
００ｇ／ｍ2 ）に特許第１８７７５９２号の実施例１に
あるポリビニルブチラール変性フェノール樹脂を含浸
し、乾燥して樹脂分１５％のプリプレグを作製した。こ
のプリプレグを６枚重ね１５０℃、１００kg／cm2 で加
熱、加圧してＰ−ＡＣＭ（１）を得た。一方、ＭＤＩか
ら成るウレタン系プレポリマーとポリエチレングリコー
ルとを反応させて一液性ウレタン系接着剤を得た。この
接着剤をサイズが２０cm角のＰ−ＡＣＭ（１）（溶剤で
表面処理済）と５mm厚（溶剤で脱脂処理済）高張力鋼板
（引張強度約６０kg／mm2 ）に各５ｇずつ塗布し、１５
分後に両面を接合させ、ローラーで抑えた後、５日間放
置し、「複合成形物Ａ」を得た。 比較例１ 実施例１におけるＰ−ＡＣＭ（１）と５mm高張力鋼板と
を日本合成ゴム製マイティグリップ５０００（二液性プ
ライマー処理付ウレタン系接着剤）にて接着し、「複合
成形物Ｂ」を得た。 比較例２ 実施例１におけるＰ−ＡＣＭ（１）と高張力鋼板とを住
友ベークライト製エポキシ系２液混合常温硬化型接着剤
（スミタックＥＡ−２６８−０３）にて接着し、「複合
成形物Ｃ」を得た。 比較例３ 実施例１におけるＰ−ＡＣＭ（１）と高張力鋼板とをク
ロロプレン製合成ゴム系接着剤（住友３Ｍ製 ＥＣ−１
３６８）にて接着し、「複合成形物Ｄ」を得た。 比較例４ 実施例１におけるＰ−ＡＣＭ（１）と高張力鋼板とをア
クリル系両面テープ（住友３Ｍ製 Ｓｃｏｔｃｈ Ｙ−
４９３０）にて接着し、「複合成形物Ｅ」を得た。
cmのアラミド繊維からなる織布（厚さ０．４５、坪量５
００ｇ／ｍ2 ）に特許第１８７７５９２号の実施例１に
あるポリビニルブチラール変性フェノール樹脂を含浸
し、乾燥して樹脂分１５％のプリプレグを作製した。こ
のプリプレグを６枚重ね１５０℃、１００kg／cm2 で加
熱、加圧してＰ−ＡＣＭ（１）を得た。一方、ＭＤＩか
ら成るウレタン系プレポリマーとポリエチレングリコー
ルとを反応させて一液性ウレタン系接着剤を得た。この
接着剤をサイズが２０cm角のＰ−ＡＣＭ（１）（溶剤で
表面処理済）と５mm厚（溶剤で脱脂処理済）高張力鋼板
（引張強度約６０kg／mm2 ）に各５ｇずつ塗布し、１５
分後に両面を接合させ、ローラーで抑えた後、５日間放
置し、「複合成形物Ａ」を得た。 比較例１ 実施例１におけるＰ−ＡＣＭ（１）と５mm高張力鋼板と
を日本合成ゴム製マイティグリップ５０００（二液性プ
ライマー処理付ウレタン系接着剤）にて接着し、「複合
成形物Ｂ」を得た。 比較例２ 実施例１におけるＰ−ＡＣＭ（１）と高張力鋼板とを住
友ベークライト製エポキシ系２液混合常温硬化型接着剤
（スミタックＥＡ−２６８−０３）にて接着し、「複合
成形物Ｃ」を得た。 比較例３ 実施例１におけるＰ−ＡＣＭ（１）と高張力鋼板とをク
ロロプレン製合成ゴム系接着剤（住友３Ｍ製 ＥＣ−１
３６８）にて接着し、「複合成形物Ｄ」を得た。 比較例４ 実施例１におけるＰ−ＡＣＭ（１）と高張力鋼板とをア
クリル系両面テープ（住友３Ｍ製 Ｓｃｏｔｃｈ Ｙ−
４９３０）にて接着し、「複合成形物Ｅ」を得た。
【００１３】実施例２ 比引張強度１６×１０６ cm、比弾性率３．２×１０８
cmの高強度ガラス繊維からなる一方向繊維（厚さ０．２
０mm、坪量２２０ｇ／ｍ2 ）に実施例１と同じポリビニ
ル変性フェノール樹脂を塗布し、乾燥して樹脂分２３％
の一方向プリプレグを得た。このプリプレグを０°及び
９０°方向に交互に１０枚重ね、１５０℃、３０kg／cm
2 で加熱、加圧してＰ−ＡＣＭ（２）を得た。一方、Ｍ
ＤＩから成るウレタン系プレポリマーとポリプロピレン
グリコールとを反応させて一液性ウレタン系接着剤を得
た。この接着剤をサイズが２０cm角のＰ−ＡＣＭ（２）
と６mm厚の純チタン板（ＪＩＳ Ｈ ４６００ ＴＰ３
５）（引張強度約３９kg／mm2 ）に各５ｇずつ塗布し、
両面を接合させ、ローラーで抑えた後、５日間放置し
「複合成形物Ｆ」を得た。 比較例５ 実施例２におけるＰ−ＡＣＭ（２）６mm純チタン板とを
二液性プライマー処理付ウレタン系接着剤（日本合成ゴ
ム製マイティグリップ５０００）にて接着し、「複合成
形物Ｇ」を得た。 比較例６ 実施例２におけるＰ−ＡＣＭ（２）と純チタン板とを弊
社製エポキシ系２液混合常温硬化型接着剤（スミタック
ＥＡ−２６８−０３）にて接着し、「複合成形物Ｈ」
を得た。 比較例７ 実施例２におけるＰ−ＡＣＭ（２）と純チタン板とをク
ロロプレン製合成ゴム系接着剤（住友３Ｍ製 ＥＣ−１
３６８）にて接着し、「複合成形物Ｉ」を得た。 比較例８ 実施例２におけるＰ−ＡＣＭ（２）と純チタン板とをア
クリル系両面テープ（住友３Ｍ製 Ｓｃｏｔｃｈ Ｙ−
４９３０）にて接着し、「複合成形物Ｊ」を得た。 上記複合成形物をＭＩＬ−ＳＴＤ−６６２に従った１．
１ｇ弾を用い約８００ｍ／sec の速度で耐衝撃試験（図
１参照）を行った。射撃はいづれも金属板の方から行っ
た。評価結果を表−１に示す。
cmの高強度ガラス繊維からなる一方向繊維（厚さ０．２
０mm、坪量２２０ｇ／ｍ2 ）に実施例１と同じポリビニ
ル変性フェノール樹脂を塗布し、乾燥して樹脂分２３％
の一方向プリプレグを得た。このプリプレグを０°及び
９０°方向に交互に１０枚重ね、１５０℃、３０kg／cm
2 で加熱、加圧してＰ−ＡＣＭ（２）を得た。一方、Ｍ
ＤＩから成るウレタン系プレポリマーとポリプロピレン
グリコールとを反応させて一液性ウレタン系接着剤を得
た。この接着剤をサイズが２０cm角のＰ−ＡＣＭ（２）
と６mm厚の純チタン板（ＪＩＳ Ｈ ４６００ ＴＰ３
５）（引張強度約３９kg／mm2 ）に各５ｇずつ塗布し、
両面を接合させ、ローラーで抑えた後、５日間放置し
「複合成形物Ｆ」を得た。 比較例５ 実施例２におけるＰ−ＡＣＭ（２）６mm純チタン板とを
二液性プライマー処理付ウレタン系接着剤（日本合成ゴ
ム製マイティグリップ５０００）にて接着し、「複合成
形物Ｇ」を得た。 比較例６ 実施例２におけるＰ−ＡＣＭ（２）と純チタン板とを弊
社製エポキシ系２液混合常温硬化型接着剤（スミタック
ＥＡ−２６８−０３）にて接着し、「複合成形物Ｈ」
を得た。 比較例７ 実施例２におけるＰ−ＡＣＭ（２）と純チタン板とをク
ロロプレン製合成ゴム系接着剤（住友３Ｍ製 ＥＣ−１
３６８）にて接着し、「複合成形物Ｉ」を得た。 比較例８ 実施例２におけるＰ−ＡＣＭ（２）と純チタン板とをア
クリル系両面テープ（住友３Ｍ製 Ｓｃｏｔｃｈ Ｙ−
４９３０）にて接着し、「複合成形物Ｊ」を得た。 上記複合成形物をＭＩＬ−ＳＴＤ−６６２に従った１．
１ｇ弾を用い約８００ｍ／sec の速度で耐衝撃試験（図
１参照）を行った。射撃はいづれも金属板の方から行っ
た。評価結果を表−１に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【発明の効果】高強度繊維強化ポリビニルブチラール変
性樹脂組成物と金属体とを一液性ウレタン系接着剤で接
着、固定することにより、低温領域（０〜−４０℃）で
大きな衝撃を受けた場合でも接着層にハクリは発生せ
ず、耐衝撃性のある複合成形物を得ることができる。一
液性ウレタン系接着剤が低温において効果があるのは、
接着時被着体の界面の水分が反応によって消費される
為、接着後界面に水分が無くなる。一方、他の接着剤の
場合には多少とも界面に水分か残り、低温になると氷結
して体積を広げる為、界面にスキ間が発生し易くなり、
大きな衝撃を受けるとハクリとなると考えられる。
性樹脂組成物と金属体とを一液性ウレタン系接着剤で接
着、固定することにより、低温領域（０〜−４０℃）で
大きな衝撃を受けた場合でも接着層にハクリは発生せ
ず、耐衝撃性のある複合成形物を得ることができる。一
液性ウレタン系接着剤が低温において効果があるのは、
接着時被着体の界面の水分が反応によって消費される
為、接着後界面に水分が無くなる。一方、他の接着剤の
場合には多少とも界面に水分か残り、低温になると氷結
して体積を広げる為、界面にスキ間が発生し易くなり、
大きな衝撃を受けるとハクリとなると考えられる。
【図１】 耐衝撃試験の概要図
１：金属体 ２：高強度繊維強化プラスチックからなる成形物（Ｐ−
ＡＣＭ） ３：接着層 ４：固定治具
ＡＣＭ） ３：接着層 ４：固定治具
Claims (1)
- 【請求項１】 フェノール樹脂とポリビニルブチラール
からなる樹脂組成物をマトリックスとし、高強度繊維基
材を強化材とする高強度繊維強化プラスチックからなる
成形物と金属体とを一液性ウレタン系接着剤で接着、固
定してなることを特徴とする複合成形物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7342008A JP3023069B2 (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 複合成形物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7342008A JP3023069B2 (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 複合成形物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09174759A JPH09174759A (ja) | 1997-07-08 |
| JP3023069B2 true JP3023069B2 (ja) | 2000-03-21 |
Family
ID=18350471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7342008A Expired - Fee Related JP3023069B2 (ja) | 1995-12-28 | 1995-12-28 | 複合成形物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3023069B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU671572B2 (en) * | 1994-06-28 | 1996-08-29 | Nichiha Corporation | A mold and a method of manufacturing an inorganic board |
| JP2012197376A (ja) * | 2011-03-22 | 2012-10-18 | Sumitomo Bakelite Co Ltd | フェノール樹脂成形材料 |
-
1995
- 1995-12-28 JP JP7342008A patent/JP3023069B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09174759A (ja) | 1997-07-08 |
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