JPH09314744A - 金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの製造方法 - Google Patents
金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの製造方法Info
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- JPH09314744A JPH09314744A JP8140090A JP14009096A JPH09314744A JP H09314744 A JPH09314744 A JP H09314744A JP 8140090 A JP8140090 A JP 8140090A JP 14009096 A JP14009096 A JP 14009096A JP H09314744 A JPH09314744 A JP H09314744A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 曲面を有する構造物、及び大型構造物への施
工も可能となる金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリ
ッドの製法を提供する。 【解決手段】 金属の表面上で、シート状の炭素繊維一
方向材料に、常温硬化型エポキシ樹脂または加熱硬化型
エポキシ樹脂を含浸させた後、エポキシ樹脂を硬化する
ことを特徴とする金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブ
リッドの製造方法。
工も可能となる金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリ
ッドの製法を提供する。 【解決手段】 金属の表面上で、シート状の炭素繊維一
方向材料に、常温硬化型エポキシ樹脂または加熱硬化型
エポキシ樹脂を含浸させた後、エポキシ樹脂を硬化する
ことを特徴とする金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブ
リッドの製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軽量で、高剛性、
又は高強度の金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッ
ドを、簡便にしかも安価に製造する方法である。さらに
従来の方法では困難であった曲面を有する構造物、大型
構造物へ金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを
適応する事も可能となる。
又は高強度の金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッ
ドを、簡便にしかも安価に製造する方法である。さらに
従来の方法では困難であった曲面を有する構造物、大型
構造物へ金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを
適応する事も可能となる。
【０００２】
【従来の技術】金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリ
ッドを製造する方法としては、通常、炭素繊維一方向材
料（ＵＤプリプレグ）を積層した後、オーブン中常圧又
はオートクレーブや熱プレス中で加熱成形を行い板状の
炭素繊維複合材成形板とし、さらに得られた成形板を所
定の形状に切断・加工等を行った後、金属面に常温硬化
型又は熱硬化型接着剤を用いて接着する方法が知られて
いる(VDI Ver No.1151 Page487-493 1995)。この方法で
は 、成形工程にオートクレーブ、又は熱プレス等の特
殊な設備を必要とするだけでなく、加工工程にも複合材
用の特殊な加工切断機を必要とした。さらに、予め成形
板製造するため、曲面を有する構造物、大型構造物に貼
り合わせることは極めて困難、又は高コストな方法であ
った。
ッドを製造する方法としては、通常、炭素繊維一方向材
料（ＵＤプリプレグ）を積層した後、オーブン中常圧又
はオートクレーブや熱プレス中で加熱成形を行い板状の
炭素繊維複合材成形板とし、さらに得られた成形板を所
定の形状に切断・加工等を行った後、金属面に常温硬化
型又は熱硬化型接着剤を用いて接着する方法が知られて
いる(VDI Ver No.1151 Page487-493 1995)。この方法で
は 、成形工程にオートクレーブ、又は熱プレス等の特
殊な設備を必要とするだけでなく、加工工程にも複合材
用の特殊な加工切断機を必要とした。さらに、予め成形
板製造するため、曲面を有する構造物、大型構造物に貼
り合わせることは極めて困難、又は高コストな方法であ
った。
【０００３】また、炭素繊維のトウに熱硬化又は常温硬
化型の樹脂を含浸した後、連続的に金属のパイプ等に巻
き付け金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを形
成するフィラメントワインド法も知られているが、フィ
ラメントワインド法は高価で特殊な巻き付け装置を必要
とするばかりでなく、炭素繊維のトウをたとえば５°以
上の角度で交差配交させる必要が有るため、炭素繊維の
強度、弾性率という性質を１００％活かすことが難し
く、さらに、平板や曲面への施工が難しい、等の問題が
あった。
化型の樹脂を含浸した後、連続的に金属のパイプ等に巻
き付け金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを形
成するフィラメントワインド法も知られているが、フィ
ラメントワインド法は高価で特殊な巻き付け装置を必要
とするばかりでなく、炭素繊維のトウをたとえば５°以
上の角度で交差配交させる必要が有るため、炭素繊維の
強度、弾性率という性質を１００％活かすことが難し
く、さらに、平板や曲面への施工が難しい、等の問題が
あった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、オートクレ
ーブ、又は熱プレス、フィラメントワインダー等の特殊
で高価な成形設備や、炭素繊維強化樹脂複合材用の特殊
な加工切断機を必要とせず、かつ短工期、低コストで金
属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを製造する方
法、さらに、曲面を有する構造物、及び大型構造物への
施工も可能となる金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブ
リッドを製造する方法を提供するものでる。
ーブ、又は熱プレス、フィラメントワインダー等の特殊
で高価な成形設備や、炭素繊維強化樹脂複合材用の特殊
な加工切断機を必要とせず、かつ短工期、低コストで金
属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを製造する方
法、さらに、曲面を有する構造物、及び大型構造物への
施工も可能となる金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブ
リッドを製造する方法を提供するものでる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、金属の表面上
で、シート状の炭素繊維一方向材料に常温硬化型エポキ
シ樹脂または加熱硬化型エポキシ樹脂を含浸させた後、
エポキシ樹脂を硬化することにより金属−炭素繊維強化
樹脂複合材ハイブリッドを製造する方法である。
で、シート状の炭素繊維一方向材料に常温硬化型エポキ
シ樹脂または加熱硬化型エポキシ樹脂を含浸させた後、
エポキシ樹脂を硬化することにより金属−炭素繊維強化
樹脂複合材ハイブリッドを製造する方法である。
【０００６】
【発明の実施の形態】本発明で使用する金属としては、
鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、チタ
ン、チタン合金、亜鉛、マグネシウム合金、ニッケル、
ニッケル合金、銅、銅合金、等いずれの金属にも適応で
きるが、アルミニウム、アルミニウム合金に適応した場
合、アルミより軽量で、鉄と同等以上の剛性、又は強度
の金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドが製造で
きるので好ましい。
鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、チタ
ン、チタン合金、亜鉛、マグネシウム合金、ニッケル、
ニッケル合金、銅、銅合金、等いずれの金属にも適応で
きるが、アルミニウム、アルミニウム合金に適応した場
合、アルミより軽量で、鉄と同等以上の剛性、又は強度
の金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドが製造で
きるので好ましい。
【０００７】本発明で使用するシート状炭素繊維一方向
材料としては、炭素繊維長繊維を一方向に並べ、通常、
樹脂含有率１〜１５％となるように、例えばエポキシ樹
脂で保形されたシート状炭素繊維一方向材料、たとえ
ば、三菱化学株式会社製“リペラーク"、東燃化学株式
会社製“フォルカトウシート”がある。また、炭素繊維
長繊維を一方向に並べ、炭素繊維と直角の方向をガラス
繊維、炭素繊維、有機繊維、等の繊維でかがったＵＤフ
ァブリックと呼ばれるシート状炭素繊維一方向材料、た
とえば、東レ株式会社製“トレカクロス”等も使用でき
る。
材料としては、炭素繊維長繊維を一方向に並べ、通常、
樹脂含有率１〜１５％となるように、例えばエポキシ樹
脂で保形されたシート状炭素繊維一方向材料、たとえ
ば、三菱化学株式会社製“リペラーク"、東燃化学株式
会社製“フォルカトウシート”がある。また、炭素繊維
長繊維を一方向に並べ、炭素繊維と直角の方向をガラス
繊維、炭素繊維、有機繊維、等の繊維でかがったＵＤフ
ァブリックと呼ばれるシート状炭素繊維一方向材料、た
とえば、東レ株式会社製“トレカクロス”等も使用でき
る。
【０００８】炭素繊維長繊維として引張り弾性率３８０
ＧＰａ以上の炭素繊維から形成されたシート状炭素繊維
一方向材料を使用すると得られた金属−炭素繊維強化プ
ラスチック複合材の弾性率は貼り合わせ前の金属の弾性
率より高くなり、剛性補強ができる。また、得られた炭
素繊維一方向樹脂複合材の炭素繊維体積含有率６０％に
おける圧縮強度が１０００ＫＰａ以上の炭素繊維から形
成されたシート状炭素繊維一方向材料を使用すると、得
られた金属−炭素繊維強化プラスチック複合材の曲げ強
度は貼り合わせ前の金属の曲げ強度より大きくなり、強
度補強ができる。
ＧＰａ以上の炭素繊維から形成されたシート状炭素繊維
一方向材料を使用すると得られた金属−炭素繊維強化プ
ラスチック複合材の弾性率は貼り合わせ前の金属の弾性
率より高くなり、剛性補強ができる。また、得られた炭
素繊維一方向樹脂複合材の炭素繊維体積含有率６０％に
おける圧縮強度が１０００ＫＰａ以上の炭素繊維から形
成されたシート状炭素繊維一方向材料を使用すると、得
られた金属−炭素繊維強化プラスチック複合材の曲げ強
度は貼り合わせ前の金属の曲げ強度より大きくなり、強
度補強ができる。
【０００９】炭素繊維長繊維を一方向に並べ、樹脂含有
率１〜１５％となるように、例えばエポキシ樹脂で保形
されたシート状炭素繊維一方向材料で、形状保持の為に
ガラス繊維や有機繊維織布又は組布が貼り合わせられて
いる場合には、織布又は組布のついたまま金属表面に貼
り合わせても良いが、織布又は組布を剥がした後貼り合
わせるか、または、貼り合わせた後、織布又は組布を剥
がし含浸を行った方が、得られた金属−炭素繊維強化樹
脂複合材ハイブリッドの物性、耐久性、及び外観が良く
なるので好ましい。
率１〜１５％となるように、例えばエポキシ樹脂で保形
されたシート状炭素繊維一方向材料で、形状保持の為に
ガラス繊維や有機繊維織布又は組布が貼り合わせられて
いる場合には、織布又は組布のついたまま金属表面に貼
り合わせても良いが、織布又は組布を剥がした後貼り合
わせるか、または、貼り合わせた後、織布又は組布を剥
がし含浸を行った方が、得られた金属−炭素繊維強化樹
脂複合材ハイブリッドの物性、耐久性、及び外観が良く
なるので好ましい。
【００１０】本発明で使用する含浸用のエポキシ樹脂と
しては、常温硬化型二液性エポキシ樹脂、または加熱硬
化型エポキシ樹脂いずれも使用が可能である。シート状
炭素繊維一方向材料に常圧下又は減圧下含浸を行うた
め、エポキシ樹脂の粘度は低いことが好ましく、２５℃
における粘度が１０００〜１００００００ｍＰａｓ、特
に、２０００〜１０００００ｍＰａｓであるエポキシ樹
脂が最適である。また、微粒子シリカの様な揺変性付与
材を添加し塗付作業中の液ダレを防止する事も好まし
い。たとえば、三菱化学株式会社製 二液硬化型エポキ
シ樹脂“エポサームレジン ＸＬ−７００Ｓ”、東邦天
然ガス株式会社製 二液硬化型エポキシ樹脂“ＦＲ−Ｅ
３ＰＳ”、住友スリーエム株式会社製 一液加熱硬化型
エポキシ樹脂“Ｓｃｏｔｃｈ−Ｗｅｌｄ ＸＡ−７４１
６”などがある。
しては、常温硬化型二液性エポキシ樹脂、または加熱硬
化型エポキシ樹脂いずれも使用が可能である。シート状
炭素繊維一方向材料に常圧下又は減圧下含浸を行うた
め、エポキシ樹脂の粘度は低いことが好ましく、２５℃
における粘度が１０００〜１００００００ｍＰａｓ、特
に、２０００〜１０００００ｍＰａｓであるエポキシ樹
脂が最適である。また、微粒子シリカの様な揺変性付与
材を添加し塗付作業中の液ダレを防止する事も好まし
い。たとえば、三菱化学株式会社製 二液硬化型エポキ
シ樹脂“エポサームレジン ＸＬ−７００Ｓ”、東邦天
然ガス株式会社製 二液硬化型エポキシ樹脂“ＦＲ−Ｅ
３ＰＳ”、住友スリーエム株式会社製 一液加熱硬化型
エポキシ樹脂“Ｓｃｏｔｃｈ−Ｗｅｌｄ ＸＡ−７４１
６”などがある。
【００１１】含浸用のエポキシ樹脂の塗布量はシート状
炭素繊維一方向材料の目付量により異なるが、形成され
る炭素繊維強化樹脂複合材の樹脂含有量が６０〜２０
％、好ましくは４０〜２５％となる量を塗布する。一般
的にエポキシ樹脂の塗布量は少ないほど得られる炭素繊
維強化樹脂複合材の繊維含有率が大きくなり物性が向上
するが、樹脂を未含浸部の無い均一な含浸が難しくな
る。樹脂含有量が６０％を越えると、炭素繊維強化樹脂
複合材の形成においては大きな問題はないものの、得ら
れる炭素繊維強化樹脂複合材の繊維含有率が低下す為、
得られる金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの
物性が低下する。また、樹脂含有量２０％未満では得ら
れる炭素繊維強化樹脂複合材部分に樹脂の未含浸部分が
できるため、得られる金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハ
イブリッドの物性が低下する。
炭素繊維一方向材料の目付量により異なるが、形成され
る炭素繊維強化樹脂複合材の樹脂含有量が６０〜２０
％、好ましくは４０〜２５％となる量を塗布する。一般
的にエポキシ樹脂の塗布量は少ないほど得られる炭素繊
維強化樹脂複合材の繊維含有率が大きくなり物性が向上
するが、樹脂を未含浸部の無い均一な含浸が難しくな
る。樹脂含有量が６０％を越えると、炭素繊維強化樹脂
複合材の形成においては大きな問題はないものの、得ら
れる炭素繊維強化樹脂複合材の繊維含有率が低下す為、
得られる金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの
物性が低下する。また、樹脂含有量２０％未満では得ら
れる炭素繊維強化樹脂複合材部分に樹脂の未含浸部分が
できるため、得られる金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハ
イブリッドの物性が低下する。
【００１２】尚、シート状炭素繊維一方向材料が予め常
温硬化型エポキシ樹脂又は加熱硬化型エポキシ樹脂で保
形されている場合は、該エポキシ樹脂量＋塗布エポキシ
樹脂量の合計が樹脂含有量となる。エポキシ樹脂の含浸
の方法としては、金属表面にエポキシ樹脂を塗付後、シ
ート状炭素繊維一方向材料を貼り合わせ、常圧下で脱泡
ローラー等で機械的に加圧する事により炭素繊維シート
にエポキシ樹脂を含浸させる方法。または、金属表面に
エポキシ樹脂を塗付後、シート状炭素繊維一方向材料を
貼り合わせ、これをナイロン、塩化ビニル、ポリエチレ
ン、ポロプロピレン等の樹脂フィルム等で密閉し内部を
真空ポンプ等で減圧（真空）状態にすることにより炭素
繊維シートにエポキシ樹脂を含浸させる方法がある。
温硬化型エポキシ樹脂又は加熱硬化型エポキシ樹脂で保
形されている場合は、該エポキシ樹脂量＋塗布エポキシ
樹脂量の合計が樹脂含有量となる。エポキシ樹脂の含浸
の方法としては、金属表面にエポキシ樹脂を塗付後、シ
ート状炭素繊維一方向材料を貼り合わせ、常圧下で脱泡
ローラー等で機械的に加圧する事により炭素繊維シート
にエポキシ樹脂を含浸させる方法。または、金属表面に
エポキシ樹脂を塗付後、シート状炭素繊維一方向材料を
貼り合わせ、これをナイロン、塩化ビニル、ポリエチレ
ン、ポロプロピレン等の樹脂フィルム等で密閉し内部を
真空ポンプ等で減圧（真空）状態にすることにより炭素
繊維シートにエポキシ樹脂を含浸させる方法がある。
【００１３】減圧（真空）状態で含浸させる場合、シー
ト状炭素繊維一方向材料の内部に空気層が存在しないた
め、少量のエポキシ樹脂を未含浸部分生じさせずに均一
に含浸する事が可能となる。その結果、炭素繊維強化樹
脂部分の樹脂含有率を４０％以下（繊維含有率５０％以
上）にする事ができるので、得られた金属−炭素繊維強
化樹脂複合材ハイブリッドの物性が向上し好ましい。す
なわち、常圧下、脱泡ローラー等で機械的に加圧する事
により含浸する場合、樹脂含有量４０％以下にすると、
得られる炭素繊維強化樹脂複合材部分に残存空気に起因
する樹脂の未含浸部分ができ、ハイブリッドの物性（特
に強度）が低下してしまうが、減圧（真空）状態で含浸
させる場合には、樹脂含有量４０％以下でも未含浸部分
が生成せず、樹脂含有量２５％以下にした場合にのみ未
含浸部分に由来する物性低下が見られる。
ト状炭素繊維一方向材料の内部に空気層が存在しないた
め、少量のエポキシ樹脂を未含浸部分生じさせずに均一
に含浸する事が可能となる。その結果、炭素繊維強化樹
脂部分の樹脂含有率を４０％以下（繊維含有率５０％以
上）にする事ができるので、得られた金属−炭素繊維強
化樹脂複合材ハイブリッドの物性が向上し好ましい。す
なわち、常圧下、脱泡ローラー等で機械的に加圧する事
により含浸する場合、樹脂含有量４０％以下にすると、
得られる炭素繊維強化樹脂複合材部分に残存空気に起因
する樹脂の未含浸部分ができ、ハイブリッドの物性（特
に強度）が低下してしまうが、減圧（真空）状態で含浸
させる場合には、樹脂含有量４０％以下でも未含浸部分
が生成せず、樹脂含有量２５％以下にした場合にのみ未
含浸部分に由来する物性低下が見られる。
【００１４】ところで、金属と炭素繊維強化樹脂複合材
は、線膨張係数が大きく事なる為、温度変化により炭素
繊維強化樹脂複合材が剥離する場合がある。特にエポキ
シ樹脂による接着性が悪く、かつ線膨張係数が大きいア
ルミニウム、及びアルミニウム合金の場合にはその傾向
が大きい。温度変化による炭素繊維強化樹脂複合材の剥
離を防止する方法としては、金属にシート状炭素繊維一
方向材料を貼り合わせ前に、金属表面を予めサンドペー
パーやサンドブラスター（噴砂研磨）等で機械的に研磨
したり、アルカリ、酸等で化学的にエッチングする事に
より、金属表面の酸化皮膜、油分の除去、及び金属表面
に凹凸を形成させる方法が有効である。サンドペーパー
やサンドブラスターの研磨砂は、＃６０から＃４００程
度の荒さが好適である。また、化学的エッチングとして
は、一般に接着や塗装に用いられる脱脂洗浄剤が使用で
きる。また、機械的研磨、化学的エッチングの後に、リ
ン酸塩、クロム酸塩等の皮膜化成処理やウオッシュプラ
イマー等で表面処理を行い金属の耐食性を向上させるこ
とも金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの長期
耐久性向上に効果がある。
は、線膨張係数が大きく事なる為、温度変化により炭素
繊維強化樹脂複合材が剥離する場合がある。特にエポキ
シ樹脂による接着性が悪く、かつ線膨張係数が大きいア
ルミニウム、及びアルミニウム合金の場合にはその傾向
が大きい。温度変化による炭素繊維強化樹脂複合材の剥
離を防止する方法としては、金属にシート状炭素繊維一
方向材料を貼り合わせ前に、金属表面を予めサンドペー
パーやサンドブラスター（噴砂研磨）等で機械的に研磨
したり、アルカリ、酸等で化学的にエッチングする事に
より、金属表面の酸化皮膜、油分の除去、及び金属表面
に凹凸を形成させる方法が有効である。サンドペーパー
やサンドブラスターの研磨砂は、＃６０から＃４００程
度の荒さが好適である。また、化学的エッチングとして
は、一般に接着や塗装に用いられる脱脂洗浄剤が使用で
きる。また、機械的研磨、化学的エッチングの後に、リ
ン酸塩、クロム酸塩等の皮膜化成処理やウオッシュプラ
イマー等で表面処理を行い金属の耐食性を向上させるこ
とも金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの長期
耐久性向上に効果がある。
【００１５】また、本発明の複合材ハイブリッドを電池
用途等に使用する場合には炭素繊維は導電性を有するた
め、金属が炭素繊維を介在して他の異種金属と接触した
場合ハイブリッドの金属部分が電池作用腐食（電食）に
より腐食し、金属−炭素繊維強化樹脂複合材の接着面で
剥離が発生する可能性がある。この電食を防止するため
金属と炭素繊維が接触しないように、金属とシート状炭
素繊維一方向材料の間に絶縁層を挿入することも可能で
ある。絶縁層としては、エポキシ樹脂との親和性があり
絶縁性大きなガラス繊維織布が好ましい。目付量１００
ｇ/ｃｍ2 以下、さらに好ましくは５０ｇ/ｃｍ2 以下の
薄手のガラス繊維織布は得られる金属−炭素繊維強化樹
脂複合材の物性にほとんど影響を与えないため好適であ
る。目付量５０ｇ/ｃｍ2 以下のガラス繊維織布として
は、鐘紡株式会社製“テキストグラス”ＫＳ１０９０、
ＫＳ１０６５、ＫＳ１０２０などがある。
用途等に使用する場合には炭素繊維は導電性を有するた
め、金属が炭素繊維を介在して他の異種金属と接触した
場合ハイブリッドの金属部分が電池作用腐食（電食）に
より腐食し、金属−炭素繊維強化樹脂複合材の接着面で
剥離が発生する可能性がある。この電食を防止するため
金属と炭素繊維が接触しないように、金属とシート状炭
素繊維一方向材料の間に絶縁層を挿入することも可能で
ある。絶縁層としては、エポキシ樹脂との親和性があり
絶縁性大きなガラス繊維織布が好ましい。目付量１００
ｇ/ｃｍ2 以下、さらに好ましくは５０ｇ/ｃｍ2 以下の
薄手のガラス繊維織布は得られる金属−炭素繊維強化樹
脂複合材の物性にほとんど影響を与えないため好適であ
る。目付量５０ｇ/ｃｍ2 以下のガラス繊維織布として
は、鐘紡株式会社製“テキストグラス”ＫＳ１０９０、
ＫＳ１０６５、ＫＳ１０２０などがある。
【００１６】金属に貼り合わせるシート状炭素繊維一方
向材料は用途に応じ、単層であっても二層以上の積層で
あってもよい。また、熱によるそりが発生しないために
は金属の両表面に複合させることが好ましい。
向材料は用途に応じ、単層であっても二層以上の積層で
あってもよい。また、熱によるそりが発生しないために
は金属の両表面に複合させることが好ましい。
【００１７】
【作用】本発明の方法によれば、オートクレーブ、又は
熱プレス等の特殊な成形のための設備や、炭素繊維強化
樹脂複合材用の特殊な加工切断機を必要とせずに金属−
炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを製造することが
可能となる。さらに、積層、硬化、接着を金属表面上で
同時に行うため、工期、コストの低減が可能となるだけ
でなく、使用するシート状炭素繊維一方向材料が極めて
柔軟性のある材料であるため、曲面を有する構造物、及
び車体等の大型構造物への施工も可能となる。
熱プレス等の特殊な成形のための設備や、炭素繊維強化
樹脂複合材用の特殊な加工切断機を必要とせずに金属−
炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを製造することが
可能となる。さらに、積層、硬化、接着を金属表面上で
同時に行うため、工期、コストの低減が可能となるだけ
でなく、使用するシート状炭素繊維一方向材料が極めて
柔軟性のある材料であるため、曲面を有する構造物、及
び車体等の大型構造物への施工も可能となる。
【００１８】
【実施例１】＃２４０のサンドペーパーで表面を研磨し
た後、水洗、イソプロパノールで脱脂を行った厚さ２ｍ
ｍのアルミニウム合金（５０５２ Ｈ３４）に三菱化学
株式会社製二液硬化型エポキシ樹脂“エポサームレジン
ＸＬ−７００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均一に塗付した。
その塗布した樹脂の上に、三菱化学株式会社製 高弾性
シート状炭素繊維一方向材料“リペラーク ＨＭタイ
プ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガ
ラス三軸組布は剥がしておいた）、全体を５０μｍの塩
化ビニルフィルムで密封した後、内部を真空ポンプにて
減圧し、０．０５ＭＰａ以下の真空状態で３０分間保持
した。エポキシ樹脂が十分に含浸していることを確認し
た後、さらに“エポサームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１
１０ｇ／ｍ 2 を均一に塗付し、“リペラーク ＨＭタイ
プ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2、弾性率６４０ＧＰ
ａ）を貼り（その際ガラス三軸組布は剥がしておい
た）、同様に真空ポンプにて減圧し、０．０５ＭＰａ以
下の真空状態で３０分間保持した。アルミニウム合金の
反対面にも同様の方法で２層のシート状炭素繊維一方向
材料を貼り合わせた。室温で７日間養生し樹脂を完全に
硬化させ、アルミニウム−炭素繊維強化樹脂複合材ハイ
ブリッドを得た（樹脂量は得られる炭素繊維強化複合材
部分の樹脂含有量が３１％）。
た後、水洗、イソプロパノールで脱脂を行った厚さ２ｍ
ｍのアルミニウム合金（５０５２ Ｈ３４）に三菱化学
株式会社製二液硬化型エポキシ樹脂“エポサームレジン
ＸＬ−７００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均一に塗付した。
その塗布した樹脂の上に、三菱化学株式会社製 高弾性
シート状炭素繊維一方向材料“リペラーク ＨＭタイ
プ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガ
ラス三軸組布は剥がしておいた）、全体を５０μｍの塩
化ビニルフィルムで密封した後、内部を真空ポンプにて
減圧し、０．０５ＭＰａ以下の真空状態で３０分間保持
した。エポキシ樹脂が十分に含浸していることを確認し
た後、さらに“エポサームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１
１０ｇ／ｍ 2 を均一に塗付し、“リペラーク ＨＭタイ
プ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2、弾性率６４０ＧＰ
ａ）を貼り（その際ガラス三軸組布は剥がしておい
た）、同様に真空ポンプにて減圧し、０．０５ＭＰａ以
下の真空状態で３０分間保持した。アルミニウム合金の
反対面にも同様の方法で２層のシート状炭素繊維一方向
材料を貼り合わせた。室温で７日間養生し樹脂を完全に
硬化させ、アルミニウム−炭素繊維強化樹脂複合材ハイ
ブリッドを得た（樹脂量は得られる炭素繊維強化複合材
部分の樹脂含有量が３１％）。
【００１９】得られたハイブリッド材のＪＩＳ Ｋ７０
７４法で測定した曲げ弾性率は２０８ＭＰａ、曲げ強度
は３８０ＫＰａであり、未強化のアルミニウム合金の曲
げ弾性率６９ＭＰａ、曲げ強度３００ＫＰａに較べ大幅
に物性が改良された。
７４法で測定した曲げ弾性率は２０８ＭＰａ、曲げ強度
は３８０ＫＰａであり、未強化のアルミニウム合金の曲
げ弾性率６９ＭＰａ、曲げ強度３００ＫＰａに較べ大幅
に物性が改良された。
【００２０】
【実施例２〜５】実施例−１と同様の方法で二液硬化型
エポキシ樹脂の塗付量を５０ｇ／ｍ2 、８０ｇ／ｍ2 、
１５０ｇ／ｍ2 、２００ｇ／ｍ2 とし、両面に２層のシ
ート状炭素繊維一方向材料を貼り合わせ、アルミニウム
−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを得た。得られ
たハイブリッド材の曲げ特性は下記の通りであった。
エポキシ樹脂の塗付量を５０ｇ／ｍ2 、８０ｇ／ｍ2 、
１５０ｇ／ｍ2 、２００ｇ／ｍ2 とし、両面に２層のシ
ート状炭素繊維一方向材料を貼り合わせ、アルミニウム
−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを得た。得られ
たハイブリッド材の曲げ特性は下記の通りであった。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【実施例６】実施例１と同様の方法で、シート一層当た
り二液硬化型エポキシ樹脂を１５０ｇ／ｍ2 （炭素繊維
強化複合材部分の樹脂含有量が約３７％に相当）使用
し、“リペラーク ＨＭタイプ”（炭素繊維目付３００
ｇ／ｍ2 ）を両面に３層ずつ貼り合わせ、アルミニウム
−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを得た。得られ
たハイブリド材の曲げ弾性率は２０５ＭＰａ、曲げ強度
は４１６ＫＰａであった。
り二液硬化型エポキシ樹脂を１５０ｇ／ｍ2 （炭素繊維
強化複合材部分の樹脂含有量が約３７％に相当）使用
し、“リペラーク ＨＭタイプ”（炭素繊維目付３００
ｇ／ｍ2 ）を両面に３層ずつ貼り合わせ、アルミニウム
−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを得た。得られ
たハイブリド材の曲げ弾性率は２０５ＭＰａ、曲げ強度
は４１６ＫＰａであった。
【００２３】
【実施例７】実施例１と同様の方法で二液硬化型エポキ
シ樹脂の塗布量を１５０ｇ／ｍ2 （炭素繊維強化複合材
部分の樹脂含有量が約３７％に相当）、シート状炭素繊
維一方向材料を三菱化学株式会社製 “リペラーク ３
０タイプ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 、弾性率２４
０ＧＰａ）に変え、両面に２層ずつのシート状炭素繊維
一方向材料を貼り合わせ、アルミニウム−炭素繊維強化
樹脂複合材ハイブリッドを得た。得られたハイブリド材
の曲げ弾性率は８９ＭＰａ、曲げ強度は８７０ＫＰａで
あった。
シ樹脂の塗布量を１５０ｇ／ｍ2 （炭素繊維強化複合材
部分の樹脂含有量が約３７％に相当）、シート状炭素繊
維一方向材料を三菱化学株式会社製 “リペラーク ３
０タイプ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 、弾性率２４
０ＧＰａ）に変え、両面に２層ずつのシート状炭素繊維
一方向材料を貼り合わせ、アルミニウム−炭素繊維強化
樹脂複合材ハイブリッドを得た。得られたハイブリド材
の曲げ弾性率は８９ＭＰａ、曲げ強度は８７０ＫＰａで
あった。
【００２４】
【実施例８】＃１５０カーボランダム砂でサンドブラス
トで表面を研磨した後、水洗、イソプロパノールで脱脂
を行った厚さ２ｍｍのアルミニウム合金（５０５２ Ｈ
３４）に二液硬化型エポキシ樹脂“エポサームレジン
ＸＬ−７００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均一に塗付した。そ
の塗布した樹脂の上に、電池作用腐食防止用として薄物
ガラス織布 鐘紡株式会社製テキストグラス ＫＳ１０
２０（目付２５ｇ／ｍ 2 ）を貼った後、“リペラーク
ＨＭタイプ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り
（その際ガラス三軸組布は剥がしておいた）、全体を５
０μｍの塩化ビニルフィルムで密封した後、内部を真空
ポンプにて減圧し、０．０５ＭＰａ以下の真空状態で３
０分間保持した。エポキシ樹脂が十分に含浸しているこ
とを確認した後、さらに“エポサームレジン ＸＬ−７
００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均一に塗付し、“リペラーク
ＨＭタイプ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り
（その際ガラス三軸組布は剥がしておいた）、同様に真
空ポンプにて減圧し、０．０５ＭＰａ以下の真空状態で
３０分間保持した。アルミニウム合金の反対面にも同様
の方法で２層のシート状炭素繊維一方向材料を貼り合わ
せた。室温で７日間養生し樹脂を完全に硬化させ、アル
ミニウム−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを得た
（この樹脂量は得られる炭素繊維強化複合材部分の樹脂
含有量が３１％）。得られたハイブリッド材の曲げ弾性
率は２１２ＭＰａ、曲げ強度は３８８ＫＰａであった。
トで表面を研磨した後、水洗、イソプロパノールで脱脂
を行った厚さ２ｍｍのアルミニウム合金（５０５２ Ｈ
３４）に二液硬化型エポキシ樹脂“エポサームレジン
ＸＬ−７００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均一に塗付した。そ
の塗布した樹脂の上に、電池作用腐食防止用として薄物
ガラス織布 鐘紡株式会社製テキストグラス ＫＳ１０
２０（目付２５ｇ／ｍ 2 ）を貼った後、“リペラーク
ＨＭタイプ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り
（その際ガラス三軸組布は剥がしておいた）、全体を５
０μｍの塩化ビニルフィルムで密封した後、内部を真空
ポンプにて減圧し、０．０５ＭＰａ以下の真空状態で３
０分間保持した。エポキシ樹脂が十分に含浸しているこ
とを確認した後、さらに“エポサームレジン ＸＬ−７
００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均一に塗付し、“リペラーク
ＨＭタイプ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り
（その際ガラス三軸組布は剥がしておいた）、同様に真
空ポンプにて減圧し、０．０５ＭＰａ以下の真空状態で
３０分間保持した。アルミニウム合金の反対面にも同様
の方法で２層のシート状炭素繊維一方向材料を貼り合わ
せた。室温で７日間養生し樹脂を完全に硬化させ、アル
ミニウム−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドを得た
（この樹脂量は得られる炭素繊維強化複合材部分の樹脂
含有量が３１％）。得られたハイブリッド材の曲げ弾性
率は２１２ＭＰａ、曲げ強度は３８８ＫＰａであった。
【００２５】このハイブリッド材を繊維方向に長さ２０
０ｍｍ、幅５０ｍｍに切断し、オーブンで７０℃で１時
間放置後、室温まで冷却したが炭素繊維強化樹脂複合材
のアルミニウム面からの剥離は無かった。さらに、冷凍
庫内で−４０℃で１時間放置後、室温まで戻したが剥離
は無かった。
０ｍｍ、幅５０ｍｍに切断し、オーブンで７０℃で１時
間放置後、室温まで冷却したが炭素繊維強化樹脂複合材
のアルミニウム面からの剥離は無かった。さらに、冷凍
庫内で−４０℃で１時間放置後、室温まで戻したが剥離
は無かった。
【００２６】
【実施例９】実施例８と同様の方法で、表面を水洗、イ
ソプロパノール脱脂のみを実施したアルミニウム合金を
用いてアルミニウム−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリ
ッドを得た。得られたハイブリッド材の曲げ弾性率は２
１０ＭＰａ、曲げ強度は２９０ＫＰａであった。このハ
イブリッド材を繊維方向に長さ２００ｍｍ、幅５０ｍｍ
に切断し、オーブンで７０℃で１時間放置後、オーブン
より取り出したところ、試験片の端部より約４０％の炭
素繊維強化樹脂複合材がアルミニウム面から剥離してい
た。
ソプロパノール脱脂のみを実施したアルミニウム合金を
用いてアルミニウム−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリ
ッドを得た。得られたハイブリッド材の曲げ弾性率は２
１０ＭＰａ、曲げ強度は２９０ＫＰａであった。このハ
イブリッド材を繊維方向に長さ２００ｍｍ、幅５０ｍｍ
に切断し、オーブンで７０℃で１時間放置後、オーブン
より取り出したところ、試験片の端部より約４０％の炭
素繊維強化樹脂複合材がアルミニウム面から剥離してい
た。
【００２７】
【実施例１０】＃２４０のサンドペーパーで表面を研磨
した後、水洗、イソプロパノールで脱脂を行った厚さ２
ｍｍのアルミニウム合金（５０５２ Ｈ３４）に“エポ
サームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１８０ｇ／ｍｍを均一
に塗付した。この樹脂塗付量は得られる炭素繊維強化複
合材部分の樹脂含有量が約４０％に相当する。その塗布
した樹脂の上に、“リペラーク ＨＭタイプ”（炭素繊
維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガラス三軸組布
は剥がしておいた）、脱泡ローラーで全面を均一に加圧
しエポキシ樹脂を含浸させ、常圧で３時間放置した。３
時間後さらに“エポサームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１
８０ｇ／ｍ2 を均一に塗付し、“リペラーク ＨＭタイ
プ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガ
ラス三軸組布は剥がしておいた）、脱泡ローラーで全面
を均一に加圧しエポキシ樹脂を含浸させた。アルミニウ
ム合金の反対面にも同様の方法で２層のシート状炭素繊
維一方向材料を貼り合わせた。室温で７日間養生し樹脂
を完全に硬化させ、アルミニウム−炭素繊維強化樹脂複
合材ハイブリッドを得た。得られたハイブリッド材の曲
げ弾性率は１８０ＭＰａ、曲げ強度は３４０ＫＰａであ
った。
した後、水洗、イソプロパノールで脱脂を行った厚さ２
ｍｍのアルミニウム合金（５０５２ Ｈ３４）に“エポ
サームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１８０ｇ／ｍｍを均一
に塗付した。この樹脂塗付量は得られる炭素繊維強化複
合材部分の樹脂含有量が約４０％に相当する。その塗布
した樹脂の上に、“リペラーク ＨＭタイプ”（炭素繊
維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガラス三軸組布
は剥がしておいた）、脱泡ローラーで全面を均一に加圧
しエポキシ樹脂を含浸させ、常圧で３時間放置した。３
時間後さらに“エポサームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１
８０ｇ／ｍ2 を均一に塗付し、“リペラーク ＨＭタイ
プ”（炭素繊維目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガ
ラス三軸組布は剥がしておいた）、脱泡ローラーで全面
を均一に加圧しエポキシ樹脂を含浸させた。アルミニウ
ム合金の反対面にも同様の方法で２層のシート状炭素繊
維一方向材料を貼り合わせた。室温で７日間養生し樹脂
を完全に硬化させ、アルミニウム−炭素繊維強化樹脂複
合材ハイブリッドを得た。得られたハイブリッド材の曲
げ弾性率は１８０ＭＰａ、曲げ強度は３４０ＫＰａであ
った。
【００２８】
【実施例１０〜１１】実施例９と同様の方法で二液硬化
型エポキシ樹脂の塗付量を１２５ｇ／ｍ2 、３２０ｇ／
ｍ2 とし、両面に２層のシート状炭素繊維一方向材料を
貼り合わせ、アルミニウム−炭素繊維強化樹脂複合材ハ
イブリッドを得た。得られたハイブリッド材の曲げ特性
は下記の通りであった。
型エポキシ樹脂の塗付量を１２５ｇ／ｍ2 、３２０ｇ／
ｍ2 とし、両面に２層のシート状炭素繊維一方向材料を
貼り合わせ、アルミニウム−炭素繊維強化樹脂複合材ハ
イブリッドを得た。得られたハイブリッド材の曲げ特性
は下記の通りであった。
【００２９】
【表２】
【００３０】
【実施例１２】＃２４０のサンドペーパーで表面を研磨
した後、水洗、イソプロパノールで脱脂を行った幅２５
ｍｍ×高さ１２ｍｍ×厚さ１ｍｍのアルミニウム角パイ
プの幅２５ｍｍの面に、二液硬化型エポキシ樹脂“エポ
サームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均一
に塗付した。この樹脂塗付量は得られる炭素繊維強化複
合材部分の樹脂含有量が約３１％に相当する。その塗布
した樹脂の上に、リペラーク ＨＭタイプ”（炭素繊維
目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガラス三軸組布は
剥がしておいた）、全体を６０μｍのナイロンフィルム
で密封した後、内部を真空ポンプにて減圧し、０．０５
ＭＰａ以下の真空状態で３０分間保持した。エポキシ樹
脂が十分に含浸していることを確認した後、さらに“エ
ポサームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均
一に塗付し、“リペラーク ＨＭタイプ”（炭素繊維目
付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガラス三軸組布は剥
がしておいた）、同様に真空ポンプにて減圧し、０．０
５ＭＰａ以下の真空状態で３０分間保持した。アルミニ
ウム角パイプの反対面にも同様の方法で２層のシート状
炭素繊維一方向材料を貼り合わせた。室温で７日間養生
し樹脂を完全に硬化させ、アルミニウム−炭素繊維強化
樹脂複合材ハイブリッドを得た。得られたハイブリッド
材の曲げ弾性率は１５４ＭＰａ、曲げ強度は２３２ＫＰ
ａであった。
した後、水洗、イソプロパノールで脱脂を行った幅２５
ｍｍ×高さ１２ｍｍ×厚さ１ｍｍのアルミニウム角パイ
プの幅２５ｍｍの面に、二液硬化型エポキシ樹脂“エポ
サームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均一
に塗付した。この樹脂塗付量は得られる炭素繊維強化複
合材部分の樹脂含有量が約３１％に相当する。その塗布
した樹脂の上に、リペラーク ＨＭタイプ”（炭素繊維
目付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガラス三軸組布は
剥がしておいた）、全体を６０μｍのナイロンフィルム
で密封した後、内部を真空ポンプにて減圧し、０．０５
ＭＰａ以下の真空状態で３０分間保持した。エポキシ樹
脂が十分に含浸していることを確認した後、さらに“エ
ポサームレジン ＸＬ−７００Ｓ”１１０ｇ／ｍ2 を均
一に塗付し、“リペラーク ＨＭタイプ”（炭素繊維目
付３００ｇ／ｍ2 ）を貼り（その際ガラス三軸組布は剥
がしておいた）、同様に真空ポンプにて減圧し、０．０
５ＭＰａ以下の真空状態で３０分間保持した。アルミニ
ウム角パイプの反対面にも同様の方法で２層のシート状
炭素繊維一方向材料を貼り合わせた。室温で７日間養生
し樹脂を完全に硬化させ、アルミニウム−炭素繊維強化
樹脂複合材ハイブリッドを得た。得られたハイブリッド
材の曲げ弾性率は１５４ＭＰａ、曲げ強度は２３２ＫＰ
ａであった。
Claims (6)
- 【請求項１】 金属の表面上で、シート状の炭素繊維一
方向材料に、常温硬化型エポキシ樹脂または加熱硬化型
エポキシ樹脂を含浸させた後、エポキシ樹脂を硬化する
ことを特徴とする金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブ
リッドの製造方法。 - 【請求項２】 シート状炭素繊維一方向材料に、常温硬
化型エポキシ樹脂または加熱硬化型エポキシ樹脂を含浸
して形成される炭素繊維強化樹脂部分の樹脂含有率が、
６０〜２０％であることを特徴とする請求項１記載の金
属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの製造方法。 - 【請求項３】 シート状炭素繊維一方向材料に、常温硬
化型エポキシ樹脂または加熱硬化型エポキシ樹脂を含浸
して形成される炭素繊維強化樹脂部分の樹脂含有率が、
４０〜２５％であることを特徴とする請求項２記載の金
属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの製造方法。 - 【請求項４】 シート状炭素繊維一方向材料と常温硬化
型エポキシ樹脂または加熱硬化型エポキシ樹脂を、０．
５ＭＰａ以下の減圧状態で保持することにより、炭素繊
維一方向シート材に該エポキシ樹脂を含浸させることを
特徴とする請求項１ないし３記載の金属−炭素繊維強化
樹脂複合材ハイブリッドの製造方法。 - 【請求項５】 金属表面を、化学的又は機械的にエッチ
ングした後、金属の表面上で、シート状炭素繊維一方向
材料に常温硬化型エポキシ樹脂または加熱硬化型エポキ
シ樹脂を含浸させ、次いで、硬化することを特徴とする
請求項１記載の金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリ
ッドの製造方法。 - 【請求項６】 金属がアルミニウム、又は、アルミニウ
ム合金であることを特徴とする請求項１ないし５記載の
金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8140090A JPH09314744A (ja) | 1996-06-03 | 1996-06-03 | 金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8140090A JPH09314744A (ja) | 1996-06-03 | 1996-06-03 | 金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09314744A true JPH09314744A (ja) | 1997-12-09 |
Family
ID=15260728
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8140090A Pending JPH09314744A (ja) | 1996-06-03 | 1996-06-03 | 金属−炭素繊維強化樹脂複合材ハイブリッドの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09314744A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002200689A (ja) * | 2000-12-28 | 2002-07-16 | Nippon Steel Composite Co Ltd | 絶縁性一方向配列強化繊維シート |
| US6773802B2 (en) | 2000-12-05 | 2004-08-10 | Teijin Limited | Biaxially oriented laminated polyester film and magnetic recording medium |
| WO2008114669A1 (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Taisei Plas Co., Ltd. | アルミニウム合金複合体とその接合方法 |
| WO2008133030A1 (ja) * | 2007-04-13 | 2008-11-06 | Taisei Plas Co., Ltd. | チタン合金複合体とその接合方法 |
| WO2008133096A1 (ja) * | 2007-04-13 | 2008-11-06 | Taisei Plas Co., Ltd. | マグネシウム合金複合体とその製造方法 |
| WO2008146833A1 (ja) * | 2007-05-28 | 2008-12-04 | Taisei Plas Co., Ltd. | 鋼材複合体及びその製造方法 |
| JP2008307842A (ja) * | 2007-06-18 | 2008-12-25 | Taisei Plas Co Ltd | 管状複合体とその製造方法 |
| JP2009248358A (ja) * | 2008-04-02 | 2009-10-29 | Toyota Motor Corp | Ｆｒｐ構造体、ｆｒｐ構造体の接着方法、及びｆｒｐ構造体の製造方法 |
| JP2013212604A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Fuji Heavy Ind Ltd | 一体成型部品製造方法および一体成型部品 |
| WO2014112562A1 (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-24 | 日本発條株式会社 | 複合材及び複合材の製造方法 |
| US10328660B2 (en) * | 2014-03-13 | 2019-06-25 | Aisin Takaoka Co., Ltd. | Composite structure and manufacturing method thereof |
| WO2019194199A1 (ja) * | 2018-04-03 | 2019-10-10 | 日本製鉄株式会社 | 金属－炭素繊維強化樹脂材料複合体及び金属―炭素繊維強化樹脂材料複合体の製造方法 |
-
1996
- 1996-06-03 JP JP8140090A patent/JPH09314744A/ja active Pending
Cited By (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6773802B2 (en) | 2000-12-05 | 2004-08-10 | Teijin Limited | Biaxially oriented laminated polyester film and magnetic recording medium |
| JP2002200689A (ja) * | 2000-12-28 | 2002-07-16 | Nippon Steel Composite Co Ltd | 絶縁性一方向配列強化繊維シート |
| US8845910B2 (en) | 2007-03-12 | 2014-09-30 | Taisei Plas Co., Ltd. | Aluminum alloy composite and method for joining thereof |
| WO2008114669A1 (ja) * | 2007-03-12 | 2008-09-25 | Taisei Plas Co., Ltd. | アルミニウム合金複合体とその接合方法 |
| JP5094839B2 (ja) * | 2007-03-12 | 2012-12-12 | 大成プラス株式会社 | アルミニウム合金複合体 |
| US8932719B2 (en) | 2007-03-12 | 2015-01-13 | Taisei Plas Co., Ltd. | Aluminum alloy composite and method for joining thereof |
| JPWO2008114669A1 (ja) * | 2007-03-12 | 2010-07-01 | 大成プラス株式会社 | アルミニウム合金複合体とその接合方法 |
| JP5129903B2 (ja) * | 2007-04-13 | 2013-01-30 | 大成プラス株式会社 | マグネシウム合金複合体とその製造方法 |
| JP5008040B2 (ja) * | 2007-04-13 | 2012-08-22 | 大成プラス株式会社 | チタン合金複合体とその接合方法 |
| JPWO2008133096A1 (ja) * | 2007-04-13 | 2010-07-22 | 大成プラス株式会社 | マグネシウム合金複合体とその製造方法 |
| JPWO2008133030A1 (ja) * | 2007-04-13 | 2010-07-22 | 大成プラス株式会社 | チタン合金複合体とその接合方法 |
| US10350857B2 (en) | 2007-04-13 | 2019-07-16 | Taisei Plas Co., Ltd. | Titanium alloy composite and bonding method thereof |
| WO2008133096A1 (ja) * | 2007-04-13 | 2008-11-06 | Taisei Plas Co., Ltd. | マグネシウム合金複合体とその製造方法 |
| WO2008133030A1 (ja) * | 2007-04-13 | 2008-11-06 | Taisei Plas Co., Ltd. | チタン合金複合体とその接合方法 |
| JP5139426B2 (ja) * | 2007-05-28 | 2013-02-06 | 大成プラス株式会社 | 鋼材複合体及びその製造方法 |
| WO2008146833A1 (ja) * | 2007-05-28 | 2008-12-04 | Taisei Plas Co., Ltd. | 鋼材複合体及びその製造方法 |
| JP2008307842A (ja) * | 2007-06-18 | 2008-12-25 | Taisei Plas Co Ltd | 管状複合体とその製造方法 |
| JP2009248358A (ja) * | 2008-04-02 | 2009-10-29 | Toyota Motor Corp | Ｆｒｐ構造体、ｆｒｐ構造体の接着方法、及びｆｒｐ構造体の製造方法 |
| JP2013212604A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-10-17 | Fuji Heavy Ind Ltd | 一体成型部品製造方法および一体成型部品 |
| JP2014136383A (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-28 | Nhk Spring Co Ltd | 複合材及び複合材の製造方法 |
| WO2014112562A1 (ja) * | 2013-01-17 | 2014-07-24 | 日本発條株式会社 | 複合材及び複合材の製造方法 |
| US10328660B2 (en) * | 2014-03-13 | 2019-06-25 | Aisin Takaoka Co., Ltd. | Composite structure and manufacturing method thereof |
| EP3778209A4 (en) * | 2018-04-03 | 2022-01-05 | Nippon Steel Corporation | METAL CARBON FIBER REINFORCED RESIN COMPOSITE AND A METAL CARBON FIBER REINFORCED RESIN COMPOSITE PRODUCTION METHOD |
| WO2019194199A1 (ja) * | 2018-04-03 | 2019-10-10 | 日本製鉄株式会社 | 金属－炭素繊維強化樹脂材料複合体及び金属―炭素繊維強化樹脂材料複合体の製造方法 |
| JP2019181946A (ja) * | 2018-04-03 | 2019-10-24 | 日本製鉄株式会社 | 金属−炭素繊維強化樹脂材料複合体及び金属―炭素繊維強化樹脂材料複合体の製造方法 |
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