JP3022141B2 - 対向液圧成形装置および対向液圧成形装置の圧力制御方法 - Google Patents
対向液圧成形装置および対向液圧成形装置の圧力制御方法Info
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- JP3022141B2 JP3022141B2 JP6054267A JP5426794A JP3022141B2 JP 3022141 B2 JP3022141 B2 JP 3022141B2 JP 6054267 A JP6054267 A JP 6054267A JP 5426794 A JP5426794 A JP 5426794A JP 3022141 B2 JP3022141 B2 JP 3022141B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、複雑な形状を少ない工
程で深絞りプレス加工可能な複動式の対向液圧成形装置
および対向液圧成形装置の圧力制御方法に関する。
程で深絞りプレス加工可能な複動式の対向液圧成形装置
および対向液圧成形装置の圧力制御方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の複動式の対向液圧成形装置は、図
４に示すように、フレーム４１のベッド部に設けたピス
トン部材４２に、液圧室４３を形成する可動筒体４４が
スライド自在に外嵌され、可動筒体４４上にダイ４５が
設置されている。ダイ４５上に配置されるブランク材Ｗ
は、フレーム４１のクラウン部に設けられたブランクホ
ルダー装置により、保持部材４６を介して押圧保持さ
れ、プレス用シリンダ装置によりプレス軸４７を介して
プレス用ポンチ４８が設けられている。また、ベッド部
には、付勢用ロッド４９およびタイロッド５０を介して
可動筒体４４を引き下げることにより、液圧室４２の液
圧およびダイ４５の浮上力を制御する付勢用シリンダ装
置５１が設けられていた。
４に示すように、フレーム４１のベッド部に設けたピス
トン部材４２に、液圧室４３を形成する可動筒体４４が
スライド自在に外嵌され、可動筒体４４上にダイ４５が
設置されている。ダイ４５上に配置されるブランク材Ｗ
は、フレーム４１のクラウン部に設けられたブランクホ
ルダー装置により、保持部材４６を介して押圧保持さ
れ、プレス用シリンダ装置によりプレス軸４７を介して
プレス用ポンチ４８が設けられている。また、ベッド部
には、付勢用ロッド４９およびタイロッド５０を介して
可動筒体４４を引き下げることにより、液圧室４２の液
圧およびダイ４５の浮上力を制御する付勢用シリンダ装
置５１が設けられていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来構成におい
て、成形ストロークと液圧の関係は、図５に実線で示す
ように、プレス用ポンチ４８により成形を開始すると同
時に液圧が上昇する。ところで、たとえば図６に示すよ
うな複雑な形状のオイルパンＷ′の深絞り加工を対向液
圧プレスにより成形する場合、最初から高い対向液圧を
付加すると、逆張出現象が生じて、その影響でコーナー
部が肉余り状態となり、製品の段部にしわが生じるとい
う問題があった。これを解決するためには、図５に破線
で示すように、初期成形時の対向液圧をＰ1程度に低く
制御する必要がある。
て、成形ストロークと液圧の関係は、図５に実線で示す
ように、プレス用ポンチ４８により成形を開始すると同
時に液圧が上昇する。ところで、たとえば図６に示すよ
うな複雑な形状のオイルパンＷ′の深絞り加工を対向液
圧プレスにより成形する場合、最初から高い対向液圧を
付加すると、逆張出現象が生じて、その影響でコーナー
部が肉余り状態となり、製品の段部にしわが生じるとい
う問題があった。これを解決するためには、図５に破線
で示すように、初期成形時の対向液圧をＰ1程度に低く
制御する必要がある。
【０００４】上記従来構成の対向液圧成形装置では、 ・ブランクホルダー装置による保持力：Ｈ ・付勢用シリンダ装置５１によるダイ４５の引下げ力：
ＦS ・プレス用ポンチ４８による絞り抵抗：ＦR ・液圧室４３の液圧：Ｐ ・ダイ４５の浮上力：Ｑ ・ダイ４５の液圧の受圧面積：ＡDとすると、 ダイ４５の浮上力：Ｑ＝ＡD・Ｐ＝Ｈ＋ＦR＋Ｆ ∴ 液圧室４３の液圧：Ｐ＝（Ｈ＋ＦR＋ＦS）／ＡD…
となり、式によれば、液圧Ｐを制御するためには、ダ
イ４５の引下げ力ＦSを制御する必要がある。
ＦS ・プレス用ポンチ４８による絞り抵抗：ＦR ・液圧室４３の液圧：Ｐ ・ダイ４５の浮上力：Ｑ ・ダイ４５の液圧の受圧面積：ＡDとすると、 ダイ４５の浮上力：Ｑ＝ＡD・Ｐ＝Ｈ＋ＦR＋Ｆ ∴ 液圧室４３の液圧：Ｐ＝（Ｈ＋ＦR＋ＦS）／ＡD…
となり、式によれば、液圧Ｐを制御するためには、ダ
イ４５の引下げ力ＦSを制御する必要がある。
【０００５】式によれば、初期形成時の液圧Ｐを低く
するためには、引下げ力ＦSを負の値（−）とし、液圧
Ｐを昇圧するには引下げ力ＦSを正の値（＋）とする必
要がある。この時、方向制御弁により付勢用シリンダ装
置５１への油圧の供給を切り換えると、一時的にしわ押
さえが緩み、ブランク材Ｗのコーナー部に皺が発生する
恐れがある。このため、これを回避するには、付勢用シ
リンダ装置５１への油圧の切替えを緩やかに行う制御装
置が必要となり、全体の制御が複雑となるという問題が
あった。
するためには、引下げ力ＦSを負の値（−）とし、液圧
Ｐを昇圧するには引下げ力ＦSを正の値（＋）とする必
要がある。この時、方向制御弁により付勢用シリンダ装
置５１への油圧の供給を切り換えると、一時的にしわ押
さえが緩み、ブランク材Ｗのコーナー部に皺が発生する
恐れがある。このため、これを回避するには、付勢用シ
リンダ装置５１への油圧の切替えを緩やかに行う制御装
置が必要となり、全体の制御が複雑となるという問題が
あった。
【０００６】本発明は、上記問題点を解決して、初期成
形時の液圧室の液圧を低くできるとともに、液圧が低い
場合でもダイを浮上させることができ、液圧室の液圧の
制御を容易に行える対向液圧成形装置および対向液圧成
形装置の圧力制御方法を提供することを目的とする。
形時の液圧室の液圧を低くできるとともに、液圧が低い
場合でもダイを浮上させることができ、液圧室の液圧の
制御を容易に行える対向液圧成形装置および対向液圧成
形装置の圧力制御方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明の対向液圧成形装置は、フレームの一端側に
ピストン部材を固定して設けるとともに、このピストン
部材にスライド自在に外嵌して液圧室を形成する可動筒
体を設け、この可動筒体上にダイを配置し、フレームの
他端側に、ダイ上に配置したブランク材の周囲を押圧し
て保持するブランクホルダー装置を設けるとともに、プ
レス軸を介してプレス用ポンチをダイ側に駆動しブラン
ク材を液圧室内に突出させて成形するプレス用シリンダ
装置を設けた複動式の対向液圧成形装置において、前記
液圧室に形成した係止部に当接して成形時に可動筒体に
負荷される荷重を支持可能なダイ押上ピストンを成形方
向に移動自在に配置し、フレームの一端側に、前記ダイ
押上ピストンを成形方向に沿って駆動するダイ押上シリ
ンダ装置を設けるとともに、前記可動筒体に連結されて
ダイの浮上力を制御可能な付勢用シリンダ装置を設け、
前記液圧室と、前記係止部およびダイ押上ピストンを介
してダイを反成形方向に付勢するダイ押上シリンダ装置
の収縮室およびダイを成形方向に付勢する前記付勢用シ
リンダ装置の収縮室とを、昇圧用切換弁を介して接続す
る昇圧用油圧管を設け、前記プレス用シリンダ装置のプ
レス軸を成形方向に駆動する圧縮室と、ダイ押上シリン
ダ装置で係止部およびダイ押上ピストンを介してダイを
反成形方向に付勢する進展室とを接続し、前記プレス用
シリンダ装置の圧縮室の受圧面積を、前記ダイ押上シリ
ンダ装置の進展室の受圧面積より僅かに小さく設定した
ものである。
めに本発明の対向液圧成形装置は、フレームの一端側に
ピストン部材を固定して設けるとともに、このピストン
部材にスライド自在に外嵌して液圧室を形成する可動筒
体を設け、この可動筒体上にダイを配置し、フレームの
他端側に、ダイ上に配置したブランク材の周囲を押圧し
て保持するブランクホルダー装置を設けるとともに、プ
レス軸を介してプレス用ポンチをダイ側に駆動しブラン
ク材を液圧室内に突出させて成形するプレス用シリンダ
装置を設けた複動式の対向液圧成形装置において、前記
液圧室に形成した係止部に当接して成形時に可動筒体に
負荷される荷重を支持可能なダイ押上ピストンを成形方
向に移動自在に配置し、フレームの一端側に、前記ダイ
押上ピストンを成形方向に沿って駆動するダイ押上シリ
ンダ装置を設けるとともに、前記可動筒体に連結されて
ダイの浮上力を制御可能な付勢用シリンダ装置を設け、
前記液圧室と、前記係止部およびダイ押上ピストンを介
してダイを反成形方向に付勢するダイ押上シリンダ装置
の収縮室およびダイを成形方向に付勢する前記付勢用シ
リンダ装置の収縮室とを、昇圧用切換弁を介して接続す
る昇圧用油圧管を設け、前記プレス用シリンダ装置のプ
レス軸を成形方向に駆動する圧縮室と、ダイ押上シリン
ダ装置で係止部およびダイ押上ピストンを介してダイを
反成形方向に付勢する進展室とを接続し、前記プレス用
シリンダ装置の圧縮室の受圧面積を、前記ダイ押上シリ
ンダ装置の進展室の受圧面積より僅かに小さく設定した
ものである。
【０００８】また、対向液圧成形装置の圧力制御方法
は、上記構成の対向液圧成形装置を使用して絞り成形す
るに際し、ダイ押上ピストンが係止部に当接した状態
で、ダイ押上シリンダ装置の進展室とプレス用シリンダ
装置の圧縮室に油圧を供給し、プレス用シリンダ装置を
進展してプレス用ポンチによりブランク材を液圧室内に
突出させるとともに、液体の加圧による可動筒体の反成
形方向への移動にダイ押上ピストンを追従させて、可動
筒体に負荷された絞り荷重をダイ押上シリンダ装置によ
り支持させ、これにより液圧室の液圧を低く抑制し、所
定位置で昇圧用切換弁を切り換えて、液圧室の液圧を昇
圧用油圧管を介してダイ押上シリンダ装置の収縮室およ
び付勢用シリンダ装置の収縮室に供給し、これにより、
付勢用シリンダ装置によりダイの成形方向の付勢力を減
少させるとともに、ダイ押上シリンダ装置によるダイ押
上ピストンの成形方向の付勢力を減少させ、さらにダイ
押上シリンダ装置の進展室とプレス用シリンダ装置の圧
縮室とを連通して、ダイ押上シリンダ装置の進展室の受
圧面積とプレス用シリンダ装置の圧縮室の受圧面積との
差により液圧室の液圧を上昇させ、液圧室の液圧がダイ
押上シリンダ装置によるダイ押上ピストンの押上力を越
えることにより、プレス用ポンチの加圧力をすべて液圧
室の液体に負荷しさらに液圧を上昇させるものである。
は、上記構成の対向液圧成形装置を使用して絞り成形す
るに際し、ダイ押上ピストンが係止部に当接した状態
で、ダイ押上シリンダ装置の進展室とプレス用シリンダ
装置の圧縮室に油圧を供給し、プレス用シリンダ装置を
進展してプレス用ポンチによりブランク材を液圧室内に
突出させるとともに、液体の加圧による可動筒体の反成
形方向への移動にダイ押上ピストンを追従させて、可動
筒体に負荷された絞り荷重をダイ押上シリンダ装置によ
り支持させ、これにより液圧室の液圧を低く抑制し、所
定位置で昇圧用切換弁を切り換えて、液圧室の液圧を昇
圧用油圧管を介してダイ押上シリンダ装置の収縮室およ
び付勢用シリンダ装置の収縮室に供給し、これにより、
付勢用シリンダ装置によりダイの成形方向の付勢力を減
少させるとともに、ダイ押上シリンダ装置によるダイ押
上ピストンの成形方向の付勢力を減少させ、さらにダイ
押上シリンダ装置の進展室とプレス用シリンダ装置の圧
縮室とを連通して、ダイ押上シリンダ装置の進展室の受
圧面積とプレス用シリンダ装置の圧縮室の受圧面積との
差により液圧室の液圧を上昇させ、液圧室の液圧がダイ
押上シリンダ装置によるダイ押上ピストンの押上力を越
えることにより、プレス用ポンチの加圧力をすべて液圧
室の液体に負荷しさらに液圧を上昇させるものである。
【０００９】
【作用】上記構成において、初期形成時には、プレス用
ポンチにより可動筒体に負荷される絞り荷重を、ダイ押
上ピストンを介してダイ押上シリンダ装置により支持さ
せる場合、たとえばブランクホルダー装置によるしわ押
さえ力と付勢用シリンダ装置の押上力とを等しく設定
し、さらにプレス用シリンダ装置とダイ押上シリンダ装
置に同じ駆動液圧を負荷した場合に、プレス用シリンダ
装置のピストン受圧面積より、ダイ押上シリンダ装置の
ピストン受圧面積を僅かに小さく設定することにより、
液圧の上昇値を低く抑制することができる。
ポンチにより可動筒体に負荷される絞り荷重を、ダイ押
上ピストンを介してダイ押上シリンダ装置により支持さ
せる場合、たとえばブランクホルダー装置によるしわ押
さえ力と付勢用シリンダ装置の押上力とを等しく設定
し、さらにプレス用シリンダ装置とダイ押上シリンダ装
置に同じ駆動液圧を負荷した場合に、プレス用シリンダ
装置のピストン受圧面積より、ダイ押上シリンダ装置の
ピストン受圧面積を僅かに小さく設定することにより、
液圧の上昇値を低く抑制することができる。
【００１０】また、成形時の付勢用シリンダ装置および
ダイ押上シリンダ装置の制御は、昇圧用切換弁を切り換
えるだけの簡単な制御で、液圧室の液圧が収縮室に供給
されることにより、付勢用シリンダ装置およびダイ押上
シリンダ装置のダイ押上力は液圧室の液圧の上昇と共に
減少するため、液圧室の上昇が可能となる。したがっ
て、従来のように付勢用シリンダ装置を負圧から正圧に
変化させること無く、低い初期成形圧から鋼板の高い成
形圧までスムーズに上昇させるように制御できるので、
コーナー部にしわの発生を未然に防止することができ
る。
ダイ押上シリンダ装置の制御は、昇圧用切換弁を切り換
えるだけの簡単な制御で、液圧室の液圧が収縮室に供給
されることにより、付勢用シリンダ装置およびダイ押上
シリンダ装置のダイ押上力は液圧室の液圧の上昇と共に
減少するため、液圧室の上昇が可能となる。したがっ
て、従来のように付勢用シリンダ装置を負圧から正圧に
変化させること無く、低い初期成形圧から鋼板の高い成
形圧までスムーズに上昇させるように制御できるので、
コーナー部にしわの発生を未然に防止することができ
る。
【００１１】
【実施例】以下、本発明に係る対向液圧成形装置の一実
施例を図１に基づいて説明する。この複動式の対向液圧
装置は、液圧室２内に設けたダイ押上ピストン７ａによ
り、初期成形時の絞り荷重を支持して液圧を低く保持す
るとともに、ダイ６の浮上を可能とし、さらに成形後半
時には、液圧室２の液圧を付勢用シリンダ装置８の収縮
室とダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮室に導入して、液
圧室を加圧できるものである。
施例を図１に基づいて説明する。この複動式の対向液圧
装置は、液圧室２内に設けたダイ押上ピストン７ａによ
り、初期成形時の絞り荷重を支持して液圧を低く保持す
るとともに、ダイ６の浮上を可能とし、さらに成形後半
時には、液圧室２の液圧を付勢用シリンダ装置８の収縮
室とダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮室に導入して、液
圧室を加圧できるものである。
【００１２】すなわち、フレーム１のベッド部１ａに
は、ピストン部材３が立設固定され、このピストン部材
３に液圧室２を形成する可動筒体４がスライド自在に外
嵌されている。この可動筒体４内には、上端部から順
に、プレス用ポンチ９が突入される小径孔部４ａと、浮
上液圧を受ける上段部４ｂを介して形成された中径孔部
４ｃと、下段部（係止部）４ｄを介して形成されてピス
トン部材３にスライド自在に外嵌する大径孔部４ｅが同
一軸心上に形成されている。そして、中径孔部４ｂにス
ライド自在に嵌合されて絞り成形により発生する金属滓
などの混入を防止するための分離ピストン５が配置さ
れ、この分離ピストン５の上部に、液体たとえば水を収
容する上液圧室２ａが形成されるとともに、分離ピスト
ン５の下部に液体たとえば油を収容する下液圧室２ｂが
形成されている。そして、可動筒体４上にはブランク材
Ｗを支持するダイ６が配置されている。
は、ピストン部材３が立設固定され、このピストン部材
３に液圧室２を形成する可動筒体４がスライド自在に外
嵌されている。この可動筒体４内には、上端部から順
に、プレス用ポンチ９が突入される小径孔部４ａと、浮
上液圧を受ける上段部４ｂを介して形成された中径孔部
４ｃと、下段部（係止部）４ｄを介して形成されてピス
トン部材３にスライド自在に外嵌する大径孔部４ｅが同
一軸心上に形成されている。そして、中径孔部４ｂにス
ライド自在に嵌合されて絞り成形により発生する金属滓
などの混入を防止するための分離ピストン５が配置さ
れ、この分離ピストン５の上部に、液体たとえば水を収
容する上液圧室２ａが形成されるとともに、分離ピスト
ン５の下部に液体たとえば油を収容する下液圧室２ｂが
形成されている。そして、可動筒体４上にはブランク材
Ｗを支持するダイ６が配置されている。
【００１３】また、前記大径孔部４ｅには、下段部４ｄ
に当接して絞り荷重を支持するダイ押上ピストン７ａが
昇降自在に配置されており、ベッド部１ａに固定された
ダイ押上シリンダ装置７ｂのピストン部７ｃに駆動され
るロッド７ｄが、ピストン部材３に形成された孔部３ａ
にシール材を介して嵌入されてダイ押上ピストン７ａに
連結され、このダイ押上シリンダ装置７ｂとダイ押上ピ
ストン７ａとでダイ押上装置７が構成されている。な
お、ダイ押上ピストン７ａには複数の連通孔７ｅが形成
され、ダイ押上ピストン７ａが下段部４ｄに当接した荷
重位置でも下液圧室２ｂが分離されることはない。
に当接して絞り荷重を支持するダイ押上ピストン７ａが
昇降自在に配置されており、ベッド部１ａに固定された
ダイ押上シリンダ装置７ｂのピストン部７ｃに駆動され
るロッド７ｄが、ピストン部材３に形成された孔部３ａ
にシール材を介して嵌入されてダイ押上ピストン７ａに
連結され、このダイ押上シリンダ装置７ｂとダイ押上ピ
ストン７ａとでダイ押上装置７が構成されている。な
お、ダイ押上ピストン７ａには複数の連通孔７ｅが形成
され、ダイ押上ピストン７ａが下段部４ｄに当接した荷
重位置でも下液圧室２ｂが分離されることはない。
【００１４】さらに、ベッド部１ａには、ピストンロッ
ド８ａが可動筒体４に連結されてダイ６の浮上力を制御
するための複数の付勢用シリンダ装置８が配置されてい
る。一方、フレーム１のクラウン部１ｂには、プレス軸
１０を介してプレス用ポンチ９を昇降自在に支持するプ
レス用シリンダ装置１１が配置されるとともに、ブラン
ク材Ｗの周縁をホールドシリンダ１２ａにより保持部材
１２ｂを介して押圧保持するブランクホルダー装置１２
が設けられている。
ド８ａが可動筒体４に連結されてダイ６の浮上力を制御
するための複数の付勢用シリンダ装置８が配置されてい
る。一方、フレーム１のクラウン部１ｂには、プレス軸
１０を介してプレス用ポンチ９を昇降自在に支持するプ
レス用シリンダ装置１１が配置されるとともに、ブラン
ク材Ｗの周縁をホールドシリンダ１２ａにより保持部材
１２ｂを介して押圧保持するブランクホルダー装置１２
が設けられている。
【００１５】１３Ａ，１３Ｂは、プレス駆動油圧ポンプ
１４により発生された油圧をプレス用切換弁１５を介し
てプレス用油圧をプレス用シリンダ装置１１に供給する
一対のプレス用油圧管で、プレス用シリンダ装置１１の
圧縮室１１ａに接続されるプレス用油圧管１３Ａには、
下液圧室２ｂに連通されて第１切換弁（昇圧用切換弁）
３１が介在された第１油圧管２１と、付勢用シリンダ装
置８の進展室８ｂに連通された第２油圧管２２と、ダイ
押上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆに連通されて第２切
換弁３２が介在された第３油圧管２３とが接続されてい
る。また、プレス用シリンダ装置１１の収縮室１１ｂに
接続されるプレス用油圧管１３Ｂには、付勢用シリンダ
装置８の収縮室８ｃに連通された第４油圧管２４および
ダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮室７ｇに連通された第
５油圧管２５に、第３切換弁（昇圧用切換弁）３３を介
して接続された第６油圧管２６が接続されている。さら
に、第１切換弁３１と第３切換弁３３の間には、下液圧
室２ｂ側の第１油圧管２１と、第４油圧管２４および第
５油圧管２５とを接続する第７油圧管（昇圧用油圧管）
２７が接続され、下液圧室２ｂの油圧を付勢用シリンダ
装置８の収縮室８ｃとダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮
室７ｇに供給可能に構成されている。さらにまた、ダイ
押上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆに接続された第３油
圧管２３には、進展室７ｆにのみ流入を許す逆止弁３４
が介在され、第２切換弁３２をＢ位置とすることによ
り、進展室７ｆとプレス用油圧管１３Ａとを接続して進
展室７ｆに油圧を供給することができるとともに、進展
室７ｆの油圧をプレス用油圧管１３Ａの供給油圧以上に
保持することができる。
１４により発生された油圧をプレス用切換弁１５を介し
てプレス用油圧をプレス用シリンダ装置１１に供給する
一対のプレス用油圧管で、プレス用シリンダ装置１１の
圧縮室１１ａに接続されるプレス用油圧管１３Ａには、
下液圧室２ｂに連通されて第１切換弁（昇圧用切換弁）
３１が介在された第１油圧管２１と、付勢用シリンダ装
置８の進展室８ｂに連通された第２油圧管２２と、ダイ
押上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆに連通されて第２切
換弁３２が介在された第３油圧管２３とが接続されてい
る。また、プレス用シリンダ装置１１の収縮室１１ｂに
接続されるプレス用油圧管１３Ｂには、付勢用シリンダ
装置８の収縮室８ｃに連通された第４油圧管２４および
ダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮室７ｇに連通された第
５油圧管２５に、第３切換弁（昇圧用切換弁）３３を介
して接続された第６油圧管２６が接続されている。さら
に、第１切換弁３１と第３切換弁３３の間には、下液圧
室２ｂ側の第１油圧管２１と、第４油圧管２４および第
５油圧管２５とを接続する第７油圧管（昇圧用油圧管）
２７が接続され、下液圧室２ｂの油圧を付勢用シリンダ
装置８の収縮室８ｃとダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮
室７ｇに供給可能に構成されている。さらにまた、ダイ
押上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆに接続された第３油
圧管２３には、進展室７ｆにのみ流入を許す逆止弁３４
が介在され、第２切換弁３２をＢ位置とすることによ
り、進展室７ｆとプレス用油圧管１３Ａとを接続して進
展室７ｆに油圧を供給することができるとともに、進展
室７ｆの油圧をプレス用油圧管１３Ａの供給油圧以上に
保持することができる。
【００１６】上記構成における成形手順を説明する。 （１）ブランク材Ｗをダイ６上にセットする。 （２）ブランクホルダー装置１２のホールドシリンダ１
２ａを進展して保持部材１２ｂによりブランク材Ｗの周
囲を押圧しダイ６上に保持する。 （３）プレス用切換弁１５をＢ位置からＡ位置に切り換
えてプレス駆動油圧ポンプ１４の油圧をプレス用シリン
ダ装置１１の圧縮室１１ａとダイ押上シリンダ装置７ｂ
の進展室７ｆに供給し、プレス用ポンチ９を下降してブ
ランク材Ｗに当接させる。
２ａを進展して保持部材１２ｂによりブランク材Ｗの周
囲を押圧しダイ６上に保持する。 （３）プレス用切換弁１５をＢ位置からＡ位置に切り換
えてプレス駆動油圧ポンプ１４の油圧をプレス用シリン
ダ装置１１の圧縮室１１ａとダイ押上シリンダ装置７ｂ
の進展室７ｆに供給し、プレス用ポンチ９を下降してブ
ランク材Ｗに当接させる。
【００１７】（４）プレス用ポンチ９をさらに駆動して
ブランク材Ｗの成形を開始し、プレス用ポンチ９がブラ
ンク材Ｗと共に上液圧室２ａ内に突入されと、上液圧室
２ａが加圧されるとともに、分離ピストン５を介して下
液圧室２ｂが加圧され、液圧が上昇される。この時、ダ
イ押上ピストン７ａは下段部４ｄに当接された位置にあ
り、プレス用シリンダ装置１１の圧縮室１１ａ（ダイ押
上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆも同じ）の液圧が液圧
室２の液圧より低い場合には、ダイ押上ピストン７ａが
下段部４ｄに当接されて、ダイ押上ピストン７ａによ
り、プレス用ポンチ９によるブランク材Ｗの絞り抵抗分
の負荷を支持することができるので、プレス用ポンチ９
により加圧された液圧分は、ダイ６の浮上により吸収さ
れて、液圧室２内の対向液圧を低く抑制することができ
る。またこの形成初期工程は図３に示すように、成形開
始位置Ｗ位置から中間点Ｘの間で継続される。ここで、 ・プレス用ポンチ９による加圧力：Ｆ0 〔プレス用シリンダ装置１１の圧縮室１１ａのピストン
受圧面積：Ａ0、プレス用油圧（ダイ押上シリンダ装置
７ｂの駆動圧兼用）：ｑ〕 ・プレス用ポンチ９による絞り荷重：ＦR ・液圧室２の発生液圧：Ｐ ・発生液圧Ｐによる付加荷重：ＦP ・プレス用ポンチ９によるブランク材Ｗの押込断面積：
Ａ2とすると、初期形成時において、ＦP＝Ａ2・Ｐであ
るから、 Ｆ0＝Ａ0・ｑ＝ＦR＋ＦP＝ＦR＋Ａ2・Ｐ… さらに、 ・ブランクホルダー装置１２によるしわ押さえ力：Ｈ1 ・付勢用シリンダ装置８による押上力：Ｈ2 ・ダイ６の浮上力：Ｑ ・ダイ押上シリンダ装置７ｂによる押上力：Ｆ1とする
と、 Ｈ1＋ＦR＝Ｈ2＋Ｑ＋Ｆ1… ここで、ダイ６の浮上力Ｑは、 Ｑ≒（Ａ3−Ａ2）・Ｐ… Ａ3 ：可動筒体４の大径孔部４ｅの断面積 ダイ押上シリンダ装置７ｂによる押上力Ｆ1 は、 Ｆ1＝Ａ1・ｑ−Ａ4・Ｐ… ・Ａ1：ダイ押上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆの受圧面積 ・Ａ4：ダイ押上シリンダ装置７ｂのロッド部７ｄの断面積 したがって、式および式を式に代入すると、 Ｈ1＋ＦR≒Ｈ2＋（Ａ3−Ａ2）・Ｐ＋Ａ1・ｑ−Ａ4・Ｐ
…となる。
ブランク材Ｗの成形を開始し、プレス用ポンチ９がブラ
ンク材Ｗと共に上液圧室２ａ内に突入されと、上液圧室
２ａが加圧されるとともに、分離ピストン５を介して下
液圧室２ｂが加圧され、液圧が上昇される。この時、ダ
イ押上ピストン７ａは下段部４ｄに当接された位置にあ
り、プレス用シリンダ装置１１の圧縮室１１ａ（ダイ押
上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆも同じ）の液圧が液圧
室２の液圧より低い場合には、ダイ押上ピストン７ａが
下段部４ｄに当接されて、ダイ押上ピストン７ａによ
り、プレス用ポンチ９によるブランク材Ｗの絞り抵抗分
の負荷を支持することができるので、プレス用ポンチ９
により加圧された液圧分は、ダイ６の浮上により吸収さ
れて、液圧室２内の対向液圧を低く抑制することができ
る。またこの形成初期工程は図３に示すように、成形開
始位置Ｗ位置から中間点Ｘの間で継続される。ここで、 ・プレス用ポンチ９による加圧力：Ｆ0 〔プレス用シリンダ装置１１の圧縮室１１ａのピストン
受圧面積：Ａ0、プレス用油圧（ダイ押上シリンダ装置
７ｂの駆動圧兼用）：ｑ〕 ・プレス用ポンチ９による絞り荷重：ＦR ・液圧室２の発生液圧：Ｐ ・発生液圧Ｐによる付加荷重：ＦP ・プレス用ポンチ９によるブランク材Ｗの押込断面積：
Ａ2とすると、初期形成時において、ＦP＝Ａ2・Ｐであ
るから、 Ｆ0＝Ａ0・ｑ＝ＦR＋ＦP＝ＦR＋Ａ2・Ｐ… さらに、 ・ブランクホルダー装置１２によるしわ押さえ力：Ｈ1 ・付勢用シリンダ装置８による押上力：Ｈ2 ・ダイ６の浮上力：Ｑ ・ダイ押上シリンダ装置７ｂによる押上力：Ｆ1とする
と、 Ｈ1＋ＦR＝Ｈ2＋Ｑ＋Ｆ1… ここで、ダイ６の浮上力Ｑは、 Ｑ≒（Ａ3−Ａ2）・Ｐ… Ａ3 ：可動筒体４の大径孔部４ｅの断面積 ダイ押上シリンダ装置７ｂによる押上力Ｆ1 は、 Ｆ1＝Ａ1・ｑ−Ａ4・Ｐ… ・Ａ1：ダイ押上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆの受圧面積 ・Ａ4：ダイ押上シリンダ装置７ｂのロッド部７ｄの断面積 したがって、式および式を式に代入すると、 Ｈ1＋ＦR≒Ｈ2＋（Ａ3−Ａ2）・Ｐ＋Ａ1・ｑ−Ａ4・Ｐ
…となる。
【００１８】次に式に、式の変形式であるｑ＝（Ａ
2・Ｐ＋ＦR）／Ａ0を代入することにより、 Ｐ＝〔Ｈ1−Ｈ2＋ＦR（１−Ａ1／Ａ0）〕／〔Ａ3−Ａ4−Ａ2（１−Ａ1／Ａ0 ）〕… となる。したがって、この式から、ブランクホルダー
装置１２によるしわ押さえ力Ｈ 1 と付勢用シリンダ装置
８による押上力Ｈ2とを等しくし（Ｈ1＝Ｈ2）、さらに
ダイ押上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆの受圧面積Ａ1
をプレス用シリンダ装置１１の圧縮室１１ａのピストン
受圧面積Ａ2で除した値を１よりやや小さく設定する
（Ａ1／Ａ0≒１）ことにより、 Ｐ＝ＦR（１−Ａ1／Ａ0）／（Ａ3−Ａ4−Ａ2＋Ａ2・Ａ1
／Ａ0）≒０、しかし、Ａ1／Ａ0＜１であるので、若干
の圧力は発生し、発生液圧を低くすることができる。
2・Ｐ＋ＦR）／Ａ0を代入することにより、 Ｐ＝〔Ｈ1−Ｈ2＋ＦR（１−Ａ1／Ａ0）〕／〔Ａ3−Ａ4−Ａ2（１−Ａ1／Ａ0 ）〕… となる。したがって、この式から、ブランクホルダー
装置１２によるしわ押さえ力Ｈ 1 と付勢用シリンダ装置
８による押上力Ｈ2とを等しくし（Ｈ1＝Ｈ2）、さらに
ダイ押上シリンダ装置７ｂの進展室７ｆの受圧面積Ａ1
をプレス用シリンダ装置１１の圧縮室１１ａのピストン
受圧面積Ａ2で除した値を１よりやや小さく設定する
（Ａ1／Ａ0≒１）ことにより、 Ｐ＝ＦR（１−Ａ1／Ａ0）／（Ａ3−Ａ4−Ａ2＋Ａ2・Ａ1
／Ａ0）≒０、しかし、Ａ1／Ａ0＜１であるので、若干
の圧力は発生し、発生液圧を低くすることができる。
【００１９】またこの時、 ・ダイ６の浮上量：δ2（＝δ3：ダイ押上ピストン７ａ
と等しい） ・プレス用ポンチ９の移動量：δ1 ・液体の圧縮量：ΔＶとすると、液体の移動量から Ａ2（δ1＋δ2）＝（Ａ3−Ａ4）δ2＋ΔＶ ∴δ2＝（Ａ2・δ1−ΔＶ）／（Ａ3−Ａ2−Ａ4） ΔＶは極めて小さいため、 δ2≒＝Ａ2・δ1／（Ａ3−Ａ2−Ａ4）となる。
と等しい） ・プレス用ポンチ９の移動量：δ1 ・液体の圧縮量：ΔＶとすると、液体の移動量から Ａ2（δ1＋δ2）＝（Ａ3−Ａ4）δ2＋ΔＶ ∴δ2＝（Ａ2・δ1−ΔＶ）／（Ａ3−Ａ2−Ａ4） ΔＶは極めて小さいため、 δ2≒＝Ａ2・δ1／（Ａ3−Ａ2−Ａ4）となる。
【００２０】この時、ブランクホルダー装置１２のしわ
押さえ圧の制御および付勢用シリンダ装置８による制御
は行われないが、付勢シリンダ装置８の進展室８ｂおよ
びホールドシリンダ１２ａの押圧室は、第２油圧管２２
および油圧管１６によりプレス用油圧管１３Ａおよびプ
レス用切換弁１５を介してプレス駆動油圧ポンプ１４に
接続されているため、ダイ６の浮上力にδ2に応じてホ
ールドシリンダ１２ａのピストンは上昇し、付勢シリン
ダ装置８のピストン８ａは上昇する。これが可能となる
のは、式でＨ1＝Ｈ2、ＦR≒Ｆ1、Ｑは０に近い正の値
であるため、ダイ６の上昇が可能となる。
押さえ圧の制御および付勢用シリンダ装置８による制御
は行われないが、付勢シリンダ装置８の進展室８ｂおよ
びホールドシリンダ１２ａの押圧室は、第２油圧管２２
および油圧管１６によりプレス用油圧管１３Ａおよびプ
レス用切換弁１５を介してプレス駆動油圧ポンプ１４に
接続されているため、ダイ６の浮上力にδ2に応じてホ
ールドシリンダ１２ａのピストンは上昇し、付勢シリン
ダ装置８のピストン８ａは上昇する。これが可能となる
のは、式でＨ1＝Ｈ2、ＦR≒Ｆ1、Ｑは０に近い正の値
であるため、ダイ６の上昇が可能となる。
【００２１】（５）ついで、Ｘ位置になると、第３切換
弁３３をＡ位置からＢ位置に切り換えることにより、下
液圧室２ｂの油圧が第１油圧管２１からＢ位置の第１切
換弁３１および第７油圧管２７を介して第３切換弁３３
に送られ、第３切換弁３３から第４油圧管２４を介して
付勢用シリンダ装置８の収縮室８ｃに導入されるととも
に、第３切換弁３３から第５油圧管２５を介してダイ押
上シリンダ装置７ｂの収縮室７ｇに送られる。
弁３３をＡ位置からＢ位置に切り換えることにより、下
液圧室２ｂの油圧が第１油圧管２１からＢ位置の第１切
換弁３１および第７油圧管２７を介して第３切換弁３３
に送られ、第３切換弁３３から第４油圧管２４を介して
付勢用シリンダ装置８の収縮室８ｃに導入されるととも
に、第３切換弁３３から第５油圧管２５を介してダイ押
上シリンダ装置７ｂの収縮室７ｇに送られる。
【００２２】したがって、Ｈ1＋ＦR＝Ｈ2′＋Ｑ＋Ｆ1′
ここで、 Ｈ2′＝Ｈ2−Ａ3・Ｐ（Ａ5は付勢用シリンダ装置８のピ
ストン断面積） Ｆ1′＝Ａ1・ｑ−Ａ4・Ｐ−（Ａ1−Ａ4）・Ｐ＝Ａ1（ｑ
−Ｐ） 付勢用シリンダ装置８による押上力Ｈ2 とダイ押上シリ
ンダ装置７ｂによる押上力Ｆ1 が減少するため、 Ｈ1＋ＦR≒Ｈ2′＋（Ａ3−Ａ2）・Ｐ＋Ａ1・ｑ−Ａ4・
Ｐ…式のダイ６の浮上力Ｑが上昇（即ち液圧室２の液
圧が上昇）する。
ここで、 Ｈ2′＝Ｈ2−Ａ3・Ｐ（Ａ5は付勢用シリンダ装置８のピ
ストン断面積） Ｆ1′＝Ａ1・ｑ−Ａ4・Ｐ−（Ａ1−Ａ4）・Ｐ＝Ａ1（ｑ
−Ｐ） 付勢用シリンダ装置８による押上力Ｈ2 とダイ押上シリ
ンダ装置７ｂによる押上力Ｆ1 が減少するため、 Ｈ1＋ＦR≒Ｈ2′＋（Ａ3−Ａ2）・Ｐ＋Ａ1・ｑ−Ａ4・
Ｐ…式のダイ６の浮上力Ｑが上昇（即ち液圧室２の液
圧が上昇）する。
【００２３】この時、ダイ押上シリンダ装置７ｂの進展
室７ｆの受圧面積Ａ1とプレス用シリンダ装置１１の圧
縮室１１ａのピストン受圧面積Ａ0とが等しいと、圧力
上昇が起こらないので、１よりやや小さく設定する（Ａ
1／Ａ0≒１）ことにより加圧することができる。ここ
で、 Ｈ1＋ＦR＝Ｈ2−Ｐ・Ａ5＋Ｑ＝Ｈ2−Ｐ・Ａ5＋（Ａ3−Ａ2）Ｐ Ａ5 ：付勢用シリンダ装置８の収縮室８ｃの受圧面積（総和） ∴Ｐ＝（Ｈ1−Ｈ2＋ＦR）／（Ａ3−Ａ2−Ａ5） Ｈ1≒Ｈ2であるから、 Ｐ＝ＦR／（Ａ3−Ａ2−Ａ5）となる。つぎにダイ６の浮
上量δ2は、 Ａ2（δ1 ＋δ2）＝Ａ3・δ2−Ａ4・δ3−（Ａ1 −Ａ4）δ3＋ΔＶ δ2＝（Ａ2・δ1 ＋Ａ1 ・δ3−ΔＶ）／（Ａ3−
Ａ2）ΔＶは極めて小さく、またＰ＞ｑとなると、ダイ
押上ピストン７ａの上昇が停止するため、Ａ1・δ3＝０
となると、 δ2≒ Ａ2・δ1／（Ａ3−Ａ2） このように、ダイ押上ピストン７ａの上昇が停止する
と、図３に示すように、ダイ押上ピストン７ａの上昇停
止点Ｙ地点から成形が完了するＺ位置まで液圧室２の液
圧が急激に加圧され、対向液圧Ｐが上昇される。
室７ｆの受圧面積Ａ1とプレス用シリンダ装置１１の圧
縮室１１ａのピストン受圧面積Ａ0とが等しいと、圧力
上昇が起こらないので、１よりやや小さく設定する（Ａ
1／Ａ0≒１）ことにより加圧することができる。ここ
で、 Ｈ1＋ＦR＝Ｈ2−Ｐ・Ａ5＋Ｑ＝Ｈ2−Ｐ・Ａ5＋（Ａ3−Ａ2）Ｐ Ａ5 ：付勢用シリンダ装置８の収縮室８ｃの受圧面積（総和） ∴Ｐ＝（Ｈ1−Ｈ2＋ＦR）／（Ａ3−Ａ2−Ａ5） Ｈ1≒Ｈ2であるから、 Ｐ＝ＦR／（Ａ3−Ａ2−Ａ5）となる。つぎにダイ６の浮
上量δ2は、 Ａ2（δ1 ＋δ2）＝Ａ3・δ2−Ａ4・δ3−（Ａ1 −Ａ4）δ3＋ΔＶ δ2＝（Ａ2・δ1 ＋Ａ1 ・δ3−ΔＶ）／（Ａ3−
Ａ2）ΔＶは極めて小さく、またＰ＞ｑとなると、ダイ
押上ピストン７ａの上昇が停止するため、Ａ1・δ3＝０
となると、 δ2≒ Ａ2・δ1／（Ａ3−Ａ2） このように、ダイ押上ピストン７ａの上昇が停止する
と、図３に示すように、ダイ押上ピストン７ａの上昇停
止点Ｙ地点から成形が完了するＺ位置まで液圧室２の液
圧が急激に加圧され、対向液圧Ｐが上昇される。
【００２４】また、ブランクホルダー装置１２のしわ押
さえ圧および付勢用シリンダ装置８の付勢圧は、同一の
配管系すなわちプレス用油圧管１３Ａに接続されている
ため、ダイ６の浮上力に対応して伸縮される。 （６）成形が終了すると、プレス用切換弁１５をＡ位置
からＣ位置に切り換え、第２切換弁３２をＢ位置からＡ
位置に切り換えることにより、油圧をプレス用シリンダ
装置１１の収縮室１１ｂに供給してプレス用ポンチ９を
上昇するとともに、ダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮室
７ｇに油圧を供給する。この時、第３切換弁３３をＢ位
置からＡ位置に切り換えることにより、ダイ押上シリン
ダ装置７ｂの収縮室７ｇに油圧を供給する。この時、付
勢用シリンダ装置８の進展室８ｂとダイ押上シリンダ装
置７ｂの進展室７ｆの油圧をプレス用油圧管１３Ａに排
出する。これにより、ダイ押上シリンダ装置７ｂのピス
トン部７ｃおよびロッド７ｄを介してダイ押上ピストン
７ａを下降させるとともに、付勢用シリンダ装置８のピ
ストンロッド８ａを収縮させる。
さえ圧および付勢用シリンダ装置８の付勢圧は、同一の
配管系すなわちプレス用油圧管１３Ａに接続されている
ため、ダイ６の浮上力に対応して伸縮される。 （６）成形が終了すると、プレス用切換弁１５をＡ位置
からＣ位置に切り換え、第２切換弁３２をＢ位置からＡ
位置に切り換えることにより、油圧をプレス用シリンダ
装置１１の収縮室１１ｂに供給してプレス用ポンチ９を
上昇するとともに、ダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮室
７ｇに油圧を供給する。この時、第３切換弁３３をＢ位
置からＡ位置に切り換えることにより、ダイ押上シリン
ダ装置７ｂの収縮室７ｇに油圧を供給する。この時、付
勢用シリンダ装置８の進展室８ｂとダイ押上シリンダ装
置７ｂの進展室７ｆの油圧をプレス用油圧管１３Ａに排
出する。これにより、ダイ押上シリンダ装置７ｂのピス
トン部７ｃおよびロッド７ｄを介してダイ押上ピストン
７ａを下降させるとともに、付勢用シリンダ装置８のピ
ストンロッド８ａを収縮させる。
【００２５】上記実施例によれば、形成初期に液圧室２
内において、プレス用ポンチ９による加圧力のうち、絞
り抵抗に対する加圧分をダイ押上ピストン７ａを介して
ダイ押上シリンダ装置７ｂにより支持して、液圧室２内
の液圧を低く制御し、次いで、第３切換弁３３を切り換
えることにより、下液圧室２ｂの油圧を第１切換弁３１
および第７油圧管２７を介して付勢用シリンダ装置８の
収縮室８ｃおよびダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮室７
ｇに導入することにより、付勢用シリンダ装置８による
ダイ６の引下げ力およびダイ押上シリンダ装置７ｂによ
る押上力を減少させて、液圧室２内の液圧を上昇させ
る。さらに、液圧室の液圧Ｐがプレス用油圧ｑより大き
くなると、ダイ押上ピストン７ａの上昇が停止し、可動
筒体４はダイ押上ピストン７ａから離れて上昇し、さら
に液圧室２の液圧が昇圧される。
内において、プレス用ポンチ９による加圧力のうち、絞
り抵抗に対する加圧分をダイ押上ピストン７ａを介して
ダイ押上シリンダ装置７ｂにより支持して、液圧室２内
の液圧を低く制御し、次いで、第３切換弁３３を切り換
えることにより、下液圧室２ｂの油圧を第１切換弁３１
および第７油圧管２７を介して付勢用シリンダ装置８の
収縮室８ｃおよびダイ押上シリンダ装置７ｂの収縮室７
ｇに導入することにより、付勢用シリンダ装置８による
ダイ６の引下げ力およびダイ押上シリンダ装置７ｂによ
る押上力を減少させて、液圧室２内の液圧を上昇させ
る。さらに、液圧室の液圧Ｐがプレス用油圧ｑより大き
くなると、ダイ押上ピストン７ａの上昇が停止し、可動
筒体４はダイ押上ピストン７ａから離れて上昇し、さら
に液圧室２の液圧が昇圧される。
【００２６】したがって、付勢用シリンダ装置８の圧力
制御は、形成初期にはその押上力とブランクホルダー装
置１２のしわ押さえ力と等しくし、次いで液圧室２の発
生液圧を収縮室８ｃに導入するだけでよく、簡単な制御
で初期成形圧が低い適正な制御をすることができ、コー
ナー部のしわの発生を防止することができる。
制御は、形成初期にはその押上力とブランクホルダー装
置１２のしわ押さえ力と等しくし、次いで液圧室２の発
生液圧を収縮室８ｃに導入するだけでよく、簡単な制御
で初期成形圧が低い適正な制御をすることができ、コー
ナー部のしわの発生を防止することができる。
【００２７】
【発明の効果】以上に述べたごとく本発明によれば、初
期成形時に、プレス用ポンチにより可動筒体に負荷され
る絞り荷重を、ダイ押上ピストンを介してダイ押上シリ
ンダ装置により支持させることにより、液圧の上昇値を
低く抑制することができるので、成形時の付勢用シリン
ダ装置の制御は、ブランクホルダー装置によるブランク
材の保持圧と等しくし、昇圧用切換弁の切り換えによ
り、液圧室の液圧が収縮室に供給されることにより、付
勢用シリンダ装置のダイ引下げ力を低く制御されるだけ
で、簡単な制御ですむ。
期成形時に、プレス用ポンチにより可動筒体に負荷され
る絞り荷重を、ダイ押上ピストンを介してダイ押上シリ
ンダ装置により支持させることにより、液圧の上昇値を
低く抑制することができるので、成形時の付勢用シリン
ダ装置の制御は、ブランクホルダー装置によるブランク
材の保持圧と等しくし、昇圧用切換弁の切り換えによ
り、液圧室の液圧が収縮室に供給されることにより、付
勢用シリンダ装置のダイ引下げ力を低く制御されるだけ
で、簡単な制御ですむ。
【００２８】したがって、従来のように付勢用シリンダ
装置を負圧から正圧に変化させること無く、初期形成圧
を低く制御できるので、コーナー部にしわの発生を未然
に防止することができる。
装置を負圧から正圧に変化させること無く、初期形成圧
を低く制御できるので、コーナー部にしわの発生を未然
に防止することができる。
【図１】本発明に係る対向液圧成形装置の一実施例を示
す初期形成時の構成図である。
す初期形成時の構成図である。
【図２】同対向液圧成形装置の成形完了状態を示す構成
図である。
図である。
【図３】同対向液圧成形装置のプレス用ポンチのストロ
ークと対向液圧の関係を示すグラフである。
ークと対向液圧の関係を示すグラフである。
【図４】従来の対向液圧成形装置を示す構成図である。
【図５】従来の対向液圧成形装置によるポンチのストロ
ークと対向液圧の関係を示すグラフである。
ークと対向液圧の関係を示すグラフである。
【図６】（ａ），（ｂ）は対向液圧成形装置による製品
例を示すオイルパンの平面図および側面図である。
例を示すオイルパンの平面図および側面図である。
Ｗ ブランク材 １ フレーム １ａ ベッド部 １ｂ クラウン部 ２ 液圧室 ２ａ 上液圧室 ２ｂ 下液圧室 ３ ピストン部材 ３ａ 孔部 ４ 可動筒体 ４ａ 小径孔部 ４ｂ 上段部 ４ｃ 中径孔部 ４ｄ 下段部 ４ｅ 大径孔部 ５ 分離ピストン ６ ダイ ７ ダイ押上装置 ７ａ ダイ押上ピストン ７ｂ ダイ押上シリンダ装置 ７ｃ ピストン部 ７ｄ ロッド ７ｅ 連通孔 ７ｆ 進展室 ７ｇ 収縮室 ８ 付勢用シリンダ装置 ８ｂ 進展室 ８ｃ 収縮室 ９ プレス用ポンチ １１ プレス用シリンダ装置 １１ａ 圧縮室 １１ｂ 収縮室 １２ ブランクホルダー装置 １２ａ ホールドシリンダ １２ｂ 保持部材 １３Ａ プレス用油圧管 １３Ｂ プレス用油圧管 １４ プレス駆動油圧ポンプ １５ プレス用切換弁 ２１ 第１油圧管 ２２ 第２油圧管 ２３ 第３油圧管 ２４ 第４油圧管 ２５ 第５油圧管 ２６ 第６油圧管 ２７ 第７油圧管（昇圧用油圧管） ３１ 第１切換弁（昇圧用切換弁） ３２ 第２切換弁 ３３ 第３切換弁（昇圧用切換弁） ３４ 逆止弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21D 22/20 B30B 15/22
Claims (2)
- 【請求項１】フレーム(1)の一端側にピストン部材(3)を
固定して設けるとともに、このピストン部材(3)にスラ
イド自在に外嵌して液圧室(2)を形成する可動筒体(4)を
設け、この可動筒体(4)上にダイ(6)を配置し、フレーム
(1)の他端側に、ダイ(6)上に配置したブランク材(W)の
周囲を押圧して保持するブランクホルダー装置(12)を設
けるとともに、プレス軸(10)を介してプレス用ポンチ
(9)をダイ(6)側に駆動しブランク材(W)を液圧室(2)内に
突出させて成形するプレス用シリンダ装置(11)を設けた
複動式の対向液圧成形装置において、 前記液圧室(2)に形成した係止部(4d)に当接して成形時
に可動筒体(4)に負荷される荷重を支持可能なダイ押上
ピストン(7a)を成形方向に移動自在に配置し、 フレーム(1)の一端側に、前記ダイ押上ピストン(7a)を
成形方向に沿って駆動するダイ押上シリンダ装置(7b)を
設けるとともに、前記可動筒体(4)に連結されてダイ(6)
の浮上力を制御可能な付勢用シリンダ装置(8)を設け、 前記液圧室(2)と、前記係止部(4d)およびダイ押上ピス
トン(7a)を介してダイ(6)を反成形方向に付勢するダイ
押上シリンダ装置(7b)の収縮室(7g)およびダイ(6)を成
形方向に付勢する前記付勢用シリンダ装置(8)の収縮室
(8c)とを、昇圧用切換弁(31)を介して接続する昇圧用油
圧管(27)を設け、 前記プレス用シリンダ装置(11)のプレス軸(10)を成形方
向に駆動する圧縮室(11a)と、ダイ押上シリンダ装置(7
b)で係止部(4d)およびダイ押上ピストン(7a)を介してダ
イ(6)を反成形方向に付勢する進展室(7f)とを接続し、 前記プレス用シリンダ装置(11)の圧縮室(11a)の受圧面
積を、前記ダイ押上シリンダ装置(7b)の進展室(7f)の受
圧面積より僅かに小さく設定したことを特徴とする対向
液圧成形装置。 - 【請求項２】請求項１記載の対向液圧成形装置を使用し
て絞り成形するに際し、 ダイ押上ピストン(7a)が係止部(4d)に当接した状態で、
ダイ押上シリンダ装置(7b)の進展室(7f)とプレス用シリ
ンダ装置(11)の圧縮室(11a)に油圧を供給し、 プレス用シリンダ装置(11)を進展してプレス用ポンチ
(9)によりブランク材(W)を液圧室(2)内に突出させると
ともに、液体の加圧による可動筒体(4)の反成形方向へ
の移動にダイ押上ピストン(7a)を追従させて、可動筒体
(4)に負荷された絞り荷重をダイ押上シリンダ装置(7b)
により支持させ、これにより液圧室(2)の液圧を低く抑
制し、 所定位置で昇圧用切換弁(31)を切り換えて、液圧室(2)
の液圧を昇圧用油圧管(27)を介してダイ押上シリンダ装
置(7b)の収縮室(7g)および付勢用シリンダ装置(8)の収
縮室(8c)に供給し、これにより、付勢用シリンダ装置
(8)によりダイ(6)の成形方向の付勢力を減少させるとと
もに、ダイ押上シリンダ装置(7b)によるダイ押上ピスト
ン(7a)の成形方向の付勢力を減少させ、さらにダイ押上
シリンダ装置(7b)の進展室(7f)とプレス用シリンダ装置
(11)の圧縮室(11a)とを連通して、ダイ押上シリンダ装
置(7b)の進展室(7f)の受圧面積とプレス用シリンダ装置
(11)の圧縮室(11a)の受圧面積との差により液圧室(2)の
液圧を上昇させ、 液圧室(2)の液圧がダイ押上シリンダ装置(7b)によるダ
イ押上ピストン(7a)の押上力を越えることにより、プレ
ス用ポンチ(9)の加圧力をすべて液圧室(2)の液体に負荷
しさらに液圧を上昇させることを特徴とする対向液圧成
形装置の圧力制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6054267A JP3022141B2 (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 対向液圧成形装置および対向液圧成形装置の圧力制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6054267A JP3022141B2 (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 対向液圧成形装置および対向液圧成形装置の圧力制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07256354A JPH07256354A (ja) | 1995-10-09 |
| JP3022141B2 true JP3022141B2 (ja) | 2000-03-15 |
Family
ID=12965805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6054267A Expired - Lifetime JP3022141B2 (ja) | 1994-03-25 | 1994-03-25 | 対向液圧成形装置および対向液圧成形装置の圧力制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
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| JP (1) | JP3022141B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN112893584B (zh) * | 2021-03-09 | 2021-12-21 | 广州市金峰机械科技有限公司 | 一种杂罐自动冲压装置 |
-
1994
- 1994-03-25 JP JP6054267A patent/JP3022141B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07256354A (ja) | 1995-10-09 |
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