JP3015808B2 - 防水シート - Google Patents
防水シートInfo
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- JP3015808B2 JP3015808B2 JP2319356A JP31935690A JP3015808B2 JP 3015808 B2 JP3015808 B2 JP 3015808B2 JP 2319356 A JP2319356 A JP 2319356A JP 31935690 A JP31935690 A JP 31935690A JP 3015808 B2 JP3015808 B2 JP 3015808B2
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- ethylene
- copolymer resin
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- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ＜産業上の利用分野＞ 本発明は防水シートに関する。更に詳しくは，各種性
質及び施工性などの点ですぐれた防水シートに関する。
質及び施工性などの点ですぐれた防水シートに関する。
＜従来の技術＞ 池，ダム，トンネルなどの土木工事における防水施工
法としては，一般に，モルタル防水法，アスファルト防
水法，シート防水法等が知られている。
法としては，一般に，モルタル防水法，アスファルト防
水法，シート防水法等が知られている。
モルタル防水法は，セメントモルタルに防水剤を混合
して，モルタル自体に防水性を付与し，施工現場で塗布
する工法であるが，塗布条件等により防水効果に差を生
じたり，防水層自体に亀裂を生じ易いなどの欠点があ
る。
して，モルタル自体に防水性を付与し，施工現場で塗布
する工法であるが，塗布条件等により防水効果に差を生
じたり，防水層自体に亀裂を生じ易いなどの欠点があ
る。
アスファルト防水法は，加熱溶融したアスファルト
を，フェルト，ルーフィングなどと交互に積層して防水
層を作くる工法であるが，熱工法の為，火災の危険や，
アスファルト自体が耐候性，耐熱性，下地追随性に劣る
などの欠点がある。
を，フェルト，ルーフィングなどと交互に積層して防水
層を作くる工法であるが，熱工法の為，火災の危険や，
アスファルト自体が耐候性，耐熱性，下地追随性に劣る
などの欠点がある。
また，シート防水法は，加硫ゴム等のシートを，主に
接着剤で貼り付けて防水層を形成する工法であり，耐候
性，耐薬品性，下地追随性など防水シートとして要求さ
れる多くの性質を満足させる反面，接着剤に溶剤が使用
される場合は作業者の安全衛生上の問題があり，また，
シート間の接着が不完全になり易いという施工面での欠
点を持っている。
接着剤で貼り付けて防水層を形成する工法であり，耐候
性，耐薬品性，下地追随性など防水シートとして要求さ
れる多くの性質を満足させる反面，接着剤に溶剤が使用
される場合は作業者の安全衛生上の問題があり，また，
シート間の接着が不完全になり易いという施工面での欠
点を持っている。
このシート防水法の欠点を改良する方法として，近年
は，熱融着可能な熱可塑性エラストマーの防水シートが
用いられるようになってきている。（例えば特開昭59−
18741号公報）。しかしながら，これまでのシートで
は，充分な融着強度を得る為には熱融着時に大きな面圧
を必要とする。したがって，構造物のコーナーや立上り
部などでの手操作による熱融着にたよる箇所では熱融着
時の面圧を大きくとることができない為，剪断ハクリ変
形等が生じやすく，その結果防水効果が減じられる恐れ
があり，より低い面圧で大きな融着強度が得られる熱可
塑性エラストマーの防水シートが必要とされていた。
は，熱融着可能な熱可塑性エラストマーの防水シートが
用いられるようになってきている。（例えば特開昭59−
18741号公報）。しかしながら，これまでのシートで
は，充分な融着強度を得る為には熱融着時に大きな面圧
を必要とする。したがって，構造物のコーナーや立上り
部などでの手操作による熱融着にたよる箇所では熱融着
時の面圧を大きくとることができない為，剪断ハクリ変
形等が生じやすく，その結果防水効果が減じられる恐れ
があり，より低い面圧で大きな融着強度が得られる熱可
塑性エラストマーの防水シートが必要とされていた。
また，これまでのシートでは融着強度の融着温度依存
性が大きく，施工現場での外気温や，融着温度条件の影
響を受けやすいという問題もあった。すなわち融着温度
が低目だと融着強度のバラツキが大きく漏水の原因とな
り，逆に融着剥離力を高めるために融着温度を高目にす
ると，シートの表面が焼けこげて，融着強度は逆に低く
なる。従って，融着温度依存性の少ない防水シートが望
まれていた。
性が大きく，施工現場での外気温や，融着温度条件の影
響を受けやすいという問題もあった。すなわち融着温度
が低目だと融着強度のバラツキが大きく漏水の原因とな
り，逆に融着剥離力を高めるために融着温度を高目にす
ると，シートの表面が焼けこげて，融着強度は逆に低く
なる。従って，融着温度依存性の少ない防水シートが望
まれていた。
＜発明が解決しようとする課題＞ 斯かる現状において，本願発明が解決すべき課題は,J
IS A−6008で規定される合成高分子ルーフィングの加硫
ゴム系の規格に合格し，更にシート同士間の接着には熱
融着法が加納というこれまでの特徴に加え，数kg/cm2と
いう低い面圧でも大きな融着強度が得られ，かつ，融着
強度の融着温度依存性が小さい防水シートを提供するこ
とにある。
IS A−6008で規定される合成高分子ルーフィングの加硫
ゴム系の規格に合格し，更にシート同士間の接着には熱
融着法が加納というこれまでの特徴に加え，数kg/cm2と
いう低い面圧でも大きな融着強度が得られ，かつ，融着
強度の融着温度依存性が小さい防水シートを提供するこ
とにある。
＜課題を解決するための手段＞ 本発明者等は，上記従来法の欠点を克服する為に鋭意
研究を重ねた結果，架橋タイプのオレフィン系熱可塑性
エラストマーと，特定の密度および融解特性を有するエ
チレン−α−オレフィン共重合体樹脂及び結晶性ポリプ
ロピレン系共重合体樹脂からなる組成物を成形加工して
なることを特徴とする防水シートが,JIS A−6008（198
6）で規定される合成高分子ルーフィングの加硫ゴム系
の規格に合格し，シート同士間は熱融着可能という従来
の特徴を有したうえで，低い面圧で熱融着しても大きな
融着剥離強度が得られることを見出し，本発明を完成す
るに到った。
研究を重ねた結果，架橋タイプのオレフィン系熱可塑性
エラストマーと，特定の密度および融解特性を有するエ
チレン−α−オレフィン共重合体樹脂及び結晶性ポリプ
ロピレン系共重合体樹脂からなる組成物を成形加工して
なることを特徴とする防水シートが,JIS A−6008（198
6）で規定される合成高分子ルーフィングの加硫ゴム系
の規格に合格し，シート同士間は熱融着可能という従来
の特徴を有したうえで，低い面圧で熱融着しても大きな
融着剥離強度が得られることを見出し，本発明を完成す
るに到った。
即ち本発明は，架橋タイプのオレフィン系熱可塑性エ
ラストマー25〜50重量部，及び密度:0.870g/cm3〜0.910
g/cm3であり,DSCでの最高融解ピーク温度が100℃以上か
つ110℃以上の融解熱量が10ジュール/g以上のエチレン
−α−オレフィン共重合体樹脂20〜50重量部，及び結晶
性ポリプロピレン系共重合体樹脂20〜50重量部の組成物
から成形されるシートであり，次のような好ましい性質
を兼備えている。
ラストマー25〜50重量部，及び密度:0.870g/cm3〜0.910
g/cm3であり,DSCでの最高融解ピーク温度が100℃以上か
つ110℃以上の融解熱量が10ジュール/g以上のエチレン
−α−オレフィン共重合体樹脂20〜50重量部，及び結晶
性ポリプロピレン系共重合体樹脂20〜50重量部の組成物
から成形されるシートであり，次のような好ましい性質
を兼備えている。
（１） シートが押出し成形法，カレンダー成形法など
の従来の加工法によって容易に成形可能。
の従来の加工法によって容易に成形可能。
（２） シートはJISA−6008（1986）合成高分子ルーフ
ィングの加硫ゴム系の規格に合格する。
ィングの加硫ゴム系の規格に合格する。
（３） シート間の接着は熱融着が可能であり，低面圧
での融着でも，融着部の剥離強度がきわめて大きく，か
つ融着強度の温度依存性が小さい。
での融着でも，融着部の剥離強度がきわめて大きく，か
つ融着強度の温度依存性が小さい。
以下，本発明につき，具体的に詳述する。
Ａ 本発明で使用される架橋型オレフィン系熱可塑性エ
ラストマーは，特開昭48−26838号公報，特開昭52−135
41号公報および特開昭53−149240号公報などに記載され
ている。このうちエチレン含有量が65〜90重量％であ
り，ヨウ素価20以下,ML1+4100℃が70以上のエチレン−
プロピレン−非共役ジエン系ゴム（EPDM）50〜90重量％
と，プロピレン系重合体10〜50重量％を有機過酸化物の
存在下でバンバリーミキサー，一軸混練機，二軸混練機
などを用いて動的加硫して得た架橋型オレフィン系熱可
塑性エラストマーが好ましい。
ラストマーは，特開昭48−26838号公報，特開昭52−135
41号公報および特開昭53−149240号公報などに記載され
ている。このうちエチレン含有量が65〜90重量％であ
り，ヨウ素価20以下,ML1+4100℃が70以上のエチレン−
プロピレン−非共役ジエン系ゴム（EPDM）50〜90重量％
と，プロピレン系重合体10〜50重量％を有機過酸化物の
存在下でバンバリーミキサー，一軸混練機，二軸混練機
などを用いて動的加硫して得た架橋型オレフィン系熱可
塑性エラストマーが好ましい。
更に好ましくは，エチレン含有量が70〜85重量％，ヨ
ウ素価が５〜10,ML1+4100℃が70以上のEPDM70〜85重量
％とプロピレン系重合体15〜30重量％を有機過酸化物の
存在下でバンバリーミキサー，一軸混練機，二軸混練機
などを用いて,180℃以上で動的加硫して得た部分架橋型
オレフィン系熱可塑性エラストマーが好ましい。なお架
橋効率をたかめる為に用いる架橋助剤や，流動性向上を
目的として鉱物油系軟化剤を２重量％以上25重量％未満
架橋反応の前又は後で添加することが好ましい。
ウ素価が５〜10,ML1+4100℃が70以上のEPDM70〜85重量
％とプロピレン系重合体15〜30重量％を有機過酸化物の
存在下でバンバリーミキサー，一軸混練機，二軸混練機
などを用いて,180℃以上で動的加硫して得た部分架橋型
オレフィン系熱可塑性エラストマーが好ましい。なお架
橋効率をたかめる為に用いる架橋助剤や，流動性向上を
目的として鉱物油系軟化剤を２重量％以上25重量％未満
架橋反応の前又は後で添加することが好ましい。
Ｂ 密度が0.870g/cm3〜0.910g/cm3でDSCでの最高融解
ピーク温度が100℃以上であり，かつ,DSCによる110℃以
上の融解熱量が10ジュール/g以上であるエチレン系共重
合体としては，エチレンとα−オレフィンとの共重合体
が用いられ，特に，エチレンと炭素数４以上のα−オレ
フィン，例えば１−ブテン,1−ペンテン,1−ヘキセン,4
−メチル−１−ペンテン,1−オクテンなどの少なくとも
１種，好ましくは炭素数４〜８のこれらα−オレフィン
との共重合体が用いられる。密度が0.870g/cm3より小さ
いと60℃での引張り強度の低下が大きく,0.910g/cm3よ
り大きいと融着剥離力が低下する。なお，これら共重合
体のMFR（濃度:190℃，荷重:2.16kg）は0.1g/10分〜20g
/10分であることが望ましく,MFRが0.1g/10分より低いと
融着剥離強度が低下し,20g/10分より大きいと，−20℃
での破断伸びが低下し耐寒性に問題を生じる。なおDSC
での最高溶解ピーク温度が100℃未満では，引張り強さ
の温度依存性が大きくなり，高温（60℃）での強度低下
や低温（−20℃）での強度増大が起こりJIS A−6008の
合成高分子ルーフィングの加硫ゴム規格を満足しない。
ピーク温度が100℃以上であり，かつ,DSCによる110℃以
上の融解熱量が10ジュール/g以上であるエチレン系共重
合体としては，エチレンとα−オレフィンとの共重合体
が用いられ，特に，エチレンと炭素数４以上のα−オレ
フィン，例えば１−ブテン,1−ペンテン,1−ヘキセン,4
−メチル−１−ペンテン,1−オクテンなどの少なくとも
１種，好ましくは炭素数４〜８のこれらα−オレフィン
との共重合体が用いられる。密度が0.870g/cm3より小さ
いと60℃での引張り強度の低下が大きく,0.910g/cm3よ
り大きいと融着剥離力が低下する。なお，これら共重合
体のMFR（濃度:190℃，荷重:2.16kg）は0.1g/10分〜20g
/10分であることが望ましく,MFRが0.1g/10分より低いと
融着剥離強度が低下し,20g/10分より大きいと，−20℃
での破断伸びが低下し耐寒性に問題を生じる。なおDSC
での最高溶解ピーク温度が100℃未満では，引張り強さ
の温度依存性が大きくなり，高温（60℃）での強度低下
や低温（−20℃）での強度増大が起こりJIS A−6008の
合成高分子ルーフィングの加硫ゴム規格を満足しない。
（４） 結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂として
は，プロピレンとエチレンまたは炭素数４以上のα−オ
レフィン，例えば１−ブテン,1−ペンテン,1−ヘキセ
ン,4−メチル−１−ペンテン,1−オクテンなどの少なく
とも１種，好ましくはエチレンと１−ブテン共重合体，
またはエチレンとプロピレンの共重合体が用いられる。
は，プロピレンとエチレンまたは炭素数４以上のα−オ
レフィン，例えば１−ブテン,1−ペンテン,1−ヘキセ
ン,4−メチル−１−ペンテン,1−オクテンなどの少なく
とも１種，好ましくはエチレンと１−ブテン共重合体，
またはエチレンとプロピレンの共重合体が用いられる。
これら架橋型熱可塑性エラストマーとエチレン−α−
オレフィン共重合体樹脂及び結晶性ポリプロピレン系共
重合体樹脂は，それぞれ,25〜50重量部,20〜50重量部,2
0〜50重量部の割合で用いられる。
オレフィン共重合体樹脂及び結晶性ポリプロピレン系共
重合体樹脂は，それぞれ,25〜50重量部,20〜50重量部,2
0〜50重量部の割合で用いられる。
熱可塑性エラストマーが25重量部より少ないと，シー
トの柔軟性が失われ，また,50重量部より多いと，シー
トの引張り特性の温度依存性が大きくなり，高温での物
性が低下する。
トの柔軟性が失われ，また,50重量部より多いと，シー
トの引張り特性の温度依存性が大きくなり，高温での物
性が低下する。
エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂が20重量部よ
り少ないと，低い面圧での融着剥離強度が低下し,50重
量部より多いと，シートの引張り強度の温度依存性が大
きくなる。
り少ないと，低い面圧での融着剥離強度が低下し,50重
量部より多いと，シートの引張り強度の温度依存性が大
きくなる。
結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂が20重量部より
少ないと，シートの引張り特性の温度依存性が大きくな
り,50重量部を超えると，シートの柔軟性が失われ，下
地追随性が悪化するとともに，低温での破断伸びの低下
による耐寒性の低下が認められるようになる。
少ないと，シートの引張り特性の温度依存性が大きくな
り,50重量部を超えると，シートの柔軟性が失われ，下
地追随性が悪化するとともに，低温での破断伸びの低下
による耐寒性の低下が認められるようになる。
シート成形材料としての組成物の調製は，架橋タイプ
のオレフィン系熱可塑性エラストマー，エチレン重合
体，プロピレン重合体及び必要に応じて。オイル，カー
ボンブラック，あるいは炭酸カルシウムなどの充填剤，
（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の合計100重量部あたり70重量
部以下，好ましくは40重量部以下）耐候剤，加工助剤，
顔料などを，バンバリーミキサー,1軸押出機,2軸押出機
などの混練装置を用いて，約150℃〜250℃，好ましくは
190℃〜220℃の温度で１〜30分間溶融混練することによ
り行われる。混合の順序については特に制限はない。
のオレフィン系熱可塑性エラストマー，エチレン重合
体，プロピレン重合体及び必要に応じて。オイル，カー
ボンブラック，あるいは炭酸カルシウムなどの充填剤，
（Ａ），（Ｂ），（Ｃ）の合計100重量部あたり70重量
部以下，好ましくは40重量部以下）耐候剤，加工助剤，
顔料などを，バンバリーミキサー,1軸押出機,2軸押出機
などの混練装置を用いて，約150℃〜250℃，好ましくは
190℃〜220℃の温度で１〜30分間溶融混練することによ
り行われる。混合の順序については特に制限はない。
これらの組成物からのシート成形は，一般的なシート
成形法で可能である。即ち160℃〜250℃の温度で,Tダイ
から溶融樹脂組成物を押出す方法，あるいはバンバリー
ミキサーやニーダー等で軟化温度以上に加熱溶融させた
樹脂組成物をカレンダーロール等でシート状に成形する
方法である。なお,Tダイシート成形時の押出機は真空ベ
ント機構を備えた装置が好ましい。また，シートの厚み
は0.2〜5mm,好ましくは0.5〜3mmである。
成形法で可能である。即ち160℃〜250℃の温度で,Tダイ
から溶融樹脂組成物を押出す方法，あるいはバンバリー
ミキサーやニーダー等で軟化温度以上に加熱溶融させた
樹脂組成物をカレンダーロール等でシート状に成形する
方法である。なお,Tダイシート成形時の押出機は真空ベ
ント機構を備えた装置が好ましい。また，シートの厚み
は0.2〜5mm,好ましくは0.5〜3mmである。
本発明における防水シートは熱可塑性という特徴を活
かして例えば次のような用い方ができる。
かして例えば次のような用い方ができる。
約25m×2m×1.5mmのシートを施工現場において，熱風
機，自走式熱風溶着機などを用いて互いに端部を熱融着
させ，一体シートを作ったり，場合によっては，シート
を成形した工場内で熱風機，ヒートシーラーなどを用い
て端部を熱融着させた巾広シートを作製して，ゴルフ場
の池，ダム，トンネル，用水路などの各種土木用防水工
事や，建物の屋上防水など従来の各種防水シート用途対
象物の全てに有効に適用される。
機，自走式熱風溶着機などを用いて互いに端部を熱融着
させ，一体シートを作ったり，場合によっては，シート
を成形した工場内で熱風機，ヒートシーラーなどを用い
て端部を熱融着させた巾広シートを作製して，ゴルフ場
の池，ダム，トンネル，用水路などの各種土木用防水工
事や，建物の屋上防水など従来の各種防水シート用途対
象物の全てに有効に適用される。
次に実施例により具体的に本発明の実施態様を明らか
にする。
にする。
＜実施例＞ 以下，実施例によって本発明の内容を具体的に説明す
るが，本発明は，これら実施例によって限定されるもの
ではない。
るが，本発明は，これら実施例によって限定されるもの
ではない。
尚，これらの実施例における物性測定は,JIS A−6008
（1986）に従って評価した。また熱融着剥離強度につい
ては,Tダイ押出しによって得た1mm厚みのシートを２枚
重ね，更にシート上面に0.1mm厚みのテフロンシート，
シート下面に3mm厚みのシリコンゴムシートを重ねヒー
トシールテスター（テスター産業（株）製）を用い，
温度が140℃，荷重が1kg/cm2,加圧時間が30秒間で熱融
着させ,24時間後に20mm巾のタンザク状試験片を，引張
り速度:50mm/minで180度剥離テストを行ない剥離強度を
測定した。
（1986）に従って評価した。また熱融着剥離強度につい
ては,Tダイ押出しによって得た1mm厚みのシートを２枚
重ね，更にシート上面に0.1mm厚みのテフロンシート，
シート下面に3mm厚みのシリコンゴムシートを重ねヒー
トシールテスター（テスター産業（株）製）を用い，
温度が140℃，荷重が1kg/cm2,加圧時間が30秒間で熱融
着させ,24時間後に20mm巾のタンザク状試験片を，引張
り速度:50mm/minで180度剥離テストを行ない剥離強度を
測定した。
融着温度依存性は手動式熱風融着機“ハンドライスタ
ー”（Leister社）を用いて，熱風温度を280,350,480℃
の三段階に変えて熱融着し，融着剥離強度（180度剥
離）を測定した。融着は1.5mm厚のシートを上下に２枚
重ね，その間に熱風を送り込みながらロールで圧着し，
融着速度約60cm/分で行なった。
ー”（Leister社）を用いて，熱風温度を280,350,480℃
の三段階に変えて熱融着し，融着剥離強度（180度剥
離）を測定した。融着は1.5mm厚のシートを上下に２枚
重ね，その間に熱風を送り込みながらロールで圧着し，
融着速度約60cm/分で行なった。
〔実施例１〕 架橋系オレフィン系熱可塑性エラストマー〔EPDM
（エチレン:81重量％,I2V:10,ML1+4100℃:75）80重量％
とポリプロピレン20重量％の組成物を有機過酸化物（2,
5−ジメチル−2,5−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサ
ン）の存在下バンバリーミキサーを用いて,200℃で動的
架橋を行なった。この動的架橋組成物100重量部あた
り，鉱物油系軟化剤（出光プロセスオイルPW−380）５
重量部を添加することにより得た。〕33重量部，エチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂〔エチレン・ブテン
−１共重合体（密度:0.900g/cm3,MFR:2.0g/10分,DSCで
の最高融解ピーク温度:107℃,110℃以上の融解熱量:14.
5ジュール/g）〕40重量部，結晶性ポリプロピレン系共
重合体樹脂〔プロピレン・エチレンランダム共重合体
（エチレン:4.4重量％）〕27重量部の合計100重量部に
対し，炭酸カルシウム（三協製粉，エスロン200）27
重量部を加え，二軸混練機（神戸製鋼所4FCM）で溶融混
練し，ペレット状組成物とした。
（エチレン:81重量％,I2V:10,ML1+4100℃:75）80重量％
とポリプロピレン20重量％の組成物を有機過酸化物（2,
5−ジメチル−2,5−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサ
ン）の存在下バンバリーミキサーを用いて,200℃で動的
架橋を行なった。この動的架橋組成物100重量部あた
り，鉱物油系軟化剤（出光プロセスオイルPW−380）５
重量部を添加することにより得た。〕33重量部，エチレ
ン−α−オレフィン共重合体樹脂〔エチレン・ブテン
−１共重合体（密度:0.900g/cm3,MFR:2.0g/10分,DSCで
の最高融解ピーク温度:107℃,110℃以上の融解熱量:14.
5ジュール/g）〕40重量部，結晶性ポリプロピレン系共
重合体樹脂〔プロピレン・エチレンランダム共重合体
（エチレン:4.4重量％）〕27重量部の合計100重量部に
対し，炭酸カルシウム（三協製粉，エスロン200）27
重量部を加え，二軸混練機（神戸製鋼所4FCM）で溶融混
練し，ペレット状組成物とした。
ベント孔を有する115mmφ押出機の先端に幅2.5mのＴ
ダイを有するシート成形機を用いて，上記ペレットを18
0〜200℃で溶融し,80℃の表面温度を有するキャスティ
ングドラム上に押出し，厚さ1.0,1.5mm,幅2mのシートを
成形した。シートの各種物性を測定すると共にヒートシ
ールテスターにより熱融着させ，剥離強度を測定した。
結果を表２に示した。
ダイを有するシート成形機を用いて，上記ペレットを18
0〜200℃で溶融し,80℃の表面温度を有するキャスティ
ングドラム上に押出し，厚さ1.0,1.5mm,幅2mのシートを
成形した。シートの各種物性を測定すると共にヒートシ
ールテスターにより熱融着させ，剥離強度を測定した。
結果を表２に示した。
〔実施例２〕 実施例１において二軸混練機で溶融混練する際，カー
ボンマスターバッチ７重量部を追加してペレット状組成
物とした。
ボンマスターバッチ７重量部を追加してペレット状組成
物とした。
以下，実施例１と同じ。
〔実施例３〕 実施例１で使用した，架橋型オレフィン系熱可塑性エ
ラストマー，エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
と結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂をそれぞれ
33重量部,27重量部,27重量部，及び結晶性ポリプロピレ
ン系共重合体樹脂〔プロピレン・ブテン−１ランダム
共重合体（ブテン−1:23重量％）〕13重量部の合計100
重量部に対し，炭酸カルシウム27重量部及びカーボンマ
スターバッチ７重量部を加えて，バンバリーミキサー
（神戸製鋼所BB−16）で溶融混練後，押出機によってペ
レット状組成物とした。
ラストマー，エチレン−α−オレフィン共重合体樹脂
と結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂をそれぞれ
33重量部,27重量部,27重量部，及び結晶性ポリプロピレ
ン系共重合体樹脂〔プロピレン・ブテン−１ランダム
共重合体（ブテン−1:23重量％）〕13重量部の合計100
重量部に対し，炭酸カルシウム27重量部及びカーボンマ
スターバッチ７重量部を加えて，バンバリーミキサー
（神戸製鋼所BB−16）で溶融混練後，押出機によってペ
レット状組成物とした。
上記組成物を用いて実施例１と同様にシート状とし
た。
た。
〔実施例４〕 実施例３で使用したエチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂の代わりに，エチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂〔エチレン・ブテン−１共重合体（密度:0.905
g/cm3,MFR:10g/10分,DSCでの最高融解ピーク温度:109
℃,110℃以上の融解熱量:30ジュール/g）〕を使用した
他は実施例３に同じ。
体樹脂の代わりに，エチレン−α−オレフィン共重合
体樹脂〔エチレン・ブテン−１共重合体（密度:0.905
g/cm3,MFR:10g/10分,DSCでの最高融解ピーク温度:109
℃,110℃以上の融解熱量:30ジュール/g）〕を使用した
他は実施例３に同じ。
〔実施例５〕 架橋型オレフィン系熱可塑性エラストマー〔EPDM
（エチレン:80重量％,I2V:9,ML1+4100℃:73）82重量％
と，ポリプロピレン18重量％の組成物を有機過酸化物
（2,5−ジメチル−2,5−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘ
キサン）の存在下，バンバリーミキサーを用いて,200℃
で動的架橋を行なった。この動的架橋組成物100重量部
あたり，鉱物油系軟化剤（出光プロセスオイルPW−38
0）20重量部を添加して得た。〕33重量部，実施例１で
使用したエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂27重
量部，及び結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂〔プ
ロピレン・エチレンランダム共重合体（エチレン:5.5重
量％）〕40重量部の合計100重量部に対し，炭酸カルシ
ウム27重量部，及びカーボンマスターバッチ７重量部を
加え実施例１と同様に処理しペレット状組成物を得た。
（エチレン:80重量％,I2V:9,ML1+4100℃:73）82重量％
と，ポリプロピレン18重量％の組成物を有機過酸化物
（2,5−ジメチル−2,5−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘ
キサン）の存在下，バンバリーミキサーを用いて,200℃
で動的架橋を行なった。この動的架橋組成物100重量部
あたり，鉱物油系軟化剤（出光プロセスオイルPW−38
0）20重量部を添加して得た。〕33重量部，実施例１で
使用したエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂27重
量部，及び結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂〔プ
ロピレン・エチレンランダム共重合体（エチレン:5.5重
量％）〕40重量部の合計100重量部に対し，炭酸カルシ
ウム27重量部，及びカーボンマスターバッチ７重量部を
加え実施例１と同様に処理しペレット状組成物を得た。
上記組成物を用いて実施例１と同様にシート状とし
た。
た。
〔比較例１〕 実施例１で用いた架橋型オレフィン系熱可塑性エラス
トマー53重量部とエチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂〔エチレン・ブテン−１共重合体（密度:0.925g/
cm3,MFR:0.8g/10分,DSCの最高融解ピーク温度:120℃,11
0℃以上の融解熱量:105ジュール/g）〕47重量部の合計1
00重量部に対し，炭酸カルシウム20重量部，カーボンマ
スターバッチ13重量部を加え実施例３と同様に処理し，
シート状とした。表−２の結果から明らかなように，−
20℃での引張り強さの変化が大きすぎること，及び，融
着シートの剥離強さが低く，実用に耐えるものはなかっ
た。
トマー53重量部とエチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂〔エチレン・ブテン−１共重合体（密度:0.925g/
cm3,MFR:0.8g/10分,DSCの最高融解ピーク温度:120℃,11
0℃以上の融解熱量:105ジュール/g）〕47重量部の合計1
00重量部に対し，炭酸カルシウム20重量部，カーボンマ
スターバッチ13重量部を加え実施例３と同様に処理し，
シート状とした。表−２の結果から明らかなように，−
20℃での引張り強さの変化が大きすぎること，及び，融
着シートの剥離強さが低く，実用に耐えるものはなかっ
た。
〔比較例２〕 実施例２において，結晶性ポリプロピレン系共重合体
樹脂の代わりとして結晶性ポリプロピレン系樹脂
（プロピレンホモポリマー）を用いた他は実施例２と同
じ。結果は，シートの剛性が高く，柔軟性に欠け，施工
時の取扱いが悪く，下地追随性が劣るものであった。
樹脂の代わりとして結晶性ポリプロピレン系樹脂
（プロピレンホモポリマー）を用いた他は実施例２と同
じ。結果は，シートの剛性が高く，柔軟性に欠け，施工
時の取扱いが悪く，下地追随性が劣るものであった。
〔比較例３〕 実施例１で使用した架橋型オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー，結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂を
それぞれ53重量部,20重量部と，比較例１で使用したエ
チレン−α−オレフィン共重合体樹脂27重量部の合計
100重量部に対し，炭酸カルシウム20重量部，カーボン
マスターバッチ13重量部を加え実施例３と同様に処理
し，シート状とした。
ストマー，結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂を
それぞれ53重量部,20重量部と，比較例１で使用したエ
チレン−α−オレフィン共重合体樹脂27重量部の合計
100重量部に対し，炭酸カルシウム20重量部，カーボン
マスターバッチ13重量部を加え実施例３と同様に処理
し，シート状とした。
結果は，融着シートの剥離強さが低く，実用に耐える
ものではなかった。
ものではなかった。
〔比較例４〕 オレフィン系熱可塑性エラストマー〔EPDM（エチレ
ン:70重量％,I2V:1.5,ML1+4100℃:96）70重量％及びプ
ロピレン系共重合体（プロピレン・エチレンランダム共
重合体，エチレン:3.2重量％）30重量％の割合でバンバ
リーミキサーを用いて溶融混練した非架橋型オレフィン
系熱可塑性エラストマー〕60重量部，及び実施例１で用
いたエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂40重量部
の合計100重量部に対し，炭酸カルシウム27重量部，カ
ーボンマスターバッチ７重量部を用いた他は実施例３に
同じ。非架橋型オレフィン系熱可塑性エラストマーを用
いたこと，及び結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂を
使用していないので，−20℃での引張り強さが大きく，
逆に60℃での引張り強さが小さく，温度依存性の大きな
シートであった。
ン:70重量％,I2V:1.5,ML1+4100℃:96）70重量％及びプ
ロピレン系共重合体（プロピレン・エチレンランダム共
重合体，エチレン:3.2重量％）30重量％の割合でバンバ
リーミキサーを用いて溶融混練した非架橋型オレフィン
系熱可塑性エラストマー〕60重量部，及び実施例１で用
いたエチレン−α−オレフィン共重合体樹脂40重量部
の合計100重量部に対し，炭酸カルシウム27重量部，カ
ーボンマスターバッチ７重量部を用いた他は実施例３に
同じ。非架橋型オレフィン系熱可塑性エラストマーを用
いたこと，及び結晶性ポリプロピレン系共重合体樹脂を
使用していないので，−20℃での引張り強さが大きく，
逆に60℃での引張り強さが小さく，温度依存性の大きな
シートであった。
〔比較例５〕 実施例２で使用した架橋型オレフィン系熱可塑性エラ
ストマー，及びエチレン−α−オレフィン共重合体樹
脂をそれぞれ33重量部,27重量部と比較例２で使用し
た結晶性ポリプロピレン系樹脂40重量部の合計100重
量部に対し炭酸カルシウム27重量部，カーボンマスター
バッチ７重量部を加え以下実施例３と同様に処理し，シ
ートを得た。
ストマー，及びエチレン−α−オレフィン共重合体樹
脂をそれぞれ33重量部,27重量部と比較例２で使用し
た結晶性ポリプロピレン系樹脂40重量部の合計100重
量部に対し炭酸カルシウム27重量部，カーボンマスター
バッチ７重量部を加え以下実施例３と同様に処理し，シ
ートを得た。
結晶性ポリプロピレン系樹脂が本発明の範囲外のプロ
ピレンホモポリマーなので，シートの柔軟性に欠け，−
20℃での破断時の伸びが小さく，かつ熱融着性も悪く，
実用に供する事は出来なかった。
ピレンホモポリマーなので，シートの柔軟性に欠け，−
20℃での破断時の伸びが小さく，かつ熱融着性も悪く，
実用に供する事は出来なかった。
〔実施例６〕 実施例2,5および比較例１のシートを用いて融着剥離
強度の融着温度依存性を調べた。
強度の融着温度依存性を調べた。
結果は表３に示す。
本発明品は剥離強度が高く，かつ温度依存性が小さい
が，比較例１は剥離強度が低く，温度依存性も大きいも
のであった。
が，比較例１は剥離強度が低く，温度依存性も大きいも
のであった。
〔実施例７〕 実施例５の1.5mm厚のシートを用いて，冬期（外気温
５℃）に幅4mの排水路の防水施工を行なった。
５℃）に幅4mの排水路の防水施工を行なった。
現場で，幅2mのシートを展張し，端部を約10cm重ね合
わせ，融着幅25mmで自走式熱風溶着機（熱風340℃，融
着速度1m/分）を用いて融着した。
わせ，融着幅25mmで自走式熱風溶着機（熱風340℃，融
着速度1m/分）を用いて融着した。
コーナー部などの局部融着には“ハンドライスター”
（熱風350℃，融着速度60cm/分）を用いた。
（熱風350℃，融着速度60cm/分）を用いた。
融着剥離強度を調べた結果，自走式熱風溶着機を用い
た部分は7.0kg/cm,“ハンドライスター”を用いた部分
は6.7kg/cmといずれも良好であった。
た部分は7.0kg/cm,“ハンドライスター”を用いた部分
は6.7kg/cmといずれも良好であった。
本実施例より明らかな通り，比較例に比べて，実施例
はJIS A−6008（1986）高分子ルーフィングの加硫ゴム
系の規格に合格する物性を有していると同時に，柔軟性
があり，熱融着シートの剥離強度が大きく改良されてい
ることが，明らかである。
はJIS A−6008（1986）高分子ルーフィングの加硫ゴム
系の規格に合格する物性を有していると同時に，柔軟性
があり，熱融着シートの剥離強度が大きく改良されてい
ることが，明らかである。
＜発明の効果＞ 本発明により，池，ダム，トンネル，用水路などの土
木工事や，建物の屋上防水における防水施工において,J
IS A−6008（1986）高分子ルーフィングの加硫ゴム系の
規格を満足し，施工コーナー部等で大きな面圧をかける
ことが不可能な箇所においても，大きな熱融着強度が得
られる。かつ融着温度依存性の少ない防水シートの提供
が可能となる。
木工事や，建物の屋上防水における防水施工において,J
IS A−6008（1986）高分子ルーフィングの加硫ゴム系の
規格を満足し，施工コーナー部等で大きな面圧をかける
ことが不可能な箇所においても，大きな熱融着強度が得
られる。かつ融着温度依存性の少ない防水シートの提供
が可能となる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｌ 7:00 Ｃ０８Ｌ 23:02 (72)発明者 櫛田 尚 埼玉県上尾市愛宕３丁目１番22号 シー アイ化成株式会社内 (72)発明者 浜中 達郎 千葉県市原市姉崎海岸５―１ 住友化学 工業株式会社内 (72)発明者 妻鳥 浩昭 千葉県市原市姉崎海岸５―１ 住友化学 工業株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】（Ａ）架橋型オレフィン系熱可塑性エラス
トマー25〜50重量部及び（Ｂ）密度が0.870〜0.910g/cm
3であり，示差走査熱量計（DSC）による最高融解ピーク
温度が100℃以上であり，かつ,DSCによる110℃以上の融
解熱量が10ジュール/g以上であるエチレン−α−オレフ
ィン共重合体樹脂20〜50重量部，及び（Ｃ）結晶性ポリ
プロピレン系共重合体樹脂20〜50重量部（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＝
100になるようにとる）からなる組成物を成形加工して
なることを特徴とする防水シート。 - 【請求項２】（Ａ）架橋型オレフィン系熱可塑性エラス
トマーが，エチレン−プロピレン−非共役ジエン系ゴム
とポリプロピレンからなる混合物を有機過酸化物存在下
で動的部分架橋してなるエラストマーである請求項１記
載の防水シート。 - 【請求項３】エチレン−プロピレン−非共役ジエン系ゴ
ムが，エチレン含有量が65〜90重量％であり,ML1+4100
℃が70以上である請求項２記載の防水シート。 - 【請求項４】（Ａ）架橋型オレフィン系熱可塑性エラス
トマーが，鉱物油系軟化剤を２重量％以上25重量％未満
含有する請求項１記載の防水シート。 - 【請求項５】（Ｂ）エチレン−α−オレフィン共重合体
樹脂が，エチレンと炭素数４以上のα−オレフィンとの
共重合体樹脂である請求項１記載の防水シート。 - 【請求項６】（Ｃ）結晶性ポリプロピレン系共重合体樹
脂が，ポリプロピレンとエチレンまたは炭素数４以上の
α−オレフィンからなるランダムまたはブロック共重合
体樹脂である請求項１記載の防水シート。 - 【請求項７】請求項１に記載の組成物に対し，（Ａ），
（Ｂ），（Ｃ）の合計100重量部あたり,70重量部以下の
充填剤が添加された組成物を成形加工してなることを特
徴とする防水シート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2319356A JP3015808B2 (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 防水シート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2319356A JP3015808B2 (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 防水シート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04185652A JPH04185652A (ja) | 1992-07-02 |
| JP3015808B2 true JP3015808B2 (ja) | 2000-03-06 |
Family
ID=18109241
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2319356A Expired - Fee Related JP3015808B2 (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 防水シート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3015808B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2843290B2 (ja) * | 1995-01-20 | 1999-01-06 | 横浜ゴム株式会社 | 熱可塑性エラストマー組成物 |
| JP3533019B2 (ja) * | 1995-09-14 | 2004-05-31 | 大倉工業株式会社 | 遮水用シート |
| EP1660567B1 (en) * | 2003-09-05 | 2010-01-13 | DSM IP Assets B.V. | Film comprising an ethylene/alpha-olefin copolymer and its use in medical or hygienic applications |
| US7964670B2 (en) | 2003-09-05 | 2011-06-21 | Teknor Apex Company | Film comprising an ethylene/alpha-olefin copolymer and its use in medical or hygienic applications |
| US20090068390A1 (en) * | 2005-12-23 | 2009-03-12 | Edwin Willems | Films comprising dynamically vulcanised thermoplastic elastomers |
| JP5706323B2 (ja) * | 2008-07-15 | 2015-04-22 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 架橋フィルム及びそれらから調製された物品 |
| JP5361761B2 (ja) * | 2010-02-22 | 2013-12-04 | 三井化学株式会社 | オレフィン系熱可塑性エラストマー組成物及びその用途 |
-
1990
- 1990-11-21 JP JP2319356A patent/JP3015808B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04185652A (ja) | 1992-07-02 |
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