JP3006486B2 - オーステナイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法 - Google Patents
オーステナイト系ステンレス継目無鋼管の製造方法Info
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- JP3006486B2 JP3006486B2 JP8115802A JP11580296A JP3006486B2 JP 3006486 B2 JP3006486 B2 JP 3006486B2 JP 8115802 A JP8115802 A JP 8115802A JP 11580296 A JP11580296 A JP 11580296A JP 3006486 B2 JP3006486 B2 JP 3006486B2
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、強度、靭性、耐
食性ならびにオーステナイト安定度に優れたオーステナ
イト系ステンレス継目無鋼管を、スリム化したミルライ
ンを用いて高生産性で加工熱処理の効果的な実施により
製造する方法に関する。
食性ならびにオーステナイト安定度に優れたオーステナ
イト系ステンレス継目無鋼管を、スリム化したミルライ
ンを用いて高生産性で加工熱処理の効果的な実施により
製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】巨大な設備を必要とする鉄鋼業界におい
ては、省プロセス、省エネルギー化の観点からオンライ
ンでの加工熱処理の適用によるプロセスの簡略化が種々
検討実施されている。特に鋼板や厚板の製造では、オフ
ラインでの焼入れ焼戻しによる製造はかなり減少し、オ
ンライン熱処理材が殆どを占めるまでになっている。
ては、省プロセス、省エネルギー化の観点からオンライ
ンでの加工熱処理の適用によるプロセスの簡略化が種々
検討実施されている。特に鋼板や厚板の製造では、オフ
ラインでの焼入れ焼戻しによる製造はかなり減少し、オ
ンライン熱処理材が殆どを占めるまでになっている。
【０００３】しかしながら、オーステナイト系ステンレ
ス継目無鋼管の製造においては、高信頼性、高品質化の
観点から、未だにオフラインで再加熱して急冷する溶体
化処理を行っているのが実状であり、製管ラインとは別
に溶体化処理用の加熱装置を設置し、オフラインで再加
熱溶体化処理を施すのが一般的である。
ス継目無鋼管の製造においては、高信頼性、高品質化の
観点から、未だにオフラインで再加熱して急冷する溶体
化処理を行っているのが実状であり、製管ラインとは別
に溶体化処理用の加熱装置を設置し、オフラインで再加
熱溶体化処理を施すのが一般的である。
【０００４】これに対して、オフラインの固溶化処理を
省略して熱間圧延のままで製造可能となれば、熱処理費
用の低減や設備省略、工程短縮等により工業的に大きな
コストダウンを図ることができるため、オンラインでの
溶体化処理プロセスを導入する動きがある。
省略して熱間圧延のままで製造可能となれば、熱処理費
用の低減や設備省略、工程短縮等により工業的に大きな
コストダウンを図ることができるため、オンラインでの
溶体化処理プロセスを導入する動きがある。
【０００５】一方、オーステナイト系ステンレス鋼の熱
延プロセスでは、オーステナイト系ステンレス鋼を１０
５０℃以上の温度域で１パスあたり３％以上の圧下率で
累積圧下率５０％以上の圧延を行う段階と、前記圧延後
１０５０℃未満９５０℃以上の温度域で累積圧下率２０
％以上の圧延を行う段階と、前記圧延後９００〜５００
℃の温度域を平均冷却速度Ｖ（℃／秒）が鋼中の炭素含
有Ｃ（重量％）に応じて、Ｖ≧Ｃ3×１０4を満たす条件
で冷却することにより、オンラインで溶体化処理を行う
方法（特開昭６２−２６７４１８号公報）、オーステナ
イト系ステンレス鋼を９００〜１０００℃の温度範囲で
全圧下率が３０〜５０％の範囲の熱間圧延を行う段階
と、前記熱間圧延後８５０℃以上の温度から５〜１５℃
／秒の冷却速度で５２０〜６００℃の温度範囲まで冷却
することにより、オンラインで溶体化処理を行う方法
（特開平１−１４２０２５号公報）が提案されている。
延プロセスでは、オーステナイト系ステンレス鋼を１０
５０℃以上の温度域で１パスあたり３％以上の圧下率で
累積圧下率５０％以上の圧延を行う段階と、前記圧延後
１０５０℃未満９５０℃以上の温度域で累積圧下率２０
％以上の圧延を行う段階と、前記圧延後９００〜５００
℃の温度域を平均冷却速度Ｖ（℃／秒）が鋼中の炭素含
有Ｃ（重量％）に応じて、Ｖ≧Ｃ3×１０4を満たす条件
で冷却することにより、オンラインで溶体化処理を行う
方法（特開昭６２−２６７４１８号公報）、オーステナ
イト系ステンレス鋼を９００〜１０００℃の温度範囲で
全圧下率が３０〜５０％の範囲の熱間圧延を行う段階
と、前記熱間圧延後８５０℃以上の温度から５〜１５℃
／秒の冷却速度で５２０〜６００℃の温度範囲まで冷却
することにより、オンラインで溶体化処理を行う方法
（特開平１−１４２０２５号公報）が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６２−２６
７４１８号公報、特開平１−１４２０２５号公報に開示
のプロセスは、オーステナイト系ステンレス継目無鋼管
の製造に適合させると、管軸方向に圧延を施す関係上、
両端の圧延完了時間に差が生じることと、次工程設備へ
の搬送が必要なことから、水冷開始までに著しく被処理
材温度が低下し、冷却開始温度を溶体化温度に保持する
ことができず、耐食性を低下させるＣｒ炭化物が析出す
るという致命的な欠陥を有している。
７４１８号公報、特開平１−１４２０２５号公報に開示
のプロセスは、オーステナイト系ステンレス継目無鋼管
の製造に適合させると、管軸方向に圧延を施す関係上、
両端の圧延完了時間に差が生じることと、次工程設備へ
の搬送が必要なことから、水冷開始までに著しく被処理
材温度が低下し、冷却開始温度を溶体化温度に保持する
ことができず、耐食性を低下させるＣｒ炭化物が析出す
るという致命的な欠陥を有している。
【０００７】この発明の目的は、上記従来技術の欠点を
解消し、オーステナイト系ステンレス継目無鋼管をオン
ライン溶体化処理により製造するにあたり、加工熱処理
条件を規定することによって、Ｃｒ炭化物が析出しない
冷却開始温度を溶体化温度に保持できると共に、従来の
オフライン溶体化処理した製品並またはそれ以上の性能
を有するオーステナイト系ステンレス継目無鋼管の製造
方法を提供することにある。
解消し、オーステナイト系ステンレス継目無鋼管をオン
ライン溶体化処理により製造するにあたり、加工熱処理
条件を規定することによって、Ｃｒ炭化物が析出しない
冷却開始温度を溶体化温度に保持できると共に、従来の
オフライン溶体化処理した製品並またはそれ以上の性能
を有するオーステナイト系ステンレス継目無鋼管の製造
方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、オース
テナイト系ステンレス継目無鋼管の製造において、穿
孔、延伸および仕上圧延の条件を規定し、溶体化処理条
件を規定することによって、冷却開始温度をＣｒ炭化物
が析出しない溶体化温度に保持できると共に、高生産性
で従来のオフラインで溶体化処理した製品並またはそれ
以上の性能を有するオーステナイト系ステンレス継目無
鋼管が得られることを究明し、この発明に到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を重ねた。その結果、オース
テナイト系ステンレス継目無鋼管の製造において、穿
孔、延伸および仕上圧延の条件を規定し、溶体化処理条
件を規定することによって、冷却開始温度をＣｒ炭化物
が析出しない溶体化温度に保持できると共に、高生産性
で従来のオフラインで溶体化処理した製品並またはそれ
以上の性能を有するオーステナイト系ステンレス継目無
鋼管が得られることを究明し、この発明に到達した。
【０００９】この発明は、オーステナイト系ステンレス
鋼のビレットを、加熱して熱間で穿孔、圧延してオース
テナイト系ステンレス継目無鋼管を製造する方法におい
て、穿孔に続いて、下記式で求めた平均歪速度が０．０
１／秒以上、断面圧縮率で１０％以上の仕上圧延を仕上
がり温度８００℃以上１０５０℃で行ったのち、直ちに
１０００℃以上１１５０℃以下に再加熱して１０秒以上
３０分以下保持し、ついで９００℃以上から１．５℃／
秒以上の冷却速度で冷却することとしている。 平均歪速度＝（延伸加工での加工歪＋仕上加工での加工
歪）／（中空素管の先端において延伸加工開始から仕上
加工終了までの時間）
鋼のビレットを、加熱して熱間で穿孔、圧延してオース
テナイト系ステンレス継目無鋼管を製造する方法におい
て、穿孔に続いて、下記式で求めた平均歪速度が０．０
１／秒以上、断面圧縮率で１０％以上の仕上圧延を仕上
がり温度８００℃以上１０５０℃で行ったのち、直ちに
１０００℃以上１１５０℃以下に再加熱して１０秒以上
３０分以下保持し、ついで９００℃以上から１．５℃／
秒以上の冷却速度で冷却することとしている。 平均歪速度＝（延伸加工での加工歪＋仕上加工での加工
歪）／（中空素管の先端において延伸加工開始から仕上
加工終了までの時間）
【００１０】このように、穿孔に続いて、前記式で求め
た平均歪速度が０．０１／秒以上、断面圧縮率で１０％
以上の仕上圧延を仕上がり温度８００℃以上１０５０℃
で行ったのち、直ちに１０００℃以上１１５０℃以下に
再加熱して１０秒以上３０分以下保持し、ついで９００
℃以上から１．５℃／秒以上の冷却速度で冷却すること
によって、冷却開始温度をＣｒ炭化物が析出しない溶体
化温度に保持でき、高生産性で従来のオフラインで溶体
化処理した製品並またはそれ以上の性能を有するオース
テナイト系ステンレス継目無鋼管を製造することができ
る。
た平均歪速度が０．０１／秒以上、断面圧縮率で１０％
以上の仕上圧延を仕上がり温度８００℃以上１０５０℃
で行ったのち、直ちに１０００℃以上１１５０℃以下に
再加熱して１０秒以上３０分以下保持し、ついで９００
℃以上から１．５℃／秒以上の冷却速度で冷却すること
によって、冷却開始温度をＣｒ炭化物が析出しない溶体
化温度に保持でき、高生産性で従来のオフラインで溶体
化処理した製品並またはそれ以上の性能を有するオース
テナイト系ステンレス継目無鋼管を製造することができ
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】この発明における穿孔前のビレッ
トの加熱温度は、後段の穿孔機で熱間穿孔できる温度で
あればよく、特に限定されないが、最適温度は高温延性
と高温強度を考慮し、通常は１１００℃から１３００℃
の間である。高能率のビレット加熱を実施するために
は、ビレット長さはなるべく長尺とした方がよく、後段
に切断機を設置し、切断したのち製管してもよい。
トの加熱温度は、後段の穿孔機で熱間穿孔できる温度で
あればよく、特に限定されないが、最適温度は高温延性
と高温強度を考慮し、通常は１１００℃から１３００℃
の間である。高能率のビレット加熱を実施するために
は、ビレット長さはなるべく長尺とした方がよく、後段
に切断機を設置し、切断したのち製管してもよい。
【００１２】この発明における仕上圧延は、穿孔後の中
空素管に延伸加工で付与された加工歪が回復する前に連
続的に仕上加工を行うもので、延伸加工と仕上加工の両
加工を一体化して仕上圧延としたものである。穿孔後の
中空素管に延伸加工で付与された加工歪が回復する前に
仕上加工を行うためには、例えば、従来独立して配置さ
れていた延伸加工機としてのマンドレルミルと、仕上加
工機としてのエキストラクティングサイザーとを、一体
型の連続配置とすることにより実施することができる。
このように、マンドレルミルによる延伸加工で付与され
た加工歪が回復する前に、直ちにエキストラクティング
サイザーによる仕上加工を加えることによって、その後
の再結晶粒の微細化が実現できるのである。すなわち、
同じパススケジュールで製管する場合であっても、延伸
加工機と仕上加工機を分離して配置した場合と、一体化
した場合とでは、再結晶後の粒径に差が見られ、一体型
とした方が微細粒が得られる。
空素管に延伸加工で付与された加工歪が回復する前に連
続的に仕上加工を行うもので、延伸加工と仕上加工の両
加工を一体化して仕上圧延としたものである。穿孔後の
中空素管に延伸加工で付与された加工歪が回復する前に
仕上加工を行うためには、例えば、従来独立して配置さ
れていた延伸加工機としてのマンドレルミルと、仕上加
工機としてのエキストラクティングサイザーとを、一体
型の連続配置とすることにより実施することができる。
このように、マンドレルミルによる延伸加工で付与され
た加工歪が回復する前に、直ちにエキストラクティング
サイザーによる仕上加工を加えることによって、その後
の再結晶粒の微細化が実現できるのである。すなわち、
同じパススケジュールで製管する場合であっても、延伸
加工機と仕上加工機を分離して配置した場合と、一体化
した場合とでは、再結晶後の粒径に差が見られ、一体型
とした方が微細粒が得られる。
【００１３】この発明における仕上圧延の平均歪速度を
０．０１／秒以上、断面減少率を１０％以上、仕上がり
温度を８００〜１０５０℃としたのは、平均歪速度を
（延伸加工での加工歪＋仕上加工での加工歪）／（中空
素管の先端において延伸加工開始から仕上加工終了まで
の時間）と定義すると、０．０１／秒以下では各々のパ
ス間で再結晶してしまうため、歪の蓄積が行われず、後
段のプロセスでの再結晶による微細化効果が得られない
からである。また、断面減少率が１０％以下では、後段
のプロセスでの再結晶がスムーズに進行せず、微細化効
果が得られない。さらに、仕上がり温度は、８００〜１
０５０℃とすると、後段のプロセスでの再結晶がスムー
ズに進行し、微細化効果が大きい。
０．０１／秒以上、断面減少率を１０％以上、仕上がり
温度を８００〜１０５０℃としたのは、平均歪速度を
（延伸加工での加工歪＋仕上加工での加工歪）／（中空
素管の先端において延伸加工開始から仕上加工終了まで
の時間）と定義すると、０．０１／秒以下では各々のパ
ス間で再結晶してしまうため、歪の蓄積が行われず、後
段のプロセスでの再結晶による微細化効果が得られない
からである。また、断面減少率が１０％以下では、後段
のプロセスでの再結晶がスムーズに進行せず、微細化効
果が得られない。さらに、仕上がり温度は、８００〜１
０５０℃とすると、後段のプロセスでの再結晶がスムー
ズに進行し、微細化効果が大きい。
【００１４】この発明においては、一体化したマンドレ
ルミルとエキストラクティングサイザーとからなる仕上
圧延機と直接焼入れ装置との間で、再結晶および固溶化
処理を実施するのが大きな特徴である。これによって、
一体化したマンドレルミルとエキストラクティングサイ
ザーによる延伸加工と仕上加工と徐冷、加熱、保熱との
組合せで再結晶が誘起され、結晶粒の微細化が可能とな
る。徐冷の場合は、空冷速度以下が必要であり、好まし
くは０．５℃／秒以下である。このように徐冷する方法
としては、例えば、エキストラクティングサイザー出口
から加熱装置間の搬送路を断熱材のカバーもしくは輻射
熱を反射する鏡面のカバーで覆う等、具体的な方法は問
わない。
ルミルとエキストラクティングサイザーとからなる仕上
圧延機と直接焼入れ装置との間で、再結晶および固溶化
処理を実施するのが大きな特徴である。これによって、
一体化したマンドレルミルとエキストラクティングサイ
ザーによる延伸加工と仕上加工と徐冷、加熱、保熱との
組合せで再結晶が誘起され、結晶粒の微細化が可能とな
る。徐冷の場合は、空冷速度以下が必要であり、好まし
くは０．５℃／秒以下である。このように徐冷する方法
としては、例えば、エキストラクティングサイザー出口
から加熱装置間の搬送路を断熱材のカバーもしくは輻射
熱を反射する鏡面のカバーで覆う等、具体的な方法は問
わない。
【００１５】また、延伸加工と仕上加工の仕上圧延後の
再結晶および溶体化処理の加熱温度を１０００℃以上１
１５０℃以下、時間を１０秒以上３０分以下としたの
は、１０００℃未満、１０秒未満では、再結晶が進行せ
ず、直接焼入れ装置における冷却開始温度を溶体化温度
に確保できなくなってＣｒ炭化物が固溶せず、また、１
１５０℃超、３０分超の加熱では、結晶粒が成長して粗
大粒となるためである。ただし、加熱温度は、１１５０
℃以下であっても、１１００℃を超える加熱を行うと、
結晶粒が若干粗大化する傾向を示すので、より好ましい
性能を有するためには、１１００℃以下の加熱温度とす
ることが望ましい。この加熱温度域に加熱することによ
って、冷却開始温度をＣｒ炭化物が析出しない溶体化温
度に確保でき、さらに、オーステナイト系ステンレス継
目無鋼管の長手方向およびロット間の均熱性が保証さ
れ、品質性能のバラツキを大幅に低減することができ
る。
再結晶および溶体化処理の加熱温度を１０００℃以上１
１５０℃以下、時間を１０秒以上３０分以下としたの
は、１０００℃未満、１０秒未満では、再結晶が進行せ
ず、直接焼入れ装置における冷却開始温度を溶体化温度
に確保できなくなってＣｒ炭化物が固溶せず、また、１
１５０℃超、３０分超の加熱では、結晶粒が成長して粗
大粒となるためである。ただし、加熱温度は、１１５０
℃以下であっても、１１００℃を超える加熱を行うと、
結晶粒が若干粗大化する傾向を示すので、より好ましい
性能を有するためには、１１００℃以下の加熱温度とす
ることが望ましい。この加熱温度域に加熱することによ
って、冷却開始温度をＣｒ炭化物が析出しない溶体化温
度に確保でき、さらに、オーステナイト系ステンレス継
目無鋼管の長手方向およびロット間の均熱性が保証さ
れ、品質性能のバラツキを大幅に低減することができ
る。
【００１６】再結晶および溶体化処理後の冷却は、冷却
中にＣｒ炭化物を析出させないよう、９００℃以上の温
度から１．５℃／秒以上の冷却速度で冷却することが必
要である。冷却終了温度は、特に特定しないが、Ｃｒ炭
化物の析出終了温度となる５００℃以下とすることが望
ましい。また、冷却方法は、特に特定しないが、冷却媒
体としては、オンライン設備で冷却後の再生処理が容易
で、コストも安価な水が望ましい。冷却装置は、オース
テナイト系ステンレス継目無鋼管の曲がり防止に有効な
回転機構を有するものが望ましい。
中にＣｒ炭化物を析出させないよう、９００℃以上の温
度から１．５℃／秒以上の冷却速度で冷却することが必
要である。冷却終了温度は、特に特定しないが、Ｃｒ炭
化物の析出終了温度となる５００℃以下とすることが望
ましい。また、冷却方法は、特に特定しないが、冷却媒
体としては、オンライン設備で冷却後の再生処理が容易
で、コストも安価な水が望ましい。冷却装置は、オース
テナイト系ステンレス継目無鋼管の曲がり防止に有効な
回転機構を有するものが望ましい。
【００１７】
【実施例】表１に示す化学成分のオーステナイト系ステ
ンレス鋼Ａ〜Ｄを通常の方法により溶解し、内径９０ｍ
ｍの鋳型に鋳込んで得た丸ビレットを素材として用い、
１２５０℃の加熱炉に挿入して１時間保持したのち、ピ
アサーを用い穿孔圧延して中空素管となし、表２に示す
試験条件で、仕上圧延（延伸加工と仕上加工）、再結晶
溶体化処理、冷却を行って外径１００ｍｍ、肉厚１０ｍ
ｍのオーステナイト系ステンレス継目無鋼管を製造し
た。得られた各継目無鋼管から試験片を切り出し、引張
試験を行うと共に、オーステナイト結晶粒度ならびに腐
食試験により耐食性を測定した。その結果を表３に示
す。なお、表２中の各欄の＊印は、この発明の製造条件
の範囲外を示し、表２中の試験Ｎｏ．２７、２８の再結
晶溶体化処理、冷却条件は、オフラインでの条件を示
す。また、引張試験は、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の金
属材料引張試験方法に準じて実施し、オーステナイト結
晶粒度は、ＪＩＳ Ｇ０５５１に規定の鋼のオーステナ
イト結晶粒度試験方法に準じて測定し、腐食試験は、Ｊ
ＩＳ Ｇ０５７１に規定のステンレス鋼の１０％しゅう
酸エッチ試験方法に準じて、腐食の有無を測定した。
ンレス鋼Ａ〜Ｄを通常の方法により溶解し、内径９０ｍ
ｍの鋳型に鋳込んで得た丸ビレットを素材として用い、
１２５０℃の加熱炉に挿入して１時間保持したのち、ピ
アサーを用い穿孔圧延して中空素管となし、表２に示す
試験条件で、仕上圧延（延伸加工と仕上加工）、再結晶
溶体化処理、冷却を行って外径１００ｍｍ、肉厚１０ｍ
ｍのオーステナイト系ステンレス継目無鋼管を製造し
た。得られた各継目無鋼管から試験片を切り出し、引張
試験を行うと共に、オーステナイト結晶粒度ならびに腐
食試験により耐食性を測定した。その結果を表３に示
す。なお、表２中の各欄の＊印は、この発明の製造条件
の範囲外を示し、表２中の試験Ｎｏ．２７、２８の再結
晶溶体化処理、冷却条件は、オフラインでの条件を示
す。また、引張試験は、ＪＩＳ Ｚ２２４１に規定の金
属材料引張試験方法に準じて実施し、オーステナイト結
晶粒度は、ＪＩＳ Ｇ０５５１に規定の鋼のオーステナ
イト結晶粒度試験方法に準じて測定し、腐食試験は、Ｊ
ＩＳ Ｇ０５７１に規定のステンレス鋼の１０％しゅう
酸エッチ試験方法に準じて、腐食の有無を測定した。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【表３】
【００２１】オーステナイト系ステンレス継目無鋼管
は、主としてボイラー・熱交換器用として使用され、優
れた高温強度と耐食性を要求される。これらに対応する
ため、試験Ｎｏ．２７、２８の従来例に示すとおり、室
温における降伏点を３００Ｎ／ｍｍ2前後、引張強さを
６００Ｎ／ｍｍ2前後に調整している。表３に示すとお
り、本発明例の試験Ｎｏ．１〜１７は、試験Ｎｏ．２
７、２８の従来例と同様の強度、オーステナイト結晶粒
度となっており、しかも、１０％しゅう酸エッチ試験に
おける腐食がなく、要求条件を満たしている。
は、主としてボイラー・熱交換器用として使用され、優
れた高温強度と耐食性を要求される。これらに対応する
ため、試験Ｎｏ．２７、２８の従来例に示すとおり、室
温における降伏点を３００Ｎ／ｍｍ2前後、引張強さを
６００Ｎ／ｍｍ2前後に調整している。表３に示すとお
り、本発明例の試験Ｎｏ．１〜１７は、試験Ｎｏ．２
７、２８の従来例と同様の強度、オーステナイト結晶粒
度となっており、しかも、１０％しゅう酸エッチ試験に
おける腐食がなく、要求条件を満たしている。
【００２２】これに対し、比較例の試験Ｎｏ．１８、２
０〜２４は、仕上圧延における加工歪速度と断面減少率
の不足および高温仕上げ、また、低温再加熱で再結晶が
進行しないこと、高温加熱により結晶粒が成長して粗大
化して粗粒となっている。比較例の試験Ｎｏ．１９は、
仕上温度が低く、被圧延材の変形抵抗が大きくなったた
め、不良レベルの疵が多発した。さらに、比較例の試験
Ｎｏ．２１、２２、２５、２６は、再加熱前後でＣｒ炭
化物が残留または析出したため、粒界腐食が発生した。
０〜２４は、仕上圧延における加工歪速度と断面減少率
の不足および高温仕上げ、また、低温再加熱で再結晶が
進行しないこと、高温加熱により結晶粒が成長して粗大
化して粗粒となっている。比較例の試験Ｎｏ．１９は、
仕上温度が低く、被圧延材の変形抵抗が大きくなったた
め、不良レベルの疵が多発した。さらに、比較例の試験
Ｎｏ．２１、２２、２５、２６は、再加熱前後でＣｒ炭
化物が残留または析出したため、粒界腐食が発生した。
【００２３】
【発明の効果】この発明方法は、スリム化した高生産性
のミルラインでの加工熱処理の効率的な実施により、強
度、靭性、耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス
継目無鋼管を製造することができ、熱処理費用の低減、
設備省略、工程短縮等により工業的に大きなコストダウ
ンを図ることができる。
のミルラインでの加工熱処理の効率的な実施により、強
度、靭性、耐食性に優れたオーステナイト系ステンレス
継目無鋼管を製造することができ、熱処理費用の低減、
設備省略、工程短縮等により工業的に大きなコストダウ
ンを図ることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿部 俊治 和歌山県和歌山市湊1850番地 住友金属 工業株式会社 和歌山製鉄所内 (56)参考文献 特開 平１−132717（ＪＰ，Ａ) 特公 平５−47603（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 19/06 - 19/10 B21B 3/02 C21D 8/10 C21D 9/08
Claims (1)
- 【請求項１】 オーステナイト系ステンレス鋼のビレッ
トを、加熱して熱間で穿孔、圧延してオーステナイト系
ステンレス継目無鋼管を製造する方法において、穿孔に
続いて、下記式で求めた平均歪速度が０．０１／秒以
上、断面圧縮率で１０％以上の仕上圧延を仕上がり温度
８００℃以上１０５０℃で行ったのち、直ちに１０００
℃以上１１５０℃以下に再加熱して１０秒以上３０分以
下保持し、ついで９００℃以上から１．５℃／秒以上の
冷却速度で冷却することを特徴とするオーステナイト系
ステンレス継目無鋼管の製造方法。 平均歪速度＝（延伸加工での加工歪＋仕上加工での加工
歪）／（中空素管の先端において延伸加工開始から仕上
加工終了までの時間）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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