JP3004872B2 - 熱可塑性樹脂製軸受け部品 - Google Patents
熱可塑性樹脂製軸受け部品Info
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- thermoplastic resin
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C45/1703—Introducing an auxiliary fluid into the mould
- B29C45/1704—Introducing an auxiliary fluid into the mould the fluid being introduced into the interior of the injected material which is still in a molten state, e.g. for producing hollow articles
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は中空射出成形法による軸
受け部品に関するものであり、更に詳しくは寸法精度に
優れる熱可塑性樹脂製の軸受け部品に関する。
受け部品に関するものであり、更に詳しくは寸法精度に
優れる熱可塑性樹脂製の軸受け部品に関する。
【０００２】
【従来の技術】軸受け部品は自動車、一般機械、精密機
械、電気・電子等の各分野に機構部品として広く用いら
れている。そして成形性が良く、軽量で、しかも錆びな
いという理由から、熱可塑性樹脂製軸受け部品の利用が
近年ますます拡大している。更には最近の各分野のハイ
テク化にともない同部品に対する寸法精度の要求も高度
化してきており、これに応える事が技術的な課題となっ
ている。
械、電気・電子等の各分野に機構部品として広く用いら
れている。そして成形性が良く、軽量で、しかも錆びな
いという理由から、熱可塑性樹脂製軸受け部品の利用が
近年ますます拡大している。更には最近の各分野のハイ
テク化にともない同部品に対する寸法精度の要求も高度
化してきており、これに応える事が技術的な課題となっ
ている。
【０００３】しかし、熱可塑性樹脂は射出成形を行う
時、金型内で溶融状態から固化する際に大きく収縮して
しまうため、金型の寸法精度通りの成形品を得る事は難
しい。特に軸受け部品の場合、以下の様な形状的な要因
で成形収縮が不均一になり、シャフトの通る穴（以後シ
ャフト穴と称す）が変形し、真円度及び円筒度が得られ
なくなり問題となっている。
時、金型内で溶融状態から固化する際に大きく収縮して
しまうため、金型の寸法精度通りの成形品を得る事は難
しい。特に軸受け部品の場合、以下の様な形状的な要因
で成形収縮が不均一になり、シャフトの通る穴（以後シ
ャフト穴と称す）が変形し、真円度及び円筒度が得られ
なくなり問題となっている。
【０００４】・軸受け部のみ（円管形状）の場合でも、
中央部の内径が小さくなる。 ・固定部の影響で、軸受け部の成形収縮が不均一にな
る。 ・強度、剛性が必要で、軸受け部周囲にリブを設けた場
合、リブの成形収縮により更に軸受け部の成形収縮が不
均一になる。 尚、本発明で言う軸受け部とは軸受け部品の中でシャフ
トと直に接触するシャフト穴の周囲部分の事である。ま
た固定部とは軸受け部に接触し、軸受け部品全体を固定
する為の部分である。
中央部の内径が小さくなる。 ・固定部の影響で、軸受け部の成形収縮が不均一にな
る。 ・強度、剛性が必要で、軸受け部周囲にリブを設けた場
合、リブの成形収縮により更に軸受け部の成形収縮が不
均一になる。 尚、本発明で言う軸受け部とは軸受け部品の中でシャフ
トと直に接触するシャフト穴の周囲部分の事である。ま
た固定部とは軸受け部に接触し、軸受け部品全体を固定
する為の部分である。
【０００５】従って成形収縮によりシャフト穴の変形し
た熱可塑性樹脂製軸受け部品を実際に使用するには、変
形したシャフト穴にリ−マ−加工（ドリルを通し、真円
度・円筒度を出す作業）を施し、要求される真円度・円
筒度を確保することが必須となっていた。
た熱可塑性樹脂製軸受け部品を実際に使用するには、変
形したシャフト穴にリ−マ−加工（ドリルを通し、真円
度・円筒度を出す作業）を施し、要求される真円度・円
筒度を確保することが必須となっていた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、リ−マ
−加工は多くの労力、時間、設備を必要とし、短時間で
安価に生産する事が困難であった。本発明の目的はこの
ようなリ−マ−加工を行わなくても優れた真円度・円筒
度を示す軸受け部品を提供する事である。
−加工は多くの労力、時間、設備を必要とし、短時間で
安価に生産する事が困難であった。本発明の目的はこの
ようなリ−マ−加工を行わなくても優れた真円度・円筒
度を示す軸受け部品を提供する事である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に本発明者等が鋭意研究重ねた結果、軸受け部分に中空
射出成形法による中空部を有する熱可塑性樹脂製軸受け
部品が上記の問題点を解決することを見出だし本発明に
到達した。即ち、本発明は、中空部を有する熱可塑性樹
脂からなる軸受け部品であって、該部品は少なくとも円
管状の軸受け部と平板状の固定部が交差した形状で、少
なくとも軸受け部は中空射出成形法による中空部を有す
る軸受け部品である。
に本発明者等が鋭意研究重ねた結果、軸受け部分に中空
射出成形法による中空部を有する熱可塑性樹脂製軸受け
部品が上記の問題点を解決することを見出だし本発明に
到達した。即ち、本発明は、中空部を有する熱可塑性樹
脂からなる軸受け部品であって、該部品は少なくとも円
管状の軸受け部と平板状の固定部が交差した形状で、少
なくとも軸受け部は中空射出成形法による中空部を有す
る軸受け部品である。
【０００８】本発明で言う中空射出成形法とは、射出成
形において熱可塑性樹脂を金型キャビティ−中に射出
後、加圧流体を樹脂中に注入し、必要な冷却後、注入し
た加圧流体を排出することで、中空成形品を得る成形法
である。加圧流体としては、常温常圧でガス状または液
状のもので、射出成形の温度及び圧力下で、成形材料と
反応または相溶しないものが使用される。例えば窒素、
炭酸ガス、空気、ヘリウム、ネオン、アルゴン、水蒸
気、グリセリン、流動パラフィン等であるが、通常ガス
が使用され、特にの不活性ガスが挙げられる、窒素、ヘ
リウム、ネオン、アルゴン等の不活性ガスが好ましい。
経済性を考慮すると工業的には窒素ガスがより好適に使
用される以下、加圧流体としてガスを用いる場合を例
に、中空射出成形法を更に説明する。
形において熱可塑性樹脂を金型キャビティ−中に射出
後、加圧流体を樹脂中に注入し、必要な冷却後、注入し
た加圧流体を排出することで、中空成形品を得る成形法
である。加圧流体としては、常温常圧でガス状または液
状のもので、射出成形の温度及び圧力下で、成形材料と
反応または相溶しないものが使用される。例えば窒素、
炭酸ガス、空気、ヘリウム、ネオン、アルゴン、水蒸
気、グリセリン、流動パラフィン等であるが、通常ガス
が使用され、特にの不活性ガスが挙げられる、窒素、ヘ
リウム、ネオン、アルゴン等の不活性ガスが好ましい。
経済性を考慮すると工業的には窒素ガスがより好適に使
用される以下、加圧流体としてガスを用いる場合を例
に、中空射出成形法を更に説明する。
【０００９】加圧流体としてガスを用いる中空射出成形
は、通常の射出成形機とガス注入装置の組合せによって
行われる。ガス注入装置は、樹脂の射出後に配管を通し
て樹脂中にガス体を注入し、設定時間中このガス圧を保
持する装置である。これには注入するガス体を予め高圧
に圧縮し、アキュムレ−タ−に蓄え、ガス注入時に配管
を通して高圧ガスを導入する方式や一定量のガス体をポ
ンプにより連続で送り込み、加圧していく方式等が考え
られるが、射出後の樹脂中にガス体を送り込めれば如何
なる方式も可能である。この時、ガスの注入口はシリン
ダ−のノズル、金型のスプル−、ランナ−、製品部に直
接等の方法が考えられるが、高圧のガス体を樹脂中に注
入できればいずれの方法でも実施可能である。
は、通常の射出成形機とガス注入装置の組合せによって
行われる。ガス注入装置は、樹脂の射出後に配管を通し
て樹脂中にガス体を注入し、設定時間中このガス圧を保
持する装置である。これには注入するガス体を予め高圧
に圧縮し、アキュムレ−タ−に蓄え、ガス注入時に配管
を通して高圧ガスを導入する方式や一定量のガス体をポ
ンプにより連続で送り込み、加圧していく方式等が考え
られるが、射出後の樹脂中にガス体を送り込めれば如何
なる方式も可能である。この時、ガスの注入口はシリン
ダ−のノズル、金型のスプル−、ランナ−、製品部に直
接等の方法が考えられるが、高圧のガス体を樹脂中に注
入できればいずれの方法でも実施可能である。
【００１０】本発明に用いられる熱可塑性樹脂としては
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ＡＢＳ
樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリアセタ−ル、
ポリカ−ボネ−ト、変性ポリフェニレンエ−テル、ポリ
エチレンテレフタレ−ト、ポリブチレンテレフタレ−
ト、ポリフェニレンスルフィド、ポリイミド、ポリアミ
ドイミド、ポリアリレ−ト、ポリサルフォン、ポリエ−
テルサルフォン、ポエイエ−テルエ−テルケトン、液晶
ポリマ−、ポリテトラフルオロエチレン、熱可塑性エラ
ストマ−等が挙げられるが、通常の射出成形が可能であ
れば、如何なる熱可塑性樹脂も用いることができる。特
にポリアセタ−ル樹脂は耐熱性が高く機械的物性にも優
れ、更には摺動特性にも優れるため軸受け部品用として
多く用いられており、本発明においても好適に用いられ
る。
ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ＡＢＳ
樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリアミド、ポリアセタ−ル、
ポリカ−ボネ−ト、変性ポリフェニレンエ−テル、ポリ
エチレンテレフタレ−ト、ポリブチレンテレフタレ−
ト、ポリフェニレンスルフィド、ポリイミド、ポリアミ
ドイミド、ポリアリレ−ト、ポリサルフォン、ポリエ−
テルサルフォン、ポエイエ−テルエ−テルケトン、液晶
ポリマ−、ポリテトラフルオロエチレン、熱可塑性エラ
ストマ−等が挙げられるが、通常の射出成形が可能であ
れば、如何なる熱可塑性樹脂も用いることができる。特
にポリアセタ−ル樹脂は耐熱性が高く機械的物性にも優
れ、更には摺動特性にも優れるため軸受け部品用として
多く用いられており、本発明においても好適に用いられ
る。
【００１１】本発明では軸受け部に中空部があるので、
耐熱性、機械的強度等をアップする目的で、必要に応じ
て無機または有機の充填材を熱可塑性樹脂に配合するこ
とができる。好適な充填材としては、ガラス繊維、炭素
繊維、金属繊維、アラミド繊維、チタン酸カリウム、ア
スベスト、炭化ケイ素、セラミック、窒化ケイ素、硫酸
バリウム、硫酸カルシウム、カオリン、クレ−、パイロ
フィライト、ベントナイト、セリサイト、ゼオライト、
マイカ、雲母、ネフェリンシナイト、タルク、アタルパ
ルジャイト、ウオラストナイト、ＰＭＦ、フェライト、
ケイ酸カルシウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム、ドロマイト、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化マグネシ
ウム、酸化鉄、二流化モリブデン、黒鉛、石膏、ガラス
ビ−ズ、ガラスバル−ン、石英、石英ガラス等の強化充
填材を挙げることができ、これらは中空であっても良
い。また、これらの強化充填材は２種以上を併用するこ
とが可能であり、必要によりシラン系、チタン系等のカ
ップリング剤で予備処理して使用する事ができる。
耐熱性、機械的強度等をアップする目的で、必要に応じ
て無機または有機の充填材を熱可塑性樹脂に配合するこ
とができる。好適な充填材としては、ガラス繊維、炭素
繊維、金属繊維、アラミド繊維、チタン酸カリウム、ア
スベスト、炭化ケイ素、セラミック、窒化ケイ素、硫酸
バリウム、硫酸カルシウム、カオリン、クレ−、パイロ
フィライト、ベントナイト、セリサイト、ゼオライト、
マイカ、雲母、ネフェリンシナイト、タルク、アタルパ
ルジャイト、ウオラストナイト、ＰＭＦ、フェライト、
ケイ酸カルシウム、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウ
ム、ドロマイト、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化マグネシ
ウム、酸化鉄、二流化モリブデン、黒鉛、石膏、ガラス
ビ−ズ、ガラスバル−ン、石英、石英ガラス等の強化充
填材を挙げることができ、これらは中空であっても良
い。また、これらの強化充填材は２種以上を併用するこ
とが可能であり、必要によりシラン系、チタン系等のカ
ップリング剤で予備処理して使用する事ができる。
【００１２】本発明では軸受け部分の穴の全周囲もしく
は一部にガスを導き、樹脂の収縮を抑える。中空射出成
形法では樹脂中にガス体が供給され樹脂の収縮を補い、
更に樹脂を効果的に金型に密着させることが可能である
ため寸法精度が良好になると予想される。通常の射出成
形でも樹脂の収縮を保圧をかけることにより補うことが
できるが、ゲ−トシ−ル後はゲ−ト部で樹脂が固化して
いるので圧力が伝わらなくなる。しかし、中空射出成形
法ではゲ−トシ−ル後もガス体によってキャビティ−内
部に圧力がかかるため、良好な結果が得られると考えら
れる。
は一部にガスを導き、樹脂の収縮を抑える。中空射出成
形法では樹脂中にガス体が供給され樹脂の収縮を補い、
更に樹脂を効果的に金型に密着させることが可能である
ため寸法精度が良好になると予想される。通常の射出成
形でも樹脂の収縮を保圧をかけることにより補うことが
できるが、ゲ−トシ−ル後はゲ−ト部で樹脂が固化して
いるので圧力が伝わらなくなる。しかし、中空射出成形
法ではゲ−トシ−ル後もガス体によってキャビティ−内
部に圧力がかかるため、良好な結果が得られると考えら
れる。
【００１３】本発明に係わる成形体は、上述のように加
圧ガスの注入によって形成された中空部を有するもので
あって、その中空率は、２〜３０％が、望ましい。更に
望ましくは、５〜１０％程度の低い中空率にすると精度
の高い成形体を得ることができる。なお、中空率とは次
式によって定義される。 中空率（％）＝｛（Ｖ×ρ−Ｍ）／（Ｖ×ρ）｝×１０
０ ただし、上記式において、Ｖは得られた中空成形体の見
掛け上の体積、ρは使用成形材料の比重、Ｍは得られた
中空成形体の質量である。また、上述のように加圧ガス
の注入によって中空部を形成するが、その加圧ガスの圧
力（この後、ガス圧と記述する）は、５０ｋｇ／ｃｍ2
以上が望ましい。更に望ましくは、１５０ｋｇ／ｃｍ2
以上が良く、更に望ましくは、成形機の型締め力、ガス
注入装置、成形体の状態等の許容する範囲で、高いガス
圧にすると精度の高い成形体を得ることができる。高い
ガス圧が、精度の高い成形体を得られる傾向は、中空率
が高いものほど顕著に現れる。
圧ガスの注入によって形成された中空部を有するもので
あって、その中空率は、２〜３０％が、望ましい。更に
望ましくは、５〜１０％程度の低い中空率にすると精度
の高い成形体を得ることができる。なお、中空率とは次
式によって定義される。 中空率（％）＝｛（Ｖ×ρ−Ｍ）／（Ｖ×ρ）｝×１０
０ ただし、上記式において、Ｖは得られた中空成形体の見
掛け上の体積、ρは使用成形材料の比重、Ｍは得られた
中空成形体の質量である。また、上述のように加圧ガス
の注入によって中空部を形成するが、その加圧ガスの圧
力（この後、ガス圧と記述する）は、５０ｋｇ／ｃｍ2
以上が望ましい。更に望ましくは、１５０ｋｇ／ｃｍ2
以上が良く、更に望ましくは、成形機の型締め力、ガス
注入装置、成形体の状態等の許容する範囲で、高いガス
圧にすると精度の高い成形体を得ることができる。高い
ガス圧が、精度の高い成形体を得られる傾向は、中空率
が高いものほど顕著に現れる。
【００１４】また、単に任意の部分にガスを導入するだ
けでは軸受け部品の寸法精度、特に軸受け部分の真円度
および円筒度を向上させることは困難である。本発明で
は軸受け部分に効果的にガスを通すことにより、軸受け
部分の収縮を均一にすることができたと考えられる。軸
受け部分の収縮を均一にするには、シャフト穴の周囲に
可能な限り全周に近い状態で導くのが望ましい。しかし
ながら図４に示す様に、通常の中空射出成形ではガスに
押しやられた樹脂が溜まってしまう部分、即ち樹脂溜ま
りを生じてしまい、シャフト穴の周囲に全周に近い状態
で中空部を導く事は難しい。しかしながら図５に示した
様に、樹脂溜りを軸受け部品本体外にある別のキャビテ
ィ、これを捨てキャビティと定義するが、その捨てキャ
ビティへ移動させる事によって、中空部をシャフト穴の
周囲に全周に近い状態で導ける。尚、捨てキャビティで
形成される部分は、ランナーと同じく射出成形後捨てて
しまう部分である。これは、サイドゲートの例である
が、トンネルゲート、ピンゲート、フイルムゲート等の
他のゲート形状でも、位置を工夫することによって、捨
てキャビティを設けることができる。
けでは軸受け部品の寸法精度、特に軸受け部分の真円度
および円筒度を向上させることは困難である。本発明で
は軸受け部分に効果的にガスを通すことにより、軸受け
部分の収縮を均一にすることができたと考えられる。軸
受け部分の収縮を均一にするには、シャフト穴の周囲に
可能な限り全周に近い状態で導くのが望ましい。しかし
ながら図４に示す様に、通常の中空射出成形ではガスに
押しやられた樹脂が溜まってしまう部分、即ち樹脂溜ま
りを生じてしまい、シャフト穴の周囲に全周に近い状態
で中空部を導く事は難しい。しかしながら図５に示した
様に、樹脂溜りを軸受け部品本体外にある別のキャビテ
ィ、これを捨てキャビティと定義するが、その捨てキャ
ビティへ移動させる事によって、中空部をシャフト穴の
周囲に全周に近い状態で導ける。尚、捨てキャビティで
形成される部分は、ランナーと同じく射出成形後捨てて
しまう部分である。これは、サイドゲートの例である
が、トンネルゲート、ピンゲート、フイルムゲート等の
他のゲート形状でも、位置を工夫することによって、捨
てキャビティを設けることができる。
【００１５】通常の中空射出成形においても真円度、円
筒度の向上には有効なので捨てキャビティの設置は必須
ではないが、更に高い真円度、円筒度の向上が望まれる
場合に対しては好適である。なお図１、図２、図３は説
明のため簡略された形状を図示しているが、以上述べて
きた中空部をシャフト穴の周囲に形成する事により真円
度・円筒度を向上させる手法は、実際の様々な形状の軸
受け部品にも有効であり、軸受け部と固定部の交差する
角度も９０度に限定されない。また捨てキャビティ−の
形状も直方体に限らず様々な形状のものが実施可能であ
る。本発明による軸受け部品は寸法精度が良好であり、
機構部品として自動車、一般機械、精密機械、電気・電
子等の各分野に有用である。
筒度の向上には有効なので捨てキャビティの設置は必須
ではないが、更に高い真円度、円筒度の向上が望まれる
場合に対しては好適である。なお図１、図２、図３は説
明のため簡略された形状を図示しているが、以上述べて
きた中空部をシャフト穴の周囲に形成する事により真円
度・円筒度を向上させる手法は、実際の様々な形状の軸
受け部品にも有効であり、軸受け部と固定部の交差する
角度も９０度に限定されない。また捨てキャビティ−の
形状も直方体に限らず様々な形状のものが実施可能であ
る。本発明による軸受け部品は寸法精度が良好であり、
機構部品として自動車、一般機械、精密機械、電気・電
子等の各分野に有用である。
【００１６】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を更に詳細に説
明するが、これは本発明を限定するものではない。
明するが、これは本発明を限定するものではない。
【００１７】
【実施例１】図６、図７、図８に本発明の実施例の１つ
を示す。実施例の軸受け部品は基本的に、軸受け部、固
定部、リブの３つの部分より構成されており、その大き
さは、シャフト穴内径が１０ｍｍ、軸受け部外径が１８
ｍｍ、軸受け部長さが６０ｍｍで、軸受け部の２／３の
位置に、厚み５ｍｍの固定部がくる様、金型設計を行
う。
を示す。実施例の軸受け部品は基本的に、軸受け部、固
定部、リブの３つの部分より構成されており、その大き
さは、シャフト穴内径が１０ｍｍ、軸受け部外径が１８
ｍｍ、軸受け部長さが６０ｍｍで、軸受け部の２／３の
位置に、厚み５ｍｍの固定部がくる様、金型設計を行
う。
【００１８】また、図９に示す様に捨てキャビティ−を
金型に作り、中空部がシャフト穴をとり囲むようにす
る。また熱可塑性樹脂としてはポリアセタ−ル樹脂を用
いて、金型温度は４０℃、シリンダ−設定温度は２００
℃で中空射出成形を行う。さらに樹脂の計量値はショ−
トショットとなるような値にする。このとき、中空率
は、２５％になる。
金型に作り、中空部がシャフト穴をとり囲むようにす
る。また熱可塑性樹脂としてはポリアセタ−ル樹脂を用
いて、金型温度は４０℃、シリンダ−設定温度は２００
℃で中空射出成形を行う。さらに樹脂の計量値はショ−
トショットとなるような値にする。このとき、中空率
は、２５％になる。
【００１９】樹脂中に注入するガス体には窒素ガスを用
い、ガス注入口はシリンダ−のノズル部に設ける。この
時シリンダ−内へのガスの侵入を防止する目的でガス注
入口のスクリュ−側（ホッパ−側）にシャットオフ弁を
設ける。ガス注入装置に窒素ガスを導入し、６０ｋｇ／
ｃｍ2 に昇圧してアキュムレ−タ−にたくわえ、樹脂射
出後に配管を通して樹脂中に注入する。ガス体は、ノズ
ルからスプル−、ランナ−を通って軸受け部品のキャビ
ティ−中に導入される。この時の条件はガス圧入遅延時
間（樹脂の射出後ガスを注入するまでの時間）を０．８
秒、ガス圧入時間（ガス注入を行う時間）を１秒、圧力
保持時間（ガス注入を止めガス系を閉じた状態に保持す
る時間とガス圧入時間をたした時間）を１０秒とする。
型開きは圧入保持時間終了から４０秒後に行い、成形品
を取り出す。
い、ガス注入口はシリンダ−のノズル部に設ける。この
時シリンダ−内へのガスの侵入を防止する目的でガス注
入口のスクリュ−側（ホッパ−側）にシャットオフ弁を
設ける。ガス注入装置に窒素ガスを導入し、６０ｋｇ／
ｃｍ2 に昇圧してアキュムレ−タ−にたくわえ、樹脂射
出後に配管を通して樹脂中に注入する。ガス体は、ノズ
ルからスプル−、ランナ−を通って軸受け部品のキャビ
ティ−中に導入される。この時の条件はガス圧入遅延時
間（樹脂の射出後ガスを注入するまでの時間）を０．８
秒、ガス圧入時間（ガス注入を行う時間）を１秒、圧力
保持時間（ガス注入を止めガス系を閉じた状態に保持す
る時間とガス圧入時間をたした時間）を１０秒とする。
型開きは圧入保持時間終了から４０秒後に行い、成形品
を取り出す。
【００２０】上記の方法により中空構造を持つ成形品が
得られる。中空部の様態の１種を図１１、図１２に示
す。寸法精度は３次元測定器にて、測定する。図１３の
ようにシャフト穴を上端から０，１０，２０，３０，４
０，５０，６０ｍｍの７カ所を３次元測定器にて、形状
を測定する。シャフト穴の真円度は、上端と下端が重要
なので、それぞれ端から１０ｍｍのところ（上記でいう
１０ｍｍおよび５０ｍｍの箇所）の真円度を表１に示
す。ここで言う真円度は、ＪＩＳ Ｂ０６２１に準じた
ものである。
得られる。中空部の様態の１種を図１１、図１２に示
す。寸法精度は３次元測定器にて、測定する。図１３の
ようにシャフト穴を上端から０，１０，２０，３０，４
０，５０，６０ｍｍの７カ所を３次元測定器にて、形状
を測定する。シャフト穴の真円度は、上端と下端が重要
なので、それぞれ端から１０ｍｍのところ（上記でいう
１０ｍｍおよび５０ｍｍの箇所）の真円度を表１に示
す。ここで言う真円度は、ＪＩＳ Ｂ０６２１に準じた
ものである。
【００２１】また、円筒度の目安として、測定した上記
７カ所のシャフトの内径のうち、最大値と最小値の差を
みる。この差が小さい程、円筒度に優れる。
７カ所のシャフトの内径のうち、最大値と最小値の差を
みる。この差が小さい程、円筒度に優れる。
【００２２】
【実施例２】中空率を１０％にした以外は、実施例１と
同様にして寸法精度を測定する。
同様にして寸法精度を測定する。
【００２３】
【実施例３】中空率を６％にした以外は、実施例１と同
様にして寸法精度を測定する。
様にして寸法精度を測定する。
【００２４】
【実施例４】中空率を１０％に、ガス圧を１００ｋｇ／
ｃｍ2 した以外は、実施例１と同様にして寸法精度を測
定する。
ｃｍ2 した以外は、実施例１と同様にして寸法精度を測
定する。
【００２５】
【実施例５】中空率を６％に、ガス圧を１５０ｋｇ／ｃ
ｍ2 した以外は、実施例１と同様にして寸法精度を測定
する。
ｍ2 した以外は、実施例１と同様にして寸法精度を測定
する。
【００２６】
【比較例１】実施例の金型を用い、ガス体の注入は行わ
ず、通常の射出成形を行った。シリンダ−設定温度、金
型温度等は実施例１と同じで、保圧は１８０ｋｇ／ｃｍ
2 、保圧時間は１０秒、冷却時間は４０秒とする。得ら
れた結果を表１に示す。
ず、通常の射出成形を行った。シリンダ−設定温度、金
型温度等は実施例１と同じで、保圧は１８０ｋｇ／ｃｍ
2 、保圧時間は１０秒、冷却時間は４０秒とする。得ら
れた結果を表１に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【発明の効果】図１１、図１２、及び表１から、次の事
が分かる。 ・本発明により、実施例１のように、比較例１（通常の
成形）と比較して、真円度が１０μｍ向上し、円筒度は
約半分になり、格段の精度向上を達成する。 ・中空率とガス圧を変えることにより、真円度、円筒度
が向上する。 ・中空率は、低い方が、真円度、円筒度ともに良い。 ・ガス圧は、高い方が、円筒度が良い。 ・捨てキャビティを設置する事によって、中空部がシャ
フト穴の周囲に全周に近い状態で導ける。 本発明による軸受け部品は樹脂の収縮によるシャフト穴
の変形が抑えられ、良好な真円度、円筒度を持ち、リ−
マ−加工を省略できる。そのため、労力、時間、設備を
大幅に削減し、短時間で安価に軸受け部品を生産する事
ができるようになる。よって、本発明は、産業上非常に
有効である。
が分かる。 ・本発明により、実施例１のように、比較例１（通常の
成形）と比較して、真円度が１０μｍ向上し、円筒度は
約半分になり、格段の精度向上を達成する。 ・中空率とガス圧を変えることにより、真円度、円筒度
が向上する。 ・中空率は、低い方が、真円度、円筒度ともに良い。 ・ガス圧は、高い方が、円筒度が良い。 ・捨てキャビティを設置する事によって、中空部がシャ
フト穴の周囲に全周に近い状態で導ける。 本発明による軸受け部品は樹脂の収縮によるシャフト穴
の変形が抑えられ、良好な真円度、円筒度を持ち、リ−
マ−加工を省略できる。そのため、労力、時間、設備を
大幅に削減し、短時間で安価に軸受け部品を生産する事
ができるようになる。よって、本発明は、産業上非常に
有効である。
【図１】本発明の軸受け部品の構成を説明するため模式
図であって、軸受け部品の平面図である。
図であって、軸受け部品の平面図である。
【図２】本発明の軸受け部品の構成を説明するため模式
図であって、軸受け部品の側面図である。
図であって、軸受け部品の側面図である。
【図３】捨てキャビティ−の効果を説明するための図で
ある。
ある。
【図４】捨てキャビティ−の効果を説明するための図で
あって、図３の点線部の断面図を模式的に描いたもので
ある。樹脂溜りの樹脂が捨てキャビティ−内に押しやら
れ、シャフトの通る穴の周囲に中空部（斜線部）が回り
込んで形成されている様子を表している。
あって、図３の点線部の断面図を模式的に描いたもので
ある。樹脂溜りの樹脂が捨てキャビティ−内に押しやら
れ、シャフトの通る穴の周囲に中空部（斜線部）が回り
込んで形成されている様子を表している。
【図５】捨てキャビティ−の効果を説明するための図で
あって、図３の点線部の断面図を模式的に描いたもので
ある。樹脂溜りの樹脂が捨てキャビティ−内に押しやら
れ、シャフトの通る穴の周囲に中空部（斜線部）が回り
込んで形成されている様子を表している。
あって、図３の点線部の断面図を模式的に描いたもので
ある。樹脂溜りの樹脂が捨てキャビティ−内に押しやら
れ、シャフトの通る穴の周囲に中空部（斜線部）が回り
込んで形成されている様子を表している。
【図６】実施例の軸受け部品の斜面図である。
【図７】実施例の軸受け部品の側面図である。
【図８】実施例の軸受け部品の平面図である。
【図９】捨てキャビティ−の位置を示した平面図であ
る。
る。
【図１０】実施例によって得られる中空成形品の中空状
態を示す図である。
態を示す図である。
【図１１】実施例によって得られる中空成形品の中空状
態を示す図であり、図１０のＡ部の断面図である。斜線
部はその中空部を示す。
態を示す図であり、図１０のＡ部の断面図である。斜線
部はその中空部を示す。
【図１２】実施例によって得られる中空成形品の中空状
態を示す図であり、図１０のＢ部の断面図である。斜線
部はその中空部を示す。
態を示す図であり、図１０のＢ部の断面図である。斜線
部はその中空部を示す。
【図１３】実施例で測定する寸法精度の測定個所を示す
図であり、シャフト穴を上端から１０ｍｍおきに測定す
る７カ所を示す。
図であり、シャフト穴を上端から１０ｍｍおきに測定す
る７カ所を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16C 33/20 B29C 45/00
Claims (1)
- 【請求項１】 中空部を有する熱可塑性樹脂からなる軸
受け部品であって、該部品は少なくとも円管状の軸受け
部と平板状の固定部が交差した形状で、少なくとも軸受
け部は中空射出成形法による中空部を有することを特徴
とする軸受け部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8042394A JP3004872B2 (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 熱可塑性樹脂製軸受け部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8042394A JP3004872B2 (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 熱可塑性樹脂製軸受け部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07293568A JPH07293568A (ja) | 1995-11-07 |
| JP3004872B2 true JP3004872B2 (ja) | 2000-01-31 |
Family
ID=13717885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8042394A Expired - Lifetime JP3004872B2 (ja) | 1994-04-19 | 1994-04-19 | 熱可塑性樹脂製軸受け部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3004872B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7480613B2 (ja) * | 2020-07-17 | 2024-05-10 | トヨタ紡織株式会社 | 樹脂成形品 |
-
1994
- 1994-04-19 JP JP8042394A patent/JP3004872B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07293568A (ja) | 1995-11-07 |
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