JP2965885B2 - 覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法 - Google Patents
覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は急結剤を用いる覆工コン
クリート用のコンクリートの製造方法に関するものであ
り、長時間にわたりフレッシュコンクリートの流動性を
保持し、急結剤を添加した後には、短時間で急結させる
ことの出来るコンクリートの製造方法に関するものであ
る。
クリート用のコンクリートの製造方法に関するものであ
り、長時間にわたりフレッシュコンクリートの流動性を
保持し、急結剤を添加した後には、短時間で急結させる
ことの出来るコンクリートの製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【背景技術】トンネルまたは地下空洞の掘削面へのコン
クリートの施工方法として、急結剤を添加して施工する
コンクリートの覆工工法が一般的に行われている。この
覆工工法は、吹付け工法と押付け工法（あるいは圧着工
法ともいわれる）の２つの方法に大別される。
クリートの施工方法として、急結剤を添加して施工する
コンクリートの覆工工法が一般的に行われている。この
覆工工法は、吹付け工法と押付け工法（あるいは圧着工
法ともいわれる）の２つの方法に大別される。
【０００３】吹付け工法は、下記の乾式工法と湿式工法
とに大別するこどができ、従来は施工設備上の問題、急
結剤の使用が容易などの理由から乾式工法が多用されて
きたが、最近はコンクリートの水セメント比の維持をは
しめとする品質および施工管理が容易なこと、及び乾式
工法に比べて粉塵の発生量が少ないことなどから湿式工
法が多用されている。また、吹付けコンクリートは、吹
付けられたコンクリートが剥落しないために、吹付け後
直ちに凝結、硬化することが要求されている。 乾式工法：水以外の全ての材料を空練りしたコンクリー
トを、吹付け機により圧送し、吹付けノズル手前で別系
統で送られた水と合流させて吹き付ける工法。 湿式工法：急結剤を除く全ての材料を練り混ぜられたコ
ンクリートを、吹付け機により圧送し、吹付けノズルの
手前で急結剤を加えて吹付ける工法。
とに大別するこどができ、従来は施工設備上の問題、急
結剤の使用が容易などの理由から乾式工法が多用されて
きたが、最近はコンクリートの水セメント比の維持をは
しめとする品質および施工管理が容易なこと、及び乾式
工法に比べて粉塵の発生量が少ないことなどから湿式工
法が多用されている。また、吹付けコンクリートは、吹
付けられたコンクリートが剥落しないために、吹付け後
直ちに凝結、硬化することが要求されている。 乾式工法：水以外の全ての材料を空練りしたコンクリー
トを、吹付け機により圧送し、吹付けノズル手前で別系
統で送られた水と合流させて吹き付ける工法。 湿式工法：急結剤を除く全ての材料を練り混ぜられたコ
ンクリートを、吹付け機により圧送し、吹付けノズルの
手前で急結剤を加えて吹付ける工法。
【０００４】押付け工法は、予め練り混ぜられたコンク
リートをポンプ圧送して、ノズルの口付近で急結剤を添
加した後、そのコンクリートを掘削面に設けられた型枠
内に流し込み、これを押付ける工法である。押付け工法
の場合、コンクリートは型枠内に充填するまでの数分間
は流動性に富み、充填後は、作業能率を高めるために早
急に型枠を脱型して次の工程に移ることを可能にするた
めに、３〜５分で１ｋｇｆ／ｃｍ２の圧縮強度が得られ
ることが要求されている。
リートをポンプ圧送して、ノズルの口付近で急結剤を添
加した後、そのコンクリートを掘削面に設けられた型枠
内に流し込み、これを押付ける工法である。押付け工法
の場合、コンクリートは型枠内に充填するまでの数分間
は流動性に富み、充填後は、作業能率を高めるために早
急に型枠を脱型して次の工程に移ることを可能にするた
めに、３〜５分で１ｋｇｆ／ｃｍ２の圧縮強度が得られ
ることが要求されている。
【０００５】急結剤とは、ＪＩＳ Ａ ０２０３「コン
クリート用語」において「セメントの水和反応を早め、
凝結時間を著しく短くするために用いる混和剤」と定義
されているものであり、代表的なものとしては無機塩
系、天然鉱物系、セメント鉱物系、カルシウムサルホア
ルミネート系等が挙げられる 無機塩系急結剤とは、アルミン酸塩や炭酸塩を含有する
ものであり、天然鉱物系急結剤とは、仮焼明ばん石、炭
酸塩、アルミン酸塩等の配合物であり、セメント鉱物系
急結剤とは、ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３、１２ＣａＯ・７Ａｌ
２Ｏ３、ＣａＯ・２Ａｌ２Ｏ３、１１ＣａＯ・７Ａｌ２
Ｏ３・ＣａＦ２、３ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＣａＦ２等
のカルシウムアルミネート及びこれらの無定型物を主体
とするものであって、これらに石膏や無機塩系急結剤を
さらに配合したものも含まれ、カルシウムサルホアルミ
ネート系とは、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３等を主
体としたものである。
クリート用語」において「セメントの水和反応を早め、
凝結時間を著しく短くするために用いる混和剤」と定義
されているものであり、代表的なものとしては無機塩
系、天然鉱物系、セメント鉱物系、カルシウムサルホア
ルミネート系等が挙げられる 無機塩系急結剤とは、アルミン酸塩や炭酸塩を含有する
ものであり、天然鉱物系急結剤とは、仮焼明ばん石、炭
酸塩、アルミン酸塩等の配合物であり、セメント鉱物系
急結剤とは、ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３、１２ＣａＯ・７Ａｌ
２Ｏ３、ＣａＯ・２Ａｌ２Ｏ３、１１ＣａＯ・７Ａｌ２
Ｏ３・ＣａＦ２、３ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＣａＦ２等
のカルシウムアルミネート及びこれらの無定型物を主体
とするものであって、これらに石膏や無機塩系急結剤を
さらに配合したものも含まれ、カルシウムサルホアルミ
ネート系とは、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３等を主
体としたものである。
【０００６】急結剤の使用量は、コンクリート中のセメ
ント重量に対する重量％で表示され、一般的に、無機塩
系の場合は２〜８％、セメント鉱物系の場合は４〜１０
％、天然鉱物系の場合は４〜７％、カルシウムサルホア
ルミネート系の場合は１０〜３０％である。急結剤の使
用量は、通常の混和剤の使用量が固形分換算で２．０％
以下であるのに比べると多い。また、急結剤は、コンク
リートの主要材料であるセメント、砂、砂利に比べて高
価であるために、覆工コンクリート中に占めるコストの
割合は大きく、出来るだけ少ない使用量で所要の急結効
果を達成することが強く望まれている。
ント重量に対する重量％で表示され、一般的に、無機塩
系の場合は２〜８％、セメント鉱物系の場合は４〜１０
％、天然鉱物系の場合は４〜７％、カルシウムサルホア
ルミネート系の場合は１０〜３０％である。急結剤の使
用量は、通常の混和剤の使用量が固形分換算で２．０％
以下であるのに比べると多い。また、急結剤は、コンク
リートの主要材料であるセメント、砂、砂利に比べて高
価であるために、覆工コンクリート中に占めるコストの
割合は大きく、出来るだけ少ない使用量で所要の急結効
果を達成することが強く望まれている。
【０００７】一方、吹付け工法の湿式工法では、セメン
ト粒子が急結剤に接触する前に既に水と接触して水和反
応が進行していること、乾式工法に比べて水セメント比
が大きくなる等により、所要の急結効果を得るための急
結剤の便用量が多くなる。水セメント比を小さくするた
めに単位水量を減少する方法としては、リグニンスルホ
ン酸塩或いはオキシカルボン酸塩系等を主成分とするＡ
Ｅ滅水剤や減水剤を使用する方法が提案されている。し
かし、この方法は、通常の使用量範囲では減水効果が小
さく、減水効果を増大するために剤の使用量を増加させ
ると、コンクリートの凝結を遅延し、急結剤の効果を阻
害する。また、湿式工法では、コンクリートは練り混ぜ
後、吹付けられるまで１〜２時間程度練り置かれること
が多く、その間に流動性が低下するという問題が生ず
る。ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系および
メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系の高性能減水
剤は減水効果に優れ、使用量を増加させても大きな凝結
硬化遅延性を示すことなく高い流動性を確保できる混和
剤であるが、これらの高性能減水剤は、コンクリートの
流動性を持続する時間が短く、練り混ぜた後２０〜３０
分経過するとコンクリートの流動性が大幅に低下するた
めに適当でない。
ト粒子が急結剤に接触する前に既に水と接触して水和反
応が進行していること、乾式工法に比べて水セメント比
が大きくなる等により、所要の急結効果を得るための急
結剤の便用量が多くなる。水セメント比を小さくするた
めに単位水量を減少する方法としては、リグニンスルホ
ン酸塩或いはオキシカルボン酸塩系等を主成分とするＡ
Ｅ滅水剤や減水剤を使用する方法が提案されている。し
かし、この方法は、通常の使用量範囲では減水効果が小
さく、減水効果を増大するために剤の使用量を増加させ
ると、コンクリートの凝結を遅延し、急結剤の効果を阻
害する。また、湿式工法では、コンクリートは練り混ぜ
後、吹付けられるまで１〜２時間程度練り置かれること
が多く、その間に流動性が低下するという問題が生ず
る。ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系および
メラミンスルホン酸ホルマリン縮合物塩系の高性能減水
剤は減水効果に優れ、使用量を増加させても大きな凝結
硬化遅延性を示すことなく高い流動性を確保できる混和
剤であるが、これらの高性能減水剤は、コンクリートの
流動性を持続する時間が短く、練り混ぜた後２０〜３０
分経過するとコンクリートの流動性が大幅に低下するた
めに適当でない。
【０００８】同様に、押付け工法の場合にも、型枠内に
コンクリートを充填性良く流し込むために、コンクリー
トの流動性を大きくしなければならないが、水セメント
比を大きくしたのでは急結効果が劣るという問題があ
り、また、流動性の経時による低下が大きい高性能減水
剤を用いることも、吹付け工法と同様に適当でない。
コンクリートを充填性良く流し込むために、コンクリー
トの流動性を大きくしなければならないが、水セメント
比を大きくしたのでは急結効果が劣るという問題があ
り、また、流動性の経時による低下が大きい高性能減水
剤を用いることも、吹付け工法と同様に適当でない。
【０００９】これらの対策として、本発明者らは、特公
平５−５３７４３号公報に記載されるカルボキシル基置
換ビニルモノマーを含む共重合体を主成分とするポリカ
ルボン酸系混和剤を用いて覆工コンクリートを製造する
方法を提案した。本発明者らは、前記の問題を解消する
方法について、さらに研究を進めた結果、急結剤を用い
る覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法に関
し、上記の混和剤とは全く異なる混合剤を用いて、長時
間にわたりフレッシュコンクリートの流動性を長時間保
持しつつ、急結剤を添加した後には、短時間で急結させ
ることの出来るコンクリートの製造方法を完成するに至
った。
平５−５３７４３号公報に記載されるカルボキシル基置
換ビニルモノマーを含む共重合体を主成分とするポリカ
ルボン酸系混和剤を用いて覆工コンクリートを製造する
方法を提案した。本発明者らは、前記の問題を解消する
方法について、さらに研究を進めた結果、急結剤を用い
る覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法に関
し、上記の混和剤とは全く異なる混合剤を用いて、長時
間にわたりフレッシュコンクリートの流動性を長時間保
持しつつ、急結剤を添加した後には、短時間で急結させ
ることの出来るコンクリートの製造方法を完成するに至
った。
【００１０】
【発明の開示】すなわち、本発明は、予め練り混ぜたコ
ンクリートに急結剤を添加して施工するコンクリートの
覆工工法において、予め練り混ぜるコンクリートに下記
Ａ〜Ｆから選ばれる化合物の１種又は２種以上を添加す
ることを特徴とするコンクリートの製造方法を提供する
ものである。 Ａ：アミノアリールスルホン酸とフェノール誘導体とホ
ルムアルデヒドとの縮合物またはその塩。 Ｂ：アミノアリールスルホン酸とメラミンスルホン酸誘
導体とホルムアルデヒドとの縮合物またはその塩。 Ｃ：脂肪族ジエンおよび必要に応じてこれと共重合可能
な他の単量体とを構成成分とし、ジエン部分のペンダン
ト二重結合含量が２０〜６０％、重量平均分子量が１，
０００〜２００，０００である脂肪族ジエン系（共）重
合体をスルホン化してなるスルホン基含有脂肪族ジエン
（共）重合体またはその塩。 Ｄ：炭素鎖長２〜１２のアルキル基でベンゼン環当たり
平均０．０１〜０．０３モル部分アルキル化された重量
平均分子量５，０００〜５０，０００のポリスチレンス
ルホン酸塩。 Ｅ：分子構造の一部にカルボキシル基置換ビニルモノマ
ー、スルホン基置換ビニルモノマー、ポリアルキレング
リコール含有ビニルモノマ−を含む共重合体またはその
塩。 Ｆ：抑泡性を有するポリアルキレングリコール誘導体存
在下で、分子構造の一部にカルボキシル基置換ビニルモ
ノマー、ポリアルキレングリコールモノアルキルエーテ
ル含有ビニルモノマ−を共重合させた共重合体またはそ
の塩を含有する混和剤。
ンクリートに急結剤を添加して施工するコンクリートの
覆工工法において、予め練り混ぜるコンクリートに下記
Ａ〜Ｆから選ばれる化合物の１種又は２種以上を添加す
ることを特徴とするコンクリートの製造方法を提供する
ものである。 Ａ：アミノアリールスルホン酸とフェノール誘導体とホ
ルムアルデヒドとの縮合物またはその塩。 Ｂ：アミノアリールスルホン酸とメラミンスルホン酸誘
導体とホルムアルデヒドとの縮合物またはその塩。 Ｃ：脂肪族ジエンおよび必要に応じてこれと共重合可能
な他の単量体とを構成成分とし、ジエン部分のペンダン
ト二重結合含量が２０〜６０％、重量平均分子量が１，
０００〜２００，０００である脂肪族ジエン系（共）重
合体をスルホン化してなるスルホン基含有脂肪族ジエン
（共）重合体またはその塩。 Ｄ：炭素鎖長２〜１２のアルキル基でベンゼン環当たり
平均０．０１〜０．０３モル部分アルキル化された重量
平均分子量５，０００〜５０，０００のポリスチレンス
ルホン酸塩。 Ｅ：分子構造の一部にカルボキシル基置換ビニルモノマ
ー、スルホン基置換ビニルモノマー、ポリアルキレング
リコール含有ビニルモノマ−を含む共重合体またはその
塩。 Ｆ：抑泡性を有するポリアルキレングリコール誘導体存
在下で、分子構造の一部にカルボキシル基置換ビニルモ
ノマー、ポリアルキレングリコールモノアルキルエーテ
ル含有ビニルモノマ−を共重合させた共重合体またはそ
の塩を含有する混和剤。
【００１１】本発明における前記のアミノアリールスル
ホン酸とフェノール誘導体とホルムアルデヒドとの縮合
物またはその塩（以下、化合物Ａと記す）としては、４
−アミノアリールスルホン酸とフェノールとのホルムア
ルデヒド縮合物等を例示できる（特開平１−１１３４１
９号公報、特開平３−１４１１４２号公報参照）。
ホン酸とフェノール誘導体とホルムアルデヒドとの縮合
物またはその塩（以下、化合物Ａと記す）としては、４
−アミノアリールスルホン酸とフェノールとのホルムア
ルデヒド縮合物等を例示できる（特開平１−１１３４１
９号公報、特開平３−１４１１４２号公報参照）。
【００１２】本発明における前記のアミノアリールスル
ホン酸とメラミンスルホン酸誘導体とホルムアルデヒド
との縮合物またはその塩（以下、化合物Ｂと記す）とし
ては、４−アミノアリールスルホン酸とメラミンスルホ
ン酸とのホルムアルデヒド縮合物等を例示できる。
ホン酸とメラミンスルホン酸誘導体とホルムアルデヒド
との縮合物またはその塩（以下、化合物Ｂと記す）とし
ては、４−アミノアリールスルホン酸とメラミンスルホ
ン酸とのホルムアルデヒド縮合物等を例示できる。
【００１３】本発明における前記の脂肪族ジエンおよび
必要に応じてこれと共重合可能な他の単量体とを構成成
分とし、ジエン部分のペンダント二重結合含量が２０〜
６０％、重量平均分子量が１，０００〜２００，０００
である脂肪族ジエン系（共）重合体をスルホン化してな
るスルホン基含有脂肪族ジエン（共）重合体またはその
塩（以下、化合物Ｃと記す）としては、イソプレンの共
重合体のスルホン化物等が例示できる（特開平４−３１
３５０号公報参照）。
必要に応じてこれと共重合可能な他の単量体とを構成成
分とし、ジエン部分のペンダント二重結合含量が２０〜
６０％、重量平均分子量が１，０００〜２００，０００
である脂肪族ジエン系（共）重合体をスルホン化してな
るスルホン基含有脂肪族ジエン（共）重合体またはその
塩（以下、化合物Ｃと記す）としては、イソプレンの共
重合体のスルホン化物等が例示できる（特開平４−３１
３５０号公報参照）。
【００１４】本発明における前記の炭素鎖長２〜１２の
アルキル基でベンゼン環当たり平均０．０１〜０．０３
モル部分アルキル化された重量平均分子量５，０００〜
５０，０００のポリスチレンスルホン酸塩（以下、化合
物Ｄと記す）としては、ジイソブチルで部分アルキル化
したポリスチレンスルホン酸ナトリウム等が例示できる
（特開昭６４−７９０４９号公報参照）。
アルキル基でベンゼン環当たり平均０．０１〜０．０３
モル部分アルキル化された重量平均分子量５，０００〜
５０，０００のポリスチレンスルホン酸塩（以下、化合
物Ｄと記す）としては、ジイソブチルで部分アルキル化
したポリスチレンスルホン酸ナトリウム等が例示できる
（特開昭６４−７９０４９号公報参照）。
【００１５】本発明における前記の分子構造の一部にカ
ルボキシル基置換ビニルモノマー、スルホン基置換ビニ
ルモノマー、ポリアルキレングリコール含有ビニルモノ
マ−（以下、化合物Ｅと記す）としては、ビニルスルホ
ネート、アクリル酸、ヒドロキシエチルメタアクリレー
トの共重合体（特公平２−８９８３号公報参照）、ある
いは、この共重合反応をポリオキシエチレン−ポリオキ
シプロピレン付加物等の抑泡性ポリアルキレングリコー
ル誘導体の存在下で行って得られる抑泡性を有する共重
合体等を例示できる。
ルボキシル基置換ビニルモノマー、スルホン基置換ビニ
ルモノマー、ポリアルキレングリコール含有ビニルモノ
マ−（以下、化合物Ｅと記す）としては、ビニルスルホ
ネート、アクリル酸、ヒドロキシエチルメタアクリレー
トの共重合体（特公平２−８９８３号公報参照）、ある
いは、この共重合反応をポリオキシエチレン−ポリオキ
シプロピレン付加物等の抑泡性ポリアルキレングリコー
ル誘導体の存在下で行って得られる抑泡性を有する共重
合体等を例示できる。
【００１６】本発明における前記の抑泡性を有するポリ
アルキレングリコール誘導体の存在下で、分子構造の一
部にカルボキシル基置換ビニルモノマー、ポリアルキレ
ングリコールモノアルキルエーテル含有ビニルモノマー
を共重合させた共重合体またはその塩（以下、混和剤Ｆ
と記す）については、ポリアルキレングリコールモノア
ルキルエーテル含有ビニルモノマーとして、メトキシポ
リエチレングリコールモノメタクリル酸エステル、及び
カルボキシル基置換ビニルモノマーとして、前記モノマ
ーと共重合可能なモノマーであるマレイン酸、メタクリ
ル酸を、抑泡性を有するポリオキシエチレン−ポリオキ
シプロピレン付加物等の消泡剤の存在下で重合して得ら
れた共重合体を例示することができる（特願平５−１４
０９８６号明細書参照）。
アルキレングリコール誘導体の存在下で、分子構造の一
部にカルボキシル基置換ビニルモノマー、ポリアルキレ
ングリコールモノアルキルエーテル含有ビニルモノマー
を共重合させた共重合体またはその塩（以下、混和剤Ｆ
と記す）については、ポリアルキレングリコールモノア
ルキルエーテル含有ビニルモノマーとして、メトキシポ
リエチレングリコールモノメタクリル酸エステル、及び
カルボキシル基置換ビニルモノマーとして、前記モノマ
ーと共重合可能なモノマーであるマレイン酸、メタクリ
ル酸を、抑泡性を有するポリオキシエチレン−ポリオキ
シプロピレン付加物等の消泡剤の存在下で重合して得ら
れた共重合体を例示することができる（特願平５−１４
０９８６号明細書参照）。
【００１７】本発明の方法に用いる混和剤の使用量は、
セメント重量に対する固形分換算量で、化合物Ａ、化合
物Ｂ、化合物Ｄ、化合物Ｅ及び化合物Ｆの場合は、０．
０１〜１．０％、好ましくは０．１〜０．５％、化合物
Ｃの場合は、０．０１〜３．０％、好ましくは０．１〜
１．５％の使用量範囲が適当である。コンクリートを同
一軟度（スランプ値一定）として急結剤の使用量を一定
として試験した場合、上記の混和剤の使用量が推奨使用
量より少ない場合は満足すべき急結効果が得られない。
また、使用量の増大と共には頭打ち現象が現れて経済的
でなかったり、急結効果が低下する。
セメント重量に対する固形分換算量で、化合物Ａ、化合
物Ｂ、化合物Ｄ、化合物Ｅ及び化合物Ｆの場合は、０．
０１〜１．０％、好ましくは０．１〜０．５％、化合物
Ｃの場合は、０．０１〜３．０％、好ましくは０．１〜
１．５％の使用量範囲が適当である。コンクリートを同
一軟度（スランプ値一定）として急結剤の使用量を一定
として試験した場合、上記の混和剤の使用量が推奨使用
量より少ない場合は満足すべき急結効果が得られない。
また、使用量の増大と共には頭打ち現象が現れて経済的
でなかったり、急結効果が低下する。
【００１８】本発明の方法に用いる混和剤は、単独或い
は本発明の効果を損なわない範囲において凝結調整剤、
乾燥収縮低減剤、促進剤、高性能減水剤、ＡＥ剤、或い
は消泡剤等の他の成分を含有できる。
は本発明の効果を損なわない範囲において凝結調整剤、
乾燥収縮低減剤、促進剤、高性能減水剤、ＡＥ剤、或い
は消泡剤等の他の成分を含有できる。
【００１９】
【実施例】以下に本発明の実施例を掲げ、本発明を更に
具体的に説明する。 １）コンクリートの材料 （１）セメント：秩父小野田、三菱マテリアル、住友大
阪社製普通ポルトランドセメントを等量混合して使用し
た。 （２）細骨材：大井川水系陸砂を使用（比重＝２．６
２、吸水率＝１．５５％、ＦＭ＝２．８２） （３）粗骨材：東京都青梅産硬質砂岩砕石（比重＝２．
６４、吸水率＝０．７８％、ＦＭ＝６．３９、ＭＳ＝１
５ｍｍ）
具体的に説明する。 １）コンクリートの材料 （１）セメント：秩父小野田、三菱マテリアル、住友大
阪社製普通ポルトランドセメントを等量混合して使用し
た。 （２）細骨材：大井川水系陸砂を使用（比重＝２．６
２、吸水率＝１．５５％、ＦＭ＝２．８２） （３）粗骨材：東京都青梅産硬質砂岩砕石（比重＝２．
６４、吸水率＝０．７８％、ＦＭ＝６．３９、ＭＳ＝１
５ｍｍ）
【００２０】（４）混和剤： ａ．化合物Ａ ４−アミノアリールスルホン酸とフェノールとのホルム
アルデヒド縮合物塩（略号Ａ1）、 ４−アミノアリールスルホン酸とフェノール誘導体との
ホルムアルデヒド縮合物塩（略号Ａ2） ｂ．化合物Ｂ ４−アミノアリールスルホン酸とメラミンスルホン酸と
のホルムアルデヒド縮合物塩（略号Ｂ） ｃ．化合物Ｃ ポリイソプレンスルホン酸のナトリウム塩（略号Ｃ1） ポリイソプレンスルホン酸のカルシウム塩（略号Ｃ2） ｄ．化合物Ｄ ジイソブチルで部分アルキル化したポリスチレンスルホ
ン酸ナトリウム塩（略号Ｄ）
アルデヒド縮合物塩（略号Ａ1）、 ４−アミノアリールスルホン酸とフェノール誘導体との
ホルムアルデヒド縮合物塩（略号Ａ2） ｂ．化合物Ｂ ４−アミノアリールスルホン酸とメラミンスルホン酸と
のホルムアルデヒド縮合物塩（略号Ｂ） ｃ．化合物Ｃ ポリイソプレンスルホン酸のナトリウム塩（略号Ｃ1） ポリイソプレンスルホン酸のカルシウム塩（略号Ｃ2） ｄ．化合物Ｄ ジイソブチルで部分アルキル化したポリスチレンスルホ
ン酸ナトリウム塩（略号Ｄ）
【００２１】ｅ．化合物Ｅ ビニルスルホネート、アクリル酸、ヒドロキシエチルメ
タアクリレートの共重合体（略号Ｅ） ｆ．化合物Ｆ ポリオキシエチレン−ポリオキシプロピレン付加物を含
有するメトキシポリエチレングリコールモノメタクリレ
ートとメタクリル酸共重合物（略号Ｆ） ｇ．化合物Ｇ ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩（略号Ｇ） ｈ．化合物Ｈ リグニンスルホン酸塩（略号Ｈ） （５）急結剤： セメント鉱物系急結剤［エヌエムビー（株）製，商品
名：ＱＰ−５５］
タアクリレートの共重合体（略号Ｅ） ｆ．化合物Ｆ ポリオキシエチレン−ポリオキシプロピレン付加物を含
有するメトキシポリエチレングリコールモノメタクリレ
ートとメタクリル酸共重合物（略号Ｆ） ｇ．化合物Ｇ ナフタレンスルホン酸ホルマリン縮合物塩（略号Ｇ） ｈ．化合物Ｈ リグニンスルホン酸塩（略号Ｈ） （５）急結剤： セメント鉱物系急結剤［エヌエムビー（株）製，商品
名：ＱＰ−５５］
【００２２】
【表１】
【００２３】２）コンクリートの配合 コンクリートの配合は、表１に示したとおりである。ま
た、混和剤の使用量は、混和剤を用いないプレーンコン
クリートと配合に示した水量で同一のスランプ（目標ス
ランプ：１２±２ｃｍ）の得られる使用量とし、セメン
トに対する固形分重量％で示した。急結剤は、セメント
重量に対して６重量％使用した。
た、混和剤の使用量は、混和剤を用いないプレーンコン
クリートと配合に示した水量で同一のスランプ（目標ス
ランプ：１２±２ｃｍ）の得られる使用量とし、セメン
トに対する固形分重量％で示した。急結剤は、セメント
重量に対して６重量％使用した。
【００２４】３）試 験 （１）凝結時間：コンクリートを練り混ぜた後５ｍｍフ
ルイを用いて、モルタル部分と粗骨材を分離して得られ
たモルタルを３０分間練り置き、これに急結剤を加えて
５秒間手練りをする。この急結剤を添加したモルタルに
ついてＪＩＳ Ａ６２０４「コンクリート用化学混和
剤」の付属書１コンクリートの凝結時間試験方法に準拠
して凝結の始発時間（貫入抵抗値が３５ｋｇｆ／ｃｍ２
に達する時間）を測定した。なお、凝結時間は急結剤を
添加してからの時間（分−秒）である。 （２）スランプの経時変化：パン型強制練りミキサでコ
ンクリートを練り混ぜた後、ミキサより練り板に排出し
てスランプの測定を行った。その後、練り板上にコンク
リートを静置して、３０分後、６０分後にスランプの測
定を行った。
ルイを用いて、モルタル部分と粗骨材を分離して得られ
たモルタルを３０分間練り置き、これに急結剤を加えて
５秒間手練りをする。この急結剤を添加したモルタルに
ついてＪＩＳ Ａ６２０４「コンクリート用化学混和
剤」の付属書１コンクリートの凝結時間試験方法に準拠
して凝結の始発時間（貫入抵抗値が３５ｋｇｆ／ｃｍ２
に達する時間）を測定した。なお、凝結時間は急結剤を
添加してからの時間（分−秒）である。 （２）スランプの経時変化：パン型強制練りミキサでコ
ンクリートを練り混ぜた後、ミキサより練り板に排出し
てスランプの測定を行った。その後、練り板上にコンク
リートを静置して、３０分後、６０分後にスランプの測
定を行った。
【００２５】４）試験結果 試験結果を表２に示す。 （１）凝結時間： 比較例１（混和剤を用いない）の始発は、４分３０秒で
あるのに対し、比較例２（化合物Ｇ）の始発は、３分３
０秒であり凝結時間の改善効果は小さく、また、、比較
例３（化合物Ｈ）の始発は、５分１０秒であり、凝結が
遅延される。これに対し、実施例１〜８（化合物Ａ1〜
Ｆ）は、始発時間が１分２０秒〜１分４０秒と、比較例
１（混和剤を用いない）の場合に比べて大幅に短縮され
ている。
あるのに対し、比較例２（化合物Ｇ）の始発は、３分３
０秒であり凝結時間の改善効果は小さく、また、、比較
例３（化合物Ｈ）の始発は、５分１０秒であり、凝結が
遅延される。これに対し、実施例１〜８（化合物Ａ1〜
Ｆ）は、始発時間が１分２０秒〜１分４０秒と、比較例
１（混和剤を用いない）の場合に比べて大幅に短縮され
ている。
【００２６】（２）スランプの経時変化： 実施例１〜８（化合物Ａ1〜Ｆ）を使用したコンクリー
トのスランプは、６０分経過後も、比較例１の混和剤を
用いない場合に比べて、低下量がすくなく、長時間流動
性が保持されるが、比較例２（化合物Ｇ）を用いた場合
は、経時によりスランプの低下が大きく、流動性が大幅
に低下した。
トのスランプは、６０分経過後も、比較例１の混和剤を
用いない場合に比べて、低下量がすくなく、長時間流動
性が保持されるが、比較例２（化合物Ｇ）を用いた場合
は、経時によりスランプの低下が大きく、流動性が大幅
に低下した。
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】本発明の方法によれば、吹付け工法にお
いてコンクリートの流動性を保持しつつ吹付けコンクリ
ートの急結性が著しく向上するという効果が得られる、
従って、同一急結効果を得るための急結剤の使用量を低
減することができ、更に、急結性が向上するため、吹付
け工法における材料の経済性が向上する。また、押付け
工法（圧着工法）による覆工コンクリートにおいてもコ
ンクリートの流動性を保持しつつ急結剤の添加後の凝結
時間を短縮して作業効率を高めることが出来るので、産
業上の利用価値は極めて大きい。
いてコンクリートの流動性を保持しつつ吹付けコンクリ
ートの急結性が著しく向上するという効果が得られる、
従って、同一急結効果を得るための急結剤の使用量を低
減することができ、更に、急結性が向上するため、吹付
け工法における材料の経済性が向上する。また、押付け
工法（圧着工法）による覆工コンクリートにおいてもコ
ンクリートの流動性を保持しつつ急結剤の添加後の凝結
時間を短縮して作業効率を高めることが出来るので、産
業上の利用価値は極めて大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０４Ｂ 24/26 Ｃ０４Ｂ 24/26 Ｇ Ｚ 24/30 24/30 Ｂ Ｅ２１Ｄ 11/10 Ｅ２１Ｄ 11/10 Ｄ // Ｃ０４Ｂ 103:12 103:32 (56)参考文献 特開 平３−153550（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−113419（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−141142（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−31350（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−79049（ＪＰ，Ａ) 特公 平５−53743（ＪＰ，Ｂ２) 特公 平２−8983（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C04B 28/02 - 28/08 C04B 24/22 C04B 24/26 C04B 24/30 E21D 11/10 C04B 103:12 C04B 103:32
Claims (1)
- 【請求項１】 予め練り混ぜたコンクリートに急結剤を
添加して施工するコンクリートの覆工工法において、予
め練り混ぜるコンクリートに下記Ａ〜Ｆから選ばれる化
合物の１種又は２種以上を添加することを特徴とするコ
ンクリートの製造方法。 Ａ：アミノアリールスルホン酸とフェノール誘導体とホ
ルムアルデヒドとの縮合物またはその塩。 Ｂ：アミノアリールスルホン酸とメラミンスルホン酸誘
導体とホルムアルデヒドとの縮合物またはその塩。 Ｃ：脂肪族ジエンおよび必要に応じてこれと共重合可能
な他の単量体とを構成成分とし、ジエン部分のペンダン
ト二重結合含量が２０〜６０％、重量平均分子量が１，
０００〜２００，０００である脂肪族ジエン系（共）重
合体をスルホン化してなるスルホン基含有脂肪族ジエン
（共）重合体またはその塩。 Ｄ：炭素鎖長２〜１２のアルキル基でベンゼン環当たり
平均０．０１〜０．０３モル部分アルキル化された重量
平均分子量５，０００〜５０，０００のポリスチレンス
ルホン酸塩。 Ｅ：分子構造の一部にカルボキシル基置換ビニルモノマ
ー、スルホン基置換ビニルモノマー、ポリアルキレング
リコール含有ビニルモノマ−を含む共重合体またはその
塩。 Ｆ：抑泡性を有するポリアルキレングリコール誘導体の
存在下で、分子構造の一部にカルボキシル基置換ビニル
モノマー、ポリアルキレングリコールモノアルキルエー
テル含有ビニルモノマ−を共重合させた共重合体または
その塩を含有する混和剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7048932A JP2965885B2 (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | 覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7048932A JP2965885B2 (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | 覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9044930A Division JP2965929B2 (ja) | 1997-02-14 | 1997-02-14 | コンクリート混和剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08208296A JPH08208296A (ja) | 1996-08-13 |
| JP2965885B2 true JP2965885B2 (ja) | 1999-10-18 |
Family
ID=12817043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7048932A Expired - Lifetime JP2965885B2 (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | 覆工コンクリート用のコンクリートの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2965885B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4791892B2 (ja) * | 2005-09-08 | 2011-10-12 | 太平洋マテリアル株式会社 | 吹付材料 |
-
1995
- 1995-02-01 JP JP7048932A patent/JP2965885B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08208296A (ja) | 1996-08-13 |
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