JP2940720B2 - 車両用制振剛性構造体 - Google Patents
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、車両等のフロアパネ
ル、ダッシュパネル、ホイルハウス、天井パネル等（以
下「車両パネル」と記す。）の振動し易い基板上に熱融
着成形により一体化される車両用制振剛性構造体に関す
るものである。
ル、ダッシュパネル、ホイルハウス、天井パネル等（以
下「車両パネル」と記す。）の振動し易い基板上に熱融
着成形により一体化される車両用制振剛性構造体に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】車両等のフロアパネル、ダッシュパネ
ル、ホイルハウス、天井パネル等の振動基板面には、ア
スファルトを主成分とする熱融着性制振材が融着されて
使用されることが多い。また、近年ではアスファルト系
制振材の上面に拘束材として鋼板、アルミニウム板等の
金属シートを設け、或いはエポキシ樹脂、ジアリルフタ
レート樹脂、アクリル樹脂等の熱硬化性樹脂を積層して
拘束型制振構造体として制振性能及び剛性の向上を図る
ことも行われている。さらに最近では、アスファルトを
主成分とする制振材を発泡させる手法により、特に制振
性能を向上させる試みもなされている。しかしながら、
これらの制振構造には以下の問題点がある。すなわち、
アスファルト等を主成分とする熱融着性制振シートのみ
で振動基板の制振を図るダブルレイヤー型制振構造で
は、その制振性能を向上させるには厚みを増大させる必
要があり、これは車両重量を増大させることになるとと
もに構造体の剛性の向上は殆ど期待できない。また、こ
のアスファルト系制振材を発泡性のものにし、前記重量
増加を抑制する技術も最近多く利用され始めているが、
実用的重量範囲での制振性能向上は大きなものではな
い。また、アスファルト系制振材の上に鋼板、アルミニ
ウム板等の金属シートを拘束材として使用するサンドイ
ッチ型制振構造の場合には、構造としての制振性能は向
上するが、拘束材として剛性の高い金属板を熱融着性制
振材上に密着させるため、例えば鋼板等の高剛性の振動
基板に対して機械的に固定したり、或いはボルト等を用
いてねじ止め等の方法により固定する必要がある。とこ
ろが、一般に車両等のフロアパネル等は剛性付与のため
凹凸形状にプレス成形されているため、拘束用金属シー
トをこれと相補的な形状に成形しておく必要があり、余
分の工程が必要である他、取付けに際して所定位置に正
しく位置決めすることが容易でないという問題がある。
ル、ホイルハウス、天井パネル等の振動基板面には、ア
スファルトを主成分とする熱融着性制振材が融着されて
使用されることが多い。また、近年ではアスファルト系
制振材の上面に拘束材として鋼板、アルミニウム板等の
金属シートを設け、或いはエポキシ樹脂、ジアリルフタ
レート樹脂、アクリル樹脂等の熱硬化性樹脂を積層して
拘束型制振構造体として制振性能及び剛性の向上を図る
ことも行われている。さらに最近では、アスファルトを
主成分とする制振材を発泡させる手法により、特に制振
性能を向上させる試みもなされている。しかしながら、
これらの制振構造には以下の問題点がある。すなわち、
アスファルト等を主成分とする熱融着性制振シートのみ
で振動基板の制振を図るダブルレイヤー型制振構造で
は、その制振性能を向上させるには厚みを増大させる必
要があり、これは車両重量を増大させることになるとと
もに構造体の剛性の向上は殆ど期待できない。また、こ
のアスファルト系制振材を発泡性のものにし、前記重量
増加を抑制する技術も最近多く利用され始めているが、
実用的重量範囲での制振性能向上は大きなものではな
い。また、アスファルト系制振材の上に鋼板、アルミニ
ウム板等の金属シートを拘束材として使用するサンドイ
ッチ型制振構造の場合には、構造としての制振性能は向
上するが、拘束材として剛性の高い金属板を熱融着性制
振材上に密着させるため、例えば鋼板等の高剛性の振動
基板に対して機械的に固定したり、或いはボルト等を用
いてねじ止め等の方法により固定する必要がある。とこ
ろが、一般に車両等のフロアパネル等は剛性付与のため
凹凸形状にプレス成形されているため、拘束用金属シー
トをこれと相補的な形状に成形しておく必要があり、余
分の工程が必要である他、取付けに際して所定位置に正
しく位置決めすることが容易でないという問題がある。
【０００３】また、未硬化の熱硬化性樹脂を制振材上に
載置し、塗装の乾燥工程で硬化させて拘束材として使用
する方法や、粘着付与剤樹脂等を母材にした熱可塑性樹
脂を制振材上に載置して塗装の乾燥工程で熱融着させて
拘束材として使用する方法もある。これら硬質の樹脂材
料を拘束材として利用する方法は、確かに制振性能の向
上には効果的であるが、それでも最近の車両室内の騒音
低減の観点から見れば、大幅に重量増加を伴わない実用
的範囲で樹脂拘束材を用いた場合の制振性能及び剛性の
向上範囲では不足を来たしつつあるのが現状である。
載置し、塗装の乾燥工程で硬化させて拘束材として使用
する方法や、粘着付与剤樹脂等を母材にした熱可塑性樹
脂を制振材上に載置して塗装の乾燥工程で熱融着させて
拘束材として使用する方法もある。これら硬質の樹脂材
料を拘束材として利用する方法は、確かに制振性能の向
上には効果的であるが、それでも最近の車両室内の騒音
低減の観点から見れば、大幅に重量増加を伴わない実用
的範囲で樹脂拘束材を用いた場合の制振性能及び剛性の
向上範囲では不足を来たしつつあるのが現状である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】これらの問題点を解決
するため、本発明者らは、先にペースト用塩化ビニル樹
脂、可塑剤、発泡剤等からなる組成物に液状エポキシ樹
脂及び加熱活性型硬化剤を含有させた発泡性セミゲル化
シートをスペーサーに使用した、いわゆる熱硬化性発泡
スペーサー付制振構造（特願平２−７５４９６号）とし
て提案しており、優れた制振，軽量構造のものを得てい
るが、その組成物中に塩化ビニル樹脂を含有しているた
め、例えば、自動車生産ライン中の電着塗装工程のよう
な高温では樹脂の熱分解が生じるおそれがあるという問
題があった。本発明は、このような事情のもとで、軽量
でかつ高制振性能、高剛性を付与する車両用構造体を与
え得るとともに、耐熱性が良好であり、例えば、電着塗
装工程にも耐えられる組成からなる車両用制振剛性構造
体を提供することを目的とするものである。
するため、本発明者らは、先にペースト用塩化ビニル樹
脂、可塑剤、発泡剤等からなる組成物に液状エポキシ樹
脂及び加熱活性型硬化剤を含有させた発泡性セミゲル化
シートをスペーサーに使用した、いわゆる熱硬化性発泡
スペーサー付制振構造（特願平２−７５４９６号）とし
て提案しており、優れた制振，軽量構造のものを得てい
るが、その組成物中に塩化ビニル樹脂を含有しているた
め、例えば、自動車生産ライン中の電着塗装工程のよう
な高温では樹脂の熱分解が生じるおそれがあるという問
題があった。本発明は、このような事情のもとで、軽量
でかつ高制振性能、高剛性を付与する車両用構造体を与
え得るとともに、耐熱性が良好であり、例えば、電着塗
装工程にも耐えられる組成からなる車両用制振剛性構造
体を提供することを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、発泡性
熱硬化性樹脂シートよりなる下層シート（１）、該下層
シート（１）上に積層されゴム、アスファルト等粘弾性
材料からなる制振用中間シート（２）、該中間シート上
に積層され、中間シートの変形拘束用の上層シート
（３） から構成される三層制振構造体において、下層
シート（１）が、（Ａ）１分子中に１個以上のエポキシ
基を有するエポキシ樹脂１００重量部、（Ｂ）エポキシ
樹脂用共反応性硬化剤０．５重量部を超え２０重量部未
満、（Ｃ）分解ガス温度が１００〜２２０℃の発泡剤
０．５重量部を超え２０重量部未満、（Ｄ）界面活性剤
０．０５重量部を超え５重量部未満、及び（Ｅ）室温で
前記エポキシ樹脂に不溶で，かつ８０〜１５０℃の温度
において該エポキシ樹脂と混和分散し得るゴム弾性体、
又は室温で前記エポキシ樹脂に不溶でハロゲンを含有せ
ず平均粒子径１５０μｍ以下の粉末状熱可塑性樹脂の中
から選ばれた少なくとも１種を１０重量部を超え２００
重量部未満含有し、かつ前記発泡剤（Ｃ）の分解ガス発
生温度以下の温度で加熱することによりセミゲル化され
たシートであることを特徴とする車両用制振剛性構造体
が提供供される。
熱硬化性樹脂シートよりなる下層シート（１）、該下層
シート（１）上に積層されゴム、アスファルト等粘弾性
材料からなる制振用中間シート（２）、該中間シート上
に積層され、中間シートの変形拘束用の上層シート
（３） から構成される三層制振構造体において、下層
シート（１）が、（Ａ）１分子中に１個以上のエポキシ
基を有するエポキシ樹脂１００重量部、（Ｂ）エポキシ
樹脂用共反応性硬化剤０．５重量部を超え２０重量部未
満、（Ｃ）分解ガス温度が１００〜２２０℃の発泡剤
０．５重量部を超え２０重量部未満、（Ｄ）界面活性剤
０．０５重量部を超え５重量部未満、及び（Ｅ）室温で
前記エポキシ樹脂に不溶で，かつ８０〜１５０℃の温度
において該エポキシ樹脂と混和分散し得るゴム弾性体、
又は室温で前記エポキシ樹脂に不溶でハロゲンを含有せ
ず平均粒子径１５０μｍ以下の粉末状熱可塑性樹脂の中
から選ばれた少なくとも１種を１０重量部を超え２００
重量部未満含有し、かつ前記発泡剤（Ｃ）の分解ガス発
生温度以下の温度で加熱することによりセミゲル化され
たシートであることを特徴とする車両用制振剛性構造体
が提供供される。
【０００６】また、本発明の前記構造体を車両の振動基
板と融着一体化させることにより車両の重量増加が少な
い範囲で優れた制振性能を付与するとともに飛躍的に剛
性も向上させることができる車両パネル等が製造できる
ものである。さらに、この種の構造体は、塗装等の乾燥
工程での加熱処理により凹凸ある振動基板に密着すると
ともに、各層の反応、発泡、融着が完了する必要があ
り、しかも比較的高温でも物性の低下の少ない材料が好
ましい性状として要求されるものであるが、本発明に係
る前記構造体は正しくこれらの要求に適うものである。
板と融着一体化させることにより車両の重量増加が少な
い範囲で優れた制振性能を付与するとともに飛躍的に剛
性も向上させることができる車両パネル等が製造できる
ものである。さらに、この種の構造体は、塗装等の乾燥
工程での加熱処理により凹凸ある振動基板に密着すると
ともに、各層の反応、発泡、融着が完了する必要があ
り、しかも比較的高温でも物性の低下の少ない材料が好
ましい性状として要求されるものであるが、本発明に係
る前記構造体は正しくこれらの要求に適うものである。
【０００７】以下、本発明に関する各構成層について説
明する。本発明に用いられる下層シート（１）は発泡性
熱硬化樹脂シートで、スペーサーとしての機能を付与す
るものであり、車両用制振剛性構造体におけるスペーサ
ーとしての好ましい性状は、軽量で剛性が高く温度変化
による物性の変化が少なく、かつ塗装乾燥工程で凹凸あ
る振動基板に密着固定され、しかも、この工程で高倍率
の発泡作用があることである。かかるスペーサーとして
の機能を付与する組成物（以下「スペーサー組成物」と
記す。）において、（Ａ）成分として用いられるエポキ
シ樹脂は、分子中に１個以上のエポキシ基を含有する液
状エポキシ樹脂であって、このようなものとしては、例
えばビスフェノールＡ、ビスフェノールＦまたはレゾ
ルシンをベースとするグリシジルエーテル、フェノー
ルノボラック樹脂またはクレゾールノボラック樹脂のポ
リグリシジルエーテル、水素化ビスフェノールＡのグ
リシジルエーテル、グリシジルアミン型、線状脂肪
族エポキシド型、フタル酸、ヘキサヒドロフタル酸また
はテトラヒドロフタル酸のグリシジルエーテル等で、好
ましいエポキシ当量は１００〜３００のものが挙げられ
る。これらのエポキシ樹脂は１種類のみで用いてもよい
し、２種以上を組み合わせて用いてもよく、また、得ら
れる発泡体に靭性を付与するためにエチレンオキサイド
やプロピレンオキサイド付加型フェノールＡ型エポキシ
樹脂、ダイマー酸型エポキシ樹脂、エポキシ変性ＮＢＲ
等の可撓性エポキシ樹脂を組合わせて用いてもよい。
明する。本発明に用いられる下層シート（１）は発泡性
熱硬化樹脂シートで、スペーサーとしての機能を付与す
るものであり、車両用制振剛性構造体におけるスペーサ
ーとしての好ましい性状は、軽量で剛性が高く温度変化
による物性の変化が少なく、かつ塗装乾燥工程で凹凸あ
る振動基板に密着固定され、しかも、この工程で高倍率
の発泡作用があることである。かかるスペーサーとして
の機能を付与する組成物（以下「スペーサー組成物」と
記す。）において、（Ａ）成分として用いられるエポキ
シ樹脂は、分子中に１個以上のエポキシ基を含有する液
状エポキシ樹脂であって、このようなものとしては、例
えばビスフェノールＡ、ビスフェノールＦまたはレゾ
ルシンをベースとするグリシジルエーテル、フェノー
ルノボラック樹脂またはクレゾールノボラック樹脂のポ
リグリシジルエーテル、水素化ビスフェノールＡのグ
リシジルエーテル、グリシジルアミン型、線状脂肪
族エポキシド型、フタル酸、ヘキサヒドロフタル酸また
はテトラヒドロフタル酸のグリシジルエーテル等で、好
ましいエポキシ当量は１００〜３００のものが挙げられ
る。これらのエポキシ樹脂は１種類のみで用いてもよい
し、２種以上を組み合わせて用いてもよく、また、得ら
れる発泡体に靭性を付与するためにエチレンオキサイド
やプロピレンオキサイド付加型フェノールＡ型エポキシ
樹脂、ダイマー酸型エポキシ樹脂、エポキシ変性ＮＢＲ
等の可撓性エポキシ樹脂を組合わせて用いてもよい。
【０００８】上記スペーサー組成物において、（Ｂ）成
分としてエポキシ樹脂用共反応性硬化剤が用いられる。
この硬化剤はエポキシ樹脂との組み合わせで発熱ピーク
温度が１００〜２００℃の範囲にあるものが好ましく、
このようなものとしては、例えば、ジシアンジアミド、
４，４’−ジアミノジフェニルスルフォン、２−ｎ−ヘ
プタデシルイミダゾールのようなイミダゾール誘導体、
イソフタル酸ジヒドラジド、Ｎ，Ｎ−ジアルキルチオ尿
素誘導体、テトラヒドロ無水フタル酸のような酸無水
物、イソホロンジアミン、ｍ−フェニレンジアミン、Ｎ
−アミノエチルピペラジン、三フッ化ホウ酸錯化合物、
トリスジメチルアミノメチルフェノールなどが挙げられ
る。これらの硬化剤は、１種類を用いてもよいし、２種
類以上を組み合わせて用いてもよく、またその添加量
は、前記（Ａ）の成分のエポキシ樹脂１００重量部当た
り、０．５重量部を超え２０重量部未満の範囲である。
この量が０．５重量部以下では硬化が不充分で発泡体の
剛性が不足するし、２０重量部を超えるとその量の割に
は発泡体の剛性が向上せず、経済的には不利となる。こ
こでいう硬化温度とは、エポキシ樹脂と硬化剤を室温で
混合したものをオイルバスやヒーターなどで昇温させた
とき硬化によって発生する発熱がピークとなるような媒
体の温度を指す。また、加熱条件に応じた好ましいエポ
キシ樹脂と硬化剤の組み合わせ及び量は、予め試験する
ことにより容易に決定することができる。本発明におい
ては、この（Ｂ）成分の硬化剤とともに、必要に応じて
硬化促進剤として例えばアルコール系、フェノール系、
メルカプタン系、ジメチルウレア系、脂肪族系、さらに
はイミダゾール系、モヌロン、クロロトルエンなどを用
いることができる。
分としてエポキシ樹脂用共反応性硬化剤が用いられる。
この硬化剤はエポキシ樹脂との組み合わせで発熱ピーク
温度が１００〜２００℃の範囲にあるものが好ましく、
このようなものとしては、例えば、ジシアンジアミド、
４，４’−ジアミノジフェニルスルフォン、２−ｎ−ヘ
プタデシルイミダゾールのようなイミダゾール誘導体、
イソフタル酸ジヒドラジド、Ｎ，Ｎ−ジアルキルチオ尿
素誘導体、テトラヒドロ無水フタル酸のような酸無水
物、イソホロンジアミン、ｍ−フェニレンジアミン、Ｎ
−アミノエチルピペラジン、三フッ化ホウ酸錯化合物、
トリスジメチルアミノメチルフェノールなどが挙げられ
る。これらの硬化剤は、１種類を用いてもよいし、２種
類以上を組み合わせて用いてもよく、またその添加量
は、前記（Ａ）の成分のエポキシ樹脂１００重量部当た
り、０．５重量部を超え２０重量部未満の範囲である。
この量が０．５重量部以下では硬化が不充分で発泡体の
剛性が不足するし、２０重量部を超えるとその量の割に
は発泡体の剛性が向上せず、経済的には不利となる。こ
こでいう硬化温度とは、エポキシ樹脂と硬化剤を室温で
混合したものをオイルバスやヒーターなどで昇温させた
とき硬化によって発生する発熱がピークとなるような媒
体の温度を指す。また、加熱条件に応じた好ましいエポ
キシ樹脂と硬化剤の組み合わせ及び量は、予め試験する
ことにより容易に決定することができる。本発明におい
ては、この（Ｂ）成分の硬化剤とともに、必要に応じて
硬化促進剤として例えばアルコール系、フェノール系、
メルカプタン系、ジメチルウレア系、脂肪族系、さらに
はイミダゾール系、モヌロン、クロロトルエンなどを用
いることができる。
【０００９】該スペーサー組成物において、（Ｃ）成分
として分解ガス発生温度が１００〜２２０℃の高温分解
型発泡剤が用いられる。このような高温分解型発泡剤と
しては有機発泡剤、無機発泡剤、高温膨張型マイクロカ
プセルなどを使用することができる。この分解ガス発生
温度が１００℃以下では後述するセミゲル化されたシー
トの加工の際に発泡が始まったり、加熱炉での発泡時に
樹脂の溶融が不充分でガス抜けを生じ、発泡倍率が大き
くならなかったり、或いは均質な発泡体が得られにく
い。さらに、２２０℃を超えると該組成物の加工温度が
高くなり、樹脂の劣化が生じたりして良好な品質の発泡
体が得られ難い。このような有機発泡剤としては、例え
ばアゾジカルボンアミド、ｐ−トルエンスルホニルヒド
ラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、４，
４’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジドなどが
挙げられる。これらの有機発泡剤の分解温度は、尿素，
亜鉛化合物，鉛化合物などを添加することにより、容易
に調整することができる。また、無機発泡剤としては、
例えば炭酸水素ナトリウム、水素化ホウ素ナトリウムな
どが、高温膨張型マイクロカプセルとしては、例えば塩
化ビニリデン樹脂で低沸点炭化水素をカプセル化したも
のなどが挙げられる。
として分解ガス発生温度が１００〜２２０℃の高温分解
型発泡剤が用いられる。このような高温分解型発泡剤と
しては有機発泡剤、無機発泡剤、高温膨張型マイクロカ
プセルなどを使用することができる。この分解ガス発生
温度が１００℃以下では後述するセミゲル化されたシー
トの加工の際に発泡が始まったり、加熱炉での発泡時に
樹脂の溶融が不充分でガス抜けを生じ、発泡倍率が大き
くならなかったり、或いは均質な発泡体が得られにく
い。さらに、２２０℃を超えると該組成物の加工温度が
高くなり、樹脂の劣化が生じたりして良好な品質の発泡
体が得られ難い。このような有機発泡剤としては、例え
ばアゾジカルボンアミド、ｐ−トルエンスルホニルヒド
ラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、４，
４’−オキシビスベンゼンスルホニルヒドラジドなどが
挙げられる。これらの有機発泡剤の分解温度は、尿素，
亜鉛化合物，鉛化合物などを添加することにより、容易
に調整することができる。また、無機発泡剤としては、
例えば炭酸水素ナトリウム、水素化ホウ素ナトリウムな
どが、高温膨張型マイクロカプセルとしては、例えば塩
化ビニリデン樹脂で低沸点炭化水素をカプセル化したも
のなどが挙げられる。
【００１０】本発明では、前記の有機発泡剤，無機発泡
剤，高温膨張型マイクロカプセルの何れでも使用するこ
とができるが、発泡倍率や経済性等の観点から見れば有
機発泡剤が適している。また、これらの発泡剤は１種で
用いても良く、２種以上を組み合わせて用いても良い。
その添加量は、前記（Ａ）の液状エポキシ樹脂１００重
量部当たり０．５重量部を超え１５重量部未満の範囲で
選ばれる。この量が０．５重量部以下では発泡が不充分
となり、１５重量部を超えるとその量の割には発泡倍率
が向上せず、むしろ発泡セルが荒れるなどの問題を生じ
る場合が多い。発泡セルが均一なセル径と剛質なセル膜
を持つ緻密な発泡体を得るためには、前記発泡剤の粒子
は粒径の小さなものの方が有利であり、例えば０．１〜
０．６ｍｍ、好ましくは０．３ｍｍ前後のセル径を有す
る発泡体を得るには、粒子径が２０μｍ以下、好ましく
は１０μｍ以下で、かつ均一なものが好ましい。本発明
においては、前記発泡剤とともに、必要に応じて発泡促
進剤を用いることができる。この発泡促進剤としては、
カルシウムステアレート、バリウムステアレート、ナト
リウムやカリウム系化合物、尿素などが挙げられる。
剤，高温膨張型マイクロカプセルの何れでも使用するこ
とができるが、発泡倍率や経済性等の観点から見れば有
機発泡剤が適している。また、これらの発泡剤は１種で
用いても良く、２種以上を組み合わせて用いても良い。
その添加量は、前記（Ａ）の液状エポキシ樹脂１００重
量部当たり０．５重量部を超え１５重量部未満の範囲で
選ばれる。この量が０．５重量部以下では発泡が不充分
となり、１５重量部を超えるとその量の割には発泡倍率
が向上せず、むしろ発泡セルが荒れるなどの問題を生じ
る場合が多い。発泡セルが均一なセル径と剛質なセル膜
を持つ緻密な発泡体を得るためには、前記発泡剤の粒子
は粒径の小さなものの方が有利であり、例えば０．１〜
０．６ｍｍ、好ましくは０．３ｍｍ前後のセル径を有す
る発泡体を得るには、粒子径が２０μｍ以下、好ましく
は１０μｍ以下で、かつ均一なものが好ましい。本発明
においては、前記発泡剤とともに、必要に応じて発泡促
進剤を用いることができる。この発泡促進剤としては、
カルシウムステアレート、バリウムステアレート、ナト
リウムやカリウム系化合物、尿素などが挙げられる。
【００１１】該スペーサー組成物において、（Ｄ）成分
として界面活性剤が用いられる。この界面活性剤は、発
泡セルの構造（以下、「セル構造」と記す。）を、より
良好なものにする役割を有している。該界面活性剤とし
ては、例えばラウリル硫酸エステルナトリウム、ミリス
チル硫酸エステルナトリウム等のアルキル硫酸エステル
塩類、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ドデシ
ルベンゼンスルホン酸カリウム等のアルキルアリールス
ルホン酸塩類、ジオクチルスルフォコハク酸ナトリウ
ム、ジヘキシルスルフォコハク酸ナトリウム等のスルフ
ォコハク酸エステル塩類、ラウリル酸アンモニウム、ス
テアリン酸カリウム等の脂肪酸塩類、ポリオキシエチレ
ンアリール硫酸エステル塩類、ロジン酸塩等のアニオン
性界面活性剤を好ましく挙げることができるが、さらに
ソルビタンモノオレート、ポリオキシエチレンソルビタ
ンモノステアレート等のソルビタンエステル類、ポリオ
キシエチレンエーテル類、ポリオキシエチレンアルキル
フェニルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルエス
テル類等のノニオン界面活性剤やセチルピリジニウムク
ロリド、セチルトリメチルアンモニウムブロミド等のカ
チオン性界面活性剤も使用することができる。これらの
界面活性剤は１種で用いても良く、２種以上を組み合わ
せて用いても良い。その添加量は、前記（Ａ）の液状エ
ポキシ樹脂１００重量部当たり０．０５重量部を超え５
重量部未満、好ましくは０．２〜３重量部の範囲で選ば
れる。０．０５重量部以下では、セル構造を良好なもの
にする役割を果し得ず、３重量部以上でもその量の割に
は、発泡セルの安定性が良くならず、場合によっては加
熱時の分解による着色の原因になることもある。該界面
活性剤の添加方法としては、（Ｅ）成分として用いられ
るゴム弾性体や熱可塑性樹脂が粉末状の場合は、予め噴
霧して均一に乾燥吸着させて用いるのが有利である。
として界面活性剤が用いられる。この界面活性剤は、発
泡セルの構造（以下、「セル構造」と記す。）を、より
良好なものにする役割を有している。該界面活性剤とし
ては、例えばラウリル硫酸エステルナトリウム、ミリス
チル硫酸エステルナトリウム等のアルキル硫酸エステル
塩類、ドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ドデシ
ルベンゼンスルホン酸カリウム等のアルキルアリールス
ルホン酸塩類、ジオクチルスルフォコハク酸ナトリウ
ム、ジヘキシルスルフォコハク酸ナトリウム等のスルフ
ォコハク酸エステル塩類、ラウリル酸アンモニウム、ス
テアリン酸カリウム等の脂肪酸塩類、ポリオキシエチレ
ンアリール硫酸エステル塩類、ロジン酸塩等のアニオン
性界面活性剤を好ましく挙げることができるが、さらに
ソルビタンモノオレート、ポリオキシエチレンソルビタ
ンモノステアレート等のソルビタンエステル類、ポリオ
キシエチレンエーテル類、ポリオキシエチレンアルキル
フェニルエーテル類、ポリオキシエチレンアルキルエス
テル類等のノニオン界面活性剤やセチルピリジニウムク
ロリド、セチルトリメチルアンモニウムブロミド等のカ
チオン性界面活性剤も使用することができる。これらの
界面活性剤は１種で用いても良く、２種以上を組み合わ
せて用いても良い。その添加量は、前記（Ａ）の液状エ
ポキシ樹脂１００重量部当たり０．０５重量部を超え５
重量部未満、好ましくは０．２〜３重量部の範囲で選ば
れる。０．０５重量部以下では、セル構造を良好なもの
にする役割を果し得ず、３重量部以上でもその量の割に
は、発泡セルの安定性が良くならず、場合によっては加
熱時の分解による着色の原因になることもある。該界面
活性剤の添加方法としては、（Ｅ）成分として用いられ
るゴム弾性体や熱可塑性樹脂が粉末状の場合は、予め噴
霧して均一に乾燥吸着させて用いるのが有利である。
【００１２】上記スペーサー組成物の（Ｅ）成分として
室温で前記（Ａ）のエポキシ樹脂と不溶であり、かつ８
０〜１５０℃の温度において該エポキシ樹脂と混和分散
し得るゴム弾性体、又は室温で前記エポキシ樹脂に不溶
でハロゲンを含有せず平均粒子径１５０μｍ以下の粉末
状熱可塑性樹脂の中から選ばれた少なくとも１種を使用
することができる。この場合、ゴム弾性体は固体のみな
らず粘稠液状のものも使用することができ、一方、熱可
塑性樹脂の組成物は平均粒径が１５０μｍ以下の粉末状
のものを使用する必要がある。このゴム弾性体や熱可塑
性樹脂は組成物を１５０℃以上に加熱した際、溶融して
（Ａ）成分のエポキシ樹脂と均質な親和体を形成し、か
つ組成物の溶融粘度を安定に維持するものが望ましく、
このようなものとしては、例えばクロロプレンゴム、ブ
タジエン−アクリロニトリルゴム、カルボキシル変性ブ
タジエン−アクリロニトリルゴム、エポキシ変性ブタジ
エン−アクリロニトリルゴム、ブタジエンゴム、イソプ
レンゴムなどのゴム弾性体、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、ポリフェニレンエーテル、エチレン−ビニルアル
コール共重合体、アクリロニトリル−スチレン共重合
体、ポリアミド、ポリビニルブチラール、ポリビニルア
セタール、ポリメチルメタクリレート、アクリロニトリ
ル−ブタジエン−スチレン共重合体、メチルメタクリレ
ート−ブタジエン−スチレン共重合体、ポリスチレン等
が挙げられる。これらは１種類で用いてもよいし、２種
以上を組み合わせて用いてもよい。前記（Ｅ）成分は、
該スペーサー組成物の溶融粘度を調整する機能を有する
とともに、得られた発泡体の靭性を向上させる機能も有
している。この（Ｅ）成分の添加量は、（Ａ）成分の液
状エポキシ樹脂１００重量部当たり、１０重量部を超え
２００重量部未満の範囲で選ばれる。添加するゴム弾性
体あるいはハロゲンを含まない熱可塑性樹脂の種類にも
よるが、１０重量部以下では、溶融粘度の調整あるいは
発泡体の靭性向上の機能はなく、逆に２００重量部以上
では、これもゴム弾性体あるいは熱可塑性樹脂の種類に
もよるが、発泡体の発泡倍率が向上しなかったり、発泡
体の剛性が低下したりする不都合が生じる。
室温で前記（Ａ）のエポキシ樹脂と不溶であり、かつ８
０〜１５０℃の温度において該エポキシ樹脂と混和分散
し得るゴム弾性体、又は室温で前記エポキシ樹脂に不溶
でハロゲンを含有せず平均粒子径１５０μｍ以下の粉末
状熱可塑性樹脂の中から選ばれた少なくとも１種を使用
することができる。この場合、ゴム弾性体は固体のみな
らず粘稠液状のものも使用することができ、一方、熱可
塑性樹脂の組成物は平均粒径が１５０μｍ以下の粉末状
のものを使用する必要がある。このゴム弾性体や熱可塑
性樹脂は組成物を１５０℃以上に加熱した際、溶融して
（Ａ）成分のエポキシ樹脂と均質な親和体を形成し、か
つ組成物の溶融粘度を安定に維持するものが望ましく、
このようなものとしては、例えばクロロプレンゴム、ブ
タジエン−アクリロニトリルゴム、カルボキシル変性ブ
タジエン−アクリロニトリルゴム、エポキシ変性ブタジ
エン−アクリロニトリルゴム、ブタジエンゴム、イソプ
レンゴムなどのゴム弾性体、エチレン−酢酸ビニル共重
合体、ポリフェニレンエーテル、エチレン−ビニルアル
コール共重合体、アクリロニトリル−スチレン共重合
体、ポリアミド、ポリビニルブチラール、ポリビニルア
セタール、ポリメチルメタクリレート、アクリロニトリ
ル−ブタジエン−スチレン共重合体、メチルメタクリレ
ート−ブタジエン−スチレン共重合体、ポリスチレン等
が挙げられる。これらは１種類で用いてもよいし、２種
以上を組み合わせて用いてもよい。前記（Ｅ）成分は、
該スペーサー組成物の溶融粘度を調整する機能を有する
とともに、得られた発泡体の靭性を向上させる機能も有
している。この（Ｅ）成分の添加量は、（Ａ）成分の液
状エポキシ樹脂１００重量部当たり、１０重量部を超え
２００重量部未満の範囲で選ばれる。添加するゴム弾性
体あるいはハロゲンを含まない熱可塑性樹脂の種類にも
よるが、１０重量部以下では、溶融粘度の調整あるいは
発泡体の靭性向上の機能はなく、逆に２００重量部以上
では、これもゴム弾性体あるいは熱可塑性樹脂の種類に
もよるが、発泡体の発泡倍率が向上しなかったり、発泡
体の剛性が低下したりする不都合が生じる。
【００１３】上記スペーサー組成物においては、（Ａ）
成分のエポキシ樹脂と（Ｅ）成分のゴム弾性体や熱可塑
性樹脂との親和性のバランスが重要であり、この（Ｅ）
成分の種類、分子量、粒子径、添加量等を適切に選択す
ることが必要である。特に、親和性のバランスについて
は、溶融中にポリマー同士が完全に相溶する系は好まし
くなく、安定な分散混和状態にあるのが望ましい。従っ
て、ポリマーの組み合わせによっては可塑剤を添加し
て、相互に親和性を増すことによりポリマー間の親和性
を調整することが望ましい。この可塑剤は溶融粘度を調
整する機能も有しており、該可塑剤としては、例えばジ
オクチルフタレート、ジブチルフタレートなどのフタル
酸エステル類、トリクレジルフォスフェート等のリン酸
エステル類、ジオクチルアジペート等の脂肪酸エステル
類、さらにはエチレングリコールのアジピン酸縮合体、
トリメリット酸エステル、グリコール酸エステル類、塩
素化パラフィン、アルキルベンゼンなどの従来からの公
知のものを使用することができる。
成分のエポキシ樹脂と（Ｅ）成分のゴム弾性体や熱可塑
性樹脂との親和性のバランスが重要であり、この（Ｅ）
成分の種類、分子量、粒子径、添加量等を適切に選択す
ることが必要である。特に、親和性のバランスについて
は、溶融中にポリマー同士が完全に相溶する系は好まし
くなく、安定な分散混和状態にあるのが望ましい。従っ
て、ポリマーの組み合わせによっては可塑剤を添加し
て、相互に親和性を増すことによりポリマー間の親和性
を調整することが望ましい。この可塑剤は溶融粘度を調
整する機能も有しており、該可塑剤としては、例えばジ
オクチルフタレート、ジブチルフタレートなどのフタル
酸エステル類、トリクレジルフォスフェート等のリン酸
エステル類、ジオクチルアジペート等の脂肪酸エステル
類、さらにはエチレングリコールのアジピン酸縮合体、
トリメリット酸エステル、グリコール酸エステル類、塩
素化パラフィン、アルキルベンゼンなどの従来からの公
知のものを使用することができる。
【００１４】さらに、初期の混合を容易にしたり、充填
剤等の添加量を増加させる等の目的で、必要に応じエポ
キシ樹脂用希釈剤を添加してもよい。この希釈剤として
は例えばブチルグリシジルエーテル、アリルグリシジル
エーテル、フェニルグリシジルエーテル、クレジルグリ
シジルエーテル、パーサティック酸グリシジルエーテル
等の反応性希釈剤やジブチルフタレート、ジオクチルフ
タレート、ブチルベンジルフタレート、トリクレジルフ
ォスフェート、アセチルトリブチルクエン酸エステル、
アロマティックプロセスオイル、パインオイル、２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタジオールイソブチ
レート等の非反応性希釈剤を挙げることができる。ま
た、該組成物には、加工性や粘性等の塗布特性の調整
や、コストを低減するための増量等を目的として、必要
に応じてチクソトロープ剤や充填剤を添加してもよい
し、さらに顔料等を添加してもよい。該チクソトロープ
剤としては、例えば無水ケイ酸や含水ケイ酸等のケイ酸
系、有機ベントナイト等のベントナイト系、サイロデッ
クス等のアスベスト系、ジベンジリデンソルビトール等
の有機系等が挙げられる。また、充填剤としては、例え
ば炭酸カルシウム、マイカ、タルク、カオリンクレー、
セライト、アスベスト、パーライト、バライタ、シリ
カ、珪砂、鱗片状黒鉛、ドロマイト石灰石、石膏、アル
ミニウム粉末等が挙げられる。
剤等の添加量を増加させる等の目的で、必要に応じエポ
キシ樹脂用希釈剤を添加してもよい。この希釈剤として
は例えばブチルグリシジルエーテル、アリルグリシジル
エーテル、フェニルグリシジルエーテル、クレジルグリ
シジルエーテル、パーサティック酸グリシジルエーテル
等の反応性希釈剤やジブチルフタレート、ジオクチルフ
タレート、ブチルベンジルフタレート、トリクレジルフ
ォスフェート、アセチルトリブチルクエン酸エステル、
アロマティックプロセスオイル、パインオイル、２，
２，４−トリメチル−１，３−ペンタジオールイソブチ
レート等の非反応性希釈剤を挙げることができる。ま
た、該組成物には、加工性や粘性等の塗布特性の調整
や、コストを低減するための増量等を目的として、必要
に応じてチクソトロープ剤や充填剤を添加してもよい
し、さらに顔料等を添加してもよい。該チクソトロープ
剤としては、例えば無水ケイ酸や含水ケイ酸等のケイ酸
系、有機ベントナイト等のベントナイト系、サイロデッ
クス等のアスベスト系、ジベンジリデンソルビトール等
の有機系等が挙げられる。また、充填剤としては、例え
ば炭酸カルシウム、マイカ、タルク、カオリンクレー、
セライト、アスベスト、パーライト、バライタ、シリ
カ、珪砂、鱗片状黒鉛、ドロマイト石灰石、石膏、アル
ミニウム粉末等が挙げられる。
【００１５】前記スペーサー組成物は、前記（Ａ）、
（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）成分の必須成分と所
望に応じて用いられる各種添加剤成分とをそれぞれ所定
量用い、例えばプラネタリーミキサー、ニーダー、ロー
ル、ヘンシェルミキサー等により調整することができ
る。このようにして調整された該スペーサー組成物は、
その中に含まれる発泡剤の分解ガス発生温度における溶
融粘度が２．５×１０３〜５×１０４ｄＰａ．ｓの範囲
にあることが好ましい。この溶融粘度が前記範囲を逸脱
すると、外観が良好で、発泡倍率５倍以上及び発泡セル
の平均径が０．５ｍｍ以下での好ましい発泡体が得られ
難い。また、本発明における構造体においては、下層シ
ート（１）はセミゲル化されたシートにして使用され
る。すなわち、前記の調整されたスペーサー組成物を予
め発泡剤の分解温度以下の温度でシート状に成形加工さ
れ、その後、制振シート（２）を積層した上で、次の加
熱工程、例えば塗装乾燥工程において、１２０℃〜２０
０℃で発泡するとともに、エポキシ樹脂の架橋により硬
化するものである。かかる下層シート（１）の発泡倍率
は２〜３０倍、好ましくは５〜１０倍である。発泡倍率
が２倍以下のものはスペーサーとしての機能は勿論果た
し得るが、軽量性の観点から本発明の主旨とするところ
ではなく、３０倍以上の発泡倍率にすると発泡セルの強
度が不足し車両の使用部位によっては耐久性に問題が生
じる可能性がある。又、かかる下層シート（１）の発泡
後の厚さは１〜５０ｍｍ，好ましくは３〜３０ｍｍであ
る。１ｍｍ以下の場合は、スペーサーとしての有効な機
能を果たし得ず、５０ｍｍ以上の場合は本発明の目的で
ある車両用途においては車内空間等が狭くなり実用的で
なくなるとともに乾燥工程のような加熱工程では均質な
発泡性状が得られなくなる。
（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）成分の必須成分と所
望に応じて用いられる各種添加剤成分とをそれぞれ所定
量用い、例えばプラネタリーミキサー、ニーダー、ロー
ル、ヘンシェルミキサー等により調整することができ
る。このようにして調整された該スペーサー組成物は、
その中に含まれる発泡剤の分解ガス発生温度における溶
融粘度が２．５×１０３〜５×１０４ｄＰａ．ｓの範囲
にあることが好ましい。この溶融粘度が前記範囲を逸脱
すると、外観が良好で、発泡倍率５倍以上及び発泡セル
の平均径が０．５ｍｍ以下での好ましい発泡体が得られ
難い。また、本発明における構造体においては、下層シ
ート（１）はセミゲル化されたシートにして使用され
る。すなわち、前記の調整されたスペーサー組成物を予
め発泡剤の分解温度以下の温度でシート状に成形加工さ
れ、その後、制振シート（２）を積層した上で、次の加
熱工程、例えば塗装乾燥工程において、１２０℃〜２０
０℃で発泡するとともに、エポキシ樹脂の架橋により硬
化するものである。かかる下層シート（１）の発泡倍率
は２〜３０倍、好ましくは５〜１０倍である。発泡倍率
が２倍以下のものはスペーサーとしての機能は勿論果た
し得るが、軽量性の観点から本発明の主旨とするところ
ではなく、３０倍以上の発泡倍率にすると発泡セルの強
度が不足し車両の使用部位によっては耐久性に問題が生
じる可能性がある。又、かかる下層シート（１）の発泡
後の厚さは１〜５０ｍｍ，好ましくは３〜３０ｍｍであ
る。１ｍｍ以下の場合は、スペーサーとしての有効な機
能を果たし得ず、５０ｍｍ以上の場合は本発明の目的で
ある車両用途においては車内空間等が狭くなり実用的で
なくなるとともに乾燥工程のような加熱工程では均質な
発泡性状が得られなくなる。
【００１６】本発明に供せられる制振用中間シート
（２）は、ゴム系、樹脂系、アスファルト系等粘弾性材
料からなり、特に種類を限定するものではないが、変形
拘束用上層シート（３）とスペーサーとしての下層シー
ト（１）との熱融着性や凹凸のある振動基板への追従性
等の車両用途への適用性や要求品質を満たす必要があ
る。このような要求を満たし、かつ制振性能、コスト、
軽量性などを考慮するとアスファルト系制振材、発泡ア
スファルト系制振材、ブチルゴム系制振材等は本目的に
好適である。かかる制振用中間シート（２）の厚さは１
０ｍｍ以下、好ましくは２ｍｍ以下が望ましい。１０ｍ
ｍ以上の厚さの場合は重量が極めて大となり、本発明の
主旨とするものではなくなる。また、厚さの下限は特に
設けない。なぜなら、本発明の構造はスペーサー付拘束
型制振構造である故、中間シートである制振材は薄くと
も充分にその機能を発揮し得るからである。本発明に適
用される変形拘束用上層シート（３）は中間シートであ
る制振用中間シート（２）の振動による変形を拘束し、
中間シートに剪断変形を作用させることにより、大きな
制振性を付与するための拘束材としての機能を営むもの
である。かかる変形拘束用上層シート（３）に供する材
料も制振用中間シート（２）、下層シート（１）と同様
に中間シートとの熱融着性や凹凸のある振動基板への追
従性等の車両用途への適用性や要求品質等を満たす必要
がある。このような要求を満たし、かつできるだけ弾性
率の高いものが望ましい。このような条件を満たす望ま
しい材料としてロジン系樹脂、テルペン系樹脂、脂肪族
系石油樹脂、芳香族系石油樹脂、アルキルフェノール−
アセチレン樹脂、キシレン系樹脂、クマロンインデン系
樹脂等の粘着付与剤を含有する熱可塑性樹脂シート等が
挙げられる。またブタジエンゴム、スチレン−ブタジエ
ンゴム等のゴムをベースポリマーとして、これに加硫剤
を多量に配合して調製した熱硬化性可塑物シートを加硫
して得られる高硬度の加硫成型シート等も使用可能であ
る。また、該上層シートの厚さは特に限定されるもので
はないが、車輛のフロアパネル等の上に形成されるシー
トとしては、下層及び中間シートと同様の観点から、通
常０．５〜３ｍｍ程度の範囲で充分である。本発明の車
両用制振剛性構造体を使用して車両パネルを製造する方
法は、たとえば、該下層シート（１）、中間シート
（２）、上層シート（３）の各層を個別に車両の振動基
板上に載置積層し、塗装乾燥工程等の加熱により振動基
板、下層シート（１）、中間シート（２）、上層シート
（３）を相互に融着一体化および発泡させると同時に振
動基板の凹凸に追従させてもよいし、予め各々３層のシ
ートを積層させておいたものを塗装乾燥工程で振動基板
に融着させるとともに発泡および振動基板の凹凸に追従
させてもよい。また、勿論、上層シートと中間シート、
あるいは下層シートと中間シートの組合せでもかまわな
い。
（２）は、ゴム系、樹脂系、アスファルト系等粘弾性材
料からなり、特に種類を限定するものではないが、変形
拘束用上層シート（３）とスペーサーとしての下層シー
ト（１）との熱融着性や凹凸のある振動基板への追従性
等の車両用途への適用性や要求品質を満たす必要があ
る。このような要求を満たし、かつ制振性能、コスト、
軽量性などを考慮するとアスファルト系制振材、発泡ア
スファルト系制振材、ブチルゴム系制振材等は本目的に
好適である。かかる制振用中間シート（２）の厚さは１
０ｍｍ以下、好ましくは２ｍｍ以下が望ましい。１０ｍ
ｍ以上の厚さの場合は重量が極めて大となり、本発明の
主旨とするものではなくなる。また、厚さの下限は特に
設けない。なぜなら、本発明の構造はスペーサー付拘束
型制振構造である故、中間シートである制振材は薄くと
も充分にその機能を発揮し得るからである。本発明に適
用される変形拘束用上層シート（３）は中間シートであ
る制振用中間シート（２）の振動による変形を拘束し、
中間シートに剪断変形を作用させることにより、大きな
制振性を付与するための拘束材としての機能を営むもの
である。かかる変形拘束用上層シート（３）に供する材
料も制振用中間シート（２）、下層シート（１）と同様
に中間シートとの熱融着性や凹凸のある振動基板への追
従性等の車両用途への適用性や要求品質等を満たす必要
がある。このような要求を満たし、かつできるだけ弾性
率の高いものが望ましい。このような条件を満たす望ま
しい材料としてロジン系樹脂、テルペン系樹脂、脂肪族
系石油樹脂、芳香族系石油樹脂、アルキルフェノール−
アセチレン樹脂、キシレン系樹脂、クマロンインデン系
樹脂等の粘着付与剤を含有する熱可塑性樹脂シート等が
挙げられる。またブタジエンゴム、スチレン−ブタジエ
ンゴム等のゴムをベースポリマーとして、これに加硫剤
を多量に配合して調製した熱硬化性可塑物シートを加硫
して得られる高硬度の加硫成型シート等も使用可能であ
る。また、該上層シートの厚さは特に限定されるもので
はないが、車輛のフロアパネル等の上に形成されるシー
トとしては、下層及び中間シートと同様の観点から、通
常０．５〜３ｍｍ程度の範囲で充分である。本発明の車
両用制振剛性構造体を使用して車両パネルを製造する方
法は、たとえば、該下層シート（１）、中間シート
（２）、上層シート（３）の各層を個別に車両の振動基
板上に載置積層し、塗装乾燥工程等の加熱により振動基
板、下層シート（１）、中間シート（２）、上層シート
（３）を相互に融着一体化および発泡させると同時に振
動基板の凹凸に追従させてもよいし、予め各々３層のシ
ートを積層させておいたものを塗装乾燥工程で振動基板
に融着させるとともに発泡および振動基板の凹凸に追従
させてもよい。また、勿論、上層シートと中間シート、
あるいは下層シートと中間シートの組合せでもかまわな
い。
【００１７】
【発明の効果】本発明に係る車両用制振剛性構造体を、
車両のフロアパネル、ダッシュパネル等の振動基板上に
載置し、加熱により下層シート（１）あるいは必要に応
じて制振用中間シート（２）をも発泡させることによ
り、各層間及び、下層シート（１）と振動基板間を強固
に固定し、さらに、振動基板の凹凸形状にも追従させる
ことができる。かかる構造体は、下層に高い発泡倍率の
緻密なセル構造を持つ剛性のある耐熱性の良好な拘束型
制振構造であるため、広い温度範囲にわたって優れた制
振機能を発揮するばかりでなく、同時に広い温度範囲に
わたって高い剛性も併せ持つ構造となり、車両の車内騒
音低減用材料として好適なばかりでなく、車両パネルに
堅牢性を付与し、断熱性にも優れた構造体となる。
車両のフロアパネル、ダッシュパネル等の振動基板上に
載置し、加熱により下層シート（１）あるいは必要に応
じて制振用中間シート（２）をも発泡させることによ
り、各層間及び、下層シート（１）と振動基板間を強固
に固定し、さらに、振動基板の凹凸形状にも追従させる
ことができる。かかる構造体は、下層に高い発泡倍率の
緻密なセル構造を持つ剛性のある耐熱性の良好な拘束型
制振構造であるため、広い温度範囲にわたって優れた制
振機能を発揮するばかりでなく、同時に広い温度範囲に
わたって高い剛性も併せ持つ構造となり、車両の車内騒
音低減用材料として好適なばかりでなく、車両パネルに
堅牢性を付与し、断熱性にも優れた構造体となる。
【００１８】
【実施例】以下、本発明を実施例および比較例により説
明する。尚、試験に使用した材料及び試験法は次のとお
りである。 Ｉ．試験材料 振動基板：０．８ｍｍ厚の鋼板 下層シート（１）（スペーサーシート） 次の表１に示す配合比でスペーサー組成物をホバートミ
キサーで２０分間混合して作成した後、剥離紙上に所定
の厚さで塗布した。これを１２０℃で１００秒間加熱
し、セミゲル化したシートを作成した。
明する。尚、試験に使用した材料及び試験法は次のとお
りである。 Ｉ．試験材料 振動基板：０．８ｍｍ厚の鋼板 下層シート（１）（スペーサーシート） 次の表１に示す配合比でスペーサー組成物をホバートミ
キサーで２０分間混合して作成した後、剥離紙上に所定
の厚さで塗布した。これを１２０℃で１００秒間加熱
し、セミゲル化したシートを作成した。
【００１９】
【表１】 制振用中間シート（２）（制振材シート） アスファルト系制振シート（商品名 メルシート 日本
特殊塗料製）材料記号−Ｆ 厚さの調整は事前に熱プレスにて所定のものとした。 変形拘束用上層シート（３）（拘束材シート） 表２に示す配合比の熱可塑性組成物を２００℃に昇温し
たオートクレーブ中で溶融、混合し、得られた混合物を
ホットプレスにて、所定の厚さに調整した。 材料記号−Ｇ Ｃ 表３に示す配合比の熱硬化性樹脂組成物をロールにて混
練し、所定の厚さにシート化したものを使用した。
特殊塗料製）材料記号−Ｆ 厚さの調整は事前に熱プレスにて所定のものとした。 変形拘束用上層シート（３）（拘束材シート） 表２に示す配合比の熱可塑性組成物を２００℃に昇温し
たオートクレーブ中で溶融、混合し、得られた混合物を
ホットプレスにて、所定の厚さに調整した。 材料記号−Ｇ Ｃ 表３に示す配合比の熱硬化性樹脂組成物をロールにて混
練し、所定の厚さにシート化したものを使用した。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】ＩＩ．試験方法下層シート（１）（スペーサーシート）、制振用中間シ
ート（２）（制振シート）、変形拘束用上層シート
（３）（拘束材シート） をそれぞれ１５×３００ｍｍ、
厚さ０．８ｍｍの鋼板と組合せて制振構造体を作成し、
各構造体の損失係数を２０℃、４０℃、６０℃にて測定
した。各層の貼合せと発泡は、鋼板上に各層を載置し、
１５０℃×３０分の条件でオーブン中で加熱処理を行な
った。損失係数は機械インピーダンスの共振点における
半値幅から算出し、内挿法により２００Ｈｚの損失係数
を求めた。尚、測定周波数範囲は１〜１０００Ｈｚであ
る。また、剛性比は次式に基づいてこれを算定した。
ート（２）（制振シート）、変形拘束用上層シート
（３）（拘束材シート） をそれぞれ１５×３００ｍｍ、
厚さ０．８ｍｍの鋼板と組合せて制振構造体を作成し、
各構造体の損失係数を２０℃、４０℃、６０℃にて測定
した。各層の貼合せと発泡は、鋼板上に各層を載置し、
１５０℃×３０分の条件でオーブン中で加熱処理を行な
った。損失係数は機械インピーダンスの共振点における
半値幅から算出し、内挿法により２００Ｈｚの損失係数
を求めた。尚、測定周波数範囲は１〜１０００Ｈｚであ
る。また、剛性比は次式に基づいてこれを算定した。
【００２３】
【数１】 剛性比＝（ｆ０／ｆ）２・ ｛（ｍ１＋ｍ２）／ｍ１｝
【００２４】ここで、ｆ０は下層シート（１）（スペー
サーシート）、制振用中間シート（２）（制振シー
ト）、変形拘束用上層シート（３）（拘束材シート）を
鋼板に張り合わせたときの共振周波数、ｆは鋼板単体の
ときの共振周波数であり、ｍ１は該鋼板単体の面密度、
ｍ２は下層シート（１）（スベーサーシート）、制振用
中間シート（２）（制振シート）、変形拘束用上層シー
ト（３）（拘束材シート）の面密度である。結果を表４
に示す。
サーシート）、制振用中間シート（２）（制振シー
ト）、変形拘束用上層シート（３）（拘束材シート）を
鋼板に張り合わせたときの共振周波数、ｆは鋼板単体の
ときの共振周波数であり、ｍ１は該鋼板単体の面密度、
ｍ２は下層シート（１）（スベーサーシート）、制振用
中間シート（２）（制振シート）、変形拘束用上層シー
ト（３）（拘束材シート）の面密度である。結果を表４
に示す。
【００２５】また、凹凸形状への追従性は、前述の下層
シート（１）（スペーサーシート）、制振用中間シート
（２）（制振シート）、変形拘束用上層シート（３）
（拘束材シート）の材料を各々幅２０ｍｍ、長さ２５０
ｍｍに切り出し、図１の（Ａ）正面図、 （Ｂ）側面図
に示す凹凸形状で波の高さを７．８ｍｍの鋼板上に波の
形状と直交するようにオーブン中で加熱試験を行い、そ
の追従性を観察した。加熱条件は張り合わせの場合と同
じである。判定は、隙間なく密着しているものを
“○”、隙間は若干残るが使用上差し支えの無いレベル
のものを“△”、隙間が残り使用上問題の残るものを
“×”とした。また、発泡セルの均一性はその外観を観
察することにより、“◎”、“○”、“△”、“×”の
４段階のレベルに分類するとともに発泡倍率の測定を行
った。これら追従性及び発泡性状の実施例、比較例によ
る結果を表４、表５に示す。以上の実施例、比較例で示
すとおり、本発明の車両用制振剛性構造体は、発泡倍率
が５倍以上で、かつ平均発泡セル径が０．４ｍｍ以下の
緻密なセル構造を持つ剛性の高い耐熱性のある車両用途
に適した構造である。
シート（１）（スペーサーシート）、制振用中間シート
（２）（制振シート）、変形拘束用上層シート（３）
（拘束材シート）の材料を各々幅２０ｍｍ、長さ２５０
ｍｍに切り出し、図１の（Ａ）正面図、 （Ｂ）側面図
に示す凹凸形状で波の高さを７．８ｍｍの鋼板上に波の
形状と直交するようにオーブン中で加熱試験を行い、そ
の追従性を観察した。加熱条件は張り合わせの場合と同
じである。判定は、隙間なく密着しているものを
“○”、隙間は若干残るが使用上差し支えの無いレベル
のものを“△”、隙間が残り使用上問題の残るものを
“×”とした。また、発泡セルの均一性はその外観を観
察することにより、“◎”、“○”、“△”、“×”の
４段階のレベルに分類するとともに発泡倍率の測定を行
った。これら追従性及び発泡性状の実施例、比較例によ
る結果を表４、表５に示す。以上の実施例、比較例で示
すとおり、本発明の車両用制振剛性構造体は、発泡倍率
が５倍以上で、かつ平均発泡セル径が０．４ｍｍ以下の
緻密なセル構造を持つ剛性の高い耐熱性のある車両用途
に適した構造である。
【００２６】
【表４】
【００２７】
【表５】 実施例１〜５は表４に示すように、発泡性、制振性（損
失係数）、剛性、凹凸追従性のいずれも良好な構造体で
あるのに対し、比較例は表５に示すように発泡不良、あ
るいは制振性、剛性の特性が著しく劣る。
失係数）、剛性、凹凸追従性のいずれも良好な構造体で
あるのに対し、比較例は表５に示すように発泡不良、あ
るいは制振性、剛性の特性が著しく劣る。
【図１】追従性試験に用いた鋼板の正面図及び側面図で
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ０８Ｌ 63:00 (72)発明者 日野 昇 神奈川県川崎市川崎区夜光１丁目２番１ 号 日本ゼオン株式会社 研究開発セン ター内 (72)発明者 永瀬 敏夫 神奈川県川崎市川崎区夜光１丁目２番１ 号 日本ゼオン株式会社 研究開発セン ター内 (72)発明者 駕籠島 裕 神奈川県川崎市川崎区夜光１丁目２番１ 号 日本ゼオン株式会社 研究開発セン ター内 (56)参考文献 特開 昭61−154840（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−248248（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−231741（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−251131（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−73139（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−73137（ＪＰ，Ａ) 特公 昭60−26417（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B32B 1/00 - 35/00 B60R 13/00 - 13/10 C08J 9/00 - 9/42
Claims (1)
- 【請求項１】 発泡性熱硬化性樹脂シートよりなる下層
シート（１）、該下層シート（１）上に積層されゴム、
アスファルト等粘弾性材料からなる制振用中間シート
（２）、該中間シート上に積層され、中間シートの変形
拘束用上層シート（３）から構成される三層制振構造体
において、下層シート（１）が、（Ａ）１分子中に１個
以上のエポキシ基を有するエポキシ樹脂１００重量部、
（Ｂ）エポキシ樹脂用共反応性硬化剤０．５重量部を超
え２０重量部未満、（Ｃ）分解ガス温度が１００〜２２
０℃の発泡剤０．５を超え２０重量部未満、（Ｄ）界面
活性剤０．０５重量部を超え５重量部未満、及び（Ｅ）
室温で前記エポキシ樹脂に不溶で、かつ８０〜１５０℃
の温度において該エポキシ樹脂と混和分散し得るゴム弾
性体、又は室温で前記エポキシ樹脂に不溶でハロゲンを
含有せず平均粒子径１５０μｍ以下の粉末状熱可塑性樹
脂の中から選ばれた少なくとも１種を１０重量部を超え
２００重量部未満含有し、かつ前記発泡剤（Ｃ）の分解
ガス発生温度以下の温度で加熱することによりセミゲル
化されたシートであることを特徴とする車両用制振剛性
構造体。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3135311A JP2940720B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 車両用制振剛性構造体 |
| EP19920107987 EP0513737A3 (en) | 1991-05-13 | 1992-05-12 | Structural body for vehicle |
| US07/882,680 US5271612A (en) | 1991-05-13 | 1992-05-13 | Structural body for vehicle |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3135311A JP2940720B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 車両用制振剛性構造体 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04336240A JPH04336240A (ja) | 1992-11-24 |
| JP2940720B2 true JP2940720B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=15148767
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3135311A Expired - Fee Related JP2940720B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 車両用制振剛性構造体 |
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| EP (1) | EP0513737A3 (ja) |
| JP (1) | JP2940720B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| US5635562A (en) * | 1995-04-26 | 1997-06-03 | Lear Corporation | Expandable vibration damping materials |
| JP3525731B2 (ja) * | 1998-03-31 | 2004-05-10 | マツダ株式会社 | 車体のフレーム構造 |
| US6110985A (en) * | 1998-10-30 | 2000-08-29 | Soundwich, Inc. | Constrained layer damping compositions |
| US7632559B2 (en) * | 1998-11-05 | 2009-12-15 | Sika Technology Ag | Sound deadening and structural reinforcement compositions and methods of using the same |
| US6387470B1 (en) | 1998-11-05 | 2002-05-14 | Sika Corporation | Sound deadening and structural reinforcement compositions and methods of using the same |
| KR100612805B1 (ko) * | 1999-02-18 | 2006-08-18 | 가부시끼가이샤 쓰리본드 | 에폭시 수지 조성물 |
| KR20010011778A (ko) * | 1999-07-30 | 2001-02-15 | 정몽규 | 자동차 패널 외판용 발포형 강성보강재 |
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| US20020070074A1 (en) * | 2000-08-04 | 2002-06-13 | Bongiovi Anthony C. | Vibration damping article and method of using same to damp vibration |
| KR20030087038A (ko) * | 2001-04-01 | 2003-11-12 | 다우 글로벌 테크놀로지스 인크. | 경질 폴리우레탄 발포체 |
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| JP4037207B2 (ja) * | 2002-08-09 | 2008-01-23 | 信越化学工業株式会社 | 難燃性エポキシ樹脂組成物、並びにそれを使用する半導体封止材料及び樹脂封止型半導体装置 |
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| WO2006076310A2 (en) * | 2005-01-12 | 2006-07-20 | Permacel | Reinforcing sheet |
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| US7799840B2 (en) * | 2006-09-12 | 2010-09-21 | Intellectual Property Holdings, Llc | Thermoplastic vibrational damper with constraining layer |
| EP2122130B1 (en) * | 2007-01-19 | 2011-11-16 | Sikorsky Aircraft Corporation | Lubrication system with prolonged loss of lubricant operation |
| US8105510B1 (en) | 2007-10-05 | 2012-01-31 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Method for making ballistic armor using low-density ceramic material |
| DE102007061860A1 (de) * | 2007-12-19 | 2009-06-25 | Henkel Ag & Co. Kgaa | Thermoplast-haltige Epoxidharze und deren Verarbeitung durch Extrusion oder Spritzguss |
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| EP2985140B1 (en) * | 2014-08-11 | 2017-12-27 | Ford Global Technologies, LLC | Cladding element for vehicle floor area |
Family Cites Families (5)
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|---|---|---|---|---|
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| JPS63159468A (ja) * | 1986-12-23 | 1988-07-02 | Bridgestone Corp | 成形品の製造方法 |
| FR2611179B3 (fr) * | 1987-02-19 | 1989-03-31 | Courbis Technologies Sarl | Cale automatique perfectionnee utilisable notamment dans le montage d'elements de carrosserie |
| US5002821A (en) * | 1987-12-15 | 1991-03-26 | The Dexter Corporation | Toughened prepregs and formulations |
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-
1991
- 1991-05-13 JP JP3135311A patent/JP2940720B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-05-12 EP EP19920107987 patent/EP0513737A3/en not_active Withdrawn
- 1992-05-13 US US07/882,680 patent/US5271612A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
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|---|---|
| EP0513737A3 (en) | 1993-02-10 |
| EP0513737A2 (en) | 1992-11-19 |
| JPH04336240A (ja) | 1992-11-24 |
| US5271612A (en) | 1993-12-21 |
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