JP2931155B2 - ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法 - Google Patents
ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2931155B2 JP2931155B2 JP7332692A JP7332692A JP2931155B2 JP 2931155 B2 JP2931155 B2 JP 2931155B2 JP 7332692 A JP7332692 A JP 7332692A JP 7332692 A JP7332692 A JP 7332692A JP 2931155 B2 JP2931155 B2 JP 2931155B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum alloy
- temperature
- streak pattern
- alloy plate
- hot rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- ing And Chemical Polishing (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面をエッチング処理
して実用に供するアルミニウム合金板およびその製造方
法に関する。
して実用に供するアルミニウム合金板およびその製造方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】サッシ材、カーテンウォール材、門扉材
等の建築用の外装材や内装材や自動車部材、器物、電気
製品等のアルミニウム製品には、ＪＩＳの１０００系、
５０００系の合金が用いられ、種々の色調および面質の
ものが要望されており、ストリーク模様のような面質状
態の対しての強い要望もある。従来、アルミニウム合金
にエッチング、陽極酸化等の表面処理を施す合金板に関
して、ストリーク模様はその発生状態が不均一であるた
め、外観上好ましくないものとされ、積極的に利用され
るには至っていない。
等の建築用の外装材や内装材や自動車部材、器物、電気
製品等のアルミニウム製品には、ＪＩＳの１０００系、
５０００系の合金が用いられ、種々の色調および面質の
ものが要望されており、ストリーク模様のような面質状
態の対しての強い要望もある。従来、アルミニウム合金
にエッチング、陽極酸化等の表面処理を施す合金板に関
して、ストリーク模様はその発生状態が不均一であるた
め、外観上好ましくないものとされ、積極的に利用され
るには至っていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記事情に
鑑みてなされたもので、エッチング処理を施した場合、
美観を与えるような均一なストリーク模様を呈するアル
ミニウム合金板およびその製造方法を提供することを目
的とする。
鑑みてなされたもので、エッチング処理を施した場合、
美観を与えるような均一なストリーク模様を呈するアル
ミニウム合金板およびその製造方法を提供することを目
的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成すべく、
本発明者らは、アルミニウム合金組成並びに製造条件に
ついて鋭意検討を重ねた結果、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｍｇ量を適
正に調整し、均質化処理条件および熱間圧延条件を規制
することによって、この目的を達成することが可能であ
ることを見出し、本発明をなしたものである。
本発明者らは、アルミニウム合金組成並びに製造条件に
ついて鋭意検討を重ねた結果、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｍｇ量を適
正に調整し、均質化処理条件および熱間圧延条件を規制
することによって、この目的を達成することが可能であ
ることを見出し、本発明をなしたものである。
【０００５】すなわち、本発明は、Ｆｅ０．１〜１％、
Ｓｉ０．０２〜１％およびＭｇ０．２〜４％を含有し、
残部がＡｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合
金であって、エッチング処理後の表面に、長さ３〜３０
mm、密度５〜５０本／cmのストリーク模様を呈すること
を特徴とするアルミニウム合金板およびＦｅ０．１〜１
％、Ｓｉ０．０２〜１％およびＭｇ０．２〜４％を含有
し、残部がＡｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊に４００〜５６０℃の温度で２０時間以内の均
質化処理を施したのち、直ちに熱間圧延を開始し、３０
０℃以上の温度で熱間圧延を終了したのち、冷間圧延を
行い、さらに必要に応じて１５０〜３００℃の温度で１
〜１０時間安定化処理を行うことを特徴とする、エッチ
ング処理後の表面に、長さ３〜３０mm、密度５〜５０本
／cmのストリーク模様を呈するアルミニウム合金板の製
造方法である。
Ｓｉ０．０２〜１％およびＭｇ０．２〜４％を含有し、
残部がＡｌと不可避的不純物とからなるアルミニウム合
金であって、エッチング処理後の表面に、長さ３〜３０
mm、密度５〜５０本／cmのストリーク模様を呈すること
を特徴とするアルミニウム合金板およびＦｅ０．１〜１
％、Ｓｉ０．０２〜１％およびＭｇ０．２〜４％を含有
し、残部がＡｌと不可避的不純物からなるアルミニウム
合金鋳塊に４００〜５６０℃の温度で２０時間以内の均
質化処理を施したのち、直ちに熱間圧延を開始し、３０
０℃以上の温度で熱間圧延を終了したのち、冷間圧延を
行い、さらに必要に応じて１５０〜３００℃の温度で１
〜１０時間安定化処理を行うことを特徴とする、エッチ
ング処理後の表面に、長さ３〜３０mm、密度５〜５０本
／cmのストリーク模様を呈するアルミニウム合金板の製
造方法である。
【０００６】
【作用】ストリーク模様とは圧延方向に生じるスジ状模
様のことであり、結晶方位の違いによりエッチング処理
後の光沢に差を生じるため現出するものである。本発明
におけるストリーク模様は、圧延方向に長さ３〜３０m
m、圧延方向と直角方向に密度５〜５０本／cmのストリ
ークによる模様である。ストリークの長さが下限未満の
場合およびストリークの密度が上限をこえる場合は、ス
トリークが微細になりすぎ、不明瞭なストリーク模様と
なるため、外観上好ましくない。一方、長さが上限を超
える場合および密度が下限未満の場合は、ストリークが
粗大で不均一な模様となり、やはり外観上好ましくな
い。
様のことであり、結晶方位の違いによりエッチング処理
後の光沢に差を生じるため現出するものである。本発明
におけるストリーク模様は、圧延方向に長さ３〜３０m
m、圧延方向と直角方向に密度５〜５０本／cmのストリ
ークによる模様である。ストリークの長さが下限未満の
場合およびストリークの密度が上限をこえる場合は、ス
トリークが微細になりすぎ、不明瞭なストリーク模様と
なるため、外観上好ましくない。一方、長さが上限を超
える場合および密度が下限未満の場合は、ストリークが
粗大で不均一な模様となり、やはり外観上好ましくな
い。
【０００７】次に本発明に用いられる合金の組成につい
て説明する。本発明合金組成において、Ｆｅは０．１〜
１％、Ｓｉは０．０２〜１％の範囲とする。Ｆｅおよび
Ｓｉは合金中に固溶あるいはアルミニウム合金中の他の
元素と結合して微細な金属間化合物を形成する元素であ
り、熱間圧延中の再結晶の回数を抑制する効果がある。
Ｆｅ、Ｓｉ含有量が各々下限未満であると、熱間圧延中
に再結晶が頻繁に生じ結晶粒が微細になりすぎるため、
ストリーク模様が微細で、不明瞭となる。また一方、上
限を超える含有量では、再結晶の抑制効果が過大になり
すぎるため、結晶粒が粗大で不均一となるため、ストリ
ーク模様が粗大で、不均一なものとなる。Ｍｇは０．２
〜４％の範囲とする。Ｍｇは合金板の強度を向上する効
果がある。Ｍｇの含有量が下限未満であると、強度向上
の効果が充分でなく、一方上限を超えると、強度向上の
効果が飽和するばかりでなく耐蝕性が低下する。
て説明する。本発明合金組成において、Ｆｅは０．１〜
１％、Ｓｉは０．０２〜１％の範囲とする。Ｆｅおよび
Ｓｉは合金中に固溶あるいはアルミニウム合金中の他の
元素と結合して微細な金属間化合物を形成する元素であ
り、熱間圧延中の再結晶の回数を抑制する効果がある。
Ｆｅ、Ｓｉ含有量が各々下限未満であると、熱間圧延中
に再結晶が頻繁に生じ結晶粒が微細になりすぎるため、
ストリーク模様が微細で、不明瞭となる。また一方、上
限を超える含有量では、再結晶の抑制効果が過大になり
すぎるため、結晶粒が粗大で不均一となるため、ストリ
ーク模様が粗大で、不均一なものとなる。Ｍｇは０．２
〜４％の範囲とする。Ｍｇは合金板の強度を向上する効
果がある。Ｍｇの含有量が下限未満であると、強度向上
の効果が充分でなく、一方上限を超えると、強度向上の
効果が飽和するばかりでなく耐蝕性が低下する。
【０００８】本発明におけるストリーク模様を呈するア
ルミニウム合金板を構成するアルミニウム合金中に含ま
れる不純物としては、Ｃｕ０．２％以下、Ｍｎ０．１％
以下、Ｃｒ０．４％以下、Ｚｎ０．３％以下ならば特に
問題はない。また鋳塊の製造に際し、結晶微細化剤とし
て通常使用されているＴｉ、ＢはＴｉ０．０５％以下、
Ｂ０．０１％以下の添加であれば合金組織の均一微細化
に有効である。
ルミニウム合金板を構成するアルミニウム合金中に含ま
れる不純物としては、Ｃｕ０．２％以下、Ｍｎ０．１％
以下、Ｃｒ０．４％以下、Ｚｎ０．３％以下ならば特に
問題はない。また鋳塊の製造に際し、結晶微細化剤とし
て通常使用されているＴｉ、ＢはＴｉ０．０５％以下、
Ｂ０．０１％以下の添加であれば合金組織の均一微細化
に有効である。
【０００９】次に本発明に用いられる製造条件について
説明する。本発明において合金鋳塊の均質化処理条件
は、４００〜５６０℃の温度で２０時間以内とする。均
質化処理温度が下限未満であると熱間圧延時の変形抵抗
が過大になり、圧延が困難となる。一方、均質化処理温
度が上限を超える場合および均質化処理時間が２０時間
を超える場合は、鋳塊中に微細に分散している金属間化
合物が固溶し、化合物の分散密度が減少し、また熱間圧
延時の温度低下によって析出する金属間化合物は、粗大
な化合物に吸収される形で析出しやすく化合物の分散密
度があまり増加しないため、再結晶の抑制効果が不十分
となり、熱間圧延中に再結晶が頻繁に生じ結晶粒が微細
になり、ストリーク模様が微細で、不明瞭となる。次に
均質化処理後直ちに熱間圧延を行う。均質化処理後熱間
圧延開始までの時間が長い場合、鋳塊の温度低下に伴い
固溶Ｆｅ、Ｓｉ量の減少することおよび析出する金属間
化合物は粗大な化合物に吸収される形で析出しやすく、
化合物の分散密度はあまり増加しないため、再結晶の抑
制効果が不十分となり、ストリーク模様が微細で不明瞭
なものとなるためである。さらに具体的にいえば、均質
化処理終了後、熱間圧延開始までの温度低下が５０℃以
内であることが望ましい。熱間圧延終了温度は、３００
℃以上とし、熱間圧延後に完全再結晶組織とする。熱間
圧延終了温度が下限未満である場合、熱間圧延後の組織
は、加工組織又は部分的に加工組織が残留した部分再結
晶組織となり、次に行われる冷間加工の際、加工組織は
ストリークがさらに延ばされるため微細になりすぎ、部
分再結晶組織は、加工組織の部分と再結晶組織の部分で
ストリークが不均一となるため、良好なストリーク模様
が得られない。次に冷間圧延が行われるが、この際の冷
間圧延率は２０〜８０％の範囲であることが、適正なス
トリーク模様形成のため好ましい。さらに必要に応じ
て、１５０〜３００℃の温度で１〜１０時間安定化処理
を行ってＨ２n 材としてもよい。この安定化処理を行っ
た場合、形状凍結性が向上し、焼付け塗装等の加熱を伴
う表面処理を行った際の形状変化を抑制する効果があ
る。安定化処理の温度、時間が各々下限未満の場合、そ
の効果が充分でなく、また一方上限を超える場合、再結
晶が生じて、ストリーク模様が現出しなくなる。
説明する。本発明において合金鋳塊の均質化処理条件
は、４００〜５６０℃の温度で２０時間以内とする。均
質化処理温度が下限未満であると熱間圧延時の変形抵抗
が過大になり、圧延が困難となる。一方、均質化処理温
度が上限を超える場合および均質化処理時間が２０時間
を超える場合は、鋳塊中に微細に分散している金属間化
合物が固溶し、化合物の分散密度が減少し、また熱間圧
延時の温度低下によって析出する金属間化合物は、粗大
な化合物に吸収される形で析出しやすく化合物の分散密
度があまり増加しないため、再結晶の抑制効果が不十分
となり、熱間圧延中に再結晶が頻繁に生じ結晶粒が微細
になり、ストリーク模様が微細で、不明瞭となる。次に
均質化処理後直ちに熱間圧延を行う。均質化処理後熱間
圧延開始までの時間が長い場合、鋳塊の温度低下に伴い
固溶Ｆｅ、Ｓｉ量の減少することおよび析出する金属間
化合物は粗大な化合物に吸収される形で析出しやすく、
化合物の分散密度はあまり増加しないため、再結晶の抑
制効果が不十分となり、ストリーク模様が微細で不明瞭
なものとなるためである。さらに具体的にいえば、均質
化処理終了後、熱間圧延開始までの温度低下が５０℃以
内であることが望ましい。熱間圧延終了温度は、３００
℃以上とし、熱間圧延後に完全再結晶組織とする。熱間
圧延終了温度が下限未満である場合、熱間圧延後の組織
は、加工組織又は部分的に加工組織が残留した部分再結
晶組織となり、次に行われる冷間加工の際、加工組織は
ストリークがさらに延ばされるため微細になりすぎ、部
分再結晶組織は、加工組織の部分と再結晶組織の部分で
ストリークが不均一となるため、良好なストリーク模様
が得られない。次に冷間圧延が行われるが、この際の冷
間圧延率は２０〜８０％の範囲であることが、適正なス
トリーク模様形成のため好ましい。さらに必要に応じ
て、１５０〜３００℃の温度で１〜１０時間安定化処理
を行ってＨ２n 材としてもよい。この安定化処理を行っ
た場合、形状凍結性が向上し、焼付け塗装等の加熱を伴
う表面処理を行った際の形状変化を抑制する効果があ
る。安定化処理の温度、時間が各々下限未満の場合、そ
の効果が充分でなく、また一方上限を超える場合、再結
晶が生じて、ストリーク模様が現出しなくなる。
【００１０】このようにして得られたアルミニウム合金
板は、苛性ソーダ等のアルカリ性エッチング液、塩酸等
の酸性エッチング液を用いる化学的エッチング方法又
は、酸性、中性などの電解液中で、直流あるいは交流電
解する電気化学的エッチング方法など適宜手段によって
エッチングを行い、ストリーク模様を現出させることが
できる。さらにエッチングによりストリーク模様を現出
した板に、陽極酸化処理、表面塗装、フィルム張合せ等
の表面処理を施して耐蝕性および耐候性を向上させるこ
とが望ましい。
板は、苛性ソーダ等のアルカリ性エッチング液、塩酸等
の酸性エッチング液を用いる化学的エッチング方法又
は、酸性、中性などの電解液中で、直流あるいは交流電
解する電気化学的エッチング方法など適宜手段によって
エッチングを行い、ストリーク模様を現出させることが
できる。さらにエッチングによりストリーク模様を現出
した板に、陽極酸化処理、表面塗装、フィルム張合せ等
の表面処理を施して耐蝕性および耐候性を向上させるこ
とが望ましい。
【００１１】
【実施例】以下、本発明を実施例に基づいてさらに詳細
に説明する。表１に示した組成のアルミニウム合金No．
１〜No．１４を溶解鋳造し、両面を面削して厚さ３５０
mm、長さ２０００mmの鋳塊とし、これを表１に示した条
件にて均質化処理、熱間圧延を行い、板厚４．０mmとし
た後、さらに板厚２．０mmまで冷間圧延した。また、一
部合金板に関しては、表１に示した条件にて安定化処理
を施した。次にNo．１〜No．１４のアルミニウム合金板
を６０℃の１０％苛性ソーダ液中で１０分のエッチング
処理を行った。このようにして作成した試料No．１〜N
o．１４のストリーク模様の観察を行った。その結果を
表２に示す。
に説明する。表１に示した組成のアルミニウム合金No．
１〜No．１４を溶解鋳造し、両面を面削して厚さ３５０
mm、長さ２０００mmの鋳塊とし、これを表１に示した条
件にて均質化処理、熱間圧延を行い、板厚４．０mmとし
た後、さらに板厚２．０mmまで冷間圧延した。また、一
部合金板に関しては、表１に示した条件にて安定化処理
を施した。次にNo．１〜No．１４のアルミニウム合金板
を６０℃の１０％苛性ソーダ液中で１０分のエッチング
処理を行った。このようにして作成した試料No．１〜N
o．１４のストリーク模様の観察を行った。その結果を
表２に示す。
【００１２】
【表１】
【００１３】
【表２】
【００１４】表２から明らかなように本発明例のアルミ
ニウム合金板No．１〜７は良好なストリーク模様が得ら
れている。ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板
の代表例のストリーク模様を示す模式図を図１に示す。
これに対しＦｅ、Ｓｉの両者またはＦｅの含有量が本発
明の範囲より少ない比較例No．８、９はストリークが微
細かつ不明瞭であり、Ｆｅ含有量が本発明の範囲より多
い比較例No．１０はストリークが粗大かつ不均一であ
る。また安定化処理の温度が高過ぎる比較例No．１１は
ストリークが現出せず、均質化処理温度が高過ぎる比較
例No．１２、Ｍｇが多過ぎ均質化処理時間が長過ぎる比
較例No．１３はストリークが微細かつ不明瞭である。
ニウム合金板No．１〜７は良好なストリーク模様が得ら
れている。ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板
の代表例のストリーク模様を示す模式図を図１に示す。
これに対しＦｅ、Ｓｉの両者またはＦｅの含有量が本発
明の範囲より少ない比較例No．８、９はストリークが微
細かつ不明瞭であり、Ｆｅ含有量が本発明の範囲より多
い比較例No．１０はストリークが粗大かつ不均一であ
る。また安定化処理の温度が高過ぎる比較例No．１１は
ストリークが現出せず、均質化処理温度が高過ぎる比較
例No．１２、Ｍｇが多過ぎ均質化処理時間が長過ぎる比
較例No．１３はストリークが微細かつ不明瞭である。
【００１５】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
エッチング処理後の表面に適正かつ均一なストリーク模
様を呈するアルミニウム合金板を提供することができ、
工業上顕著な効果を奏する。
エッチング処理後の表面に適正かつ均一なストリーク模
様を呈するアルミニウム合金板を提供することができ、
工業上顕著な効果を奏する。
【図１】本発明アルミニウム合金板のストリーク模様を
示す模式図。
示す模式図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 21/00 - 21/18 C22F 1/04 - 1/057 C23F 1/00
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｆｅ０．１〜１重量％（以下重量％を％
と略記する）、Ｓｉ０．０２〜１％およびＭｇ０．２〜
４％を含有し、残部がＡｌと不可避的不純物とからなる
アルミニウム合金であって、エッチング処理後の表面
に、長さ３〜３０mm、密度５〜５０本／cmのストリーク
模様を呈することを特徴とするアルミニウム合金板。 - 【請求項２】 Ｆｅ０．１〜１％、Ｓｉ０．０２〜１％
およびＭｇ０．２〜４％を含有し、残部がＡｌと不可避
的不純物とからなるアルミニウム合金鋳塊に４００〜５
６０℃の温度で２０時間以内の均質化処理を施したの
ち、直ちに熱間圧延を開始し、３００℃以上の温度で熱
間圧延を終了したのち、冷間圧延を行うことを特徴とす
る、エッチング処理後の表面に、長さ３〜３０mm、密度
５〜５０本／cmのストリーク模様を呈するアルミニウム
合金板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｆｅ０．１〜１％、Ｓｉ０．０２〜１％
およびＭｇ０．２〜４％を含有し、残部がＡｌと不可避
的不純物からなるアルミニウム合金鋳塊に４００〜５６
０℃の温度で２０時間以内の均質化処理を施したのち、
直ちに熱間圧延を開始し、３００℃以上の温度で熱間圧
延を終了したのち、冷間圧延を行い、１５０〜３００℃
の温度で１〜１０時間安定化処理を行うことを特徴とす
る、エッチング処理後の表面に、長さ３〜３０mm、密度
５〜５０本／cmのストリーク模様を呈するアルミニウム
合金板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7332692A JP2931155B2 (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7332692A JP2931155B2 (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05230584A JPH05230584A (ja) | 1993-09-07 |
| JP2931155B2 true JP2931155B2 (ja) | 1999-08-09 |
Family
ID=13514938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7332692A Expired - Lifetime JP2931155B2 (ja) | 1992-02-24 | 1992-02-24 | ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2931155B2 (ja) |
-
1992
- 1992-02-24 JP JP7332692A patent/JP2931155B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05230584A (ja) | 1993-09-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0747807B2 (ja) | 成形加工用アルミニウム合金圧延板の製造方法 | |
| JPH0699789B2 (ja) | 耐食性に優れる高強度成形用アルミニウム合金硬質板の製造方法 | |
| JP2931155B2 (ja) | ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP2858068B2 (ja) | 陽極酸化処理後の色調が安定な淡色の建材用厚肉アルミニウム合金圧延板およびその製造方法 | |
| JP3308305B2 (ja) | 陽極酸化処理用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP2803762B2 (ja) | 電解コンデンサ用アルミニウム箔の製造方法 | |
| JP2826590B2 (ja) | 電解コンデンサ陽極用アルミニウム合金箔の製造方法 | |
| EP0049115B1 (en) | Aluminium alloy foil for cathode of electrolytic capacitors | |
| JP2764463B2 (ja) | 陽極酸化処理後の色調が黒色のアルミニウム合金およびその製造方法 | |
| JPH05230582A (ja) | ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP3993155B2 (ja) | 強度と曲げ加工性に優れた樹脂塗装建材用アルミニウム合金熱延板の製造方法 | |
| JPH05230581A (ja) | ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPH07197177A (ja) | キャビテーションの少ない超塑性成形用アルミニウム合金圧延板 | |
| JP2668760B2 (ja) | アルカリ化学粗面化用アルミニウム合金展伸材およびその製造方法 | |
| JP2524884B2 (ja) | 陽極酸化処理後の色調が濃灰色のアルミニウム合金材およびその製造方法 | |
| JP2721946B2 (ja) | ブラインド用アルミニウム合金材料およびその製造方法 | |
| JP2678675B2 (ja) | 深絞り性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JP3078608B2 (ja) | 陽極酸化処理用アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH05320800A (ja) | ストリーク模様を呈するアルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JPS6237704B2 (ja) | ||
| JPH05202453A (ja) | 色調が均一で耐食性が優れた陽極酸化皮膜が得られるアルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH06136497A (ja) | 高成形性アルミニウム合金板の製造方法 | |
| JPH0517844A (ja) | 陽極酸化処理用アルミニウム合金板およびその製造方法 | |
| JP3295276B2 (ja) | 印刷版用アルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JP3355058B2 (ja) | 照明反射板用アルミニウム合金板及びその製造方法 |