JP2920431B2 - 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 - Google Patents
溶接用フラックス入りワイヤの製造方法Info
- Publication number
- JP2920431B2 JP2920431B2 JP4387991A JP4387991A JP2920431B2 JP 2920431 B2 JP2920431 B2 JP 2920431B2 JP 4387991 A JP4387991 A JP 4387991A JP 4387991 A JP4387991 A JP 4387991A JP 2920431 B2 JP2920431 B2 JP 2920431B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- welding
- flux
- less
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軟鋼製外皮内にフラッ
クスを充填して伸線加工を施して得られる溶接用フラッ
クス入りワイヤを生産性良く製造する方法に関し、特に
軟化焼鈍を行わず、減面率９９％以上の伸線加工を高速
で実施可能にさせた溶接用フラックス入りワイヤの製造
方法（以下溶接ワイヤの製造方法という）に関する。
クスを充填して伸線加工を施して得られる溶接用フラッ
クス入りワイヤを生産性良く製造する方法に関し、特に
軟化焼鈍を行わず、減面率９９％以上の伸線加工を高速
で実施可能にさせた溶接用フラックス入りワイヤの製造
方法（以下溶接ワイヤの製造方法という）に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶接ワイヤの製造方法には大別して次の
３種類がある。 約１０〜１３mmφの溶接鋼管や鍛接
鋼管の内部にフラックスを充填した後、伸線加工する方
法、帯鋼を管状に湾曲成形しながら内部へフラックス
を充填し、帯鋼の両側縁突合せ部を抵抗溶接、ＴＩＧ溶
接、レーザー溶接等によってシーム溶接し突合せ部の隙
間を塞ぎ、約１０mmφの複合ワイヤとしてから伸線加工
する方法、 前記の方法において、帯鋼の両側縁を
シーム溶接しないまま伸線加工する方法がある。
３種類がある。 約１０〜１３mmφの溶接鋼管や鍛接
鋼管の内部にフラックスを充填した後、伸線加工する方
法、帯鋼を管状に湾曲成形しながら内部へフラックス
を充填し、帯鋼の両側縁突合せ部を抵抗溶接、ＴＩＧ溶
接、レーザー溶接等によってシーム溶接し突合せ部の隙
間を塞ぎ、約１０mmφの複合ワイヤとしてから伸線加工
する方法、 前記の方法において、帯鋼の両側縁を
シーム溶接しないまま伸線加工する方法がある。
【０００３】上記，，に示したいずれの方法にし
てもフラックスの充填作業性の向上や量産化を行うため
には、フラックス充填時の外皮材径を大きくしておく方
が有利である。しかし、，の方法で１０mmφから最
終ワイヤ径が１．０mmφ以下に伸線加工する場合は、伸
線加工の総減面率は９９％以上となるため伸線の中間に
少なくとも１回以上の軟化焼鈍を入れるか、伸線速度を
極端に落とすかしなければならない。さらに、軟化焼鈍
後の伸線前には必ず酸洗処理工程が入るので、複合ワイ
ヤの製造はコスト高となる工程となっており、軟化焼鈍
省略化が要望されている。
てもフラックスの充填作業性の向上や量産化を行うため
には、フラックス充填時の外皮材径を大きくしておく方
が有利である。しかし、，の方法で１０mmφから最
終ワイヤ径が１．０mmφ以下に伸線加工する場合は、伸
線加工の総減面率は９９％以上となるため伸線の中間に
少なくとも１回以上の軟化焼鈍を入れるか、伸線速度を
極端に落とすかしなければならない。さらに、軟化焼鈍
後の伸線前には必ず酸洗処理工程が入るので、複合ワイ
ヤの製造はコスト高となる工程となっており、軟化焼鈍
省略化が要望されている。
【０００４】この様な事情に対して、特開昭６２−２４
８９１号公報では、Ａｌ、Ｎ、Ｔｉ量と、Ａｌ／Ｎ、Ｔ
ｉ／Ｎの比を特定した軟鋼性外皮材を使用することで、
伸線加工性を向上せしめ、これにより軟化焼鈍の省略化
を図っている。しかし、前記技術によっても、減面率が
９９％以上となる場合は、軟化焼鈍の省略は困難であり
解決されていない。
８９１号公報では、Ａｌ、Ｎ、Ｔｉ量と、Ａｌ／Ｎ、Ｔ
ｉ／Ｎの比を特定した軟鋼性外皮材を使用することで、
伸線加工性を向上せしめ、これにより軟化焼鈍の省略化
を図っている。しかし、前記技術によっても、減面率が
９９％以上となる場合は、軟化焼鈍の省略は困難であり
解決されていない。
【０００５】さらに、生産性の向上により細径溶接ワイ
ヤの需要が多くなり、生産性向上にはより太径の時にフ
ラックスを充填し、１mmφかそれよりも細径溶接ワイヤ
を製造するには、今まで以上に伸線性の高い溶接ワイヤ
用外皮材が要求されている。
ヤの需要が多くなり、生産性向上にはより太径の時にフ
ラックスを充填し、１mmφかそれよりも細径溶接ワイヤ
を製造するには、今まで以上に伸線性の高い溶接ワイヤ
用外皮材が要求されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は溶接ワイヤを
製造するに当り、軟化焼鈍を行わなくとも減面率が９９
％以上の高速伸線加工を連続して実施することができる
溶接ワイヤの製造方法を提供することを目的とするもの
である。
製造するに当り、軟化焼鈍を行わなくとも減面率が９９
％以上の高速伸線加工を連続して実施することができる
溶接ワイヤの製造方法を提供することを目的とするもの
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、軟鋼製外皮内
にフラックスを充填し、伸線加工を施して溶接用フラッ
クス入りワイヤを製造するに当り、軟鋼製外皮材として Ｍｎ：０．０２％以上０．４％未満、 Ｓ：０．００２％以上０．０２５％未満、 Ｍｎ／Ｓ：１０以上（重量比）、 酸可溶Ａｌ：０．００３％以上０．０３５％未満、 Ｎ：０．００５％未満、 酸素：０．０３％未満、 を含む軟鋼を使用し、伸線工程において軟化焼鈍を行わ
ないことを特徴とする溶接用フラックス入りワイヤの製
造方法を要旨とするものである。
にフラックスを充填し、伸線加工を施して溶接用フラッ
クス入りワイヤを製造するに当り、軟鋼製外皮材として Ｍｎ：０．０２％以上０．４％未満、 Ｓ：０．００２％以上０．０２５％未満、 Ｍｎ／Ｓ：１０以上（重量比）、 酸可溶Ａｌ：０．００３％以上０．０３５％未満、 Ｎ：０．００５％未満、 酸素：０．０３％未満、 を含む軟鋼を使用し、伸線工程において軟化焼鈍を行わ
ないことを特徴とする溶接用フラックス入りワイヤの製
造方法を要旨とするものである。
【０００８】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。軟鋼製外皮を
使用して溶接ワイヤの伸線性を良好にさせるには、軟鋼
を低炭素化させることが行われている。本発明者等は、
軟化焼鈍なしで減面率９９％以上の高速伸線加工ができ
る溶接ワイヤ外皮材用軟鋼の研究を進めてきた。そして
種々の基礎研究を重ね、軟鋼製外皮材としてふさわしい
成分系を見出した。
使用して溶接ワイヤの伸線性を良好にさせるには、軟鋼
を低炭素化させることが行われている。本発明者等は、
軟化焼鈍なしで減面率９９％以上の高速伸線加工ができ
る溶接ワイヤ外皮材用軟鋼の研究を進めてきた。そして
種々の基礎研究を重ね、軟鋼製外皮材としてふさわしい
成分系を見出した。
【０００９】以下、本発明が対象とする溶接用ワイヤの
軟鋼製外皮材の成分範囲の限定理由を述べる。Ｍｎは脱
酸元素であるとともに鋼を固溶強化し、鋼の強度を高め
る元素であり、加工硬化を低くするためには低い方が望
ましいが、鋼中の不可避不純物であるＳと組合せて鋼中
に添加させると、伸線速度をやや落とすものの軟化焼鈍
なしで減面率９９％以上で伸線加工が可能になるという
知見を得た。そのためにはＭｎ：０．０２％以上０．４
％未満、Ｓ：０．００２％以上０．０２５％未満、Ｍｎ
／Ｓ：１０以上とする必要がある。
軟鋼製外皮材の成分範囲の限定理由を述べる。Ｍｎは脱
酸元素であるとともに鋼を固溶強化し、鋼の強度を高め
る元素であり、加工硬化を低くするためには低い方が望
ましいが、鋼中の不可避不純物であるＳと組合せて鋼中
に添加させると、伸線速度をやや落とすものの軟化焼鈍
なしで減面率９９％以上で伸線加工が可能になるという
知見を得た。そのためにはＭｎ：０．０２％以上０．４
％未満、Ｓ：０．００２％以上０．０２５％未満、Ｍｎ
／Ｓ：１０以上とする必要がある。
【００１０】Ｍｎは０．０２％未満ではＳと結合させる
のに不足であり、０．４％以上ではＭｎが多量に固溶す
るため強度が上昇し、伸線加工自体が困難となる。Ｓは
０．００２％未満ではＭｎと結合してＭｎＳとして固溶
するには不足であり、０．０２５％以上ではＳの絶対量
が多く、鋼中に濃化偏析しやすくなり伸線加工性が劣化
する。
のに不足であり、０．４％以上ではＭｎが多量に固溶す
るため強度が上昇し、伸線加工自体が困難となる。Ｓは
０．００２％未満ではＭｎと結合してＭｎＳとして固溶
するには不足であり、０．０２５％以上ではＳの絶対量
が多く、鋼中に濃化偏析しやすくなり伸線加工性が劣化
する。
【００１１】次にＭｎ／Ｓを１０以上としたのは、以下
の調査に基づくものである。即ち、図１に、Ｍｎが０．
０５〜０．３５％、Ｓが０．００６〜０．０２０％であ
って、Ｍｎ／Ｓの異なる軟鋼製帯鋼（厚さ２．０mm、幅
５０mm）を使用して、軟鋼製帯鋼を管状に湾曲成形しな
がらフラックスを充填し、帯鋼の両側縁突合せ部を抵抗
溶接によって突合せ部の隙間を塞いだ。その後フラック
スが管状パイプの中で移動しない程度まで圧延して１０
mmφの溶接ワイヤとし、軟化焼鈍を施さないで伸線加工
を行い、縦軸に限界減面率、横軸にＭｎ／Ｓをとり両者
の関係を調査した。なお、充填フラックスはチタニア系
で充填率は１２％、伸線速度は６００ｍ／min とした。
の調査に基づくものである。即ち、図１に、Ｍｎが０．
０５〜０．３５％、Ｓが０．００６〜０．０２０％であ
って、Ｍｎ／Ｓの異なる軟鋼製帯鋼（厚さ２．０mm、幅
５０mm）を使用して、軟鋼製帯鋼を管状に湾曲成形しな
がらフラックスを充填し、帯鋼の両側縁突合せ部を抵抗
溶接によって突合せ部の隙間を塞いだ。その後フラック
スが管状パイプの中で移動しない程度まで圧延して１０
mmφの溶接ワイヤとし、軟化焼鈍を施さないで伸線加工
を行い、縦軸に限界減面率、横軸にＭｎ／Ｓをとり両者
の関係を調査した。なお、充填フラックスはチタニア系
で充填率は１２％、伸線速度は６００ｍ／min とした。
【００１２】図１に示した通り、Ｍｎ／Ｓが１０以上で
軟化焼鈍なしに減面率９９％以上の伸線加工が可能とな
る。このような傾向を示す理由は明かではないが、鋼中
にＭｎＳが存在すると伸線中に伸線方向にＭｎＳが容易
に延ばされて、加工硬化による転位の増殖をＭｎＳがく
い止めるため、伸線加工時の加工硬化を抑制しているも
のと推測される。
軟化焼鈍なしに減面率９９％以上の伸線加工が可能とな
る。このような傾向を示す理由は明かではないが、鋼中
にＭｎＳが存在すると伸線中に伸線方向にＭｎＳが容易
に延ばされて、加工硬化による転位の増殖をＭｎＳがく
い止めるため、伸線加工時の加工硬化を抑制しているも
のと推測される。
【００１３】この効果は、Ｍｎ／Ｓが１０未満であると
上記のような効果が十分に発揮されず軟化焼鈍なしでは
減面率９９％以上の伸線加工が困難である。しかしなが
ら、さらに生産性を高めるためには伸線速度を上げて伸
線加工を行う必要がある。これを解決するためには、Ｍ
ｎ、Ｓに加え酸可溶Ａｌを鋼中に適量添加すと共に、
Ｎ、酸素を極力抑える。その適正量は、酸可溶Ａｌ：
０．００３％以上０．０３５％未満、Ｎ：０．００５％
未満、酸素：０．０３％未満である。
上記のような効果が十分に発揮されず軟化焼鈍なしでは
減面率９９％以上の伸線加工が困難である。しかしなが
ら、さらに生産性を高めるためには伸線速度を上げて伸
線加工を行う必要がある。これを解決するためには、Ｍ
ｎ、Ｓに加え酸可溶Ａｌを鋼中に適量添加すと共に、
Ｎ、酸素を極力抑える。その適正量は、酸可溶Ａｌ：
０．００３％以上０．０３５％未満、Ｎ：０．００５％
未満、酸素：０．０３％未満である。
【００１４】酸可溶Ａｌは鋼中の不可避不純物であるＮ
を固定しＡｌＮとして鋼中に分散せると、非時効化でき
る。また、鋼中の酸素量を低減し介在物を減少させるこ
とができる。そのためには、０．００３％以上添加す
る。酸可溶Ａｌが０．００３％未満では鋼中に不可避不
純物として存在するＮを固定するのに十分でなく、Ｎに
よる時効を生じるため鋼の強度が高くなり、伸線速度を
高めて伸線加工を行うことができない。他方、酸可溶Ａ
ｌが０．０３５％以上では、鋼の強度が高くなり伸びが
得られず、軟化焼鈍なしに減面率９９％以上の伸線加工
を行うことができない。
を固定しＡｌＮとして鋼中に分散せると、非時効化でき
る。また、鋼中の酸素量を低減し介在物を減少させるこ
とができる。そのためには、０．００３％以上添加す
る。酸可溶Ａｌが０．００３％未満では鋼中に不可避不
純物として存在するＮを固定するのに十分でなく、Ｎに
よる時効を生じるため鋼の強度が高くなり、伸線速度を
高めて伸線加工を行うことができない。他方、酸可溶Ａ
ｌが０．０３５％以上では、鋼の強度が高くなり伸びが
得られず、軟化焼鈍なしに減面率９９％以上の伸線加工
を行うことができない。
【００１５】なお、酸可溶Ａｌとは金属状Ａｌと窒化物
状Ａｌ（ＡｌＮ）として鋼中に含まれるものを言い、こ
の金属状Ａｌと窒化物状Ａｌ（ＡｌＮ）のトータル量が
実質的に軟鋼材の伸びと関係があり、本発明では鋼中の
全Ａｌ量とは特に区別するものである。Ｎは不可避不純
物であり低い方が良いが、酸可溶Ａｌと積極的に結合さ
せてＡｌＮとして鋼中に固定させると鋼の時効を防止で
きる。そのためには、Ｎを０．００５％未満とする。Ｎ
が０．００５％以上鋼中に含まれると、析出するＡｌＮ
の体積分率が大となり結晶粒が微細化しすぎて延性が低
下し、伸線加工性が劣化する。また、溶接金属中のＮ量
が増加し、衝撃靱性が劣化するので好ましくない。
状Ａｌ（ＡｌＮ）として鋼中に含まれるものを言い、こ
の金属状Ａｌと窒化物状Ａｌ（ＡｌＮ）のトータル量が
実質的に軟鋼材の伸びと関係があり、本発明では鋼中の
全Ａｌ量とは特に区別するものである。Ｎは不可避不純
物であり低い方が良いが、酸可溶Ａｌと積極的に結合さ
せてＡｌＮとして鋼中に固定させると鋼の時効を防止で
きる。そのためには、Ｎを０．００５％未満とする。Ｎ
が０．００５％以上鋼中に含まれると、析出するＡｌＮ
の体積分率が大となり結晶粒が微細化しすぎて延性が低
下し、伸線加工性が劣化する。また、溶接金属中のＮ量
が増加し、衝撃靱性が劣化するので好ましくない。
【００１６】酸素はやはり伸線加工性の観点から低い方
がよく、０．０３％未満とした。０．０３％以上では酸
素系介在物が多くなり、ＭｎＳのような硫化物系のよう
に容易に伸びないため伸線加工性が劣化する。以上の成
分範囲を付加した軟鋼を用いて限界伸線速度を調査し
た。なお、限界伸線速度とは軟化焼鈍なしに減面率９９
％以上で伸線できる伸線速度を言う。即ち、表１に示す
成分の全Ａｌ、酸可溶Ａｌ、Ｎ、酸素でＭｎが０．２８
％、Ｓが０．０２０％、Ｍｎ／Ｓが１４の軟鋼製帯鋼
（厚さ２．０mm、幅５０mm）を管状に湾曲成形しながら
フラックスを充填し、帯鋼の両側縁突合せ部を抵抗溶接
によって突合せ部の隙間を塞いだ。その後フラックスが
管状パイプの中で移動しない程度まで圧延して１０mmφ
の溶接ワイヤとし、軟化焼鈍を施さないで伸線速度を変
えて１．０mmφまで伸線加工を行った。なお、充填フラ
ックスはチタニア系で充填率は１２％とした。表１から
酸可溶Ａｌ、Ｎ、酸素が本発明の範囲であるＮｏ．１、
Ｎｏ．２、Ｎｏ. ３は本発明以外のＮｏ. ４〜Ｎｏ. ６
にくらべ限界伸線速度が大幅に向上することがわかる。
なお、全Ａｌと酸可溶Ａｌとの差は表１の結果から明か
であり、限界伸線速度の向上には酸可溶Ａｌが関係して
いることがわかる。このようにＭｎ、Ｓ、Ｍｎ／Ｓ、酸
可溶Ａｌ、Ｎ、酸素を規定すれば、限界伸線速度が向上
し軟化焼鈍をしなくとも減面率９９％以上の伸線加工が
可能となった。
がよく、０．０３％未満とした。０．０３％以上では酸
素系介在物が多くなり、ＭｎＳのような硫化物系のよう
に容易に伸びないため伸線加工性が劣化する。以上の成
分範囲を付加した軟鋼を用いて限界伸線速度を調査し
た。なお、限界伸線速度とは軟化焼鈍なしに減面率９９
％以上で伸線できる伸線速度を言う。即ち、表１に示す
成分の全Ａｌ、酸可溶Ａｌ、Ｎ、酸素でＭｎが０．２８
％、Ｓが０．０２０％、Ｍｎ／Ｓが１４の軟鋼製帯鋼
（厚さ２．０mm、幅５０mm）を管状に湾曲成形しながら
フラックスを充填し、帯鋼の両側縁突合せ部を抵抗溶接
によって突合せ部の隙間を塞いだ。その後フラックスが
管状パイプの中で移動しない程度まで圧延して１０mmφ
の溶接ワイヤとし、軟化焼鈍を施さないで伸線速度を変
えて１．０mmφまで伸線加工を行った。なお、充填フラ
ックスはチタニア系で充填率は１２％とした。表１から
酸可溶Ａｌ、Ｎ、酸素が本発明の範囲であるＮｏ．１、
Ｎｏ．２、Ｎｏ. ３は本発明以外のＮｏ. ４〜Ｎｏ. ６
にくらべ限界伸線速度が大幅に向上することがわかる。
なお、全Ａｌと酸可溶Ａｌとの差は表１の結果から明か
であり、限界伸線速度の向上には酸可溶Ａｌが関係して
いることがわかる。このようにＭｎ、Ｓ、Ｍｎ／Ｓ、酸
可溶Ａｌ、Ｎ、酸素を規定すれば、限界伸線速度が向上
し軟化焼鈍をしなくとも減面率９９％以上の伸線加工が
可能となった。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【実施例】表２、表３（表２のつづき）は１０mmφの溶
接ワイヤにおける軟鋼製外皮の化学成分と軟化焼鈍なし
で伸線加工できる限界線径、減面率、限界伸線速度、溶
接金属性能について表したものである。なお、溶接ワイ
ヤの製造方法は表２に示す軟鋼製帯鋼（厚さ２．０mm、
幅５０mm）を使用して、軟鋼製帯鋼を管状に湾曲成形し
ながらフラックスを充填し、帯鋼の両側縁突合せ部を抵
抗溶接によって突合せ部の隙間を塞ぎ、その後フラック
スが管状パイプの中で移動しない程度まで圧延し、１０
mmφの溶接ワイヤとした。また、充填フラックスはチタ
ニア系とし、フラックス充填率は１２％とした。
接ワイヤにおける軟鋼製外皮の化学成分と軟化焼鈍なし
で伸線加工できる限界線径、減面率、限界伸線速度、溶
接金属性能について表したものである。なお、溶接ワイ
ヤの製造方法は表２に示す軟鋼製帯鋼（厚さ２．０mm、
幅５０mm）を使用して、軟鋼製帯鋼を管状に湾曲成形し
ながらフラックスを充填し、帯鋼の両側縁突合せ部を抵
抗溶接によって突合せ部の隙間を塞ぎ、その後フラック
スが管状パイプの中で移動しない程度まで圧延し、１０
mmφの溶接ワイヤとした。また、充填フラックスはチタ
ニア系とし、フラックス充填率は１２％とした。
【００１９】なお、限界線径とは軟化焼鈍を施さないで
伸線加工できる最小ワイヤ径（断線前のワイヤ径）であ
り、溶接金属性能はＪＩＳ Ｚ ３１１１の溶着金属の
衝撃試験方法に準拠し、吸収エネルギー値４７Ｊ未満を
×、４７Ｊ以上を○とし判定した。記号Ｎｏ. １〜Ｎ
ｏ. ６は本発明の要件を全て満足するものであり、焼鈍
なしで減面率９９％以上の伸線加工が可能であり、かつ
高速で伸線加工が可能であった。なおＮｏ. ５は全Ａｌ
が多量に含まれるものの、酸可溶Ａｌが本発明の範囲内
であるため良好な結果を示した。
伸線加工できる最小ワイヤ径（断線前のワイヤ径）であ
り、溶接金属性能はＪＩＳ Ｚ ３１１１の溶着金属の
衝撃試験方法に準拠し、吸収エネルギー値４７Ｊ未満を
×、４７Ｊ以上を○とし判定した。記号Ｎｏ. １〜Ｎ
ｏ. ６は本発明の要件を全て満足するものであり、焼鈍
なしで減面率９９％以上の伸線加工が可能であり、かつ
高速で伸線加工が可能であった。なおＮｏ. ５は全Ａｌ
が多量に含まれるものの、酸可溶Ａｌが本発明の範囲内
であるため良好な結果を示した。
【００２０】記Ｎｏ. ７〜Ｎｏ. １５は比較例であり、
記号Ｎｏ. ７はＭｎ／Ｓが低い例、記号Ｎｏ. ８はＳが
高い例、記号Ｎｏ.９はＳが低い例、記号Ｎｏ. １０は
Ｍｎが高い例、記号Ｎｏ. １１はＭｎが低い例であり、
減面率、限界伸線速度ともに満足するものではない。記
号Ｎｏ. １２は酸可溶Ａｌが低い例で減面率は９９％以
上であるが、伸線速度を落とさなければ伸線加工ができ
ない。記号Ｎｏ. １３は酸可溶Ａｌが高い例であり、記
号Ｎｏ. １２と同様、高速で伸線加工ができない。記号
Ｎｏ. １４はＮが高い例で記号Ｎｏ. １２，Ｎｏ. １３
と同様、高速で伸線加工できないばかりか溶接金属の性
能も劣る。
記号Ｎｏ. ７はＭｎ／Ｓが低い例、記号Ｎｏ. ８はＳが
高い例、記号Ｎｏ.９はＳが低い例、記号Ｎｏ. １０は
Ｍｎが高い例、記号Ｎｏ. １１はＭｎが低い例であり、
減面率、限界伸線速度ともに満足するものではない。記
号Ｎｏ. １２は酸可溶Ａｌが低い例で減面率は９９％以
上であるが、伸線速度を落とさなければ伸線加工ができ
ない。記号Ｎｏ. １３は酸可溶Ａｌが高い例であり、記
号Ｎｏ. １２と同様、高速で伸線加工ができない。記号
Ｎｏ. １４はＮが高い例で記号Ｎｏ. １２，Ｎｏ. １３
と同様、高速で伸線加工できないばかりか溶接金属の性
能も劣る。
【００２１】記号No. １５は酸素が高い例で減面率は９
９％以上で伸線加工可能だが、伸線速度を落とさなけれ
ばならない。
９％以上で伸線加工可能だが、伸線速度を落とさなけれ
ばならない。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】本発明に従い、軟鋼製外皮材中のＭｎ、
Ｓ、Ｍｎ／Ｓ、酸可溶Ａｌ、Ｎ、酸素を規定すれば、軟
化焼鈍をしなくとも減面率９９％以上の伸線加工が高速
で可能となり、溶接ワイヤの生産性を大幅に向上させる
ことができる。
Ｓ、Ｍｎ／Ｓ、酸可溶Ａｌ、Ｎ、酸素を規定すれば、軟
化焼鈍をしなくとも減面率９９％以上の伸線加工が高速
で可能となり、溶接ワイヤの生産性を大幅に向上させる
ことができる。
【図１】図１は軟鋼製外皮材のＭｎ／Ｓと減面率との関
係を示す図である。
係を示す図である。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−24891（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−176697（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23K 35/40 B23K 35/30
Claims (1)
- 【請求項１】 軟鋼製外皮内にフラックスを充填し、伸
線加工を施して溶接用フラックス入りワイヤを製造する
に当り、軟鋼製外皮材として Ｍｎ：０．０２％以上０．４％未満、 Ｓ：０．００２％以上０．０２５％未満、 Ｍｎ／Ｓ：１０以上（重量比）、 酸可溶Ａｌ：０．００３％以上０．０３５％未満、 Ｎ：０．００５％未満、 酸素：０．０３％未満、 を含む軟鋼を使用し、伸線工程において軟化焼鈍を行わ
ないことを特徴とする溶接用フラックス入りワイヤの製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4387991A JP2920431B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4387991A JP2920431B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04284996A JPH04284996A (ja) | 1992-10-09 |
| JP2920431B2 true JP2920431B2 (ja) | 1999-07-19 |
Family
ID=12675991
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4387991A Expired - Lifetime JP2920431B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2920431B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102528317B (zh) * | 2010-12-20 | 2015-03-11 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 气电立焊用药芯焊丝 |
| CN104759790B (zh) * | 2015-04-20 | 2016-06-29 | 河北工业大学 | 一种表面含铝涂层钢焊丝的制备方法 |
-
1991
- 1991-03-08 JP JP4387991A patent/JP2920431B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04284996A (ja) | 1992-10-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0812647B1 (en) | Weld wire | |
| JP4558780B2 (ja) | 低温用鋼のサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP5339871B2 (ja) | 低温用鋼のサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤおよび溶接方法。 | |
| CA2291515A1 (en) | Ultra low carbon metal-core weld wire | |
| EP1350592A1 (en) | Steel wire for mag welding and mag welding method using the same | |
| JP4035335B2 (ja) | アークとレーザの複合溶接方法 | |
| EP0688630B2 (en) | Flux-cored wire for gas shielded arc welding | |
| JP3523917B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
| CN1318183C (zh) | 保护气体混合物和使用它的金属惰性气体焊接方法 | |
| JP3377271B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP5064928B2 (ja) | 高強度鋼用のサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 | |
| JP3354460B2 (ja) | 高張力鋼材の被覆アーク溶接方法 | |
| JP2920431B2 (ja) | 溶接用フラックス入りワイヤの製造方法 | |
| EP2153932B1 (en) | Method for submerged arc welding of steel for low temperature service using melt flux for submerged arc welding | |
| JP2018144077A (ja) | 重ねすみ肉溶接継手及び重ねすみ肉溶接継手の製造方法 | |
| JP3190224B2 (ja) | ステンレスクラッド鋼用潜弧溶接ワイヤ | |
| JP3424088B2 (ja) | 高張力鋼のｔｉｇ溶接方法及びｔｉｇ溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP3718323B2 (ja) | 極厚鋼用多電極立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPH10180488A (ja) | エレクトロガスア−ク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3740725B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼のレーザ溶接用フィラー材料 | |
| JP2005271032A (ja) | エレクトロスラグ溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JP3886737B2 (ja) | 炭酸ガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP2729529B2 (ja) | エレクトロガスアーク溶接用複合ワイヤ | |
| KR102670740B1 (ko) | 고전압 조건에서 내결함성이 우수한 전자세용 셀프실드 플럭스 코어드 와이어 | |
| JPH01294822A (ja) | フラックス入りワイヤ用冷延鋼板の製造方法 |