JP2920255B2 - 水素化脱硫触媒 - Google Patents
水素化脱硫触媒Info
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
Landscapes
- Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は軟質炭化水素油に含まれる硫黄化合物を効率
よく除去するための高活性水素化脱硫触媒に関するもの
である。
よく除去するための高活性水素化脱硫触媒に関するもの
である。
炭化水素油の水素化脱硫を主体とする水素化処理に
は、従来より多孔性のアルミナを主体とする触媒担体に
周期律表第6属金属と第8属金属とを担持させた触媒が
使用され、第6属金属としてはクロム、モリブデン又は
タングステンが、第8属金属としては鉄、コバルト又は
ニッケルが主として用いられている。
は、従来より多孔性のアルミナを主体とする触媒担体に
周期律表第6属金属と第8属金属とを担持させた触媒が
使用され、第6属金属としてはクロム、モリブデン又は
タングステンが、第8属金属としては鉄、コバルト又は
ニッケルが主として用いられている。
これらの金属は通常酸化物態で担持されており、その
ままの状態では水素化脱硫活性を発現しないので水素化
脱硫反応に供するには酸化物態から触媒活性を持つ硫化
物態に変換するいわゆる予備硫化処理が必要となる。こ
の予備硫化処理は炭化水素油の水素化処理を行なう反応
容器に触媒を充填し、硫化水素/水素混合ガス、二硫化
炭素、ノルマルブチルメルカプタン、硫化ジメチル、二
硫化ジメチル等の含硫黄有機化合物等を添加した原料油
をこの反応容器に通液して行なうのが一般的である。し
かし、この操作はかなり煩雑であり、かつ必ずしも完全
に予備硫化されるものではない。
ままの状態では水素化脱硫活性を発現しないので水素化
脱硫反応に供するには酸化物態から触媒活性を持つ硫化
物態に変換するいわゆる予備硫化処理が必要となる。こ
の予備硫化処理は炭化水素油の水素化処理を行なう反応
容器に触媒を充填し、硫化水素/水素混合ガス、二硫化
炭素、ノルマルブチルメルカプタン、硫化ジメチル、二
硫化ジメチル等の含硫黄有機化合物等を添加した原料油
をこの反応容器に通液して行なうのが一般的である。し
かし、この操作はかなり煩雑であり、かつ必ずしも完全
に予備硫化されるものではない。
この予備硫化操作の煩雑さを解消すべく開発された方
法が特開昭61−111144号公報に開示されている。これは
活性金属が担持された触媒に一般式R−S(n)−R′
(nは3〜20の整数)で表わされる多硫化物を含浸し、
水素ガスの不存在下で65〜275℃、0.5〜70バールの圧力
下で前記触媒を熱処理して予備硫化させるものである。
この方法は予備硫化の煩雑さを解消するものの、用いる
多硫化物の粘度が高く、必ずしも触媒全体に均一に担持
させることができず、高活性を発現しえていない。
法が特開昭61−111144号公報に開示されている。これは
活性金属が担持された触媒に一般式R−S(n)−R′
(nは3〜20の整数)で表わされる多硫化物を含浸し、
水素ガスの不存在下で65〜275℃、0.5〜70バールの圧力
下で前記触媒を熱処理して予備硫化させるものである。
この方法は予備硫化の煩雑さを解消するものの、用いる
多硫化物の粘度が高く、必ずしも触媒全体に均一に担持
させることができず、高活性を発現しえていない。
予備硫化操作の煩雑さの解消と高活性化とを目的と
し、本発明者らは特願昭63−206194にアルミニウムの酸
化物、水和物の一方又は双方を主成分とする担体物質に
活性金属として周期率表第6属金属、第8属金属のうち
の少なくとも一種とりんとメルカプトカルボン酸とを担
持させた水素化処理触媒を開示した。
し、本発明者らは特願昭63−206194にアルミニウムの酸
化物、水和物の一方又は双方を主成分とする担体物質に
活性金属として周期率表第6属金属、第8属金属のうち
の少なくとも一種とりんとメルカプトカルボン酸とを担
持させた水素化処理触媒を開示した。
ところで、近年大気汚染問題、特に大都市圏の自動車
排ガスによる大気汚染問題が再燃してきており、この問
題の解決策の一つとしてディーゼルエンジン用軽油中の
硫黄分の低減が上げられており、具体的には現在の規制
値である0.5重量%(以下%と示す。)を0.2%とし、将
来は0.05%とすることが検討されている。しかしなが
ら、上記高活性化された触媒を用いても、通常の水素化
脱硫処理では軽油中の硫黄分を0.35%にするのが限度と
されており、脱硫塔の増設による処理段数の増加、操業
条件の強化等が検討されている。しかし、脱硫塔の増設
には多大の費用が必要とされ、操業条件の強化は製品軽
油の着色や触媒寿命の短命化をもたらすという欠点があ
る。そのため従来の装置、操業条件で使用しうる高活性
の触媒の開発が切望されているが、今のしころ有効な触
媒は提供されていない。
排ガスによる大気汚染問題が再燃してきており、この問
題の解決策の一つとしてディーゼルエンジン用軽油中の
硫黄分の低減が上げられており、具体的には現在の規制
値である0.5重量%(以下%と示す。)を0.2%とし、将
来は0.05%とすることが検討されている。しかしなが
ら、上記高活性化された触媒を用いても、通常の水素化
脱硫処理では軽油中の硫黄分を0.35%にするのが限度と
されており、脱硫塔の増設による処理段数の増加、操業
条件の強化等が検討されている。しかし、脱硫塔の増設
には多大の費用が必要とされ、操業条件の強化は製品軽
油の着色や触媒寿命の短命化をもたらすという欠点があ
る。そのため従来の装置、操業条件で使用しうる高活性
の触媒の開発が切望されているが、今のしころ有効な触
媒は提供されていない。
本発明の目的は、上記要求を満足させうる高活性の触
媒の提供にある。
媒の提供にある。
本発明者らは特願昭63−206194に開示した上記アルミ
ニウムの酸化物、水和物の一方又は双方を主成分とする
担体物質に活性金属として周期率表第6属金属、第8属
金属のうちの少なくとも一種とりんとメルカプトカルボ
ン酸とを担持させた水素化処理触媒の改善を種々試み、
その結果、アルミナ水和物の形態と粒径の選定を行えば
軽質炭化水素油の水素化脱硫反応において上記要求を満
足させうることを見出し本発明に至った。
ニウムの酸化物、水和物の一方又は双方を主成分とする
担体物質に活性金属として周期率表第6属金属、第8属
金属のうちの少なくとも一種とりんとメルカプトカルボ
ン酸とを担持させた水素化処理触媒の改善を種々試み、
その結果、アルミナ水和物の形態と粒径の選定を行えば
軽質炭化水素油の水素化脱硫反応において上記要求を満
足させうることを見出し本発明に至った。
すなわち、本発明の方法はアルミナ水和物を主成分と
する担体物質に活性金属として周期律表第6属金属、第
8属金属のうちの少なくとも一種とりんとメルカプトカ
ルボン酸とを担持させた水素化処理触媒において、アル
ミナ水和物がX線回折の2θ=38.4°にピークを有する
擬ベーマイトの形態であって、そのピークの半値幅から
求められる粒子径が40〜120Åであることを特徴とする
ものである。
する担体物質に活性金属として周期律表第6属金属、第
8属金属のうちの少なくとも一種とりんとメルカプトカ
ルボン酸とを担持させた水素化処理触媒において、アル
ミナ水和物がX線回折の2θ=38.4°にピークを有する
擬ベーマイトの形態であって、そのピークの半値幅から
求められる粒子径が40〜120Åであることを特徴とする
ものである。
本発明に用いる擬ベーマイト形態のアルミナ水和物は
アルミン酸ナトリウムのようなアルミン酸塩又は硫酸ア
ルミニウム塩を常法どうり中和することによって調製で
き、粒子径は中和条件を選定することにより調整でき
る。例えば、特公昭57−44605号公報の記載例によれ
ば、pHを6〜10に調節し、かつ温度を50℃以上に保持し
た水酸化アルミニウム含有スラリーに硝酸アルミニウム
などのアルミニウム塩とアルミン酸ナトリウムのような
中和剤とを交互に添加してスラリーのpHを5以下、そし
て11以上になるように変動させ、最終的に6〜10の範囲
内で終結させるものであり、pHを変動させる回数が多い
ほど擬ベーマイトの粒径は大きくなるとされている。ま
た、特公昭49−31597号公報に開示されているように、
常法どうりの中和法で調製された粒子径の小さな擬ベー
マイトゲル、あるいはこれらを噴霧乾燥して得られる擬
ベーマイト粉を加熱しながら混練することにより粒子径
を成長させてもよい。
アルミン酸ナトリウムのようなアルミン酸塩又は硫酸ア
ルミニウム塩を常法どうり中和することによって調製で
き、粒子径は中和条件を選定することにより調整でき
る。例えば、特公昭57−44605号公報の記載例によれ
ば、pHを6〜10に調節し、かつ温度を50℃以上に保持し
た水酸化アルミニウム含有スラリーに硝酸アルミニウム
などのアルミニウム塩とアルミン酸ナトリウムのような
中和剤とを交互に添加してスラリーのpHを5以下、そし
て11以上になるように変動させ、最終的に6〜10の範囲
内で終結させるものであり、pHを変動させる回数が多い
ほど擬ベーマイトの粒径は大きくなるとされている。ま
た、特公昭49−31597号公報に開示されているように、
常法どうりの中和法で調製された粒子径の小さな擬ベー
マイトゲル、あるいはこれらを噴霧乾燥して得られる擬
ベーマイト粉を加熱しながら混練することにより粒子径
を成長させてもよい。
本発明は特願昭63−206194号に開示した発明を改良す
るものであり、従って、用いる活性金属、リン酸、メル
カプトカルボン酸は特願昭63−206194号に記載されたも
のと同一であり、用いる理由も同一である。
るものであり、従って、用いる活性金属、リン酸、メル
カプトカルボン酸は特願昭63−206194号に記載されたも
のと同一であり、用いる理由も同一である。
本発明の特徴は、触媒担体を粒径40〜120Åの擬ベー
マイト形態のアルミナ水和物に限定することであり、こ
れにより従来の触媒と比較してはるかに優れた活性を発
現させるものである。本発明において使用する担体をこ
のように限定するのは、水素化脱硫反応は触媒の細孔内
で起こるものであり、触媒の細孔が小さくなると反応分
子が細孔内に侵入できず反応が拡散律速となり、結果と
して活性が低下し、細孔が大きくなりすぎると比表面積
が低下し、活性点が減少し活性が低下するからである。
マイト形態のアルミナ水和物に限定することであり、こ
れにより従来の触媒と比較してはるかに優れた活性を発
現させるものである。本発明において使用する担体をこ
のように限定するのは、水素化脱硫反応は触媒の細孔内
で起こるものであり、触媒の細孔が小さくなると反応分
子が細孔内に侵入できず反応が拡散律速となり、結果と
して活性が低下し、細孔が大きくなりすぎると比表面積
が低下し、活性点が減少し活性が低下するからである。
〔実施例−1〕 内容積301のステンレス製反応槽に水121を入れ70℃に
加温しその中にAl2O3濃度として8.1%の硫酸アルミニウ
ム水溶液とAl2O3濃度として26.0%のアルミン酸ソーダ
水溶液をそれぞれ63ml/minと29ml/minの量を同時に滴下
総時間を40分間で滴下しアルミナゲルを得た。
加温しその中にAl2O3濃度として8.1%の硫酸アルミニウ
ム水溶液とAl2O3濃度として26.0%のアルミン酸ソーダ
水溶液をそれぞれ63ml/minと29ml/minの量を同時に滴下
総時間を40分間で滴下しアルミナゲルを得た。
この時の液のpHは8.2であった。アルミナゲルはろ
過、洗浄後スプレードライヤーを用いて噴霧乾燥を行い
アルミナ水和物粉末とした。
過、洗浄後スプレードライヤーを用いて噴霧乾燥を行い
アルミナ水和物粉末とした。
このアルミナ水和物粉末を2kgと水21をニーダーに取
り30分、2時間、4時間とそれぞれニーディングを行い
擬ベーマイトの粒子径を成長させた。
り30分、2時間、4時間とそれぞれニーディングを行い
擬ベーマイトの粒子径を成長させた。
ニーディングを行ったアルミナ水和物粉末の擬ベーマ
イト粒子径をX線回折により測定したところ、それぞれ
45Å,62Å,70Åであった。
イト粒子径をX線回折により測定したところ、それぞれ
45Å,62Å,70Åであった。
三酸化モリブデン64.7g、炭酸コバルト(Co含有量49.
1重量%)18.8gを水に懸濁し85%の正りん酸28.6gを添
加して加熱下で溶解し150mlの水溶液とした。この水溶
液に、85重量%メルカプト酢酸171.4gを添加して金属硫
化物前駆体の金属メルカプチド水溶液を得た。
1重量%)18.8gを水に懸濁し85%の正りん酸28.6gを添
加して加熱下で溶解し150mlの水溶液とした。この水溶
液に、85重量%メルカプト酢酸171.4gを添加して金属硫
化物前駆体の金属メルカプチド水溶液を得た。
この金属メルカプチド水溶液とAl2O3として200gとな
るようにそれぞれのニーディング物を取りニーダー中で
混練し、次に1.5mmφ孔のダイスを有する押し出し成型
機により円柱状に成型した。この成型体を100℃で16時
間乾燥し触媒1,2,3を得た。
るようにそれぞれのニーディング物を取りニーダー中で
混練し、次に1.5mmφ孔のダイスを有する押し出し成型
機により円柱状に成型した。この成型体を100℃で16時
間乾燥し触媒1,2,3を得た。
触媒1,2,3の破壊強度1.5kg/mm以上であった。
触媒1,2,3の金属含有量はモリブデンがMoO3に換算し
て22重量%、コバルトがCo0に換算して4重量%、リン
がP2O5として6重量%であり、メルカプト酢酸の使用量
はMo,CoがMoS2,CoSになるのに必要な硫黄の理論量に換
算して1.5倍であった。
て22重量%、コバルトがCo0に換算して4重量%、リン
がP2O5として6重量%であり、メルカプト酢酸の使用量
はMo,CoがMoS2,CoSになるのに必要な硫黄の理論量に換
算して1.5倍であった。
次いで調製した触媒を、次の条件で活性評価した。
触媒量 15 ml 原料油液空間速度 2.0 hr-1 反応圧力(水素圧) 30 kg/cm2 昇温(室温→330℃) 10 hrs 反応温度 330 ℃ 水素/油比 150 N1/1 通油時間 48 hrs 反応に用いた直留常圧軽油の性状は次の通りであった。
比重(15/4℃) 0.85 硫黄 1.55 重量% 窒素 178 重量ppm 蒸留性状(初留点) 231 ℃ 〃 (50容量%点)313 ℃ 〃 (終点) 390 ℃ 処理油は8時間毎にサンプリングし、硫黄含有量を測
定し脱硫率を求めた。以下の実施例で示す処理油中硫黄
含有量及び脱硫率は、16,24,32,40,48時間目にサンプリ
ングした処理油の硫黄含有量の平均値及び脱硫率の平均
値である。得られた結果を第1表に示した。
定し脱硫率を求めた。以下の実施例で示す処理油中硫黄
含有量及び脱硫率は、16,24,32,40,48時間目にサンプリ
ングした処理油の硫黄含有量の平均値及び脱硫率の平均
値である。得られた結果を第1表に示した。
〔実施例−2〕 内容積301のステンレス製反応槽に水191を入れ70℃に
加温しその中にAL2O3濃度として5.4重量%の硝酸アルミ
ニウム水溶液640gを加えた。次いで、その中にAl2O3濃
度として9.2重量%のアルミン酸ソーダ水溶液690gを加
え5分間攪はんし、アルミナヒドロゲルを生成した。
加温しその中にAL2O3濃度として5.4重量%の硝酸アルミ
ニウム水溶液640gを加えた。次いで、その中にAl2O3濃
度として9.2重量%のアルミン酸ソーダ水溶液690gを加
え5分間攪はんし、アルミナヒドロゲルを生成した。
この時の液のpHは9.8であった。次にこのアルミナヒ
ドロゲルに前記硝酸アルミニウム水溶液を800g加え5分
間保持した。この時のpHは3.2となった。さらに前記ア
ルミン酸ソーダ水溶液を800g加え5分間保持した。この
時のpHは9.2となった。この硝酸アルミニウム水溶液と
アルミン酸ソーダを交互に加える操作を18回繰り返し
て、アルミナゲルを得た。アルミナゲルはろ過、洗浄後
スプレードライヤを用いて噴霧乾燥を行いアルミナ水和
物粉末とした。このアルミナ水和物粉末の擬ベーマイト
粒子径をX線回折により測定したところ112Åであっ
た。
ドロゲルに前記硝酸アルミニウム水溶液を800g加え5分
間保持した。この時のpHは3.2となった。さらに前記ア
ルミン酸ソーダ水溶液を800g加え5分間保持した。この
時のpHは9.2となった。この硝酸アルミニウム水溶液と
アルミン酸ソーダを交互に加える操作を18回繰り返し
て、アルミナゲルを得た。アルミナゲルはろ過、洗浄後
スプレードライヤを用いて噴霧乾燥を行いアルミナ水和
物粉末とした。このアルミナ水和物粉末の擬ベーマイト
粒子径をX線回折により測定したところ112Åであっ
た。
三酸化モリブデン64.7g、炭酸コバルト(Co含有量49.
1重量%)18.8を水に懸濁し85重量%の正りん酸28.6gを
添加して加熱下で溶解し150mlの水溶液とした。この水
溶液に、85重量%メルカプト酢酸171.4gを添加して金属
硫化物前駆体の金属メルカプチド水溶液を得た。
1重量%)18.8を水に懸濁し85重量%の正りん酸28.6gを
添加して加熱下で溶解し150mlの水溶液とした。この水
溶液に、85重量%メルカプト酢酸171.4gを添加して金属
硫化物前駆体の金属メルカプチド水溶液を得た。
この金属メルカプチド水溶液とAl2O3として200gとな
るようにこのアルミナ水和物粉末をニーダー中で混練
し、次に1.5mmφ孔のダイスを有する押し出し成型機に
より円柱状に成型した。この成型体を100℃で16時間乾
燥し触媒4を得た。
るようにこのアルミナ水和物粉末をニーダー中で混練
し、次に1.5mmφ孔のダイスを有する押し出し成型機に
より円柱状に成型した。この成型体を100℃で16時間乾
燥し触媒4を得た。
触媒4の破壊強度は1.5kg/mm以上であった。
触媒4の金属含有量はモリブデンがMoO3に換算して22
重量%、コバルトがCoOに換算して4重量%、リンがP2O
5として6重量%であり、メルカプト酢酸の使用量はM
o、CoがMoS2、CoSになるのに必要な硫黄の理論量に換算
して1.5倍であった。
重量%、コバルトがCoOに換算して4重量%、リンがP2O
5として6重量%であり、メルカプト酢酸の使用量はM
o、CoがMoS2、CoSになるのに必要な硫黄の理論量に換算
して1.5倍であった。
次いで実施例−1と同様にして活性評価をし、得られ
た結果を第1表に示した。
た結果を第1表に示した。
γ−アルミナを担体としMoO3を15重量%、CoOを4重
量%含有する市販触媒(日本ケッチェン(株)社製KF−
742)に次の予備硫化処理を施した。
量%含有する市販触媒(日本ケッチェン(株)社製KF−
742)に次の予備硫化処理を施した。
硫化油 3重量%n−ブチルメルカプタン/クェート常
圧軽油 触媒量 15 ml 原料油液空間速度 1.0 hr-1 反応圧力(水素圧) 20 kg/cm2 反応温度 316 ℃ 水素/油比 150 N1/1 通油時間 18 hrs この予備硫化を施した触媒について実施例−1と同様
にして活性評価した。得られた結果を第1表に示した。
圧軽油 触媒量 15 ml 原料油液空間速度 1.0 hr-1 反応圧力(水素圧) 20 kg/cm2 反応温度 316 ℃ 水素/油比 150 N1/1 通油時間 18 hrs この予備硫化を施した触媒について実施例−1と同様
にして活性評価した。得られた結果を第1表に示した。
第1表より本発明の触媒を用いれば生成油中の硫黄濃
度を0.1%未満にでき、その結果、脱硫率も従来より高
いことがわかる。この結果より、本発明の触媒を従来の
多段装置で用いれば生成油中の硫黄濃度を0.05%未満に
容易にできることは明らかである。
度を0.1%未満にでき、その結果、脱硫率も従来より高
いことがわかる。この結果より、本発明の触媒を従来の
多段装置で用いれば生成油中の硫黄濃度を0.05%未満に
容易にできることは明らかである。
なお、各実施例、比較例で得た触媒の細孔構造は空気
中にて500℃で2時間焼成し、窒素ガスの吸着法の吸着
側で測定され、BJH法によって計算した値を用いた。
中にて500℃で2時間焼成し、窒素ガスの吸着法の吸着
側で測定され、BJH法によって計算した値を用いた。
本発明の水素化脱硫触媒は、軟質炭化水素油の脱硫に
従来の酸化物型触媒よりはるかに優れた活性を示す。従
って、この高活性触媒を用いれば運転条件の変更や、設
備の増設を行うことなく硫黄含有量の低いディーゼル燃
料用軽油を生産することができる。
従来の酸化物型触媒よりはるかに優れた活性を示す。従
って、この高活性触媒を用いれば運転条件の変更や、設
備の増設を行うことなく硫黄含有量の低いディーゼル燃
料用軽油を生産することができる。
また本発明の水素化脱硫触媒は活性金属を硫化するた
めの硫黄分が担持されているので製油所で予備硫化が不
要になる利点も備えている。
めの硫黄分が担持されているので製油所で予備硫化が不
要になる利点も備えている。
Claims (1)
- 【請求項1】アルミナ水和物を主成分とする担体物質に
活性金属として周期律表第6属、第8属金属のうちの少
なくとも一種とりんとメルカプトカルボン酸とを担持さ
せた水素化処理触媒において、アルミナ水和物がX線回
折の2θ=38.4°にピークを有する擬ベーマイトの形態
であって、そのピークの半値幅から求められる粒子径が
40〜120Åであることを特徴とする水素化脱硫触媒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2129031A JP2920255B2 (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 水素化脱硫触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2129031A JP2920255B2 (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 水素化脱硫触媒 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0427439A JPH0427439A (ja) | 1992-01-30 |
JP2920255B2 true JP2920255B2 (ja) | 1999-07-19 |
Family
ID=14999409
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2129031A Expired - Lifetime JP2920255B2 (ja) | 1990-05-21 | 1990-05-21 | 水素化脱硫触媒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2920255B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001012551A3 (en) * | 1999-08-11 | 2001-08-30 | Akzo Nobel Nv | Quasi-crystalline boehmites containing additives |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20060060510A1 (en) * | 2004-09-17 | 2006-03-23 | Bhan Opinder K | High activity hydrodesulfurization catalyst, a method of making a high activity hydrodesulfurization catalyst, and a process for manufacturing an ultra-low sulfur distillate product |
CN112742431B (zh) * | 2019-10-31 | 2023-07-14 | 中国石油化工股份有限公司 | 汽油选择性加氢脱硫催化剂及其制备方法和应用以及汽油选择性加氢脱硫方法 |
CN113559889B (zh) * | 2020-04-28 | 2023-09-05 | 中国石油化工股份有限公司 | 改性含磷拟薄水铝石及其制备方法和改性含磷氧化铝及加氢催化剂 |
CN114425361B (zh) * | 2020-10-29 | 2023-07-28 | 中国石油化工股份有限公司 | 石蜡加氢精制催化剂及其制备方法 |
-
1990
- 1990-05-21 JP JP2129031A patent/JP2920255B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2001012551A3 (en) * | 1999-08-11 | 2001-08-30 | Akzo Nobel Nv | Quasi-crystalline boehmites containing additives |
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JPH0427439A (ja) | 1992-01-30 |
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