JP2899206B2 - Ｒｖ車用ラジアルタイヤ - Google Patents
Ｒｖ車用ラジアルタイヤInfo
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- JP2899206B2 JP2899206B2 JP6082338A JP8233894A JP2899206B2 JP 2899206 B2 JP2899206 B2 JP 2899206B2 JP 6082338 A JP6082338 A JP 6082338A JP 8233894 A JP8233894 A JP 8233894A JP 2899206 B2 JP2899206 B2 JP 2899206B2
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- tread
- tire
- shoulder lug
- shoulder
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は泥地における牽引性能
と、路面走行における通過騒音の低減とを両立させうる
ＲＶ車用ラジアルタイヤに関する。
と、路面走行における通過騒音の低減とを両立させうる
ＲＶ車用ラジアルタイヤに関する。
【０００２】
【従来の技術】ＲＶ車用タイヤにあっては、従来、不整
地走行を重視し、ショルダー部においてラグ溝を太くか
つ深くすることによって泥地における牽引性能（マッド
性能）が高まり、又トレッド部の溝深さを浅くしたこと
によって騒音が減少するということが経験的に知られて
いた。例えばマッド性能と騒音とは表１に示すような概
念で処理されていた。
地走行を重視し、ショルダー部においてラグ溝を太くか
つ深くすることによって泥地における牽引性能（マッド
性能）が高まり、又トレッド部の溝深さを浅くしたこと
によって騒音が減少するということが経験的に知られて
いた。例えばマッド性能と騒音とは表１に示すような概
念で処理されていた。
【０００３】
【表１】
【０００４】従ってＲＶ車用タイヤにおいては、トレッ
ドパターンを含めてタイヤ構成をその使用目的に応じて
択一的に選択し、タイヤを形成していた。
ドパターンを含めてタイヤ構成をその使用目的に応じて
択一的に選択し、タイヤを形成していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年泥地にお
ける牽引性能即ちマッド性能を重視したＲＶ車用タイヤ
にあっては路上走行における低騒音化の要請が高まりつ
つある。
ける牽引性能即ちマッド性能を重視したＲＶ車用タイヤ
にあっては路上走行における低騒音化の要請が高まりつ
つある。
【０００６】発明者らは前記要請に対応し、この二律背
反の関係にあるマット性能の向上と、低騒音化との両立
を図るべく実験、試作を重ねた結果、両性能をバランス
よく高度の水準を保つには、トレッドパターンを構成す
るための要因についてその組合わせが一定の範囲にある
ことにより達成でき、又その範囲を数式化することが可
能であることを見出し、本発明を完成させたのである。
反の関係にあるマット性能の向上と、低騒音化との両立
を図るべく実験、試作を重ねた結果、両性能をバランス
よく高度の水準を保つには、トレッドパターンを構成す
るための要因についてその組合わせが一定の範囲にある
ことにより達成でき、又その範囲を数式化することが可
能であることを見出し、本発明を完成させたのである。
【０００７】本発明は、マッド性能の向上と低騒音化と
を両立させ、ＲＶ車用タイヤの適応範囲をさらに拡大し
うるＲＶ車用ラジアルタイヤの提供を目的としている。
を両立させ、ＲＶ車用タイヤの適応範囲をさらに拡大し
うるＲＶ車用ラジアルタイヤの提供を目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、トレッド部か
らサイドウォール部をへてビード部のビードコアで折返
す有機繊維コードをラジアル配列したプライからなるカ
ーカスと、その半径方向外側かつベルトコードをタイヤ
赤道面に対して１０〜３０°の角度で配列した複数のプ
ライからなるベルト層とを具えるとともに、トレッド面
にタイヤ周方向にのびる縦溝とトレッド縁からショルダ
部を通り前記縦溝に至る連続したショルダーラグ溝、縦
溝間を結ぶ横溝を含むトレッド溝を設け、しかも標準リ
ムにリム組みし、公称最大内圧、公称最大荷重を付加し
た標準接地状態での接地巾が１７０〜２２０mmのＲＶ車
用ラジアルタイヤであって、ショルダーラグ溝の溝深さ
は１２〜１８mm、１本の前記ショルダーラグ溝の容積を
ショルダーラグ溝中心間のラグピッチ長さで除したショ
ルダーラグ溝容積率をＸｍ（mm3 ／ｍ）、前記ショルダ
ーラグ溝のタイヤ軸方向線に対する傾き角度をθ、及び
前記接地状態における全トレッド溝をタイヤ軸方向線に
投影した軸方向長さの総和をＹｍ（mm）、前記接地状態
でのトレッド溝の全容積を前記ラグピッチで除した溝容
積率をＸｎ（mm3 ／mm）としたとき、以下の式を充足す
ることを特徴とするＲＶ車用ラジアルタイヤである。 ６５．１≦０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦７５．１ …（１） ６１０≦Ｘｎ≦１２００ …（２）
らサイドウォール部をへてビード部のビードコアで折返
す有機繊維コードをラジアル配列したプライからなるカ
ーカスと、その半径方向外側かつベルトコードをタイヤ
赤道面に対して１０〜３０°の角度で配列した複数のプ
ライからなるベルト層とを具えるとともに、トレッド面
にタイヤ周方向にのびる縦溝とトレッド縁からショルダ
部を通り前記縦溝に至る連続したショルダーラグ溝、縦
溝間を結ぶ横溝を含むトレッド溝を設け、しかも標準リ
ムにリム組みし、公称最大内圧、公称最大荷重を付加し
た標準接地状態での接地巾が１７０〜２２０mmのＲＶ車
用ラジアルタイヤであって、ショルダーラグ溝の溝深さ
は１２〜１８mm、１本の前記ショルダーラグ溝の容積を
ショルダーラグ溝中心間のラグピッチ長さで除したショ
ルダーラグ溝容積率をＸｍ（mm3 ／ｍ）、前記ショルダ
ーラグ溝のタイヤ軸方向線に対する傾き角度をθ、及び
前記接地状態における全トレッド溝をタイヤ軸方向線に
投影した軸方向長さの総和をＹｍ（mm）、前記接地状態
でのトレッド溝の全容積を前記ラグピッチで除した溝容
積率をＸｎ（mm3 ／mm）としたとき、以下の式を充足す
ることを特徴とするＲＶ車用ラジアルタイヤである。 ６５．１≦０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦７５．１ …（１） ６１０≦Ｘｎ≦１２００ …（２）
【０００９】
【作用】接地巾を１７０〜２２０mmの範囲に規制してい
る。これは１７０mm未満では、路上走行でのグリップ性
が十分確保出来ず、２２０mmを不整地路での走行抵抗が
過大となりトラックション性能が十分発揮できないこと
による。
る。これは１７０mm未満では、路上走行でのグリップ性
が十分確保出来ず、２２０mmを不整地路での走行抵抗が
過大となりトラックション性能が十分発揮できないこと
による。
【００１０】又、前記ショルダーラグ溝の溝深さを１２
〜１８mmとしている。前記溝深さが１２mm以下では、マ
ッド性能に劣り、１８mmをこえて大となれば陸部の剛性
が低下し、路上走行に際して走行安定性が低下するから
である。
〜１８mmとしている。前記溝深さが１２mm以下では、マ
ッド性能に劣り、１８mmをこえて大となれば陸部の剛性
が低下し、路上走行に際して走行安定性が低下するから
である。
【００１１】前記式（１）、（２）は次に述べる実験結
果に基づき誘導されたのである。タイヤサイズが３１×
１０．５０Ｒ１５ Ｈ／Ｃのタイヤについて表２に示す
如く、従来のタイヤであるサンプル１を基準としてトレ
ッドパターンが異なる１１種類のタイヤを試作するとと
もに、マッド性能と騒音との比較テストを行った。
果に基づき誘導されたのである。タイヤサイズが３１×
１０．５０Ｒ１５ Ｈ／Ｃのタイヤについて表２に示す
如く、従来のタイヤであるサンプル１を基準としてトレ
ッドパターンが異なる１１種類のタイヤを試作するとと
もに、マッド性能と騒音との比較テストを行った。
【００１２】
【表２】
【００１３】１）マッド性能 各テストタイヤをＲＶ車の全輪に装着するとともに、散
水した赤土軟泥からなる深さ２０〜２５cmのマッド路に
おいて２５ｍ区間の発進加速タイムにて評価を行った。
なおテストに際して２Ｈ、２速、回転数３０００ｒ．
ｐ．ｍに固定した。
水した赤土軟泥からなる深さ２０〜２５cmのマッド路に
おいて２５ｍ区間の発進加速タイムにて評価を行った。
なおテストに際して２Ｈ、２速、回転数３０００ｒ．
ｐ．ｍに固定した。
【００１４】なおテスト結果をサンプル１を１００とす
る指数で表示し、数値が大きいほど良好であることを示
す。
る指数で表示し、数値が大きいほど良好であることを示
す。
【００１５】２）通過騒音テスト ＪＡＳＯ Ｃ６０６に規定する実車惰行試験によって実
施し、試供タイヤを装着した前記車両を直進状のテスト
コースにおいて、通過速度を４０、６０、８０km／Ｈの
３段階での通過騒音を各５回ずつ測定し、その平均値を
求めるとともに、４０、６０、８０km／Ｈでの平均値を
サンプル１を１００とする指数で表示した。数値が大き
いほど通過騒音が少なく良好であることを示す。これら
のテスト結果を表３に示す。
施し、試供タイヤを装着した前記車両を直進状のテスト
コースにおいて、通過速度を４０、６０、８０km／Ｈの
３段階での通過騒音を各５回ずつ測定し、その平均値を
求めるとともに、４０、６０、８０km／Ｈでの平均値を
サンプル１を１００とする指数で表示した。数値が大き
いほど通過騒音が少なく良好であることを示す。これら
のテスト結果を表３に示す。
【００１６】
【表３】
【００１７】テストの結果、例えばサンプル８のように
マッド性能の向上と通過騒音の低減とを両立させうる構
成が存在することが確認出来た。
マッド性能の向上と通過騒音の低減とを両立させうる構
成が存在することが確認出来た。
【００１８】さらに前述のテスト結果を要因別に解析
し、その結果を図５〜８に示す。図５、６にといては、
ショルダーラグ溝容積率Ｘｍ又は溝容積率Ｘｎが大にな
るほどマッド性能は良好となりかつ通過騒音が劣ること
を示している。
し、その結果を図５〜８に示す。図５、６にといては、
ショルダーラグ溝容積率Ｘｍ又は溝容積率Ｘｎが大にな
るほどマッド性能は良好となりかつ通過騒音が劣ること
を示している。
【００１９】又、図７においてはショルダー溝のタイヤ
軸方向線に対する傾き角度θが２０度をこえて大となれ
ばマッド性能が劣り、さらに図８に示すように全トレッ
ド溝をタイヤ軸方向線に投影した軸方向の長さの緩和
（Ｙｍ）の値が３００をこえて大となればマッド性能及
び通過騒音がともに良好となる。
軸方向線に対する傾き角度θが２０度をこえて大となれ
ばマッド性能が劣り、さらに図８に示すように全トレッ
ド溝をタイヤ軸方向線に投影した軸方向の長さの緩和
（Ｙｍ）の値が３００をこえて大となればマッド性能及
び通過騒音がともに良好となる。
【００２０】前記テスト結果に基づき、マッド性能指数
Ｚｍと前記Ｘｍ、Ｙｍの値との相関関係は、 Ｚｍ＝３４．９＋０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ …（３） 又、通過騒音指数Ｚｎと溝容積率Ｃｎとの相関関係は、 Ｚｎ＝１２０．４−０．０１７Ｘｎ …（４） となる。
Ｚｍと前記Ｘｍ、Ｙｍの値との相関関係は、 Ｚｍ＝３４．９＋０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ …（３） 又、通過騒音指数Ｚｎと溝容積率Ｃｎとの相関関係は、 Ｚｎ＝１２０．４−０．０１７Ｘｎ …（４） となる。
【００２１】ここでマッド性能指数Ｚｎ及び通過騒音指
数Ｚｎのそれぞれが合格域である条件として、 Ｚｍ＝１００〜１１０ …（５） Ｚｎ＝１００〜１１０ …（６） と設定すれば、（３）、（４）式は １００≦３４．９＋０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦１１０ …（７） １００≦１２０．４−０．０１７Ｘｍ≦１１０ …（８）
数Ｚｎのそれぞれが合格域である条件として、 Ｚｍ＝１００〜１１０ …（５） Ｚｎ＝１００〜１１０ …（６） と設定すれば、（３）、（４）式は １００≦３４．９＋０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦１１０ …（７） １００≦１２０．４−０．０１７Ｘｍ≦１１０ …（８）
【００２２】この（７）、（８）を整理することによっ
て、 ６５．１≦０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦７５．１ …（１） ６１０≦Ｘｎ≦１２００ …（２） 前述の（１）、（２）式を得ることが出来る。
て、 ６５．１≦０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦７５．１ …（１） ６１０≦Ｘｎ≦１２００ …（２） 前述の（１）、（２）式を得ることが出来る。
【００２３】従って、ショルダーラグ溝容積率Ｘｍ、シ
ョルダーラグ溝のタイヤ軸方向線に対する傾き角度θ、
接地状態における全トレッド溝をタイヤ軸方向線に投影
した軸方向の長さの総和Ｙｍ及び溝容積率Ｘｎについて
前記（１）、（２）式により総括的に規制することによ
って、マッド性能と通過騒音の低減とを両立させること
が出来る。
ョルダーラグ溝のタイヤ軸方向線に対する傾き角度θ、
接地状態における全トレッド溝をタイヤ軸方向線に投影
した軸方向の長さの総和Ｙｍ及び溝容積率Ｘｎについて
前記（１）、（２）式により総括的に規制することによ
って、マッド性能と通過騒音の低減とを両立させること
が出来る。
【００２４】
【実施例】以下本発明の一実施例を図面に基づき説明す
る。図１〜３においてＲＶ用ラジアルタイヤ１はトレッ
ド部２とその両側からタイヤ半径方向内方にのびる一対
のサイドウォール部３、３と、該サイドウォール部３の
内方にのびるビード部４とを有する。
る。図１〜３においてＲＶ用ラジアルタイヤ１はトレッ
ド部２とその両側からタイヤ半径方向内方にのびる一対
のサイドウォール部３、３と、該サイドウォール部３の
内方にのびるビード部４とを有する。
【００２５】さらにＲＶ用ラジアルタイヤ１には、トレ
ッド部２からサイドウォール部３をへてビード部４に至
る本体部にビードコア５の周りをタイヤ軸方向内側から
外側に向かって折返す折返し部を具えるカーカス６と、
該カーカス６の外側かつトレッド部の内方に配されるベ
ルト層７とを具える。
ッド部２からサイドウォール部３をへてビード部４に至
る本体部にビードコア５の周りをタイヤ軸方向内側から
外側に向かって折返す折返し部を具えるカーカス６と、
該カーカス６の外側かつトレッド部の内方に配されるベ
ルト層７とを具える。
【００２６】なお本実施例では、前記ビードコア５の半
径方向外方かつカーカス６の本体部と折返し部との間
に、断面三角形状かつ硬質のゴムからなるビードエーペ
ックス１５を立上げている。
径方向外方かつカーカス６の本体部と折返し部との間
に、断面三角形状かつ硬質のゴムからなるビードエーペ
ックス１５を立上げている。
【００２７】前記カーカス６は、本例では、２枚のカー
カスプライからなり、各カーカスプライは、ナイロン、
ポリエステル、レーヨン、芳香族ポリアミドなどの有機
繊維からなるカーカスコードをタイヤ赤道面Ｃに対して
７５〜９０°の角度で傾けて並置したラジアル、又はセ
ミラジアル配列として形成され、又各カーカスプライの
間では前記カーカスコードが互いに交差する向きに配さ
れる。
カスプライからなり、各カーカスプライは、ナイロン、
ポリエステル、レーヨン、芳香族ポリアミドなどの有機
繊維からなるカーカスコードをタイヤ赤道面Ｃに対して
７５〜９０°の角度で傾けて並置したラジアル、又はセ
ミラジアル配列として形成され、又各カーカスプライの
間では前記カーカスコードが互いに交差する向きに配さ
れる。
【００２８】ベルト層７は本実施例では、内、外２枚の
ベルトプライからなり、各ベルトプライナイロン、ポリ
エステル、レーヨン、芳香族ポリアミドなどの有機繊維
又はスチールからなるベルトコードをタイヤ赤道面Ｃに
対して１０〜３０°の角度で傾けかつ各ベルトプライ間
では互いに交差する向きに配してタガ効果を有し、トレ
ッド部２の剛性増大を図っている。
ベルトプライからなり、各ベルトプライナイロン、ポリ
エステル、レーヨン、芳香族ポリアミドなどの有機繊維
又はスチールからなるベルトコードをタイヤ赤道面Ｃに
対して１０〜３０°の角度で傾けかつ各ベルトプライ間
では互いに交差する向きに配してタガ効果を有し、トレ
ッド部２の剛性増大を図っている。
【００２９】トレッド部２には、本実施例では、タイヤ
周方向に略直線状にのびる３本の縦溝８、８、８と、ト
レッド縁Ｅからトレッド部２のタイヤ軸方向両側部分で
あるショルダー部２Ａを通り外側の縦溝７に至る連続し
たショルダーラグ溝９と、前記外側の縦溝８、８間を結
ぶ横溝１０とを有し、これらの縦溝８…ショルダーラグ
溝９…、横溝１０…によってトレッド溝１１を形成して
いる。
周方向に略直線状にのびる３本の縦溝８、８、８と、ト
レッド縁Ｅからトレッド部２のタイヤ軸方向両側部分で
あるショルダー部２Ａを通り外側の縦溝７に至る連続し
たショルダーラグ溝９と、前記外側の縦溝８、８間を結
ぶ横溝１０とを有し、これらの縦溝８…ショルダーラグ
溝９…、横溝１０…によってトレッド溝１１を形成して
いる。
【００３０】又ＲＶ車用ラジアルタイヤ１は、正規リム
Ｊにリム組みしかつ正規内圧と正規荷重を付加した正規
状態においてタイヤが接地する接地状態におけるタイヤ
軸方向の巾である接地巾を１６０〜２２０mmとし、かつ
本例ではこの接地巾ＷＳがトレッド巾ＷＴと一致する。
Ｊにリム組みしかつ正規内圧と正規荷重を付加した正規
状態においてタイヤが接地する接地状態におけるタイヤ
軸方向の巾である接地巾を１６０〜２２０mmとし、かつ
本例ではこの接地巾ＷＳがトレッド巾ＷＴと一致する。
【００３１】前記ショルダーラグ溝９は、本例では図２
に示すようにタイヤ軸方向線Ｙと略平行、即ちタイヤ軸
方向線Ｙに対して傾き角度が０度でありかつ溝深さＧＨ
を１２〜１８mmの範囲としている。
に示すようにタイヤ軸方向線Ｙと略平行、即ちタイヤ軸
方向線Ｙに対して傾き角度が０度でありかつ溝深さＧＨ
を１２〜１８mmの範囲としている。
【００３２】又ショルダーラグ溝９は、そのショルダー
ラグ溝容積率Ｘｍを定めることによって、その溝巾、及
び溝断面積が規制される。
ラグ溝容積率Ｘｍを定めることによって、その溝巾、及
び溝断面積が規制される。
【００３３】ショルダーラグ溝容積率Ｘｍとは、１本の
ショルダーラグ溝９の容積Ｖを、隣り合うショルダーラ
グ溝９、９の溝中心間の距離であるラグピッチＰの長さ
で除した比である。
ショルダーラグ溝９の容積Ｖを、隣り合うショルダーラ
グ溝９、９の溝中心間の距離であるラグピッチＰの長さ
で除した比である。
【００３４】なおショルダーラグ溝９は図４に示すよう
に、タイヤ軸方向線Ｙに対してθ度傾けて配してもよ
い。
に、タイヤ軸方向線Ｙに対してθ度傾けて配してもよ
い。
【００３５】さらに、前記接地状態において全トレッド
溝１１をタイヤ軸方向線Ｙに投影したタイヤ軸方向長さ
の総和Ｙｍ、及びこの接地状態におけるトレッド溝１１
をラグピッチＰで除した溝容積率Ｘｎを設定し、これら
Ｘｍをmm3 ／ｍ、θを度、Ｙｍをmm、及びＸｎをmm3 ／
mmの各単位で表したとき、次の（１）及び（２）式を充
足するように設定している。 ６５．１≦０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦７５．１ …（１） ６１０≦Ｘｎ≦１２００ …（２）
溝１１をタイヤ軸方向線Ｙに投影したタイヤ軸方向長さ
の総和Ｙｍ、及びこの接地状態におけるトレッド溝１１
をラグピッチＰで除した溝容積率Ｘｎを設定し、これら
Ｘｍをmm3 ／ｍ、θを度、Ｙｍをmm、及びＸｎをmm3 ／
mmの各単位で表したとき、次の（１）及び（２）式を充
足するように設定している。 ６５．１≦０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦７５．１ …（１） ６１０≦Ｘｎ≦１２００ …（２）
【００３６】
【具体例】タイヤサイズが前述の作用の項で述べたテス
トと同じ３１×１０．５０Ｒ１５であり、かつ図１に示
す構成を有するタイヤについて、前述の式（１）、
（２）から導かれるマッド性の指数及び通過騒音の指数
と、テスト結果に基づくマッド性の指数及び通過騒音の
指数との比較を行い、前記式（１）、（２）による算出
された値の精度を確認した。
トと同じ３１×１０．５０Ｒ１５であり、かつ図１に示
す構成を有するタイヤについて、前述の式（１）、
（２）から導かれるマッド性の指数及び通過騒音の指数
と、テスト結果に基づくマッド性の指数及び通過騒音の
指数との比較を行い、前記式（１）、（２）による算出
された値の精度を確認した。
【００３７】テストは、表２に示すサンプル１（従来
品）をベースとして複数種類のタイヤについて実施し
た。
品）をベースとして複数種類のタイヤについて実施し
た。
【００３８】テスト方法は表２におけるテストと同じで
あり、テスト結果を表４及び図９、１０に示す。
あり、テスト結果を表４及び図９、１０に示す。
【００３９】なお図９、１０には、表２に示す予測式算
出用のタイヤ（サンプル２〜１１）についても併せて記
している。
出用のタイヤ（サンプル２〜１１）についても併せて記
している。
【００４０】
【表４】
【００４１】テストの結果、マッド性、通過騒音ととも
に予測値と実測値とがほぼ一致しており、前述の（１）
式及び（２）式を用いてトレッド部を構成することによ
って、マッド性能の向上と、通過騒音の低減とを両立さ
せたＲＶ用ラジアルタイヤを形成しうることが確認出来
た。
に予測値と実測値とがほぼ一致しており、前述の（１）
式及び（２）式を用いてトレッド部を構成することによ
って、マッド性能の向上と、通過騒音の低減とを両立さ
せたＲＶ用ラジアルタイヤを形成しうることが確認出来
た。
【００４２】
【発明の効果】叙上の如く本発明のＲＶ車用ラジアルタ
イヤは、前記構成を具えることにより、泥地における牽
引性能と、路面における通過騒音の低減とを両立でき、
ＲＶ車の性能向上を図りうる。
イヤは、前記構成を具えることにより、泥地における牽
引性能と、路面における通過騒音の低減とを両立でき、
ＲＶ車の性能向上を図りうる。
【図１】本発明の一実施例を示すタイヤ軸方向断面図で
ある。
ある。
【図２】そのトレッドパターンを示す展開平面図であ
る。
る。
【図３】そのＡ−Ａ断面図である。
【図４】他のトレッドパターンを示す展開平面図であ
る。
る。
【図５】ショルダーラグ溝容積率とマッド性能、通過騒
音との関係を示すグラフである。
音との関係を示すグラフである。
【図６】溝容積率とマッド性能、通過騒音との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図７】ショルダーラグ溝のタイヤ軸方向線に対する傾
き角度とマッド性能、通過騒音との関係を示すグラフで
ある。
き角度とマッド性能、通過騒音との関係を示すグラフで
ある。
【図８】接地面内における全トレッド溝をタイヤ軸方向
線に投影した軸方向の長さの総和とマッド性能、通過騒
音との関係を示すグラフである。
線に投影した軸方向の長さの総和とマッド性能、通過騒
音との関係を示すグラフである。
【図９】マッド性能について予測値と実測値との相関関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図１０】通過騒音について予測値と実測値との相関関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
２ トレッド部 ２Ａ ショルダー部 ３ サイドウォール部 ４ ビード部 ５ ビードコア ６ カーカス ７ ベルト層 ８ 縦溝 ９ ショルダーラグ溝 １０ 横溝 １１ トレッド溝 Ｃ タイヤ赤道面 Ｅ トレッド縁 Ｊ 標準リム Ｐ ラグピッチ ＷＳ 接地巾 ＷＴ トレッド巾 Ｙ タイヤ軸方向線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B60C 11/11
Claims (1)
- 【請求項１】トレッド部からサイドウォール部をへてビ
ード部のビードコアで折返す有機繊維コードをラジアル
配列したプライからなるカーカスと、その半径方向外側
かつベルトコードをタイヤ赤道面に対して１０〜３０°
の角度で配列した複数のプライからなるベルト層とを具
えるとともに、 トレッド面にタイヤ周方向にのびる縦溝とトレッド縁か
らショルダ部を通り前記縦溝に至る連続したショルダー
ラグ溝、縦溝間を結ぶ横溝を含むトレッド溝を設け、 しかも標準リムにリム組みし、公称最大内圧、公称最大
荷重を付加した標準接地状態での接地巾が１７０〜２２
０mmのＲＶ車用ラジアルタイヤであって、 ショルダーラグ溝の溝深さは１２〜１８mm、１本の前記
ショルダーラグ溝の容積をショルダーラグ溝中心間のラ
グピッチ長さで除したショルダーラグ溝容積率をＸｍ
（mm3 ／ｍ）、前記ショルダーラグ溝のタイヤ軸方向線
に対する傾き角度をθ、及び前記接地状態における全ト
レッド溝をタイヤ軸方向線に投影した軸方向長さの総和
をＹｍ（mm）、前記接地状態でのトレッド溝の全容積を
前記ラグピッチで除した溝容積率をＸｎ（mm3 ／mm）と
したとき、以下の式を充足することを特徴とするＲＶ車
用ラジアルタイヤ。 ６５．１≦０．０５９Ｘｍ・cos θ＋０．０５８Ｙｍ≦７５．１ …（１） ６１０≦Ｘｎ≦１２００ …（２）
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|---|---|---|---|
| JP6082338A JP2899206B2 (ja) | 1994-03-28 | 1994-03-28 | Ｒｖ車用ラジアルタイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6082338A JP2899206B2 (ja) | 1994-03-28 | 1994-03-28 | Ｒｖ車用ラジアルタイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07266808A JPH07266808A (ja) | 1995-10-17 |
| JP2899206B2 true JP2899206B2 (ja) | 1999-06-02 |
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ID=13771784
Family Applications (1)
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| JP6082338A Expired - Fee Related JP2899206B2 (ja) | 1994-03-28 | 1994-03-28 | Ｒｖ車用ラジアルタイヤ |
Country Status (1)
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| JP (1) | JP2899206B2 (ja) |
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-
1994
- 1994-03-28 JP JP6082338A patent/JP2899206B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH07266808A (ja) | 1995-10-17 |
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