JP2895917B2 - 熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法Info
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- JP2895917B2 JP2895917B2 JP2147703A JP14770390A JP2895917B2 JP 2895917 B2 JP2895917 B2 JP 2895917B2 JP 2147703 A JP2147703 A JP 2147703A JP 14770390 A JP14770390 A JP 14770390A JP 2895917 B2 JP2895917 B2 JP 2895917B2
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- resin
- isocyanate compound
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、基材との接着強度に優れたラミネート物を
製造することができる、熱可塑性樹脂の押出ラミネート
方法に関する。
製造することができる、熱可塑性樹脂の押出ラミネート
方法に関する。
従来より、各種樹脂フィルム、アルミニウム箔、セロ
ファン、紙、布等の基材に、ポリエチレン、ポリプロピ
レン等のポリオレフィン樹脂等を押出ラミネートしてヒ
ートシール性、防湿性等を付与することが行われてお
り、それらラミネート物は食品等の包装用資材、剥離紙
および粘着テープ用資材等として多量に使用されてい
る。
ファン、紙、布等の基材に、ポリエチレン、ポリプロピ
レン等のポリオレフィン樹脂等を押出ラミネートしてヒ
ートシール性、防湿性等を付与することが行われてお
り、それらラミネート物は食品等の包装用資材、剥離紙
および粘着テープ用資材等として多量に使用されてい
る。
しかしながら、ラミネート物におけるラミネート層と
基材との接着強度を実用可能な程度に到達させるため
に、そのラミネート方法として、通常、ラミネート層と
なるポリオレフィン樹脂等の熱可塑性樹脂の押出樹脂温
度を例えば310℃以上の高温としてダイと圧着ロールと
の空間（いわゆるエアーギャップ）内でその表面を酸化
させ、さらに、基材の表面にプライマーコート処理を施
している。従って、従来の押出ラミネート方法において
は、押出樹脂温度を高温としていることから、ラミネー
ト層の基材との非接着面も酸化されて、ラミネート物と
してのヒートシール性の低下や臭気の発生等の問題を往
々にして引き起こしている。さらに、プライマーコート
処理およびその後の乾燥工程が必要であるという工程の
煩雑さ、経済的不利さの問題も抱えている。
基材との接着強度を実用可能な程度に到達させるため
に、そのラミネート方法として、通常、ラミネート層と
なるポリオレフィン樹脂等の熱可塑性樹脂の押出樹脂温
度を例えば310℃以上の高温としてダイと圧着ロールと
の空間（いわゆるエアーギャップ）内でその表面を酸化
させ、さらに、基材の表面にプライマーコート処理を施
している。従って、従来の押出ラミネート方法において
は、押出樹脂温度を高温としていることから、ラミネー
ト層の基材との非接着面も酸化されて、ラミネート物と
してのヒートシール性の低下や臭気の発生等の問題を往
々にして引き起こしている。さらに、プライマーコート
処理およびその後の乾燥工程が必要であるという工程の
煩雑さ、経済的不利さの問題も抱えている。
また、熱可塑性樹脂の押出溶融膜をオゾン処理するこ
とにより、ラミネート物におけるラミネート層と基材と
の接着強度を改良する方法も提案され（例えば、特開昭
57−157724号公報等参照）、実用化されているが、この
方法とて、基材表面のプライマーコート処理は必要であ
って、前述の前者問題の解決には有効であるが、後者問
題をも解決し得てはいない。
とにより、ラミネート物におけるラミネート層と基材と
の接着強度を改良する方法も提案され（例えば、特開昭
57−157724号公報等参照）、実用化されているが、この
方法とて、基材表面のプライマーコート処理は必要であ
って、前述の前者問題の解決には有効であるが、後者問
題をも解決し得てはいない。
本発明は、従来の熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法
における前述の問題を解決すべくなされたものであり、
従って、本発明は、熱可塑性樹脂の押出樹脂温度を低温
下しても、さらに、基材表面にプライマーコート処理を
施さずとも、基材との接着強度に優れたラミネート物を
製造することができる、熱可塑性樹脂の押出ラミネート
方法を提供することを目的とする。
における前述の問題を解決すべくなされたものであり、
従って、本発明は、熱可塑性樹脂の押出樹脂温度を低温
下しても、さらに、基材表面にプライマーコート処理を
施さずとも、基材との接着強度に優れたラミネート物を
製造することができる、熱可塑性樹脂の押出ラミネート
方法を提供することを目的とする。
本発明の熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法は、以下
詳述すれば、イソシアネート化合物を含有する熱可塑性
樹脂を押出機のダイから樹脂温度120〜350℃で押出して
溶融膜となし、次いで該溶融膜をオゾン処理した後、該
処理面を接着面として基材に圧着ラミネートすることを
特徴とする。
詳述すれば、イソシアネート化合物を含有する熱可塑性
樹脂を押出機のダイから樹脂温度120〜350℃で押出して
溶融膜となし、次いで該溶融膜をオゾン処理した後、該
処理面を接着面として基材に圧着ラミネートすることを
特徴とする。
本発明における熱可塑性樹脂としては、ポリエチレ
ン、エチレンと、プロピレン、ブテン−１、ヘキセン−
１等のα−オレフィンとの共重合体、エチレンと、酢酸
ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エス
テル等との共重合体等のエチレン系樹脂、ポリプロピレ
ン、プロピレンと、エチレン、ブテン−１等のα−オレ
フィンとの共重合体等のプロピレン系樹脂等に代表され
るポリオレフィン樹脂、ポリアミド樹脂、飽和ポリエス
テル樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂等が
挙げられる。これらの中で、ポリオレフィン樹脂、特に
エチレン系樹脂が好ましい。
ン、エチレンと、プロピレン、ブテン−１、ヘキセン−
１等のα−オレフィンとの共重合体、エチレンと、酢酸
ビニル、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エス
テル等との共重合体等のエチレン系樹脂、ポリプロピレ
ン、プロピレンと、エチレン、ブテン−１等のα−オレ
フィンとの共重合体等のプロピレン系樹脂等に代表され
るポリオレフィン樹脂、ポリアミド樹脂、飽和ポリエス
テル樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂等が
挙げられる。これらの中で、ポリオレフィン樹脂、特に
エチレン系樹脂が好ましい。
本発明において、これら熱可塑性樹脂はイソシアネー
ト化合物を含有していることが必須である。ここで、
「イソシアネート化合物を含有する熱可塑性樹脂」と
は、以下に例示するイソシアネート化合物を予め配合す
るとか、イソシアネート化合物によって予め変性すると
か等によって、熱可塑性樹脂中にイソシアナト基（マス
クされたものを含む。）が存在することを意味する。
ト化合物を含有していることが必須である。ここで、
「イソシアネート化合物を含有する熱可塑性樹脂」と
は、以下に例示するイソシアネート化合物を予め配合す
るとか、イソシアネート化合物によって予め変性すると
か等によって、熱可塑性樹脂中にイソシアナト基（マス
クされたものを含む。）が存在することを意味する。
イソシアネート化合物としては、（イ）フェニルイソ
シアネート、Ｏ−トリルイソシアネート、Ｏ−クロルイ
ソシアネート、α−ナフチルイソシアネート等のモノイ
ソシアネート化合物、（ロ）ヘキサメチレンジイソシア
ネート、2,6−ジイソシアネートメチルカプロエート、
2,4−または2,6−トリレンジイソシアネート、4,4′−
ジフェニルメタンジイソシアネート、3,3′−ジメトキ
シビフェニル−4,4′−ジイソシアネート、1,5−ナフチ
レンジイソシアネート、一般式 で表わされるポリ（メチレンフェニルイソシアネート）
等のジおよびポリイソシアネート化合物、（ハ）（ロ）
のジおよびポリイソシアネート化合物と、エチレングリ
コール、プロピレングリコール、1,4−ブタンジオー
ル、グリセリン、トリメチロールプロパン等の多価アル
コールとからなる末端NCOウレタンプレポリマー、およ
び（ニ）フェノールまたはアミンでマスクされた（イ）
〜（ハ）のイソシアネート化合物等が挙げられる。これ
らの中で、4,4′−ジフェニルメタンジイソシアネー
ト、ポリ（メチレンフェニルイソシアネート）、ウレタ
ンプレポリマー、およびこれらのイソシアナト基がフェ
ノールまたはアミンでマスクされたイソシアネート化合
物が好ましい。
シアネート、Ｏ−トリルイソシアネート、Ｏ−クロルイ
ソシアネート、α−ナフチルイソシアネート等のモノイ
ソシアネート化合物、（ロ）ヘキサメチレンジイソシア
ネート、2,6−ジイソシアネートメチルカプロエート、
2,4−または2,6−トリレンジイソシアネート、4,4′−
ジフェニルメタンジイソシアネート、3,3′−ジメトキ
シビフェニル−4,4′−ジイソシアネート、1,5−ナフチ
レンジイソシアネート、一般式 で表わされるポリ（メチレンフェニルイソシアネート）
等のジおよびポリイソシアネート化合物、（ハ）（ロ）
のジおよびポリイソシアネート化合物と、エチレングリ
コール、プロピレングリコール、1,4−ブタンジオー
ル、グリセリン、トリメチロールプロパン等の多価アル
コールとからなる末端NCOウレタンプレポリマー、およ
び（ニ）フェノールまたはアミンでマスクされた（イ）
〜（ハ）のイソシアネート化合物等が挙げられる。これ
らの中で、4,4′−ジフェニルメタンジイソシアネー
ト、ポリ（メチレンフェニルイソシアネート）、ウレタ
ンプレポリマー、およびこれらのイソシアナト基がフェ
ノールまたはアミンでマスクされたイソシアネート化合
物が好ましい。
なお、熱可塑性樹脂におけるこれらイソシアネート化
合物の含有量は、イソシアナト基換算で0.0003〜５重量
％、好ましくは0.001〜１重量％、特に好ましくは0.001
5〜0.5重量％である。イソシアネート化合物を含有しな
い場合には、ラミネート物としてのラミネート層と基材
との接着強度が劣ることとなる。
合物の含有量は、イソシアナト基換算で0.0003〜５重量
％、好ましくは0.001〜１重量％、特に好ましくは0.001
5〜0.5重量％である。イソシアネート化合物を含有しな
い場合には、ラミネート物としてのラミネート層と基材
との接着強度が劣ることとなる。
イソシアネート化合物の熱可塑性樹脂への配合方法と
しては、例えば、液体状、粘稠状、または固体状のイソ
シアネート化合物の所定量を粉末状、ペレット状、また
はフレーク状の熱可塑性樹脂に加え、タンブラー、リボ
ンブレンダー、またはヘンシェルミキサー等で混合し、
直ちに、または、押出機で混練した後、押出ラミネート
用の押出機に供給する方法、または、同様にして作製し
たイソシアネート化合物配合のマスターバッチを、熱可
塑性樹脂と共に押出ラミネート用の押出機に供給する方
法等、公知の方法を採ることができる。
しては、例えば、液体状、粘稠状、または固体状のイソ
シアネート化合物の所定量を粉末状、ペレット状、また
はフレーク状の熱可塑性樹脂に加え、タンブラー、リボ
ンブレンダー、またはヘンシェルミキサー等で混合し、
直ちに、または、押出機で混練した後、押出ラミネート
用の押出機に供給する方法、または、同様にして作製し
たイソシアネート化合物配合のマスターバッチを、熱可
塑性樹脂と共に押出ラミネート用の押出機に供給する方
法等、公知の方法を採ることができる。
また、熱可塑性樹脂には、基材との接着性を妨げない
程度に、スリップ剤、帯電防止剤、防曇剤、紫外線吸収
剤、酸化防止剤等の添加剤、炭酸カルシウム、シリカ、
酸化チタン、タルク等の無機充填剤、および顔料等を添
加することができる。
程度に、スリップ剤、帯電防止剤、防曇剤、紫外線吸収
剤、酸化防止剤等の添加剤、炭酸カルシウム、シリカ、
酸化チタン、タルク等の無機充填剤、および顔料等を添
加することができる。
本発明において、熱可塑性樹脂を押出機のダイから押
出して溶融膜となす際の樹脂温度は120〜350℃、好まし
くは150〜330℃、特に好ましくは150〜300℃とする。樹
脂温度が120℃未満では、樹脂の延展性が不良となり溶
融膜が円滑に得られないばかりか、基材との接着強度が
不充分となる。また、350℃を越えると、ラミネート物
としてのヒートシール性の低下や臭気の発生等の問題が
起ると共に、ゲル状物が発生して機械的強度、外観の低
下等の問題が起こることとなる。
出して溶融膜となす際の樹脂温度は120〜350℃、好まし
くは150〜330℃、特に好ましくは150〜300℃とする。樹
脂温度が120℃未満では、樹脂の延展性が不良となり溶
融膜が円滑に得られないばかりか、基材との接着強度が
不充分となる。また、350℃を越えると、ラミネート物
としてのヒートシール性の低下や臭気の発生等の問題が
起ると共に、ゲル状物が発生して機械的強度、外観の低
下等の問題が起こることとなる。
さらに、本発明においては、前記溶融膜の後述する基
材との接着面をオゾン処理することが必須である。オゾ
ン処理は、エアーギャップ内で、ノズルまたはスリット
状の吹出口からオゾンを含ませた気体（空気等）を、溶
融膜面に向けて、または後述する基材面に向けて、また
は溶融膜と基材との圧着部に向けて吹付けることにより
なされる。吹付ける気体中のオゾンの濃度は0.1g/m3以
上が好ましく、さらに好ましくは1g/m3以上である。ま
た、吹付け量は、溶融膜の巾に対して0.01／分/cm以
上が好ましく、さらに好ましく0.1／分/cm以上であ
る。この場合、極端に流量を多くすることは、溶融膜が
揺れ動いて厚みが不均一になるので避けるべきである。
材との接着面をオゾン処理することが必須である。オゾ
ン処理は、エアーギャップ内で、ノズルまたはスリット
状の吹出口からオゾンを含ませた気体（空気等）を、溶
融膜面に向けて、または後述する基材面に向けて、また
は溶融膜と基材との圧着部に向けて吹付けることにより
なされる。吹付ける気体中のオゾンの濃度は0.1g/m3以
上が好ましく、さらに好ましくは1g/m3以上である。ま
た、吹付け量は、溶融膜の巾に対して0.01／分/cm以
上が好ましく、さらに好ましく0.1／分/cm以上であ
る。この場合、極端に流量を多くすることは、溶融膜が
揺れ動いて厚みが不均一になるので避けるべきである。
次いで、前述の方法によりオゾン処理した溶融膜を圧
着ロールに導き、該処理面を接着面として、同じく圧着
ロールに導かれた基材に圧着ラミネートする。
着ロールに導き、該処理面を接着面として、同じく圧着
ロールに導かれた基材に圧着ラミネートする。
本発明における基材としては、ポリプロピレン、ポリ
アミド、ポリエステル、エチレン−酢酸ビニル共重合体
の鹸化物、ポルスチレン、ポリ塩化ビニリデン、ポリビ
ニルアルコール等の樹脂フィルムまたはシート、アルミ
ニウム、鉄等の金属箔または金属板、セロファン、紙、
織布、不織布等が用いられ、必要に応じてその表面がコ
ロナ処理、フレーム処理等される。
アミド、ポリエステル、エチレン−酢酸ビニル共重合体
の鹸化物、ポルスチレン、ポリ塩化ビニリデン、ポリビ
ニルアルコール等の樹脂フィルムまたはシート、アルミ
ニウム、鉄等の金属箔または金属板、セロファン、紙、
織布、不織布等が用いられ、必要に応じてその表面がコ
ロナ処理、フレーム処理等される。
本発明の押出ラミネート方法は、イソシアネート化合
物を含有する熱可塑性樹脂を基材に押出ラミネートする
場合のすべてに適用できるものであり、基材片面に一層
の該熱可塑性樹脂を押出ラミネートする場合のほか、二
種以上の該熱可塑性樹脂または基材側を該熱可塑性樹脂
としてその外側に他の熱可塑性樹脂を用いて、基材片面
に二層以上を逐次押出または共押出ラミネートする場
合、基材両面に同様にして該熱可塑性樹脂を押出ラミネ
ートする場合、および、二種の基材間に該熱可塑性樹脂
をサンドイッチ押出ラミネートする場合等にも有効であ
る。
物を含有する熱可塑性樹脂を基材に押出ラミネートする
場合のすべてに適用できるものであり、基材片面に一層
の該熱可塑性樹脂を押出ラミネートする場合のほか、二
種以上の該熱可塑性樹脂または基材側を該熱可塑性樹脂
としてその外側に他の熱可塑性樹脂を用いて、基材片面
に二層以上を逐次押出または共押出ラミネートする場
合、基材両面に同様にして該熱可塑性樹脂を押出ラミネ
ートする場合、および、二種の基材間に該熱可塑性樹脂
をサンドイッチ押出ラミネートする場合等にも有効であ
る。
なお、本発明の押出ラミネート方法におけるラミネー
ト速度としては、10〜400m/分程度、ラミネート層の厚
みとしては、５〜200μ程度適当である。
ト速度としては、10〜400m/分程度、ラミネート層の厚
みとしては、５〜200μ程度適当である。
本発明の熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法は、以上
の構成とするので、熱可塑性樹脂の押出樹脂温度を従来
におけるより低温化しても、さらに、基材表面にプライ
マーコート処理を施さずとも、基材との接着強度に優れ
たラミネート物を製造することができる。
の構成とするので、熱可塑性樹脂の押出樹脂温度を従来
におけるより低温化しても、さらに、基材表面にプライ
マーコート処理を施さずとも、基材との接着強度に優れ
たラミネート物を製造することができる。
実施例１ 190℃でのメルトフローレート16g/10分、密度0.919g/
cm3の高圧法ポリエチレン（LDPE）99重量％と、同樹脂
にポリ（メチレンフェニルイソシアネート）（日本ポリ
ウレタン工業社製、「ミリオネートMR」、イソシアナト
基含量31重量％）１重量％を予め配合したイソシアネー
ト化合物配合樹脂マスターバッチ１重量％とを、タンブ
ラーで混合した後、この混合物を、口径90mmの押出機に
装着したＴダイから樹脂温度240℃、巾500mmで押出して
溶融膜となし、次いで該溶融膜の一方の面に向けて、ダ
イ下30mmの位置に設置した巾450mmのノズルからオドン
濃度12g/m3の空気を1000l/時の量で吹き付けることによ
り、該溶融膜の片面をオゾン処理した。続いて公知の押
出ラミネーターを用いて、捲出部より15μのナイロンフ
ィルムを捲出し、前記溶融膜を、オゾン処理面を接着面
として圧着ロールで圧着ラミネートした。この時のラミ
ネート速度は80m/分、ラミネート層の厚みは30μとし
た。
cm3の高圧法ポリエチレン（LDPE）99重量％と、同樹脂
にポリ（メチレンフェニルイソシアネート）（日本ポリ
ウレタン工業社製、「ミリオネートMR」、イソシアナト
基含量31重量％）１重量％を予め配合したイソシアネー
ト化合物配合樹脂マスターバッチ１重量％とを、タンブ
ラーで混合した後、この混合物を、口径90mmの押出機に
装着したＴダイから樹脂温度240℃、巾500mmで押出して
溶融膜となし、次いで該溶融膜の一方の面に向けて、ダ
イ下30mmの位置に設置した巾450mmのノズルからオドン
濃度12g/m3の空気を1000l/時の量で吹き付けることによ
り、該溶融膜の片面をオゾン処理した。続いて公知の押
出ラミネーターを用いて、捲出部より15μのナイロンフ
ィルムを捲出し、前記溶融膜を、オゾン処理面を接着面
として圧着ロールで圧着ラミネートした。この時のラミ
ネート速度は80m/分、ラミネート層の厚みは30μとし
た。
得られたラミネート物につき、ゲル状物発生等に起因
するラミネート層の外観、基材とラミネート層との接着
強度、およびラミネート層同志をヒートシールした後の
ヒートシール強度、ならびにヒートシールした袋の耐衝
撃強度を評価した。結果を表−１に示す。
するラミネート層の外観、基材とラミネート層との接着
強度、およびラミネート層同志をヒートシールした後の
ヒートシール強度、ならびにヒートシールした袋の耐衝
撃強度を評価した。結果を表−１に示す。
実施例２〜５ イソシアネート化合物配合樹脂マスターバッチの混合
割合を、0.1重量％、0.5重量％、５重量％、および10重
量％とした他は、実施例１と同様にして押出ラミネート
した。評価結果を表−１に示す。
割合を、0.1重量％、0.5重量％、５重量％、および10重
量％とした他は、実施例１と同様にして押出ラミネート
した。評価結果を表−１に示す。
実施例６ イソシアネート化合物配合樹脂マスターバッチを100
重量％とした他は、実施例１と同様にして押出ラミネー
トした。評価結果を表−１に示す。
重量％とした他は、実施例１と同様にして押出ラミネー
トした。評価結果を表−１に示す。
比較例１ イソシアネート化合物配合樹脂マスターバッチを混合
せず、高圧法ポリエチレンのみを使用した他は、実施例
１と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１
に示す。
せず、高圧法ポリエチレンのみを使用した他は、実施例
１と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１
に示す。
比較例２ 溶融膜にオゾン処理を施さなかった他は、実施例１と
同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１に示
した。
同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１に示
した。
実施例7,8 押出樹脂温度を280℃、および300℃とした他は、実施
例１と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−
１に示す。
例１と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−
１に示す。
比較例３ イソシアネート化合物配合樹脂マスターバッチを混合
せず、高圧法ポリエチレンのみを使用した他は、実施例
８と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１
に示す。
せず、高圧法ポリエチレンのみを使用した他は、実施例
８と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１
に示す。
実施例９〜11 190℃でのメルトフローレート15g/10分、酢酸ビニル
含量10重量％のエチレン−酢酸ビニル共重合体（EVA）
と、平径粒径２μのシリカ５重量％と、実施例１にて用
いたと同じイソシアネート化合物、各々、１重量％、５
重量％、および15重量％とを、ヘンシェルミキサーで混
合し、この各混合物を、各々、押出機を用いて150℃で
混練した後、ペレット化した。これら各々のイソシアネ
ート化合物配合樹脂を用い、押出樹脂温度を180℃と
し、ラミネート層の厚みを40μにした他は、実施例１と
同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１に示
す。
含量10重量％のエチレン−酢酸ビニル共重合体（EVA）
と、平径粒径２μのシリカ５重量％と、実施例１にて用
いたと同じイソシアネート化合物、各々、１重量％、５
重量％、および15重量％とを、ヘンシェルミキサーで混
合し、この各混合物を、各々、押出機を用いて150℃で
混練した後、ペレット化した。これら各々のイソシアネ
ート化合物配合樹脂を用い、押出樹脂温度を180℃と
し、ラミネート層の厚みを40μにした他は、実施例１と
同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１に示
す。
比較例４ イソシアネート化合物を配合しなかった他は、実施例
９と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１
に示す。
９と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−１
に示す。
実施例12 押出樹脂温度を320℃とし、基材として、ラミネート
層との接着面を予めコロナ放電処理（30W・分／m2）し
た坪量75g/m2のクラフト紙を用い、ラミネート速度を30
0m/分とし、ラミネート層の厚みを15μとした他は、実
施例１と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表
−２に示す。
層との接着面を予めコロナ放電処理（30W・分／m2）し
た坪量75g/m2のクラフト紙を用い、ラミネート速度を30
0m/分とし、ラミネート層の厚みを15μとした他は、実
施例１と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表
−２に示す。
比較例５ イソシアネート化合物配合樹脂マスターバッチを混合
せず、高圧法ポリエチレンのみを使用した他は、実施例
12と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−２
に示す。
せず、高圧法ポリエチレンのみを使用した他は、実施例
12と同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−２
に示す。
実施例13 基材として、スフ織布（タテ80本/25mm、ヨコ75本/25
mm）を用い、ラミネート層の厚みを50μとした他は、実
施例６と同様にして押出ラミネートした。結果を表−２
に示す。
mm）を用い、ラミネート層の厚みを50μとした他は、実
施例６と同様にして押出ラミネートした。結果を表−２
に示す。
比較例６ 溶融膜にオゾン処理を施さなかった他は、実施例13と
同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−２に示
す。
同様にして押出ラミネートした。評価結果を表−２に示
す。
実施例14 230℃でのメルトフローレート35g/10分、エチレン含
量４重量％のプロピレン−エチレンランダム共重合体
（PEC）90重量％と、実施例１にて用いたと同じイソシ
アネート化合物配合樹脂マスターバッチ10重量％とを、
タンブラーで混合し、この混合物を押出機を用いて220
℃で混練した後、パレット化した。このペレットを押出
機に供給し、押出樹脂温度を280℃とし、基材を12μの
ポリエステルフィルムとした他は、実施例１と同様にし
て押出ラミネートした。評価結果を表−２に示す。
量４重量％のプロピレン−エチレンランダム共重合体
（PEC）90重量％と、実施例１にて用いたと同じイソシ
アネート化合物配合樹脂マスターバッチ10重量％とを、
タンブラーで混合し、この混合物を押出機を用いて220
℃で混練した後、パレット化した。このペレットを押出
機に供給し、押出樹脂温度を280℃とし、基材を12μの
ポリエステルフィルムとした他は、実施例１と同様にし
て押出ラミネートした。評価結果を表−２に示す。
比較例７ イソシアネート化合物配合樹脂マスターバッチに代え
て、実施例１にて用いたと同じ高圧法ポリエチレンを用
いた他は、実施例14と同様にして押出ラミネートした。
評価結果を表−２に示す。
て、実施例１にて用いたと同じ高圧法ポリエチレンを用
いた他は、実施例14と同様にして押出ラミネートした。
評価結果を表−２に示す。
（１）接着強度 基材がナイロンフィルム、およびポリエステリフィル
ムの場合 幅15mm、長さ90mmの試験片を、予め長さ方向40mmに亘
って基材とラミネート層とを剥離した後、ショッパー型
引張試験機で引張速度300mm/分でＴ型剥離した時の最大
値（g/15mm）で示す。
ムの場合 幅15mm、長さ90mmの試験片を、予め長さ方向40mmに亘
って基材とラミネート層とを剥離した後、ショッパー型
引張試験機で引張速度300mm/分でＴ型剥離した時の最大
値（g/15mm）で示す。
なお、評価結果における数値の＊印は、ラミネート層
が破断したことを示す。
が破断したことを示す。
基材がクラフト紙の場合 ボンドテスター（パーキンス社製）により、紙面側か
らエアーを送入し、基材とラミネート層とが剥離または
破壊した時のエアー圧力（kg/cm2）で示す。
らエアーを送入し、基材とラミネート層とが剥離または
破壊した時のエアー圧力（kg/cm2）で示す。
基材がスフ織布の場合 試験片を手で10回揉んだ時の基材とラミネート層との
剥離状態で判定した。
剥離状態で判定した。
○；剥離しない。
×；剥離する。
（２）ヒートシール強度 ラミネート物のラミネート層同士を熱板式ヒートシー
ラーで、シール幅15mm、温度140℃、圧力2kg/cm2、時間
１秒の条件でヒートシールし、ヒートシール部を含めて
幅15mm、長さ90mmの試験片を、ショッパー型引張試験機
で引張速度300mm/分でＴ型剥離した時の最大値（kg/15m
m）で示す。
ラーで、シール幅15mm、温度140℃、圧力2kg/cm2、時間
１秒の条件でヒートシールし、ヒートシール部を含めて
幅15mm、長さ90mmの試験片を、ショッパー型引張試験機
で引張速度300mm/分でＴ型剥離した時の最大値（kg/15m
m）で示す。
（３）耐衝撃強度 ラミネート物のラミネート層同士を対面させて、三方
を熱板式ヒートシーラーでヒートシール（シール幅15m
m、温度140℃、圧力2kg/cm2、時間１秒）して150mm×15
0mmの袋を作製し、200ccの水を充填した後、残る一方を
同様にヒートシールし、その袋体上に、それと同等の大
きさの重さ1kgの鉄板をほぼ平行に当たるように落下
し、１回の落下で袋体のヒートシール部が破壊する鉄板
の落下高さ（cm）を求めた。
を熱板式ヒートシーラーでヒートシール（シール幅15m
m、温度140℃、圧力2kg/cm2、時間１秒）して150mm×15
0mmの袋を作製し、200ccの水を充填した後、残る一方を
同様にヒートシールし、その袋体上に、それと同等の大
きさの重さ1kgの鉄板をほぼ平行に当たるように落下
し、１回の落下で袋体のヒートシール部が破壊する鉄板
の落下高さ（cm）を求めた。
Claims (1)
- 【請求項１】イソシアネート化合物を含有する熱可塑性
樹脂を押出機のダイから樹脂温度120〜350℃で押出して
溶融膜となし、次いで該溶融膜をオゾン処理した後、該
処理面を接着面として基材に圧着ラミネートすることを
特徴とする熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2147703A JP2895917B2 (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | 熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2147703A JP2895917B2 (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | 熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0441238A JPH0441238A (ja) | 1992-02-12 |
| JP2895917B2 true JP2895917B2 (ja) | 1999-05-31 |
Family
ID=15436337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2147703A Expired - Lifetime JP2895917B2 (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | 熱可塑性樹脂の押出ラミネート方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2895917B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008029733A1 (fr) | 2006-09-08 | 2008-03-13 | Toppan Printing Co., Ltd. | Corps multicouche |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04147851A (ja) * | 1990-10-11 | 1992-05-21 | Honshu Paper Co Ltd | オレフィン系樹脂層と不織布との積層方法 |
| SE9203007D0 (sv) | 1992-10-13 | 1992-10-13 | Tetra Alfa Holdings | Saett att framstaella foerpackningsmaterial i form av en sammanhaengande laminatbana |
| EP0818306B1 (en) * | 1993-09-21 | 2000-03-29 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Process for producing laminated film and laminated sheet |
| US7078075B1 (en) | 1995-02-23 | 2006-07-18 | H.B. Fuller Licensing & Financing Inc. | Method for producing a continuous thermoplastic coating and articles constructed therefrom |
-
1990
- 1990-06-06 JP JP2147703A patent/JP2895917B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008029733A1 (fr) | 2006-09-08 | 2008-03-13 | Toppan Printing Co., Ltd. | Corps multicouche |
| EP3351377A1 (en) | 2006-09-08 | 2018-07-25 | Toppan Printing Co., Ltd. | Laminate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0441238A (ja) | 1992-02-12 |
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