JP2851612B2 - クラッチ、特に自動車の摩擦クラッチ用のハブ - Google Patents
クラッチ、特に自動車の摩擦クラッチ用のハブInfo
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D13/00—Friction clutches
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- F16D13/60—Clutching elements
- F16D13/64—Clutch-plates; Clutch-lamellae
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- B23K33/004—Filling of continuous seams
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- Y10T74/1987—Rotary bodies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Mechanical Operated Clutches (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、伝動装置入力軸に
連結するための内歯と、クラッチの連行回転ディスクに
結合するための、半径方向外側に延びる少なくとも１個
の周方向の突起または半径方向と軸方向に延び、周方向
において離隔された複数の要素とを備えている、クラッ
チ、特に自動車の摩擦クラッチ用のハブに関する。
連結するための内歯と、クラッチの連行回転ディスクに
結合するための、半径方向外側に延びる少なくとも１個
の周方向の突起または半径方向と軸方向に延び、周方向
において離隔された複数の要素とを備えている、クラッ
チ、特に自動車の摩擦クラッチ用のハブに関する。
【０００２】
【従来の技術】このようなハブは、摩擦クラッチがプリ
ダンパ（予緩衝器）を備えているときに使用される。ド
イツ連邦共和国特許出願公開第４０２６７６５号公報
は、空転システムと負荷システムを有するクラッチディ
スクを開示している。この場合、トルクを伝達するため
に外歯を備えたハブは、その内歯が伝動装置入力軸に装
着される。外歯を介してハブディスク（連行回転ディス
ク）がハブに連結されている。この場合、外歯は空転シ
ステムの角度範囲を決定する回転遊びを有する。ねじれ
振動ダンパのすべての部品は回転軸線の周りに同心的に
配置されている。ハブディスクは外周に摩擦ライニング
を備えたライニング支持体に連結され、このハブディス
クを介してトルクが供給される。トルクは外歯を介して
ハブに伝達され、そこから内歯を介して伝動装置入力軸
に伝達される。
ダンパ（予緩衝器）を備えているときに使用される。ド
イツ連邦共和国特許出願公開第４０２６７６５号公報
は、空転システムと負荷システムを有するクラッチディ
スクを開示している。この場合、トルクを伝達するため
に外歯を備えたハブは、その内歯が伝動装置入力軸に装
着される。外歯を介してハブディスク（連行回転ディス
ク）がハブに連結されている。この場合、外歯は空転シ
ステムの角度範囲を決定する回転遊びを有する。ねじれ
振動ダンパのすべての部品は回転軸線の周りに同心的に
配置されている。ハブディスクは外周に摩擦ライニング
を備えたライニング支持体に連結され、このハブディス
クを介してトルクが供給される。トルクは外歯を介して
ハブに伝達され、そこから内歯を介して伝動装置入力軸
に伝達される。
【０００３】ハブは力伝達系の最後の部材として大きな
負荷を受ける。歯は公知のごとく、トルクを伝達する要
素として、単位面積あたり大きな押圧力を受ける。充分
な安定性と運転信頼性が得られるようにするために、ハ
ブは強く焼入れされた鋼で作らなければならない。部品
の最高の負荷が歯に生じることが予想される。その結
果、材料選択時に、予想される歯の負荷よりも大きな強
度を有する鋼を考慮しなければならない。このような材
料は高価である。
負荷を受ける。歯は公知のごとく、トルクを伝達する要
素として、単位面積あたり大きな押圧力を受ける。充分
な安定性と運転信頼性が得られるようにするために、ハ
ブは強く焼入れされた鋼で作らなければならない。部品
の最高の負荷が歯に生じることが予想される。その結
果、材料選択時に、予想される歯の負荷よりも大きな強
度を有する鋼を考慮しなければならない。このような材
料は高価である。
【０００４】従って、材料選択時のコストを低減できる
ようにするために、ハブは一般的に鍛造によって硬化さ
れる。これにより、ハブの外周にわたって均一に強度が
増大するので、例えば歯はあらゆる個所で所定の半径方
向深さまでほとんど同じ強度を有する。部品のこの硬化
は他の加工工程を必要とするので、ハブの製作コストが
高くなる。
ようにするために、ハブは一般的に鍛造によって硬化さ
れる。これにより、ハブの外周にわたって均一に強度が
増大するので、例えば歯はあらゆる個所で所定の半径方
向深さまでほとんど同じ強度を有する。部品のこの硬化
は他の加工工程を必要とするので、ハブの製作コストが
高くなる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この問題から出発し
て、簡単かつ低コストで製作可能で、耐久性に悪影響を
与えないように、冒頭に述べたハブを形成すべきであ
る。
て、簡単かつ低コストで製作可能で、耐久性に悪影響を
与えないように、冒頭に述べたハブを形成すべきであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この問題を解決するため
に、一定の軸方向平面に関する外歯の少なくとも１個の
突起または複数の要素の硬さの推移は、軸方向において
最小値から最大値に増大し、そして再び低下するように
選定され、一定の半径方向平面に関する硬さの推移は半
径方向内側の最大値から半径方向外側の最小値に低下し
ている。
に、一定の軸方向平面に関する外歯の少なくとも１個の
突起または複数の要素の硬さの推移は、軸方向において
最小値から最大値に増大し、そして再び低下するように
選定され、一定の半径方向平面に関する硬さの推移は半
径方向内側の最大値から半径方向外側の最小値に低下し
ている。
【０００７】滑らかな外側輪郭部を有するハブの場合に
は、この外側輪郭部に連行回転ディスクが直接結合され
るので、一定の軸方向平面に関して外側輪郭部内の硬さ
の推移が、軸方向において最小値から最大値に増大し、
そして再び低下し、一定の半径方向平面に関して硬さの
推移が半径方向内側の最大値から半径方向外側の最小値
に低下していることにより、問題が解決される。
は、この外側輪郭部に連行回転ディスクが直接結合され
るので、一定の軸方向平面に関して外側輪郭部内の硬さ
の推移が、軸方向において最小値から最大値に増大し、
そして再び低下し、一定の半径方向平面に関して硬さの
推移が半径方向内側の最大値から半径方向外側の最小値
に低下していることにより、問題が解決される。
【０００８】この手段により、運転中にハブに作用する
負荷に、ハブの強度を適合させることができる。硬さの
推移（強度の推移）がもはや部品全体にわたって均一で
はないことにより、ハブは１回の加工工程で冷間プレス
（冷間成形）によって製作可能である。今まで一般的で
あったブランクの鍛造と、それに続く焼入れ、旋削、穿
孔および歯の外側と内側のブローチ削りを省略すること
ができる。公知のハブに対して、製作コストが大幅に低
下する。
負荷に、ハブの強度を適合させることができる。硬さの
推移（強度の推移）がもはや部品全体にわたって均一で
はないことにより、ハブは１回の加工工程で冷間プレス
（冷間成形）によって製作可能である。今まで一般的で
あったブランクの鍛造と、それに続く焼入れ、旋削、穿
孔および歯の外側と内側のブローチ削りを省略すること
ができる。公知のハブに対して、製作コストが大幅に低
下する。
【０００９】個々の負荷に対してハブを更に適合させる
ために、一定の軸方向平面に関して本体内の硬さの推移
が軸方向において最小値から最大値に増大し、そして再
び低下していると有利である。
ために、一定の軸方向平面に関して本体内の硬さの推移
が軸方向において最小値から最大値に増大し、そして再
び低下していると有利である。
【００１０】更に、一定の軸方向平面に関して２個の要
素の間の硬さの推移が軸方向において最小値から最大値
に増大し、そして再び低下し、一定の半径方向平面に関
する硬さの推移が半径方向内側と半径方向外側の間で最
小値を有すると有利である。この手段により、ハブは要
素の間の中間空間においてもその強度が、後の運転時に
ハブに作用する負荷に適合させられる。
素の間の硬さの推移が軸方向において最小値から最大値
に増大し、そして再び低下し、一定の半径方向平面に関
する硬さの推移が半径方向内側と半径方向外側の間で最
小値を有すると有利である。この手段により、ハブは要
素の間の中間空間においてもその強度が、後の運転時に
ハブに作用する負荷に適合させられる。
【００１１】一定の半径方向平面に関して２個の要素の
間の硬さは好ましくは、半径方向外側よりも半径方向内
側が大きい。その際、一定の半径方向平面に関する最大
硬さが部品の中央の範囲、すなわち中間の半径の範囲に
生じると特に有利である。
間の硬さは好ましくは、半径方向外側よりも半径方向内
側が大きい。その際、一定の半径方向平面に関する最大
硬さが部品の中央の範囲、すなわち中間の半径の範囲に
生じると特に有利である。
【００１２】好ましくは、内歯の歯の硬さ（強度）が最
高である。なぜなら、この歯が最大負荷にさらされるか
らである。運転中の単位面積あたりの押圧力に耐えるよ
うにするために、要素の側面の硬さが最高である。その
際、一定の半径方向平面に関して要素内の硬さが、要素
の側面のその最大値から要素の中央の最小値までほぼ対
称に推移していると有利である。これはプレス工具を対
称に形成することができるという利点がある。
高である。なぜなら、この歯が最大負荷にさらされるか
らである。運転中の単位面積あたりの押圧力に耐えるよ
うにするために、要素の側面の硬さが最高である。その
際、一定の半径方向平面に関して要素内の硬さが、要素
の側面のその最大値から要素の中央の最小値までほぼ対
称に推移していると有利である。これはプレス工具を対
称に形成することができるという利点がある。
【００１３】内歯の入口と出口が軸方向において丸めら
れていると特に有利である。それによって、後で組み立
てられるクラッチディスクの組み立てが簡単になる。要
素は好ましくは外歯の歯である。それによって、ハブが
今まで知られている形状を維持するので、ハブは既存の
構成要素（連行回転ディスク）に適合し、置換または補
充交換部品としての使用が可能である。
れていると特に有利である。それによって、後で組み立
てられるクラッチディスクの組み立てが簡単になる。要
素は好ましくは外歯の歯である。それによって、ハブが
今まで知られている形状を維持するので、ハブは既存の
構成要素（連行回転ディスク）に適合し、置換または補
充交換部品としての使用が可能である。
【００１４】ハブがその軸方向長さにわたって半径方向
に変化せず、従って対応する硬さ推移を有する外側輪郭
を備えていると、連行回転ディスクを外側輪郭部に溶接
することができる。ここで好ましくは、例えばレーザー
溶接、摩擦圧接またはコンデンサ放電溶接のような低エ
ネルギーの溶接方法が使用される。この場合、溶接個所
の幾何学形状はその都度の溶接方法に適合させなければ
ならない。
に変化せず、従って対応する硬さ推移を有する外側輪郭
を備えていると、連行回転ディスクを外側輪郭部に溶接
することができる。ここで好ましくは、例えばレーザー
溶接、摩擦圧接またはコンデンサ放電溶接のような低エ
ネルギーの溶接方法が使用される。この場合、溶接個所
の幾何学形状はその都度の溶接方法に適合させなければ
ならない。
【００１５】外歯に似た輪郭部を形成するために、少な
くとも１個の突起の横断面は多角形に形成可能である。
ハブが横方向押出し成形法で製作されると有利である。
その際、ダイを製作する際の精度によって、調節すべき
硬さの推移を再現可能に予め設定することができる。
くとも１個の突起の横断面は多角形に形成可能である。
ハブが横方向押出し成形法で製作されると有利である。
その際、ダイを製作する際の精度によって、調節すべき
硬さの推移を再現可能に予め設定することができる。
【００１６】
【発明の実施の形態】次に、図に基づいて本発明の実施
の形態を詳しく説明する。図１のＡに示したハブはスリ
ーブ状に形成され、外歯１と内歯３を備えている。外歯
１の歯２は軸方向に段差を有するように形成されてい
る。スリーブ状の本体８も軸方向に段差を有する。図１
のＡに示すように、外歯１の２つの歯２の間の範囲（歯
溝）５が本体８よりも大きな直径を有するので、歯２と
歯溝５によって形成された外歯１は本体８に対してリン
グ状に隆起している。図３のａとｂに示すように、入口
６と出口７が内歯３に対して軸方向に丸みをつけられて
いるので、内歯３に対して、傾斜面なしで接続してい
る。
の形態を詳しく説明する。図１のＡに示したハブはスリ
ーブ状に形成され、外歯１と内歯３を備えている。外歯
１の歯２は軸方向に段差を有するように形成されてい
る。スリーブ状の本体８も軸方向に段差を有する。図１
のＡに示すように、外歯１の２つの歯２の間の範囲（歯
溝）５が本体８よりも大きな直径を有するので、歯２と
歯溝５によって形成された外歯１は本体８に対してリン
グ状に隆起している。図３のａとｂに示すように、入口
６と出口７が内歯３に対して軸方向に丸みをつけられて
いるので、内歯３に対して、傾斜面なしで接続してい
る。
【００１７】図１のａに示したハブもスリーブ状に形成
され、内歯３を備えている。外歯の代わりに正弦状また
は多角形の成形部がハブに形成されている。このような
ハブは、クラッチが空転ダンパを備えていないときに使
用される。この場合、ハブディスクは周方向において遊
びなしにハブに連結され、補完的に形成された成形部を
備えている。両実施の形態の場合、ハブの硬さまたは強
度の推移は同じである。
され、内歯３を備えている。外歯の代わりに正弦状また
は多角形の成形部がハブに形成されている。このような
ハブは、クラッチが空転ダンパを備えていないときに使
用される。この場合、ハブディスクは周方向において遊
びなしにハブに連結され、補完的に形成された成形部を
備えている。両実施の形態の場合、ハブの硬さまたは強
度の推移は同じである。
【００１８】図２のａ〜ｄは、それぞれ一定の半径方向
または軸方向平面に関するハブの硬さの推移（経過、分
布）を示している。良好に明示するために、硬さの推移
に関するビッカース硬さの値が記載されている。
または軸方向平面に関するハブの硬さの推移（経過、分
布）を示している。良好に明示するために、硬さの推移
に関するビッカース硬さの値が記載されている。
【００１９】図２のＡはハブの軸方向断面を示してい
る。この場合、右側は歯２の高さにおける断面を示し、
左側は歯溝５の高さにおける断面を示している。一定の
軸方向平面（ＥA1，ＥA2，ＥA3）に関して、歯２内の硬
さは、図２のａに示すように、軸方向において最小値
（２５３）から最高値（２６３）まで増大し、その後再
び低い値（２４４）まで低下している。図２のｂに示す
ように、一定の半径方向平面（ＥRZ）に関して、歯２内
の硬さは半径方向内側のその最高値（２９２）から半径
方向外側の最小値（２２７）まで低下している。硬さ表
示において選択された測定点が互いに離れているので、
図２のａ〜ｄにおけるグラフ図示は段階的に行われてい
る。
る。この場合、右側は歯２の高さにおける断面を示し、
左側は歯溝５の高さにおける断面を示している。一定の
軸方向平面（ＥA1，ＥA2，ＥA3）に関して、歯２内の硬
さは、図２のａに示すように、軸方向において最小値
（２５３）から最高値（２６３）まで増大し、その後再
び低い値（２４４）まで低下している。図２のｂに示す
ように、一定の半径方向平面（ＥRZ）に関して、歯２内
の硬さは半径方向内側のその最高値（２９２）から半径
方向外側の最小値（２２７）まで低下している。硬さ表
示において選択された測定点が互いに離れているので、
図２のａ〜ｄにおけるグラフ図示は段階的に行われてい
る。
【００２０】図２のａ，ａ１およびａ２はそれぞれ異な
る平面での硬さの推移を示している。この場合、図２の
ａは平面（ＥA1）での硬さの推移を示し、ａ１は平面
（ＥA2）での硬さの推移を示し、ａ２は平面（ＥA3）で
の硬さの推移を示している。この図２のａ，ａ１および
ａ２の比較により、基本的には軸方向において硬さは最
小値から最高値に増大し、再び低い値に低下することが
明らかである。この場合、硬さは外径の方向にそれぞれ
増大している。
る平面での硬さの推移を示している。この場合、図２の
ａは平面（ＥA1）での硬さの推移を示し、ａ１は平面
（ＥA2）での硬さの推移を示し、ａ２は平面（ＥA3）で
の硬さの推移を示している。この図２のａ，ａ１および
ａ２の比較により、基本的には軸方向において硬さは最
小値から最高値に増大し、再び低い値に低下することが
明らかである。この場合、硬さは外径の方向にそれぞれ
増大している。
【００２１】図２のｃは、一定の軸方向平面（ＥAL）に
関して歯溝５内の硬さが最小値（２２４）から最高値
（２６８）まで増大し、再び低い値（２４６）まで低下
することを示している。一定の半径方向平面（ＥRL）に
関して、半径方向内側の硬さ（２７０）は半径方向外側
の硬さ（２５６）よりも高い。半径方向の最高硬さ（２
７８／２７９）は中間の半径の範囲で生じる。すなわ
ち、スリーブ状の本体８のほぼ中央に、半径方向の最高
硬さが存在する。図２に図示した硬さの値の比較によ
り、内歯３の歯４の硬さが最高であることが判る。
関して歯溝５内の硬さが最小値（２２４）から最高値
（２６８）まで増大し、再び低い値（２４６）まで低下
することを示している。一定の半径方向平面（ＥRL）に
関して、半径方向内側の硬さ（２７０）は半径方向外側
の硬さ（２５６）よりも高い。半径方向の最高硬さ（２
７８／２７９）は中間の半径の範囲で生じる。すなわ
ち、スリーブ状の本体８のほぼ中央に、半径方向の最高
硬さが存在する。図２に図示した硬さの値の比較によ
り、内歯３の歯４の硬さが最高であることが判る。
【００２２】図４は外歯１の歯２の硬さの推移を示して
いる。この場合、最高硬さが歯面２ａにあることが判
る。周方向に関して、硬さの推移は歯中央２ｂに対して
ほぼ対称であり、この歯中央で最小値が生じる。
いる。この場合、最高硬さが歯面２ａにあることが判
る。周方向に関して、硬さの推移は歯中央２ｂに対して
ほぼ対称であり、この歯中央で最小値が生じる。
【００２３】図５はスリーブ状のハブを示している。こ
のハブの外側輪郭２′は軸方向において不変である。運
転中最大負荷は外側輪郭２′に直接発生する。ハブと連
行回転ディスク１０との連結は溶接、特に例えばレーザ
ー溶接、摩擦圧接またはコンデンサ放電溶接のような低
エネルギーの溶接方法によって行われる。この場合、溶
接個所１１の幾何学形状はそれぞれの溶接方法に適合し
ている。
のハブの外側輪郭２′は軸方向において不変である。運
転中最大負荷は外側輪郭２′に直接発生する。ハブと連
行回転ディスク１０との連結は溶接、特に例えばレーザ
ー溶接、摩擦圧接またはコンデンサ放電溶接のような低
エネルギーの溶接方法によって行われる。この場合、溶
接個所１１の幾何学形状はそれぞれの溶接方法に適合し
ている。
【００２４】図６に示したハブの実施の形態の場合に
は、周方向に延びる突起９ａが設けられている。この突
起は連行回転ディスク１０のストッパーとしての働きを
するつばを形成している。この場合にも、連行回転ディ
スク１０はハブに溶接されている。
は、周方向に延びる突起９ａが設けられている。この突
起は連行回転ディスク１０のストッパーとしての働きを
するつばを形成している。この場合にも、連行回転ディ
スク１０はハブに溶接されている。
【００２５】図７に示した実施の形態の場合には、周方
向に延びる突起９ａがハブ上にフランジを形成してい
る。このフランジは連行回転ディスク１０に対する接続
部である。
向に延びる突起９ａがハブ上にフランジを形成してい
る。このフランジは連行回転ディスク１０に対する接続
部である。
【００２６】図８に示した実施の形態の場合には、ハブ
から連行回転ディスク１０へのトルクの伝達が外歯２を
介して行われる。この場合、歯２内に半径方向の隆起部
が設けられ、この隆起部に対して連行回転ディスク１０
が当接している。軸方向に固定するために、１２で示し
た個所で材料がかしめられている。軸方向の保持は圧力
嵌め（プレス連結）によって行うことができる。外歯を
介してトルクを伝達する代わりに、刻み目または多角形
成形部を設けることができる。更に、非対称の外側輪郭
によってトルクを伝達することができる。
から連行回転ディスク１０へのトルクの伝達が外歯２を
介して行われる。この場合、歯２内に半径方向の隆起部
が設けられ、この隆起部に対して連行回転ディスク１０
が当接している。軸方向に固定するために、１２で示し
た個所で材料がかしめられている。軸方向の保持は圧力
嵌め（プレス連結）によって行うことができる。外歯を
介してトルクを伝達する代わりに、刻み目または多角形
成形部を設けることができる。更に、非対称の外側輪郭
によってトルクを伝達することができる。
【００２７】図９に示した実施の形態の場合には、２個
の半径方向突起９ａ，９ｂが設けられている。この突起
はハブの外側輪郭の湾曲膨らみ部を形成している。この
湾曲膨らみ部は、両突起９ａ，９ｂの間に挿入される連
行回転ディスク１０のための圧力嵌めを行うときに生じ
る。トルクの伝達は圧力嵌め部を介して行われる。
の半径方向突起９ａ，９ｂが設けられている。この突起
はハブの外側輪郭の湾曲膨らみ部を形成している。この
湾曲膨らみ部は、両突起９ａ，９ｂの間に挿入される連
行回転ディスク１０のための圧力嵌めを行うときに生じ
る。トルクの伝達は圧力嵌め部を介して行われる。
【００２８】トルクを伝達するために、図１０に示すよ
うに、連行回転ディスク１０に軸方向のポケット１３を
プレス加工することができる。軸方向のポケット１３の
代わりに、図１１に示すように、半径方向のポケットを
設けることができる。ハブから連行回転ディスク１０に
トルクを伝達するために、連行回転ディスク１０の適切
に形成された弾性要素１５をハブのポケットに係合させ
ることができる。図１３に示すように、半径方向の突起
９ａがフランジを形成している場合には、連行回転ディ
スクはピン１６のかしめまたは鋲止めによってハブに連
結することができる。
うに、連行回転ディスク１０に軸方向のポケット１３を
プレス加工することができる。軸方向のポケット１３の
代わりに、図１１に示すように、半径方向のポケットを
設けることができる。ハブから連行回転ディスク１０に
トルクを伝達するために、連行回転ディスク１０の適切
に形成された弾性要素１５をハブのポケットに係合させ
ることができる。図１３に示すように、半径方向の突起
９ａがフランジを形成している場合には、連行回転ディ
スクはピン１６のかしめまたは鋲止めによってハブに連
結することができる。
【００２９】ハブは好ましくは横方向押出し成形（横方
向衝撃押出し成形）によって製作される。この方法によ
り、運転中にハブに作用する負荷に適合した守るべき硬
さの値を生じることができる。横方向押出し成形は、ダ
イに挿入されたブランクの変形方向が力供給方向に対し
て横方向に行われる普通の冷間変形方法である。材料の
流れはダイの形状によって制御され、硬さ（強度）が調
節される。大きな変形によって高い硬度が得られ、小さ
な変形によって低い硬度が得られる。横方向押出し成形
は専門家に知られているので、ここでは詳細に説明しな
い。横方向押出し成形のその他の点についてはドイツ連
邦共和国特許出願公開第２８１９１６７号公報を参照さ
れたし。
向衝撃押出し成形）によって製作される。この方法によ
り、運転中にハブに作用する負荷に適合した守るべき硬
さの値を生じることができる。横方向押出し成形は、ダ
イに挿入されたブランクの変形方向が力供給方向に対し
て横方向に行われる普通の冷間変形方法である。材料の
流れはダイの形状によって制御され、硬さ（強度）が調
節される。大きな変形によって高い硬度が得られ、小さ
な変形によって低い硬度が得られる。横方向押出し成形
は専門家に知られているので、ここでは詳細に説明しな
い。横方向押出し成形のその他の点についてはドイツ連
邦共和国特許出願公開第２８１９１６７号公報を参照さ
れたし。
【図１】Ａは外歯を備えたハブの斜視図、ａは外周に正
弦状の成形部（多角形部）を備えたハブの斜視図であ
る。
弦状の成形部（多角形部）を備えたハブの斜視図であ
る。
【図２】Ａは図１のＡのハブの軸方向断面図、ａは一定
の軸方向平面ＥA1に関する、図１のＩＩａｂ線に沿った
歯の断面におけるハブの硬さの推移を示す図、ａ１は一
定の軸方向平面ＥA2に関する、図１のＡのＩＩａｂ線に
沿った歯の断面におけるハブの硬さの推移を示す図、ａ
２は一定の軸方向平面ＥA3に関する、図１のＡのＩＩａ
ｂ線に沿った歯の断面におけるハブの硬さの推移を示す
図、ｂは一定の半径方向平面に関する、図１のＡのＩＩ
ａｂ線に沿った歯内のハブの硬さの推移を示す図、ｃは
一定の軸方向平面に関する、図１のＡのＩＩｃｄ線に沿
った歯の間のハブの硬さの推移を示す図、ｄは一定の半
径方向平面に関する、図１のＡのＩＩｃｄ線に沿った歯
の間のハブの硬さの推移を示す図である。
の軸方向平面ＥA1に関する、図１のＩＩａｂ線に沿った
歯の断面におけるハブの硬さの推移を示す図、ａ１は一
定の軸方向平面ＥA2に関する、図１のＡのＩＩａｂ線に
沿った歯の断面におけるハブの硬さの推移を示す図、ａ
２は一定の軸方向平面ＥA3に関する、図１のＡのＩＩａ
ｂ線に沿った歯の断面におけるハブの硬さの推移を示す
図、ｂは一定の半径方向平面に関する、図１のＡのＩＩ
ａｂ線に沿った歯内のハブの硬さの推移を示す図、ｃは
一定の軸方向平面に関する、図１のＡのＩＩｃｄ線に沿
った歯の間のハブの硬さの推移を示す図、ｄは一定の半
径方向平面に関する、図１のＡのＩＩｃｄ線に沿った歯
の間のハブの硬さの推移を示す図である。
【図３】Ａは図１のＡのハブの他の軸方向断面図、ａは
図３のＡの“Ｘ”部分の詳細図、ｂは図３のＡの“Ｚ”
部分の詳細図である。
図３のＡの“Ｘ”部分の詳細図、ｂは図３のＡの“Ｚ”
部分の詳細図である。
【図４】図３のＡの外歯における硬さの推移を示す図で
ある。
ある。
【図５】軸方向において不変である外側輪郭を有するハ
ブの上側半部の軸方向断面図である。
ブの上側半部の軸方向断面図である。
【図６】ハブディスクをハブに結合するためのハブの形
状を示す図である。
状を示す図である。
【図７】ハブディスクをハブに異なるように結合するた
めのハブの他の形状を示す図である。
めのハブの他の形状を示す図である。
【図８】ハブディスクをハブに異なるように結合するた
めのハブの他の形状を示す図である。
めのハブの他の形状を示す図である。
【図９】ハブディスクをハブに異なるように結合するた
めのハブの他の形状を示す図である。
めのハブの他の形状を示す図である。
【図１０】ハブディスクをハブに異なるように結合する
ためのハブの他の形状を示す図である。
ためのハブの他の形状を示す図である。
【図１１】ハブディスクをハブに異なるように結合する
ためのハブの他の形状を示す図である。
ためのハブの他の形状を示す図である。
【図１２】ハブディスクをハブに異なるように結合する
ためのハブの他の形状を示す図である。
ためのハブの他の形状を示す図である。
【図１３】ハブディスクをハブに異なるように結合する
ためのハブの他の形状を示す図である。
ためのハブの他の形状を示す図である。
１ 外歯 ２ 歯／要素 ２′ 外側輪郭 ２ａ 歯面 ２ｂ 歯中央／中心 ３ 内歯 ４ 歯 ５ 歯溝／中間空間 ６ 内歯の入口 ７ 内歯の出口 ８ 本体 ９ａ 突起 ９ｂ 突起 １０ 連行回転ディスク １１ 溶接個所 １３ 軸方向ポケット １４ 半径方向ポケット １５ 弾性的な要素 １６ ピン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 エルンスト ブーバール ドイツ連邦共和国 デー・97502 オプ バッハ グレーストハーラー シュトラ ーセ 16 (72)発明者 アヒム リンク ドイツ連邦共和国 デー・97422 シュ ヴァインフルト アムゼルシュトラーセ 46 (56)参考文献 特開 平４−78325（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−126453（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−224846（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−90629（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭51−163348（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16D 13/00
Claims (14)
- 【請求項１】 伝動装置入力軸に連結するための内歯
（３）と、クラッチの連行回転ディスク（１０）に結合
するための、半径方向外側に延びる少なくとも１個の周
方向の突起（９ａ，９ｂ）または半径方向と軸方向に延
び、周方向において離隔された複数の要素（２）とを備
え、一定の軸方向平面（ＥA1，ＥA2，Ｅ A3）に関して少
なくとも１個の突起（９ａ，９ｂ）または複数の要素
（２）の硬さが、軸方向において最小値から最大値に増
大し、そして再び低下し、一定の半径方向平面（ＥRZ）
に関して硬さが半径方向内側の最大値から半径方向外側
の最小値に低下していることを特徴とするクラッチ用の
ハブ。 - 【請求項２】 伝動装置入力軸に連結するための内歯
（３）と、連行回転ディスク（１０）に結合するための
外側輪郭部（２′）とを備え、一定の軸方向平面
（ＥA1，ＥA2，ＥA3）に関して外側輪郭部（２′）内の
硬さが、軸方向において最小値から最大値に増大し、そ
して再び低下し、一定の半径方向平面（ＥRZ）に関して
硬さが半径方向内側の最大値から半径方向外側の最小値
に低下していることを特徴とするクラッチ用のハブ。 - 【請求項３】 一定の軸方向平面（ＥAL）に関して２個
の要素（２）の間の硬さが軸方向において最小値から最
大値に増大し、そして再び低下し、一定の半径方向平面
（ＥRL）に関して硬さが半径方向内側と半径方向外側の
間で最小値を有することを特徴とする請求項１記載のク
ラッチ用のハブ。 - 【請求項４】 一定の半径方向平面（ＥRL）に関して２
個の要素（２）の間の硬さが、半径方向外側よりも半径
方向内側が大きいことを特徴とする請求項３記載のクラ
ッチ用のハブ。 - 【請求項５】 一定の半径方向平面（ＥRL）に関して最
大硬さが中間の半径の範囲に生じることを特徴とする請
求項３または４記載のクラッチ用のハブ。 - 【請求項６】 内歯（３）の歯（４）の硬さが最高であ
ることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一つに記載
のクラッチ用のハブ。 - 【請求項７】 要素（２）の側面（２ａ）の硬さが最高
であることを特徴とする請求項６記載のクラッチ用のハ
ブ。 - 【請求項８】 一定の半径方向平面（ＥR ）に関して要
素（２）内の硬さが、要素（２）の側面（２ａ）のその
最大値から要素の中央（２ｂ）の最小値までほぼ対称に
推移していることを特徴とする請求項７記載のクラッチ
用のハブ。 - 【請求項９】 内歯（３）の入口（６）と出口（７）が
軸方向において丸められていることを特徴とする請求項
１〜８のいずれか一つに記載のクラッチ用のハブ。 - 【請求項１０】 一定の軸方向平面（ＥA1）に関して本
体（８）内の硬さが軸方向において最小値から最大値ま
で増大し、そして再び低下していることを特徴とする請
求項１または２記載のクラッチ用のハブ。 - 【請求項１１】 要素（２）が外歯（１）の歯であるこ
とを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一つに記載の
クラッチ用のハブ。 - 【請求項１２】 連行回転ディスク（１０）が外側輪郭
部（２′）に溶接されていることを特徴とする請求項２
記載のクラッチ用のハブ。 - 【請求項１３】 少なくとも１個の突起（９ａ，９ｂ）
の横断面が多角形に形成されていることを特徴とする請
求項１記載のクラッチ用のハブ。 - 【請求項１４】 ハブが横方向押出し成形法で製作され
ていることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一つ
に記載のクラッチ用のハブ。
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE1996148414 DE19648414C1 (de) | 1996-11-22 | 1996-11-22 | Nabenkörper für Kupplungen, insbesondere Reibungskupplungen in Kraftfahrzeugen |
| DE29622915U DE29622915U1 (de) | 1996-11-22 | 1996-11-22 | Nabenkörper für Kupplungen, insbesondere Reibungskupplungen in Kraftfahrzeugen |
| DE19725288A DE19725288C2 (de) | 1996-11-22 | 1997-06-07 | Nabenkörper für Kupplungen, insbesondere Reibungskupplungen in Kraftfahrzeugen |
| DE19648414:6 | 1997-06-14 | ||
| DE29622915:6 | 1997-06-14 | ||
| DE19725288:5 | 1997-06-14 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10159867A JPH10159867A (ja) | 1998-06-16 |
| JP2851612B2 true JP2851612B2 (ja) | 1999-01-27 |
Family
ID=27216858
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9319796A Expired - Fee Related JP2851612B2 (ja) | 1996-11-22 | 1997-11-20 | クラッチ、特に自動車の摩擦クラッチ用のハブ |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5909789A (ja) |
| JP (1) | JP2851612B2 (ja) |
| BR (1) | BR9706218A (ja) |
| ES (1) | ES2153264B1 (ja) |
| FR (1) | FR2756337B1 (ja) |
| GB (1) | GB2319815B (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2819562B1 (fr) * | 2001-01-17 | 2003-04-25 | Valeo | Procede pour bloquer en rotation et en translation un voile radial autour d'un moyeu et ensemble ainsi realise, en particulier pour un mecanisme d'embrayage de vehicule automobile |
| SE0100841D0 (sv) * | 2001-03-13 | 2001-03-13 | Haldex Brake Prod Ab | Compact Disc Support |
| DE102007028258A1 (de) * | 2007-06-15 | 2008-12-18 | Zf Friedrichshafen Ag | Drehfeste Verbindung zweier Bauteile eines Getriebes zur Drehmomentübertragung |
| US20130094901A1 (en) * | 2011-10-18 | 2013-04-18 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Radially aligned plates joined by compressive fit |
| US9982748B2 (en) | 2012-12-12 | 2018-05-29 | Magna International | Flexplates and method for capacitor discharge welding of flexplates |
| ES2912423T3 (es) | 2016-11-30 | 2022-05-25 | Saint Gobain Performance Plastics Rencol Ltd | Conjunto de par de torsión ajustable |
| FR3105046B1 (fr) * | 2019-12-20 | 2022-10-07 | Valeo Embrayages | Ensemble de deux pièces concentriques |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1868764A (en) * | 1929-05-04 | 1932-07-26 | Borg & Beck Co | Clutch plate |
| US2051915A (en) * | 1934-06-28 | 1936-08-25 | William E Sykes | Gear |
| GB967973A (en) * | 1961-08-11 | 1964-08-26 | Borg Warner | Clutch driven plate assembly |
| GB945445A (en) * | 1961-11-29 | 1964-01-02 | Austin Motor Co Ltd | Improvements relating to synchromesh gears |
| US4006809A (en) * | 1972-07-19 | 1977-02-08 | Nissan Motor Co., Ltd. | Oil-impregnated sintered clutch hub |
| GB1438661A (en) * | 1973-02-21 | 1976-06-09 | Automotive Prod Co Ltd | Driven plates for friction clutches |
| FR2256686A5 (en) * | 1973-12-28 | 1975-07-25 | Ferodo Sa | Disc and hub assembly - wherein disc bore has teeth forced axially through hub material on assembly |
| GB1541213A (en) * | 1974-12-31 | 1979-02-28 | Automotive Prod Co Ltd | Driven plates for friction clutches and to components for such driven plates |
| CH617368A5 (en) * | 1977-05-06 | 1980-05-30 | Supervis Ets | Method for the production of a workpiece by extrusion, application of the method and an apparatus for carrying out the method |
| FR2493196A1 (fr) * | 1980-10-31 | 1982-05-07 | Valeo | Procede pour l'assemblage de deux pieces concentriques, et ensemble de deux pieces concentriques ainsi assemblees |
| FR2591690B1 (fr) * | 1985-12-13 | 1991-12-06 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Corps discoide, tel que disque d'embrayage pour vehicule |
| DE3818812A1 (de) * | 1988-06-03 | 1989-12-14 | Fichtel & Sachs Ag | Kupplungsscheibe mit zweigeteilter nabe |
| FR2655096B1 (fr) * | 1989-11-28 | 1992-02-07 | Valeo | Procede pour l'assemblage de deux pieces et ensemble de deux pieces ainsi assemblees. |
| DE4011498C2 (de) * | 1990-04-10 | 2002-02-07 | Mannesmann Sachs Ag | Kupplungsscheibe mit einer mehrteiligen Nabe |
| DE4026765C2 (de) * | 1990-08-24 | 1999-06-17 | Mannesmann Sachs Ag | Kupplungsscheibe mit Reibungsdämpfung im Leerlaufbereich |
| DE4211186A1 (de) * | 1992-04-03 | 1993-10-07 | Krebsoege Gmbh Sintermetall | Verfahren insbesondere zur pulvermetallurgischen Herstellung eines Zahnrades mit einem Kupplungskörper |
| GB2312036B (en) * | 1993-06-19 | 1998-01-28 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Torque transmission apparatus |
-
1997
- 1997-11-12 ES ES009702365A patent/ES2153264B1/es not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-18 US US08/972,556 patent/US5909789A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-18 GB GB9724376A patent/GB2319815B/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-19 FR FR9714491A patent/FR2756337B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1997-11-20 BR BR9706218A patent/BR9706218A/pt not_active IP Right Cessation
- 1997-11-20 JP JP9319796A patent/JP2851612B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| US5909789A (en) | 1999-06-08 |
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| GB9724376D0 (en) | 1998-01-14 |
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| GB2319815B (en) | 2000-08-16 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |