JP2827890B2 - 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法Info
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- JP2827890B2 JP2827890B2 JP6053866A JP5386694A JP2827890B2 JP 2827890 B2 JP2827890 B2 JP 2827890B2 JP 6053866 A JP6053866 A JP 6053866A JP 5386694 A JP5386694 A JP 5386694A JP 2827890 B2 JP2827890 B2 JP 2827890B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は磁気特性の優れた無方向
性電磁鋼板の製造方法に関する。より詳しくは、かかる
電磁鋼板を安価かつ安定して製造することのできる方法
に関する。
性電磁鋼板の製造方法に関する。より詳しくは、かかる
電磁鋼板を安価かつ安定して製造することのできる方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄損が低く、磁気特性に優れた無方向性
電磁鋼板は、これまで、例えば特開昭59−74258 号公報
に示される如く、SiまたはSiおよびAlを含有し、かつ
Ｎ、Ｏ、Ｓ等の不純物元素の含有量を低減させた冷間圧
延珪素鋼板が主流であった。SiやAlの添加は、鋼板の電
気抵抗を高め、渦電流損を低減させるため、全鉄損を低
下させる作用がある。従って、珪素鋼板は、一般にSiと
Alの含有量が増すほど鉄損が低減し、磁気特性が良好と
なる。例えば、Al含有量が比較的低い場合には、Si含有
量 6.5重量％で磁歪が０となり、最大透磁率もピークと
なる。
電磁鋼板は、これまで、例えば特開昭59−74258 号公報
に示される如く、SiまたはSiおよびAlを含有し、かつ
Ｎ、Ｏ、Ｓ等の不純物元素の含有量を低減させた冷間圧
延珪素鋼板が主流であった。SiやAlの添加は、鋼板の電
気抵抗を高め、渦電流損を低減させるため、全鉄損を低
下させる作用がある。従って、珪素鋼板は、一般にSiと
Alの含有量が増すほど鉄損が低減し、磁気特性が良好と
なる。例えば、Al含有量が比較的低い場合には、Si含有
量 6.5重量％で磁歪が０となり、最大透磁率もピークと
なる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、重量でSi含有
量が４％またはAl含有量が３％を超えるか、或いはSi＋
Alの合計含有量が5.0 ％を超えると、鋼板の延性低下が
著しく、破断を起こさずに冷間圧延することが困難とな
るため、冷間圧延鋼板を工業的に製造することができな
くなる。そのため、SiまたはSi＋Alの含有量増大による
珪素鋼板の磁気特性の改善には限界があった。
量が４％またはAl含有量が３％を超えるか、或いはSi＋
Alの合計含有量が5.0 ％を超えると、鋼板の延性低下が
著しく、破断を起こさずに冷間圧延することが困難とな
るため、冷間圧延鋼板を工業的に製造することができな
くなる。そのため、SiまたはSi＋Alの含有量増大による
珪素鋼板の磁気特性の改善には限界があった。
【０００４】この問題を解決する手段として、特開昭62
−227079号公報には、SiCl4 ガス雰囲気中での気相化学
蒸着 (ＣＶＤ) とその後の拡散熱処理により鋼帯を浸珪
処理することにより、連続的に高珪素鋼帯を製造する方
法が記載されている。この方法は工業的に実施可能では
あるが、ＣＶＤのための専用設備を必要とし、かつ蒸着
時間が長く、合金化温度が高いために生産性に劣る問題
という問題がある。
−227079号公報には、SiCl4 ガス雰囲気中での気相化学
蒸着 (ＣＶＤ) とその後の拡散熱処理により鋼帯を浸珪
処理することにより、連続的に高珪素鋼帯を製造する方
法が記載されている。この方法は工業的に実施可能では
あるが、ＣＶＤのための専用設備を必要とし、かつ蒸着
時間が長く、合金化温度が高いために生産性に劣る問題
という問題がある。
【０００５】また、特開昭58−45349 号公報に提案され
ているように、Si： 5.0〜8.0 重量％を含有する高珪素
溶鋼を急冷凝固法により薄帯化して、高珪素鋼帯を得る
ことも可能である。しかし、この方法では30μｍ以下と
いう極く薄い板厚の鋼帯しか製造できず、また板厚精度
も悪かった。
ているように、Si： 5.0〜8.0 重量％を含有する高珪素
溶鋼を急冷凝固法により薄帯化して、高珪素鋼帯を得る
ことも可能である。しかし、この方法では30μｍ以下と
いう極く薄い板厚の鋼帯しか製造できず、また板厚精度
も悪かった。
【０００６】本発明は、上記の従来技術の問題点を持た
ない、即ち、ＣＶＤ法や急冷凝固法を利用しないで、上
記の高珪素鋼帯なみの優れた磁気特性を示す電磁鋼板を
比較的安価に安定して製造することができる無方向性電
磁鋼板の製造方法を提供することである。
ない、即ち、ＣＶＤ法や急冷凝固法を利用しないで、上
記の高珪素鋼帯なみの優れた磁気特性を示す電磁鋼板を
比較的安価に安定して製造することができる無方向性電
磁鋼板の製造方法を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＡｌとＭ
ｎがいずれもＳｉと同様に電気抵抗を高める元素である
ことに着目し、従来の冷間加工電磁鋼板にＡｌまたはＡ
ｌ−Ｍｎ合金めっきを施した後、合金化焼鈍して鋼板内
部にＡｌまたはＡｌとＭｎを拡散させることにより、鉄
損が低減し、磁気特性が改善された無方向性電磁鋼板を
安価に製造できることを究明した。
ｎがいずれもＳｉと同様に電気抵抗を高める元素である
ことに着目し、従来の冷間加工電磁鋼板にＡｌまたはＡ
ｌ−Ｍｎ合金めっきを施した後、合金化焼鈍して鋼板内
部にＡｌまたはＡｌとＭｎを拡散させることにより、鉄
損が低減し、磁気特性が改善された無方向性電磁鋼板を
安価に製造できることを究明した。
【０００８】ここに、本発明の要旨は、重量で、Ｓｉ：
４％以下、Ａｌ：３％以下で、かつＳｉ＋Ａｌの合計量
が５％以下、Ｃ：０．０１％以下、Ｍｎ：０〜１％、残
部Ｆｅおよび不可避不純物よりなる冷間圧延鋼板の片面
または両面に、厚み０．１ｍｍ以下のＡｌめっき皮膜、
またはＭｎ含有量５０重量％以下、厚み０．１ｍｍ以下
のＡｌ−Ｍｎ合金めっき皮膜を、溶融めっき法または溶
融塩電解めっき法により形成し、続いて合金化焼鈍する
ことからなる、磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製
造方法にある。
４％以下、Ａｌ：３％以下で、かつＳｉ＋Ａｌの合計量
が５％以下、Ｃ：０．０１％以下、Ｍｎ：０〜１％、残
部Ｆｅおよび不可避不純物よりなる冷間圧延鋼板の片面
または両面に、厚み０．１ｍｍ以下のＡｌめっき皮膜、
またはＭｎ含有量５０重量％以下、厚み０．１ｍｍ以下
のＡｌ−Ｍｎ合金めっき皮膜を、溶融めっき法または溶
融塩電解めっき法により形成し、続いて合金化焼鈍する
ことからなる、磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製
造方法にある。
【０００９】以下、本発明の構成を上記のように限定し
た理由について説明する。なお、以下の説明において、
鋼組成とめっき組成に関する％はすべて重量％である。母材鋼板 めっき前の母材鋼板は、従来より無方向性電磁鋼板とし
て使用されてきた、AlとSiを含有する冷間圧延鋼板であ
る。冷間圧延鋼板とすることで、電磁鋼板に要求される
高精度の板厚制御が可能となる。しかし、Siを４％を超
えて含有するか、またはAlを３％を超えて含有するか、
さらにはSi＋Alの合計量が５％を超えると、冷間圧延が
困難となるので、Si：４％以下、Al：３％以下、かつSi
＋Alの合計量：５％以下とする。好ましくはSi： 2.5〜
４％、Al：0.25〜２％、かつSi＋Alの合計量：4.5 ％以
下である。
た理由について説明する。なお、以下の説明において、
鋼組成とめっき組成に関する％はすべて重量％である。母材鋼板 めっき前の母材鋼板は、従来より無方向性電磁鋼板とし
て使用されてきた、AlとSiを含有する冷間圧延鋼板であ
る。冷間圧延鋼板とすることで、電磁鋼板に要求される
高精度の板厚制御が可能となる。しかし、Siを４％を超
えて含有するか、またはAlを３％を超えて含有するか、
さらにはSi＋Alの合計量が５％を超えると、冷間圧延が
困難となるので、Si：４％以下、Al：３％以下、かつSi
＋Alの合計量：５％以下とする。好ましくはSi： 2.5〜
４％、Al：0.25〜２％、かつSi＋Alの合計量：4.5 ％以
下である。
【００１０】Ｃは、磁気時効を引き起こし、磁気特性を
劣化させる作用があるため、この作用が顕著にならない
範囲である0.01％以下とする。好ましくはＣ：0.005 ％
以下である。
劣化させる作用があるため、この作用が顕著にならない
範囲である0.01％以下とする。好ましくはＣ：0.005 ％
以下である。
【００１１】Mnは、前述したように、鋼板の電気抵抗を
高め、磁気特性の向上に寄与するので、必要により添加
することができる。しかし、１％を超えるMnの添加は磁
気特性の改善効果が小さいので、Mn含有量は０〜１％と
する。好ましくは０〜0.5 ％である。
高め、磁気特性の向上に寄与するので、必要により添加
することができる。しかし、１％を超えるMnの添加は磁
気特性の改善効果が小さいので、Mn含有量は０〜１％と
する。好ましくは０〜0.5 ％である。
【００１２】不可避不純物としてはＮ、Ｏ、Ｓ、Ｐ等の
非金属不純物元素が含まれる。これらは可及的に低減さ
せることが好ましい。特に好ましくは、Ｎ＜0.005 ％、
Ｏ＜0.005 ％、Ｓ＜0.01％、Ｐ＜0.1 ％である。
非金属不純物元素が含まれる。これらは可及的に低減さ
せることが好ましい。特に好ましくは、Ｎ＜0.005 ％、
Ｏ＜0.005 ％、Ｓ＜0.01％、Ｐ＜0.1 ％である。
【００１３】母材の冷間圧延鋼板の製造条件には特に制
限はなく、常法に従って、スラブを熱間圧延および冷間
圧延することにより製造することができる。本発明で
は、この母材鋼板にめっきを施すので、母材の冷間圧延
鋼板の板厚は、製品の所定板厚からめっきにより増大す
る分の板厚を差し引いたものとする。
限はなく、常法に従って、スラブを熱間圧延および冷間
圧延することにより製造することができる。本発明で
は、この母材鋼板にめっきを施すので、母材の冷間圧延
鋼板の板厚は、製品の所定板厚からめっきにより増大す
る分の板厚を差し引いたものとする。
【００１４】めっき皮膜 上記の母材鋼板に、溶融めっき法または溶融塩電解めっ
き法によりAlめっきまたはAl−Mn合金めっきを施す。こ
のめっきは片面に施してもよいが、両面に施す方が、そ
の後の合金化焼鈍において有利であり、好ましい。
き法によりAlめっきまたはAl−Mn合金めっきを施す。こ
のめっきは片面に施してもよいが、両面に施す方が、そ
の後の合金化焼鈍において有利であり、好ましい。
【００１５】Al−Mn合金めっきの場合、Mn含有量は50％
を超えると、めっき不良となるため、Mn含有量を50％以
下とする。磁気特性の向上効果が大きいことから好まし
いめっき皮膜のMn含有量は15〜30％である。
を超えると、めっき不良となるため、Mn含有量を50％以
下とする。磁気特性の向上効果が大きいことから好まし
いめっき皮膜のMn含有量は15〜30％である。
【００１６】めっき皮膜の厚みが0.1 mmを超えると、引
きつづき行う合金化焼鈍における合金化の進行が著しく
遅くなるため、めっき皮膜の厚み0.1 mm以下とする。好
ましくは、めっき皮膜の厚みは0.08 mm 以下である。
きつづき行う合金化焼鈍における合金化の進行が著しく
遅くなるため、めっき皮膜の厚み0.1 mm以下とする。好
ましくは、めっき皮膜の厚みは0.08 mm 以下である。
【００１７】めっき皮膜は、溶融めっき法または溶融塩
電解めっき法により形成する。Alめっきの場合にはこの
どちらの方法も採用できる。Al−Mn合金めっきの場合、
Mn含有量が高くなると、Alに比べてMnの融点が著しく高
いことから、溶融めっき法の適用は困難となり、溶融塩
電解めっき法を採用することになる。
電解めっき法により形成する。Alめっきの場合にはこの
どちらの方法も採用できる。Al−Mn合金めっきの場合、
Mn含有量が高くなると、Alに比べてMnの融点が著しく高
いことから、溶融めっき法の適用は困難となり、溶融塩
電解めっき法を採用することになる。
【００１８】溶融めっきは、溶融亜鉛めっきに準じた周
知の方法、例えば、ガスクリニーングによる鋼板表面の
清浄化、焼鈍熱処理、溶融めっき浴への浸漬、ガスワイ
ピングによる付着量制御などの工程を経て行うことがで
きる。
知の方法、例えば、ガスクリニーングによる鋼板表面の
清浄化、焼鈍熱処理、溶融めっき浴への浸漬、ガスワイ
ピングによる付着量制御などの工程を経て行うことがで
きる。
【００１９】一方、溶融塩電解めっきは、特公昭43−18
245 号、特開昭62−274090号などに記載の公知の塩化物
浴を使用した方法により実施することができる。この塩
化物浴は、AlCl3 と少なくとも１種のアルカリ金属塩化
物 (例、NaCl, KCl 、LiCl)を含有し、必要に応じて、
有機アミン、フッ化物、臭化物、ヨウ化物などを助剤と
して添加してもよい。また、上記のアルカリ金属塩化物
の代わりにエチルメチルイミダゾリウムクロリド (EMI
C) を使用したより低融点の溶融塩浴も使用できる。陽
極は、炭素などの不溶性陽極と可溶性陽極（純Alまたは
Al−Mn合金）のいずれでもよい。可溶性陽極は、電極形
状に成形された一体型の電極であってもよいが、純Alま
たはAl−Mn合金のペレットを不溶性の金属製バスケット
に収容したものを可溶性陽極として用いることもでき
る。
245 号、特開昭62−274090号などに記載の公知の塩化物
浴を使用した方法により実施することができる。この塩
化物浴は、AlCl3 と少なくとも１種のアルカリ金属塩化
物 (例、NaCl, KCl 、LiCl)を含有し、必要に応じて、
有機アミン、フッ化物、臭化物、ヨウ化物などを助剤と
して添加してもよい。また、上記のアルカリ金属塩化物
の代わりにエチルメチルイミダゾリウムクロリド (EMI
C) を使用したより低融点の溶融塩浴も使用できる。陽
極は、炭素などの不溶性陽極と可溶性陽極（純Alまたは
Al−Mn合金）のいずれでもよい。可溶性陽極は、電極形
状に成形された一体型の電極であってもよいが、純Alま
たはAl−Mn合金のペレットを不溶性の金属製バスケット
に収容したものを可溶性陽極として用いることもでき
る。
【００２０】Al−Mn合金めっきの場合、溶融塩浴にマン
ガン供給源としてMnCl2 などのMn化合物および／または
金属Mnを添加し、Mnイオンを供給することができる。或
いは、可溶性陽極としてAl−Mn合金からなる陽極を使用
することにより、めっき浴中にMnイオンを供給してもよ
い。形成されるAl−Mn合金めっき皮膜中のMn含有量は、
溶融塩浴に添加するマンガン供給源の量、或いは可溶性
陽極として使用するAl−Mn合金材の組成 (Mn含有量) に
よって制御することができる。
ガン供給源としてMnCl2 などのMn化合物および／または
金属Mnを添加し、Mnイオンを供給することができる。或
いは、可溶性陽極としてAl−Mn合金からなる陽極を使用
することにより、めっき浴中にMnイオンを供給してもよ
い。形成されるAl−Mn合金めっき皮膜中のMn含有量は、
溶融塩浴に添加するマンガン供給源の量、或いは可溶性
陽極として使用するAl−Mn合金材の組成 (Mn含有量) に
よって制御することができる。
【００２１】溶融塩電解めっきの前の表面清浄化は常法
(例、脱脂、酸洗) により行えばよい。電解めっきの陽
極は、カーボン、タングステンなどの不溶性陽極と、Al
またはAl−Mn合金などの可溶性陽極のいずれでもよい。
また、良好なめっき皮膜を形成するには、母材の冷間圧
延鋼板と浴中のめっき液とを相対移動させながらめっき
を行うことが好ましい。
(例、脱脂、酸洗) により行えばよい。電解めっきの陽
極は、カーボン、タングステンなどの不溶性陽極と、Al
またはAl−Mn合金などの可溶性陽極のいずれでもよい。
また、良好なめっき皮膜を形成するには、母材の冷間圧
延鋼板と浴中のめっき液とを相対移動させながらめっき
を行うことが好ましい。
【００２２】溶融めっき法または溶融塩電解めっき法に
より冷間圧延鋼板の片面または両面にAlまたはAl−Mn合
金めっき皮膜を形成した後、まだ高温にあるめっき鋼板
に対して、続いて合金化焼鈍を行って、めっき皮膜中の
AlまたはAlおよびMnと母材鋼板のFeとの間で合金化反応
(相互拡散) を生じさせる。この合金化焼鈍は、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板における合金化焼鈍 (ガルバニール
処理) と同様に実施することができる。但し、Alまたは
Al−Mn合金めっき皮膜は酸化され易いため、熱処理雰囲
気は不活性ガス (例、Ａｒガス) とすることが好まし
い。
より冷間圧延鋼板の片面または両面にAlまたはAl−Mn合
金めっき皮膜を形成した後、まだ高温にあるめっき鋼板
に対して、続いて合金化焼鈍を行って、めっき皮膜中の
AlまたはAlおよびMnと母材鋼板のFeとの間で合金化反応
(相互拡散) を生じさせる。この合金化焼鈍は、合金化
溶融亜鉛めっき鋼板における合金化焼鈍 (ガルバニール
処理) と同様に実施することができる。但し、Alまたは
Al−Mn合金めっき皮膜は酸化され易いため、熱処理雰囲
気は不活性ガス (例、Ａｒガス) とすることが好まし
い。
【００２３】この合金化焼鈍により、少なくともめっき
皮膜全体をFeと合金化させるか、好ましくは鋼板全体に
めっき皮膜中のAlまたはAlとMnを均質に拡散させる。従
って、合金化焼鈍の加熱条件はこれらが達成されるよう
に選べばよく、母材鋼板の板厚、めっき皮膜の厚み、そ
れらの組成によっても異なるが、一般に、温度1000〜12
00℃、好ましくは1050〜1150℃で、20秒〜５分間、好ま
しくは40秒〜３分間の範囲内である。その後の冷却速度
は、好ましくは15〜25℃/secの空冷である。
皮膜全体をFeと合金化させるか、好ましくは鋼板全体に
めっき皮膜中のAlまたはAlとMnを均質に拡散させる。従
って、合金化焼鈍の加熱条件はこれらが達成されるよう
に選べばよく、母材鋼板の板厚、めっき皮膜の厚み、そ
れらの組成によっても異なるが、一般に、温度1000〜12
00℃、好ましくは1050〜1150℃で、20秒〜５分間、好ま
しくは40秒〜３分間の範囲内である。その後の冷却速度
は、好ましくは15〜25℃/secの空冷である。
【００２４】こうして本発明の方法により製造された電
磁鋼板は、その後、周知の後処理、例えば、絶縁皮膜の
形成、歪取り焼鈍などを常法に準じて行うことができ
る。
磁鋼板は、その後、周知の後処理、例えば、絶縁皮膜の
形成、歪取り焼鈍などを常法に準じて行うことができ
る。
【００２５】
(実施例１)Si：3.2 ％、Al：0.6 ％、Ｃ：0.005 ％、残
部：Feおよび不可避不純物（Ｎ＜0.005 ％、Ｏ＜0.005
％、Ｓ＜0.01％、Ｐ＜0.1 ％）よりなる通常の珪素鋼ス
ラブ (227 mm厚、1000 mm 幅) を通常のプロセスで熱間
圧延、酸洗、熱延板焼鈍、冷間圧延の工程順によって加
工し、0.45 mm 厚×1000 mm 幅の冷間圧延鋼板母材を得
た。
部：Feおよび不可避不純物（Ｎ＜0.005 ％、Ｏ＜0.005
％、Ｓ＜0.01％、Ｐ＜0.1 ％）よりなる通常の珪素鋼ス
ラブ (227 mm厚、1000 mm 幅) を通常のプロセスで熱間
圧延、酸洗、熱延板焼鈍、冷間圧延の工程順によって加
工し、0.45 mm 厚×1000 mm 幅の冷間圧延鋼板母材を得
た。
【００２６】この母材を、脱脂および酸洗により表面を
清浄化した後、下記条件での連続溶融塩電解めっき法に
より、片面0.03 mm 厚ずつの50％Al−50％Mn合金めっき
皮膜を両面に形成した。 可溶性陽極：Al−Mn合金ペレット (モル比 50/50) 浴組成： AlCl3-NaCl-KCl (モル比 61/26/13) 浴温度： 200 ℃ 電流密度： 50 Ａ/dm2 通板速度： 6 mpm 通電時間： 30 秒。
清浄化した後、下記条件での連続溶融塩電解めっき法に
より、片面0.03 mm 厚ずつの50％Al−50％Mn合金めっき
皮膜を両面に形成した。 可溶性陽極：Al−Mn合金ペレット (モル比 50/50) 浴組成： AlCl3-NaCl-KCl (モル比 61/26/13) 浴温度： 200 ℃ 電流密度： 50 Ａ/dm2 通板速度： 6 mpm 通電時間： 30 秒。
【００２７】溶融塩電解めっき浴から出た鋼板に、引き
続きＡｒ雰囲気の加熱炉を通過させることにより1100℃
×１分間の連続焼鈍を行って、合金化処理した。その
後、20℃/secの空冷により冷却した。合金化焼鈍後の鋼
板の板厚は0.50mmであった。こうして得た電磁鋼板の磁
気特性を、JIS Ｃ2550 (1986) に示されたエプスタイン
試験により測定したところ、鉄損Ｗ15/50 は2.0 W/kgで
あった。
続きＡｒ雰囲気の加熱炉を通過させることにより1100℃
×１分間の連続焼鈍を行って、合金化処理した。その
後、20℃/secの空冷により冷却した。合金化焼鈍後の鋼
板の板厚は0.50mmであった。こうして得た電磁鋼板の磁
気特性を、JIS Ｃ2550 (1986) に示されたエプスタイン
試験により測定したところ、鉄損Ｗ15/50 は2.0 W/kgで
あった。
【００２８】(比較例１)実施例１と同じ成分の珪素鋼ス
ラブを実施例１と同様にして0.50 mm 厚に仕上げ、得ら
れた冷間圧延鋼板に対し、引き続き1100℃×１分間の連
続焼鈍を行った。こうして得た電磁鋼板の磁気特性は鉄
損Ｗ15/50 で2.8 W/kgであった。
ラブを実施例１と同様にして0.50 mm 厚に仕上げ、得ら
れた冷間圧延鋼板に対し、引き続き1100℃×１分間の連
続焼鈍を行った。こうして得た電磁鋼板の磁気特性は鉄
損Ｗ15/50 で2.8 W/kgであった。
【００２９】(実施例２)Si：2.9 ％、Al：1.5 ％、Ｃ：
0.003 ％、残部：Feおよび不可避不純物よりなる珪素鋼
スラブ (不純物レベルと寸法は実施例１に同じ) を、実
施例１と同じ方法で0.33 mm 厚の冷間圧延鋼板に仕上げ
た。得られた鋼板を母材とし、表面酸化層除去のための
酸洗とブラシ研削を行った後、その両面に、連続溶融め
っき法により片面0.015 mmずつの厚みのAlめっき皮膜を
形成した。ポット浴組成は純Al、浴温度は700 ℃、通板
速度は20 mpmであった。溶融めっきが終了した鋼板に対
して、引き続き実施例１と同様に合金化焼鈍を施すこと
により、板厚0.35mmの電磁鋼板を得た。この電磁鋼板の
磁気特性は、鉄損Ｗ15/50 で1.8 W/kgであった。
0.003 ％、残部：Feおよび不可避不純物よりなる珪素鋼
スラブ (不純物レベルと寸法は実施例１に同じ) を、実
施例１と同じ方法で0.33 mm 厚の冷間圧延鋼板に仕上げ
た。得られた鋼板を母材とし、表面酸化層除去のための
酸洗とブラシ研削を行った後、その両面に、連続溶融め
っき法により片面0.015 mmずつの厚みのAlめっき皮膜を
形成した。ポット浴組成は純Al、浴温度は700 ℃、通板
速度は20 mpmであった。溶融めっきが終了した鋼板に対
して、引き続き実施例１と同様に合金化焼鈍を施すこと
により、板厚0.35mmの電磁鋼板を得た。この電磁鋼板の
磁気特性は、鉄損Ｗ15/50 で1.8 W/kgであった。
【００３０】(比較例２)実施例２と同じ成分の珪素鋼ス
ラブを実施例２と同様にして0.35 mm 厚に仕上げ、得ら
れた冷間圧延鋼板に対し、引き続き1100℃×１分間の連
続焼鈍を行った。こうして得た電磁鋼板の磁気特性は鉄
損Ｗ15/50 で2.3 W/kgであった。
ラブを実施例２と同様にして0.35 mm 厚に仕上げ、得ら
れた冷間圧延鋼板に対し、引き続き1100℃×１分間の連
続焼鈍を行った。こうして得た電磁鋼板の磁気特性は鉄
損Ｗ15/50 で2.3 W/kgであった。
【００３１】(実施例３)Si：2.0 ％、Al：0.3 ％、Mn：
0.5 ％、Ｃ：0.007 ％、残部：Feおよび不可避不純物か
らなる珪素鋼スラブ (不純物レベルと寸法は実施例１に
同じ) を、実施例１と同じ方法で0.40 mm 厚に仕上げ
た。得られた冷間圧延鋼板を母材とし、その両面に、実
施例１と同様の連続溶融塩電解めっき法により、片面0.
08 mm ずつの厚みの70％Al−30％Mn合金めっき皮膜を形
成した。めっき条件も実施例１とほぼ同様であったが、
可溶性陽極のAl−Mn合金ペレットの組成はAl／Mnモル比
で75／25であり、通電時間は60秒であった。その後、引
き続いて実施例１と同様に合金化焼鈍を行い、板厚0.50
mm の電磁鋼板を得た。この電磁鋼板の磁気特性は、鉄
損Ｗ15/50 で2.5 W/kgであった。
0.5 ％、Ｃ：0.007 ％、残部：Feおよび不可避不純物か
らなる珪素鋼スラブ (不純物レベルと寸法は実施例１に
同じ) を、実施例１と同じ方法で0.40 mm 厚に仕上げ
た。得られた冷間圧延鋼板を母材とし、その両面に、実
施例１と同様の連続溶融塩電解めっき法により、片面0.
08 mm ずつの厚みの70％Al−30％Mn合金めっき皮膜を形
成した。めっき条件も実施例１とほぼ同様であったが、
可溶性陽極のAl−Mn合金ペレットの組成はAl／Mnモル比
で75／25であり、通電時間は60秒であった。その後、引
き続いて実施例１と同様に合金化焼鈍を行い、板厚0.50
mm の電磁鋼板を得た。この電磁鋼板の磁気特性は、鉄
損Ｗ15/50 で2.5 W/kgであった。
【００３２】(比較例３)実施例３と同じ成分の珪素鋼ス
ラブを実施例３と同様にして0.50 mm 厚に仕上げ、得ら
れた冷間圧延鋼板に対し、引き続き1100℃×１分間の連
続焼鈍を行った。こうして得た電磁鋼板の磁気特性は鉄
損Ｗ15/50 で3.2 W/kgであった。
ラブを実施例３と同様にして0.50 mm 厚に仕上げ、得ら
れた冷間圧延鋼板に対し、引き続き1100℃×１分間の連
続焼鈍を行った。こうして得た電磁鋼板の磁気特性は鉄
損Ｗ15/50 で3.2 W/kgであった。
【００３３】（実施例４）実施例３と同一成分のケイ素
鋼スラブを実施例１と同様の方法で、0.40 mm 厚の冷間
圧延鋼板に仕上げた。この鋼板母材の両面に、実施例１
と同様の連続溶融塩電解めっき法により、片面0.08 mm
ずつの厚みの50％Al−50％Mn合金めっき皮膜を形成し
た。使用した可溶性陽極は実施例１と同じ組成のAl−Mn
合金ペレットであり、通電時間は60秒であった。その
後、引き続いて実施例１と同様に合金化焼鈍を行い、板
厚0.50 mm の電磁鋼板を得た。この電磁鋼板の磁気特性
は、鉄損Ｗ15/50 で2.4 W/kgであった。
鋼スラブを実施例１と同様の方法で、0.40 mm 厚の冷間
圧延鋼板に仕上げた。この鋼板母材の両面に、実施例１
と同様の連続溶融塩電解めっき法により、片面0.08 mm
ずつの厚みの50％Al−50％Mn合金めっき皮膜を形成し
た。使用した可溶性陽極は実施例１と同じ組成のAl−Mn
合金ペレットであり、通電時間は60秒であった。その
後、引き続いて実施例１と同様に合金化焼鈍を行い、板
厚0.50 mm の電磁鋼板を得た。この電磁鋼板の磁気特性
は、鉄損Ｗ15/50 で2.4 W/kgであった。
【００３４】（実施例５）実施例４を繰り返したが、可
溶性陽極として純アルミニウムペレットを使用し、冷間
圧延鋼板母材の両面に片面0.08 mm ずつの厚みの100 ％
Alめっき皮膜を形成した。通電時間は60秒であった。そ
の後、引き続いて実施例１と同様に合金化焼鈍を行い、
板厚0.50 mm の電磁鋼板を得た。この電磁鋼板の磁気特
性は、鉄損Ｗ15/50 で2.6 W/kgであった。
溶性陽極として純アルミニウムペレットを使用し、冷間
圧延鋼板母材の両面に片面0.08 mm ずつの厚みの100 ％
Alめっき皮膜を形成した。通電時間は60秒であった。そ
の後、引き続いて実施例１と同様に合金化焼鈍を行い、
板厚0.50 mm の電磁鋼板を得た。この電磁鋼板の磁気特
性は、鉄損Ｗ15/50 で2.6 W/kgであった。
【００３５】
【発明の効果】上の実施例と対応する比較例との比較か
ら明らかなように、本発明に従って、SiとAlを含有する
冷間圧延鋼板に、溶融めっき法または溶融塩電解めっき
法によりAlまたはAl−Mn合金めっき皮膜を形成した後、
続いて合金化焼鈍を行って、めっき皮膜中のAlまたはAl
とMnを母材鋼板中に拡散させると、このめっき皮膜を形
成しない場合に比べて、Ｗ15/50 で 0.5〜0.8 程度と著
しく鉄損が低下し、ＣＶＤ法や急冷凝固法で得られる高
珪素鋼板なみの優れた磁気特性を示す電磁鋼板を得るこ
とができる。
ら明らかなように、本発明に従って、SiとAlを含有する
冷間圧延鋼板に、溶融めっき法または溶融塩電解めっき
法によりAlまたはAl−Mn合金めっき皮膜を形成した後、
続いて合金化焼鈍を行って、めっき皮膜中のAlまたはAl
とMnを母材鋼板中に拡散させると、このめっき皮膜を形
成しない場合に比べて、Ｗ15/50 で 0.5〜0.8 程度と著
しく鉄損が低下し、ＣＶＤ法や急冷凝固法で得られる高
珪素鋼板なみの優れた磁気特性を示す電磁鋼板を得るこ
とができる。
【００３６】本発明の方法は、良加工性の鋼組成から得
た寸法精度のよい冷間圧延電磁鋼板を母材とし、これに
溶融めっきまたは溶融塩電解めっきと合金化焼鈍を行う
ことからなるので、めっき鋼板の製造工場にある既存の
めっき設備および熱処理設備を活用して実施することが
できる。従って、本発明の方法により、磁気特性に優
れ、寸法も厳密に制御された電磁鋼板を比較的安価に安
定して製造することができる。
た寸法精度のよい冷間圧延電磁鋼板を母材とし、これに
溶融めっきまたは溶融塩電解めっきと合金化焼鈍を行う
ことからなるので、めっき鋼板の製造工場にある既存の
めっき設備および熱処理設備を活用して実施することが
できる。従って、本発明の方法により、磁気特性に優
れ、寸法も厳密に制御された電磁鋼板を比較的安価に安
定して製造することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２５Ｄ 3/66 Ｃ２５Ｄ 3/66 5/50 5/50 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ａ (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C23C 22/00 - 22/86 C21D 9/46 501 C23C 2/00 - 2/40 C23C 30/00 C25D 3/00 - 3/66 C25D 5/00 - 5/56 H01F 1/16
Claims (1)
- 【請求項１】 重量で、Ｓｉ：４％以下、Ａｌ：３％以
下で、Ｓｉ＋Ａｌの合計量が５％以下、Ｃ：０．０１％
以下、Ｍｎ：０〜１％、残部Ｆｅおよび不可避不純物よ
りなる冷間圧延鋼板の片面または両面に、厚み０．１ｍ
ｍ以下のＡｌめっき皮膜、またはＭｎ含有量５０重量％
以下、厚み０．１ｍｍ以下のＡｌ−Ｍｎ合金めっき皮膜
を、溶融めっき法または溶融塩電解めっき法により形成
し、続いて合金化焼鈍することからなる、磁気特性の優
れた無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6053866A JP2827890B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6053866A JP2827890B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07258863A JPH07258863A (ja) | 1995-10-09 |
| JP2827890B2 true JP2827890B2 (ja) | 1998-11-25 |
Family
ID=12954697
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6053866A Expired - Lifetime JP2827890B2 (ja) | 1994-03-24 | 1994-03-24 | 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2827890B2 (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100406391B1 (ko) * | 1998-12-03 | 2004-02-14 | 주식회사 포스코 | 고주파철손특성이우수한무방향성전기강판의제조방법 |
| JP4585609B2 (ja) * | 2007-12-03 | 2010-11-24 | 新日本製鐵株式会社 | 高周波鉄損の低い無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| JP4980266B2 (ja) * | 2008-02-26 | 2012-07-18 | 新日本製鐵株式会社 | 高耐食性めっき鋼材およびその製造方法 |
| US9051622B2 (en) | 2009-03-13 | 2015-06-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Non-oriented magnetic steel sheet and method for producing the same |
| JP2012112015A (ja) * | 2010-11-26 | 2012-06-14 | Jfe Steel Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| CN104726662B (zh) * | 2013-12-23 | 2017-12-29 | Posco公司 | 取向电工钢板及其制造方法 |
| KR101633629B1 (ko) * | 2013-12-24 | 2016-06-27 | 주식회사 포스코 | 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| KR101693522B1 (ko) * | 2014-12-24 | 2017-01-06 | 주식회사 포스코 | 자기적 성질이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61139680A (ja) * | 1984-12-13 | 1986-06-26 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の極めてすぐれた方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS61183457A (ja) * | 1985-02-09 | 1986-08-16 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の極めてすぐれた方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS61210125A (ja) * | 1985-03-14 | 1986-09-18 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の極めてすぐれた方向性電磁鋼板の製造法 |
| JPS6283425A (ja) * | 1985-10-09 | 1987-04-16 | Nippon Steel Corp | 表面性状が良好で鉄損の極めて低い方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1994
- 1994-03-24 JP JP6053866A patent/JP2827890B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07258863A (ja) | 1995-10-09 |
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|---|---|---|---|
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