JP2821481B2 - 局部伸びにすぐれる高強度薄鋼板の製造方法 - Google Patents
局部伸びにすぐれる高強度薄鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2821481B2 JP2821481B2 JP22987789A JP22987789A JP2821481B2 JP 2821481 B2 JP2821481 B2 JP 2821481B2 JP 22987789 A JP22987789 A JP 22987789A JP 22987789 A JP22987789 A JP 22987789A JP 2821481 B2 JP2821481 B2 JP 2821481B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- temperature
- steel
- local elongation
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、曲げ加工性にすぐれる引張強さ60kgf/mm2
以上の高強度薄鋼板の製造方法に関する。
以上の高強度薄鋼板の製造方法に関する。
従来の技術 近年、自動車車体の軽量化による燃費の向上及び衝突
時等の安全性の確保の観点から、自動車部材の高強度化
が推進されており、特に、バンパ、ドアガードバー等の
補強部材には、引張強さ60kgf/mm2以上の高強度鋼板が
用いられている。
時等の安全性の確保の観点から、自動車部材の高強度化
が推進されており、特に、バンパ、ドアガードバー等の
補強部材には、引張強さ60kgf/mm2以上の高強度鋼板が
用いられている。
このような補強部材における要求特性を満足させるに
は、単に、降伏比や引張強さが高いのみならず、伸びや
スポツト溶接性にすぐれることが必要である。更に、上
記のような補強部材は、一般に長尺物となることから、
反り、ねじれによる寸法精度の低下が大きく、部品組付
けにおいてしばしば大きい問題となる。そこで、精度確
保のため、即ち、スプリング・バツク量の低減等を目的
として、厳しい曲げ加工や伸びフランジ加工がプレス成
形工程に組み込まれている。従つて、上記補強部材に用
いられる60kgf/mm2以上の高強度鋼板には、上記特性に
加えて、すぐれた局部伸びが要求される。
は、単に、降伏比や引張強さが高いのみならず、伸びや
スポツト溶接性にすぐれることが必要である。更に、上
記のような補強部材は、一般に長尺物となることから、
反り、ねじれによる寸法精度の低下が大きく、部品組付
けにおいてしばしば大きい問題となる。そこで、精度確
保のため、即ち、スプリング・バツク量の低減等を目的
として、厳しい曲げ加工や伸びフランジ加工がプレス成
形工程に組み込まれている。従つて、上記補強部材に用
いられる60kgf/mm2以上の高強度鋼板には、上記特性に
加えて、すぐれた局部伸びが要求される。
一般に、このような高強度鋼板は、変態組織強化を利
用して製造されている。例えば、特開昭53−28515号公
報には、A1変態点以上に加熱した後、噴水流中にて室温
まで急冷後、再加熱して、マルテンサイトを20％以上と
した高強度鋼板の製造方法が記載されている。しかし、
この方法によれば、得られる鋼板は、マルテンサイトの
加工性が悪いために、局部伸びが低い。他方、特開昭63
−38526号公報には、ガスジエツト又は気水冷却等に
て、３〜200℃／秒程度の比較的遅い冷却速度にて冷却
するために、多量の添加合金元素が要求され、製造費用
の上昇を招くのみならず、十分な曲げ加工性を有せしめ
ることができない。
用して製造されている。例えば、特開昭53−28515号公
報には、A1変態点以上に加熱した後、噴水流中にて室温
まで急冷後、再加熱して、マルテンサイトを20％以上と
した高強度鋼板の製造方法が記載されている。しかし、
この方法によれば、得られる鋼板は、マルテンサイトの
加工性が悪いために、局部伸びが低い。他方、特開昭63
−38526号公報には、ガスジエツト又は気水冷却等に
て、３〜200℃／秒程度の比較的遅い冷却速度にて冷却
するために、多量の添加合金元素が要求され、製造費用
の上昇を招くのみならず、十分な曲げ加工性を有せしめ
ることができない。
更に、特開昭63−14817号公報に記載されている高強
度冷延鋼板の製造方法によれば、熱延鋼板を650℃以上
の高温で巻取るか、又は巻取後、650℃以上の温度にて
焼鈍するので、熱延鋼板においてフエライトバンドが生
成し、このために、冷延鋼板の組織が不均一となり、局
部伸びに劣る。
度冷延鋼板の製造方法によれば、熱延鋼板を650℃以上
の高温で巻取るか、又は巻取後、650℃以上の温度にて
焼鈍するので、熱延鋼板においてフエライトバンドが生
成し、このために、冷延鋼板の組織が不均一となり、局
部伸びに劣る。
発明が解決しようとする課題 本発明者らは、従来の高強度鋼板の製造における上記
した問題を解決するために鋭意研究した結果、所定の化
学成分を有せしめた鋼を熱間圧延、冷間圧延した後、所
定の温度で焼入れ焼戻しして、焼戻しマルテンサイトと
残留オーステナイトとからなる鋼板とすることによつ
て、伸びが高く、且つ、曲げ加工性や伸びフランジ性等
の局部伸びにすぐれる引張強さ60kgf/mm2以上の高強度
薄鋼板を得ることができることを見出して、本発明に至
つたものである。
した問題を解決するために鋭意研究した結果、所定の化
学成分を有せしめた鋼を熱間圧延、冷間圧延した後、所
定の温度で焼入れ焼戻しして、焼戻しマルテンサイトと
残留オーステナイトとからなる鋼板とすることによつ
て、伸びが高く、且つ、曲げ加工性や伸びフランジ性等
の局部伸びにすぐれる引張強さ60kgf/mm2以上の高強度
薄鋼板を得ることができることを見出して、本発明に至
つたものである。
即ち、本発明は、伸びが高く、且つ、曲げ加工性や伸
びフランジ性等の局部伸びにすぐれる引張強さ60kgf/mm
2以上の高強度薄鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
びフランジ性等の局部伸びにすぐれる引張強さ60kgf/mm
2以上の高強度薄鋼板の製造方法を提供することを目的
とする。
課題を解決するための手段 本発明による局部伸びにすぐれる高強度薄鋼板の製造
方法は、重量％にて C 0.02〜0.1％、 Mn 0.2〜1.5％、 S 0.01％以下、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延し、30
％以上の冷延率にて冷間圧延し、800〜1000℃の温度で1
0秒乃至10分間加熱し、650℃以上の温度から100℃／秒
以上の冷却速度にて常温まで急冷し、次いで、200〜500
℃の温度に５秒乃至10分間再加熱し、かくして、残留オ
ーステナイトを1.0〜6.0％含む焼戻しマルテンサイトを
主体とする局部伸びにすぐれる60kgf/mm2以上の高強度
薄鋼板を得ることを特徴とする。
方法は、重量％にて C 0.02〜0.1％、 Mn 0.2〜1.5％、 S 0.01％以下、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延し、30
％以上の冷延率にて冷間圧延し、800〜1000℃の温度で1
0秒乃至10分間加熱し、650℃以上の温度から100℃／秒
以上の冷却速度にて常温まで急冷し、次いで、200〜500
℃の温度に５秒乃至10分間再加熱し、かくして、残留オ
ーステナイトを1.0〜6.0％含む焼戻しマルテンサイトを
主体とする局部伸びにすぐれる60kgf/mm2以上の高強度
薄鋼板を得ることを特徴とする。
先ず、Ｃ量の異なるマルテンサイト組織鋼板と穴拡げ
率との関係について説明する。
率との関係について説明する。
Mn量1.2％及びＳ量0.001％を基本とし、これにＣ量を
種々に変量させた鋼を第１図に示すように、均熱後、常
温まで水冷し、その後、再度、過時効処理温度まで加熱
する熱サイクルを用いて、焼戻しマルテンサイト組織を
得た。これらの鋼について、Ｃ量と穴拡げ率（λ）との
関係を第２図に示す。
種々に変量させた鋼を第１図に示すように、均熱後、常
温まで水冷し、その後、再度、過時効処理温度まで加熱
する熱サイクルを用いて、焼戻しマルテンサイト組織を
得た。これらの鋼について、Ｃ量と穴拡げ率（λ）との
関係を第２図に示す。
いずれの組織においても、Ｃ量が低くなるほど、穴拡
げ率が高くなつていることが示される。しかし、単に、
焼戻しマルテンサイトとした場合は、伸びが低下するた
め、実操業においてプレス加工に耐えない。また、伸び
を増すために、焼戻しマルテンサイトをフエライトとの
混合組織とすると、穴拡げ率が低下するので好ましくな
い。
げ率が高くなつていることが示される。しかし、単に、
焼戻しマルテンサイトとした場合は、伸びが低下するた
め、実操業においてプレス加工に耐えない。また、伸び
を増すために、焼戻しマルテンサイトをフエライトとの
混合組織とすると、穴拡げ率が低下するので好ましくな
い。
そこで、本発明者らは、高い穴拡げ率を確保しつつ、
伸びを高める方法について更に研究を進めた結果、第３
図に示すように、焼戻しマルテンサイト組織中に残留オ
ーステナイトを含有させることによつて、伸びを高める
ことができることを見出した。しかし、同時に、単に、
その量を増すのみでは、逆に残留オーステナイトの加工
誘起変態によつて生じる非常に硬いマルテンサイトのた
めに、穴拡げ率が低下し、局部伸びが劣化することを見
出した。
伸びを高める方法について更に研究を進めた結果、第３
図に示すように、焼戻しマルテンサイト組織中に残留オ
ーステナイトを含有させることによつて、伸びを高める
ことができることを見出した。しかし、同時に、単に、
その量を増すのみでは、逆に残留オーステナイトの加工
誘起変態によつて生じる非常に硬いマルテンサイトのた
めに、穴拡げ率が低下し、局部伸びが劣化することを見
出した。
そこで、実プレス成形に耐える局部伸びにすぐれる引
張強さ60kgf/mm2以上の高強度薄鋼板は、第３図に明ら
かなように、焼戻しマルテンサイト中に残留オーステナ
イトを1.0〜6.0％含有させることによつて得ることがで
きるのである。
張強さ60kgf/mm2以上の高強度薄鋼板は、第３図に明ら
かなように、焼戻しマルテンサイト中に残留オーステナ
イトを1.0〜6.0％含有させることによつて得ることがで
きるのである。
次に、本発明の方法において用いる鋼の化学成分につ
いて説明する。
いて説明する。
Ｃは、鋼板の強度を確保するために必要な元素であつ
て、0.02％よりも少ないときは、引張強さ60kgf/mm2以
上を得ることが困難である。しかし、0.1％を越えると
きは、高強度化を達成し得ても、局部伸びが著しく劣化
する。従つて、本発明においては、Ｃ量は、0.02〜0.1
％の範囲とする。
て、0.02％よりも少ないときは、引張強さ60kgf/mm2以
上を得ることが困難である。しかし、0.1％を越えると
きは、高強度化を達成し得ても、局部伸びが著しく劣化
する。従つて、本発明においては、Ｃ量は、0.02〜0.1
％の範囲とする。
Mnも、鋼板の強度を確保するために必要な元素であ
る。添加量が0.2％よりも少ないときは、引張強さ60kgf
/mm2以上を得るためには、他の元素の添加を必要とし、
製造費用を上昇させるので好ましくない。しかし、1.5
％を越えるときは、鋼のバンド組織が強くなり、局部伸
びが低下する。従つて、本発明においては、Mnは、0.2
〜1.5％の範囲とする。
る。添加量が0.2％よりも少ないときは、引張強さ60kgf
/mm2以上を得るためには、他の元素の添加を必要とし、
製造費用を上昇させるので好ましくない。しかし、1.5
％を越えるときは、鋼のバンド組織が強くなり、局部伸
びが低下する。従つて、本発明においては、Mnは、0.2
〜1.5％の範囲とする。
Ｓは、MnS等の介在物を生成して、60kgf/mm2以上の高
強度薄鋼板においては、局部伸びを著しく劣化させる。
従つて、本発明においては、その上限を0.01％とする。
強度薄鋼板においては、局部伸びを著しく劣化させる。
従つて、本発明においては、その上限を0.01％とする。
本発明においては、鋼には、上記した元素に加えて、
必要に応じて、 Si 0.01〜1.0％、 P 0.01〜0.1％、及び Cr 0.01〜1.0％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を添加す
ることができる。
必要に応じて、 Si 0.01〜1.0％、 P 0.01〜0.1％、及び Cr 0.01〜1.0％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を添加す
ることができる。
Siは、伸びの低下を小さくしつつ、高強度化を図るこ
とができるので、0.01％以上の添加によつて、伸びにす
ぐれる鋼板を得ることができる。しかし、添加量が1.0
％を越えるときは、製造費用の上昇が大きく、鋼製造の
経済性の点から好ましくない。
とができるので、0.01％以上の添加によつて、伸びにす
ぐれる鋼板を得ることができる。しかし、添加量が1.0
％を越えるときは、製造費用の上昇が大きく、鋼製造の
経済性の点から好ましくない。
Ｐは、鋼の強化及び耐食性の向上のために、0.01％以
上の範囲にて添加されるが、0.1％を越えて過多に添加
するときは、鋼の脆化が著しくなる。
上の範囲にて添加されるが、0.1％を越えて過多に添加
するときは、鋼の脆化が著しくなる。
Crも、鋼鋼の強化及び耐食性の向上のために、0.01％
以上添加される。しかし、Crは高価であるので、多量の
添加は、鋼製造の経済性の点から好ましくなく、通常、
1.0％以下の範囲で用いる。
以上添加される。しかし、Crは高価であるので、多量の
添加は、鋼製造の経済性の点から好ましくなく、通常、
1.0％以下の範囲で用いる。
更に、本発明においては、上記元素と共に、又は上記
元素とは別に、 B 0.001〜0.005％、 Nb 0.001〜0.1％、及び、 Ti 0.001〜0.1％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を鋼に含
有させてもよい。
元素とは別に、 B 0.001〜0.005％、 Nb 0.001〜0.1％、及び、 Ti 0.001〜0.1％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を鋼に含
有させてもよい。
Ti及びNbは、いずれも0.001％以上の少量にて鋼の強
化に効果を有する。しかし、いずれの元素も、過多に添
加しても、効果が飽和し、鋼製造の経済性の点から好ま
しくないので、いずれの元素についても、添加量の上限
は0.1％とする。
化に効果を有する。しかし、いずれの元素も、過多に添
加しても、効果が飽和し、鋼製造の経済性の点から好ま
しくないので、いずれの元素についても、添加量の上限
は0.1％とする。
Ｂは、微量の添加にて鋼の焼入れ性を高めることがで
き、鋼強度の上昇に有効な元素である。通常、0.001％
以上が添加される。しかし、0.005％を越えて添加する
ときは、鋼の局伸びを劣化させるので、添加量は、0.00
5％を上限とする。
き、鋼強度の上昇に有効な元素である。通常、0.001％
以上が添加される。しかし、0.005％を越えて添加する
ときは、鋼の局伸びを劣化させるので、添加量は、0.00
5％を上限とする。
本発明によれば、上記した化学成分を有する鋼を熱間
圧延し、30％以上の冷延率にて冷間圧延し、800〜1000
℃の温度で10秒乃至10分間加熱し、650℃以上の温度か
ら100℃／秒以上の冷却温度にて常温まで急冷し、次い
で、200〜500℃の温度に５秒乃至10分間再加熱し、過時
効処理を施し、かくして、残留オーステナイトを1.0〜
6.0％含む焼戻しマルテンサイトを主体とする局部伸び
にすぐれる60kgf/mm2以上の高強度薄鋼板を得ることが
できる。
圧延し、30％以上の冷延率にて冷間圧延し、800〜1000
℃の温度で10秒乃至10分間加熱し、650℃以上の温度か
ら100℃／秒以上の冷却温度にて常温まで急冷し、次い
で、200〜500℃の温度に５秒乃至10分間再加熱し、過時
効処理を施し、かくして、残留オーステナイトを1.0〜
6.0％含む焼戻しマルテンサイトを主体とする局部伸び
にすぐれる60kgf/mm2以上の高強度薄鋼板を得ることが
できる。
本発明の方法において、熱間圧延における仕上巻取温
度は、特に、限定されるものではないが、組織を均一に
するために、Ar3点以上で仕上げ、低温で巻取るのが好
ましい。冷間圧延は、通常の方法によればよく、冷延率
は、30％以上であればよい。
度は、特に、限定されるものではないが、組織を均一に
するために、Ar3点以上で仕上げ、低温で巻取るのが好
ましい。冷間圧延は、通常の方法によればよく、冷延率
は、30％以上であればよい。
次いで、本発明の方法によれば、連続焼鈍及びその後
の冷却によつて、所要の組織と特性を備えた薄鋼板を得
る。即ち、連続焼鈍において、加熱温度は、伸び及び局
部伸びを高めるために、800〜1000℃であることが必要
である。加熱温度が800℃よりも低いときは、炭化物が
十分に再固溶しないために、低温変態生成物の量が不十
分となり、所定の強度を得ることができない。他方、加
熱温度が1000℃よりも高いときは、オーステナイト粒径
が大きくなり、低温変態生成物の分散状態が粗くなる。
の冷却によつて、所要の組織と特性を備えた薄鋼板を得
る。即ち、連続焼鈍において、加熱温度は、伸び及び局
部伸びを高めるために、800〜1000℃であることが必要
である。加熱温度が800℃よりも低いときは、炭化物が
十分に再固溶しないために、低温変態生成物の量が不十
分となり、所定の強度を得ることができない。他方、加
熱温度が1000℃よりも高いときは、オーステナイト粒径
が大きくなり、低温変態生成物の分散状態が粗くなる。
次いで、焼戻しマルタンサイトと残留オーステナイト
組織を得るために、上記のように、800〜1000℃の温度
に均熱後、鋼の成分に応じて、650℃以上の温度から、1
00℃／秒以上の速度にて常温まで急冷し、その後、200
〜500℃、好ましくは、300〜400℃の範囲の温度にて５
秒乃至10分間加熱して、焼戻しをする。
組織を得るために、上記のように、800〜1000℃の温度
に均熱後、鋼の成分に応じて、650℃以上の温度から、1
00℃／秒以上の速度にて常温まで急冷し、その後、200
〜500℃、好ましくは、300〜400℃の範囲の温度にて５
秒乃至10分間加熱して、焼戻しをする。
上記冷却温度が100℃／秒よりも遅いときは、十分に
硬い低温変態生成物を得ることができない。しかし、通
常の水冷によつて得られる約2000℃／秒よりも速い冷却
速度では、その効果が飽和するのみならず、鋼帯の形状
が悪化する。
硬い低温変態生成物を得ることができない。しかし、通
常の水冷によつて得られる約2000℃／秒よりも速い冷却
速度では、その効果が飽和するのみならず、鋼帯の形状
が悪化する。
過時効処理の温度が200℃よりも低いときは、延性が
不足し、500℃よりも高いときは、低温変態生成物の軟
化が著しく、強度が不足する。
不足し、500℃よりも高いときは、低温変態生成物の軟
化が著しく、強度が不足する。
このようにして、本発明の方法によれば、残留オース
テナイトを1.0〜6.0％含む焼戻しマルテンサイトを主体
とする局部伸びにすぐれる60kgf/mm2以上の高強度薄鋼
板を得ることができる。
テナイトを1.0〜6.0％含む焼戻しマルテンサイトを主体
とする局部伸びにすぐれる60kgf/mm2以上の高強度薄鋼
板を得ることができる。
発明の効果 以上のように、本発明の方法によれば、所定の化学成
分を有せしめた鋼を熱間圧延、冷間圧延した後、所定の
温度で焼入れ焼戻しして、焼戻しマルテンサイトと所定
量の残留オーステナイトとからなる鋼板とする。ことに
よつて、伸びが高く、且つ、曲げ加工性や伸びフランジ
性等の局部伸びにすぐれる引張強さ60kgf/mm2以上の高
強度薄鋼板を得ることができる。
分を有せしめた鋼を熱間圧延、冷間圧延した後、所定の
温度で焼入れ焼戻しして、焼戻しマルテンサイトと所定
量の残留オーステナイトとからなる鋼板とする。ことに
よつて、伸びが高く、且つ、曲げ加工性や伸びフランジ
性等の局部伸びにすぐれる引張強さ60kgf/mm2以上の高
強度薄鋼板を得ることができる。
実施例 以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本発明は
これら実施例により何ら限定されるものではない。
これら実施例により何ら限定されるものではない。
実施例１ 第１表に示す化学成分を有する真空溶解鋼を溶製し、
常法に従つて、分解、熱間圧延、冷間圧延を行なつて、
0.8mm厚鋼板を製造した。これに第１図に示す水焼入れ
型連続焼鈍（QA）をシミユレートしたソルトバス熱処理
を施した。この後、10mm径の打抜き穴部を60゜の円錐ポ
ンチで押し拡げて、穴拡げ率（λ）を評価し、併せて、
JIS 5号引張試験片を切出し、機械的性質を調べた。結
果を第１表に示す。
常法に従つて、分解、熱間圧延、冷間圧延を行なつて、
0.8mm厚鋼板を製造した。これに第１図に示す水焼入れ
型連続焼鈍（QA）をシミユレートしたソルトバス熱処理
を施した。この後、10mm径の打抜き穴部を60゜の円錐ポ
ンチで押し拡げて、穴拡げ率（λ）を評価し、併せて、
JIS 5号引張試験片を切出し、機械的性質を調べた。結
果を第１表に示す。
比較鋼１は、Ｃ量が高く（0.15％）、焼戻しマルテン
サイトの加工性が著しく低下するために、穴拡げ率が低
い。比較鋼２は、発明鋼６よりも過時効処理温度が高い
ために、マルテンサイトの軟化が著しく、所定の強度を
得ることができない。
サイトの加工性が著しく低下するために、穴拡げ率が低
い。比較鋼２は、発明鋼６よりも過時効処理温度が高い
ために、マルテンサイトの軟化が著しく、所定の強度を
得ることができない。
これら比較鋼に対して、本発明による鋼は、高強度薄
鋼板での加工性、特に、穴拡げ性等の局部変形態にすぐ
れる焼戻しマルテンサイトを主体とし、更に、伸びを確
保するための残留オーステナイトを所定量含むために、
すぐれた局部変形態を有しており、密着曲げ加工するこ
とができる。
鋼板での加工性、特に、穴拡げ性等の局部変形態にすぐ
れる焼戻しマルテンサイトを主体とし、更に、伸びを確
保するための残留オーステナイトを所定量含むために、
すぐれた局部変形態を有しており、密着曲げ加工するこ
とができる。
第１図は、連続焼鈍の熱サイクルを示す模式図、第２図
は、1.2％Mn−0.001％Ｓを基本鋼とし、Ｃ量の異なる鋼
板について、Ｃ量と穴拡げ率（λ）との関係を示すグラ
フ、第３図は、0.08％Ｃ−0.5％Si−1.1％Mn−0.001％
Ｓ鋼を種々の熱サイクルに付して、焼戻しマルテンサイ
ト組織中の残留オーステナイト量を変化させたときの伸
びと穴拡げ率（λ）との関係を示すグラフである。
は、1.2％Mn−0.001％Ｓを基本鋼とし、Ｃ量の異なる鋼
板について、Ｃ量と穴拡げ率（λ）との関係を示すグラ
フ、第３図は、0.08％Ｃ−0.5％Si−1.1％Mn−0.001％
Ｓ鋼を種々の熱サイクルに付して、焼戻しマルテンサイ
ト組織中の残留オーステナイト量を変化させたときの伸
びと穴拡げ率（λ）との関係を示すグラフである。
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/46 C21D 8/02
Claims (3)
- 【請求項１】重量％にて C 0.02〜0.08％、 Mn 0.2〜1.5％、 S 0.01％以下、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延し、30
％以上の冷延率にて冷間圧延し、800〜1000℃の温度で1
0秒乃至10分間加熱し、650℃以上の温度から100℃／秒
以上の冷却速度にて常温まで急冷し、次いで、200〜500
℃の温度に５秒乃至10分間再加熱し、かくして、残留オ
ーステナイトを1.0〜6.0％含む焼戻しマルテンサイトを
主体とする局部伸びにすぐれる60kgf/mm2以上の高強度
薄鋼板の製造方法。 - 【請求項２】重量％にて （ａ）C 0.02〜0.08％、 Mn 0.2〜1.5％、及び S 0.01％以下 を含有すると共に、 （ｂ）Si 0.01〜1.0％、 P 0.01〜0.1％、及び Cr 0.01〜1.0％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延し、30
％以上の冷延率にて冷間圧延し、800〜1000℃の温度で1
0秒乃至10分間加熱し、650℃以上の温度から100℃／秒
以上の冷却速度にて常温まで急冷し、次いで、200〜500
℃の温度に５秒乃至10分間再加熱し、かくして、残留オ
ーステナイトを1.0〜6.0含む焼戻しマルテンサイトを主
体とする局部伸びにすぐれる60kgf/mm2以上の高強度薄
鋼板の製造方法。 - 【請求項３】重量％にて （ａ）C 0.02〜0.08％、 Mn 0.2〜1.5％、及び S 0.01％以下 を含有すると共に、 （ｂ）B 0.001〜0.005％、 Nb 0.001〜0.1％、及び Ti 0.001〜0.1％ よりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素を含有
し、 残部鉄及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延し、30
％以上の冷延率にて冷間圧延し、800〜1000℃の温度で1
0秒乃至10分間加熱し、650℃以上の温度から100℃／秒
以上の冷却速度にて常温まで急冷し、次いで、200〜500
℃の温度に５秒乃至10分間再加熱し、かくして、残留オ
ーステナイトを1.0〜6.0％含む焼戻しマルテンサイトを
主体とする局部伸びにすぐれる60kgf/mm2以上の高強度
薄鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22987789A JP2821481B2 (ja) | 1989-09-05 | 1989-09-05 | 局部伸びにすぐれる高強度薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22987789A JP2821481B2 (ja) | 1989-09-05 | 1989-09-05 | 局部伸びにすぐれる高強度薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0394017A JPH0394017A (ja) | 1991-04-18 |
| JP2821481B2 true JP2821481B2 (ja) | 1998-11-05 |
Family
ID=16899107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22987789A Expired - Fee Related JP2821481B2 (ja) | 1989-09-05 | 1989-09-05 | 局部伸びにすぐれる高強度薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2821481B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006054564A1 (ja) * | 2004-11-19 | 2006-05-26 | Nippon Steel Corporation | 伸びおよび穴拡げ性に優れた高強度鋼板または溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造設備 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2940235B2 (ja) * | 1991-06-26 | 1999-08-25 | 日本鋼管株式会社 | 広いひずみ範囲において一様で高いｎ値を有する高強度複合組織冷延鋼板およびその製造方法 |
| JP5402007B2 (ja) | 2008-02-08 | 2014-01-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| JP5136609B2 (ja) * | 2010-07-29 | 2013-02-06 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| CN105154763A (zh) * | 2015-09-24 | 2015-12-16 | 华北理工大学 | 低碳硅锰系贝氏体高强钢及其生产方法 |
| JP6849536B2 (ja) * | 2017-05-31 | 2021-03-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-09-05 JP JP22987789A patent/JP2821481B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006054564A1 (ja) * | 2004-11-19 | 2006-05-26 | Nippon Steel Corporation | 伸びおよび穴拡げ性に優れた高強度鋼板または溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造設備 |
| US9096918B2 (en) | 2004-11-19 | 2015-08-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Facility for production of high strength steel sheet or hot dip zinc coated high strength steel sheet excellent in elongation and hole expandability |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0394017A (ja) | 1991-04-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1514951B1 (en) | High strength cold rolled steel plate and method for production thereof | |
| CN1089811C (zh) | 钢制热轧带材及其生产方法 | |
| CN108699660B (zh) | 高强度钢板及其制造方法 | |
| JPH0524205B2 (ja) | ||
| CN108431280B (zh) | 高屈服比型高强度冷轧钢板及其制造方法 | |
| GB2477419A (en) | High-strength cold-rolled steel sheet excellent in workability and method for manufacturing the same | |
| JP4530606B2 (ja) | スポット溶接性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3233743B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度熱延鋼板 | |
| EP0719868B1 (en) | Method of manufacturing steel sheets for automobiles having excellent impact resistance | |
| JPH0564215B2 (ja) | ||
| JP3478128B2 (ja) | 延性及び伸びフランジ成形性に優れた複合組織型高張力冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5927370B2 (ja) | プレス加工用高強度冷延鋼板 | |
| JP4057930B2 (ja) | 冷間加工性に優れた機械構造用鋼及びその製造方法 | |
| JPH0823048B2 (ja) | 焼付硬化性と加工性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH01230715A (ja) | プレス成形性の優れた高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP4265152B2 (ja) | 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4265153B2 (ja) | 伸びおよび伸びフランジ性に優れた高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3247908B2 (ja) | 延性と耐遅れ破壊特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2821481B2 (ja) | 局部伸びにすぐれる高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JP2973767B2 (ja) | ストリップ形状の良好な超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| CN113073271B (zh) | 一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法 | |
| JP2005171319A (ja) | 延性および伸びフランジ性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2621744B2 (ja) | 超高張力冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3328791B2 (ja) | 冷間加工性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼線材とその製造方法 | |
| JP2806121B2 (ja) | 加工性及び材質安定性に優れる高強度溶融亜鉛メッキ鋼材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 9 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070904 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080904 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080904 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090904 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |