CN113073271B - 一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法 - Google Patents

一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113073271B
CN113073271B CN202110277696.2A CN202110277696A CN113073271B CN 113073271 B CN113073271 B CN 113073271B CN 202110277696 A CN202110277696 A CN 202110277696A CN 113073271 B CN113073271 B CN 113073271B
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
steel
steel plate
quenching
annealing
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202110277696.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113073271A (zh
Inventor
郭金宇
刘仁东
孟静竹
张峰
王科强
徐荣杰
孙荣生
孙建伦
陈妍
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Angang Steel Co Ltd
Original Assignee
Angang Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Angang Steel Co Ltd filed Critical Angang Steel Co Ltd
Priority to CN202110277696.2A priority Critical patent/CN113073271B/zh
Publication of CN113073271A publication Critical patent/CN113073271A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113073271B publication Critical patent/CN113073271B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/26—Methods of annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Abstract

本发明公开一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法。钢中含有C：0.32％～0.45％，Si：1.1％～1.8％，Mn：2.1％～3.2％，P：0.05％～0.07％，S≤0.03％，Al：3.4％～5.0％，Cr：0.13％～0.52％，Mo：0.04％～0.21％，B：0.001％～0.005％，余量为Fe和不可避免的杂质，且满足1.1≤(12C+Mn)/(1.2Si+0.9Al)≤1.5。在连续退火前进行淬火，淬火温度为820～900℃，淬火保温时间为80～248s，冷却速率＞35℃/s，淬火冷却温度为28～220℃。得到高强度和具有优良延伸率的冷轧轻质钢。

Description

一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法
技术领域
本发明属于汽车用钢制造领域，涉及一种冷轧轻质高强钢及其制备方法，该钢种适用于制造汽车车身结构件，安全件、防撞件等以及其它用途的产品。
背景技术
近年来，随着节能环保要求的不断提高，轻量化和电动化成为汽车行业发展的主流趋势，高强超高强汽车用钢的研制开发和大量使用成为实现汽车轻量化的有效手段。随着汽车用钢强度的不断增加，单纯依靠提高钢板强度来降低汽车零部件重量的方法越来越困难。人们尝试使用Al、Mg、碳纤维等轻质材料来制造汽车零部件和整车，然而由于成本高以及加工性能、焊接性能不足等原因，使Al、Mg、碳纤维等轻质材料的应用受到限制。因此，冷轧轻质高强钢的开发为解决上述难题提供了一个很好的方法。
专利文献CN 110983195 A公开了一种汽车用低密度高强钢及其制备方法。所述汽车用低密度高强钢的成分重量百分比组成为：C：0.3％～0.5％，Si：0.2％～0.5％，Mn：1％～2％，P≤0.01％，S≤0.01％，Ce：0.020％～0.040％，N≤0.0060％，Als：3.50％～4.8％，余量为Fe和不可避免的杂质。采用冷轧-连退的生产工艺生产出980MPa级高强钢，但是该发明的生产工艺复杂，产品延伸率低，难以满足汽车复杂零部件的使用需求。
专利文献CN 101775470A公开了一种抗拉强度700～800MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法。其主要化学成分为：C：0.2％～0.5％，Mn：2.0％～6.0％，Si：0.3％～1.0％，N≤0.008％，P≤0.015％，S≤0.010％，Al：4.0％～9.0％，还包括Cr、Ti、V、Mo、Nb、Ca、Ni、Cu中的至少一种或几种，且0.8≤(15C+0.5Mn)/(Al+Si)≤1.20，其余为Fe和不可避免的杂质。采用热轧工艺，生产出强度级别为700～800MPa级高强轻质双相钢，但是该发明的产品延伸率较低，难以满足汽车零部件的冲压需求。
综上，现有的轻质高强汽车用钢存在成本高、工艺复杂、产品成形性能较差等问题，难以满足汽车零部件的使用需求。
发明内容
针对以上现有技术问题，本发明的目的在于提供一种高强、高塑、冷轧轻质1180MPa级高强钢及其制备方法，满足汽车车身结构件高强高延伸率轻质的要求。
具体的技术方案是：
一种1180MPa级冷轧轻质高强钢，其化学成分以质量百分比计为：C：0.32％～0.45％，Si：1.1％～1.8％，Mn：2.1％～3.2％，P：0.05％～0.07％，S≤0.03％，Al：3.4％～5.0％，Cr：0.13％～0.52％，Mo：0.04％～0.21％，B：0.001％～0.005％，余量为Fe和不可避免的杂质，且钢中的C、Mn、Al、Si元素需要符合下面的关系1.1≤(12C+Mn)/(1.2Si+0.9Al)≤1.5。
本发明合金设计的理由如下：
C：C元素是在钢中主要起到固溶强化的作用，提高钢板的硬度、屈服强度和抗拉强度。同时，C元素具有形成和稳定奥氏体的作用，通过热处理工艺控制，使C在钢中奥氏体相富集，形成亚稳奥氏体相，从而提高钢板的成形性能和延伸率。在含有Al元素的轻质钢中，C元素与Al、Mn易形成(FeMnAl)C的碳化物，降低钢板的强度和塑性，C元素含量不能过高。因此，本发明将C含量控制在0.32％～0.45％。
Mn：Mn元素在钢中起到固溶强化和稳定奥氏体的作用。Mn元素一方面通过固溶强化的作用提高钢板的强度，另一方面通过稳定奥氏体的作用促使钢板形成残余奥氏体相，起到提高钢板塑性的作用。Mn含量过高会导致钢中产生带状组织，降低钢板的韧性；同时使奥氏体过于稳定，难以在变形的过程转变为马氏体，导致钢板成形性能降低，因此，本发明中将Mn元素含量控制在2.1％～3.2％。
Si：Si元素能够抑制渗碳体析出、促进奥氏体形成，从而提高钢板的塑性；Si元素能够起到固溶强化的作用；Si元素能够扩大钢板的晶格常数，降低钢板密度的作用。Si元素含量过低，起不到抑制渗碳体析出、提高钢板强度以及减轻重量的作用；Si元素含量过高，会降低钢板的表面质量。因此，本发明中将Si含量控制在1.1％～1.8％。
Al：Al元素本身是轻质元素，能够起到降低钢板密度的作用；Al元素能够固溶在钢板的铁素体相中，起到固溶强化的作用；Al元素能够抑制渗碳体的析出，使C元素能够富集在奥氏体相中，起到稳定奥氏体相的作用，从而提高钢板的塑性；Al元素能够扩大铁素体相的范围，在钢中形成一定数量的δ-铁素体相，使钢板在焊接过程中焊点区域形成δ-铁素体+马氏体的双相组织结构，提高焊点的韧性从而提高钢板的焊接性能。Al元素含量过低，会导致降低密度、提高强度、提高塑性和焊接性的效果不明显；Al元素含量过高，会在钢中形成FeAl等脆性相，降低钢板的成形性能和加工性能。因此，本发明中将Al含量控制在3.4％～5.0％。
P：P元素在钢中一方面起到强化的作用，另一方面起到抑制渗碳体析出的作用。本发明中将P含量控制在0.05％～0.07％。
S：S元素是钢中的有害元素，其含量越低越好。考虑到钢的生产成本，本发明将S元素含量控制在0.03％以下。
Cr：Cr元素主要在钢中起到固溶强化和提高钢板淬透性的作用，Cr元素含量过高会导致成本过高和脆性增大，含量过低会失去强化的效果，因此，本发明将Cr元素含量确定为0.13％～0.52％。
B：B元素的作用主要是提高钢板淬透性和抑制P元素在晶界偏析的作用。因此，本发明将B元素含量确定为0.001％～0.005％。
本发明中C、Mn、Al、Si元素需要符合下面的关系1.1≤(12C+Mn)/(1.2Si+0.9Al)≤1.5，这样才能保证钢板形成一定数量的δ-铁素体+α-铁素体+贝氏体+残余奥氏体+马氏体组织，具有良好的力学性能、成形性能、焊接性能、低密度等良好的效果。C、Mn、Al、Si元素需要符合下面的关系(12C+Mn)/(1.2Si+0.9Al)≥1.1，才能够在钢中形成41％～81％的贝氏体组织和12％～27％的奥氏体组织，从而保证钢板的强度和成形性能；C、Mn、Al、Si元素需要符合下面的关系(12C+Mn)/(1.2Si+0.9Al)≤1.5才能够保证钢板形成11％～31％的δ-铁素体和部分α-铁素体，从而保证钢板的低密度、高成形性能、低屈服强度、良好的焊接性能。
一种1180MPa级冷轧高强轻质钢的制备方法，包括：转炉冶炼、连铸、铸坯加热、热轧、酸洗、冷轧、淬火、连续退火工序。
该制备工艺的具体步骤如下：
采用转炉冶炼的方法进行冶炼，得到钢液的化学成分以质量百分比计为：C：0.13％～0.23％，Si：0.9％～1.6％，Mn：1.2％～2.2％，P：0.03％～0.05％，S≤0.03％，Al：3.2％～4.8％，Cr：0.1％～0.5％，B：0.001％～0.005％，余量为Fe和不可避免的杂质，且钢中的C、Mn、Al、Si元素需要符合下面的关系1.1≤(12C+Mn)/(1.2Si+0.9Al)≤1.5。
连铸过程采用常规的连铸机进行连铸，得到连铸坯。
热轧工序为：加热温度在1220～1265℃之间，开轧温度在1020～1170℃，终轧温度在910～960℃，冷却方式采用层流冷却方式，卷取温度在530～730℃之间。
酸洗工序为：采用常规的酸洗方法，主要目的是去除热轧钢板表面的氧化物。
冷轧工序为：冷轧压下率为30％～70％。
淬火工序：淬火温度在820～900℃之间，淬火保温时间在80～248s之间，冷却速率大于35℃/s，淬火冷却温度在28～220℃之间。
连续退火工序：退火温度在820～900℃之间，退火保温时间在135～320s之间，冷却速率在20～68℃/s之间，冷却温度到340～440℃进行时效处理，时效处理时间在260～760s之间，最后以18～48℃/s冷却速率冷却到室温。
通过上述方法可以得到抗拉强度大于1180MPa，延伸率≥21％，密度＜7.45g/cm3的冷轧高强轻质钢。
热轧采用双相区轧制、低温终轧、低温卷取来细化晶粒，为最终得到细晶组织做准备。终轧温度高，会导致晶粒粗大，终轧温度过低，会导致钢板轧制开裂。热轧加热炉温度选择在1220～1265℃之间，进行均质化处理。热轧开轧温度在1020～1170℃，终轧温度在910～960℃，通过控制轧制温度，使钢板处于双相区温度范围内，保证钢板中的含有一定数量的δ-铁素体。并且通过控轧控冷使钢中的δ-铁素体呈现板条状，保持到室温，并在随后的连续退火过程中仍然保持为层状板条状形态，从而提高钢板的塑性和成形性能。控制终轧温度在910～960℃有利于细化晶粒，抑制奥氏体晶粒过分长大。
卷取温度选取在530～730℃之间，卷取温度过高会导致晶粒粗大，降低产品的性能，卷取温度过低，会导致热轧板中出现马氏体组织，钢板强度过高，冷轧困难，因此卷取温度选择在530～730℃之间。
淬火工艺：淬火保温温度在820～900℃之间，淬火保温时间在80～248s之间，淬火保温温度和时间控制在上述区间，可以保证钢板得到合适比例的δ-铁素体+奥氏体组织；冷却速率大于35℃/s之间，淬火冷却温度在28～220℃之间，能够保证钢中的奥氏体组织转变为马氏体组织，为下一步连续退火工艺过程中形成细小的奥氏体组织提高形核点。淬火工艺的作用是，在钢中形成δ-铁素体和马氏体组织，由于马氏体组织具有细小的板条结构，能够使钢板在下一道工序中增加奥氏体的形核点，从而得到细小的奥氏体组织，提高奥氏体组织的稳定性，在拉伸变形过程中，提高钢板的塑性。
连续退火工艺：退火温度在820～900℃之间，退火时间在135～320s之间，退火温度和时间控制在上述的区间内，可以保证钢板最终组织中得到合适比例的δ-铁素体和α-铁素体以及适量的奥氏体组织，其中δ-铁素体和α-铁素体含量在11％～31％。退火温度过高或退火时间过长会导致α-铁素体含量过低以及奥氏体含量过高以及晶粒过大，降低钢板的强度和延伸率；退火温度过低或时间过短会导致铁素体不能够完全再结晶，马氏体组织不能够完全转变为奥氏体，恶化钢板的强度和延伸率。
冷却速率在20～68℃/s之间，在钢板冷却过程中会形成少量的α-铁素体组织，冷却速率要控制在20～68℃/s之间，如果冷却速率过低会在钢中出现珠光体组织，导致最终钢板的奥氏体含量过少从而恶化钢板性能。
冷却温度在340～440℃之间，时效处理时间在260～760s之间，保证钢中的奥氏体转变为马氏体、贝氏体和残余奥氏体组织，温度过高会导致钢板强度和塑性变差，温度过低会导致钢中的奥氏体含量过低，降低钢板的延伸率，时效时间短会降低钢中奥氏体的稳定性，时间过长会降低生产效率。
最终以18～48℃/s冷却速率冷却到室温，使钢中少量不稳定的奥氏体转变为马氏体组织。
有益效果：
本发明同现有技术相比，有益效果如下：
(1)本发明制备出的汽车用钢抗拉强度1180MPa以上，屈服强度在460MPa以上，延伸率在21％以上，密度小于7.45g/cm3，具有高强高塑轻质的特点，满足汽车行业节能减重和提高安全性的要求。
(2)本发明通过添加Al元素，结合热轧、冷轧和退火工艺控制，得到具有δ-铁素体层状结构的多相钢，其中δ-铁素体能够提高钢板的塑性和焊接性能。
(3)本发明通过C、Si、Mn、Al等合金元素，结合热轧、冷轧和退火工艺控制，得到δ-铁素体、α-铁素体、贝氏体、奥氏体和少量马氏体的多相结构，其中δ-铁素体和α-铁素体的含量总和在11％～31％，贝氏体含量41％～81％，奥氏体含量在12％～27％，马氏体含量小于8％。
(4)本发明在现有产线上实施，没有增添新的设备，具有良好的推广前景。
具体实施方式
通过实施例对本发明进行更详细的描述，这些实施例仅仅是对本发明最佳实施方式的描述，并不对本发明的范围有任何的限制。
表1中列出了实施例钢的化学成分，表2列出了实施例钢的热轧工艺参数，表3列出了实施例钢的冷轧和淬火工艺参数；表4为实施例钢的连续退火的工艺参数，表5给出了实施例钢组织；表6给出了实施例钢的力学性能。
表1实施例钢的化学成分，wt％
实施例 C Si Mn Al P S Cr Mo B (12C+Mn)/(1.2Si+0.9Al)
1 0.32 1.12 2.13 3.53 0.052 0.003 0.13 0.18 0.002 1.32
2 0.37 1.76 2.93 4.97 0.053 0.005 0.17 0.21 0.004 1.12
3 0.39 1.25 2.85 4.74 0.062 0.004 0.24 0.16 0.005 1.31
4 0.33 1.32 3.07 4.35 0.058 0.008 0.29 0.14 0.003 1.28
5 0.43 1.49 2.59 3.82 0.055 0.009 0.33 0.12 0.001 1.48
6 0.41 1.18 2.46 3.97 0.062 0.006 0.44 0.09 0.002 1.48
7 0.35 1.62 2.23 4.23 0.068 0.007 0.52 0.06 0.004 1.12
8 0.44 1.58 2.12 3.41 0.065 0.008 0.48 0.04 0.003 1.49
表2实施例钢的热轧工艺
实施例 加热温度/℃ 开轧温度/℃ 终轧温度/℃ 卷取温度/℃
1 1225 1168 912 560
2 1263 1025 953 580
3 1258 1152 926 610
4 1251 1134 934 535
5 1243 1113 948 640
6 1237 1075 957 680
7 1230 1081 917 730
8 1245 1042 933 710
表3实施例钢的冷轧和淬火工艺
Figure BDA0002977301710000091
表4实施例钢的连续退火工艺
Figure BDA0002977301710000092
表5实施例钢的组织
实施例 (δ-铁素体+α-铁素体)/％ 贝氏体/％ 奥氏体/％ 马氏体/％
1 14.5 68.3 12.5 4.7
2 30.5 39.6 23.2 6.7
3 18.7 61.8 15.7 3.8
4 28.4 43.6 22.2 5.8
5 22.5 59 16.6 1.9
6 25.5 47.4 24.9 2.2
7 16.7 62 21.3 0
8 30.5 43.5 18.4 7.6
表6实施例钢的力学性能
Figure BDA0002977301710000101
由上述实施例可见，采用本发明的成分设计、轧制、退火工艺，制备出的汽车用钢抗拉强度1180MPa以上，屈服强度450MPa以上，延伸率21％以上，密度小于7.45g/cm3，满足汽车车身结构件高强高延伸率要求。

Claims (1)

1.一种1180MPa级冷轧轻质高强钢板，其特征在于，钢中化学成分按质量百分比计，包含：C：0.32％～0 .45％，Si：1.1％～1.8％，Mn：2.1％～3.2％，P：0.05％～0.07％，S≤0.03％，Al：3.4％～5.0％，Cr：0.13％～0.52％，Mo：0.04％～0.21％，B：0.001％～0.005％，且钢中的C、Mn、Al、Si元素满足1.1≤(12C+Mn)/(1 .2Si+0 .9Al)≤1.5，余量为Fe和不可避免的杂质；按体积百分比计，钢板含有：δ-铁素体和α-铁素体总和为11％～31％，贝氏体：41％～81％，奥氏体：12％～27％，马氏体＜8％；钢板抗拉强度≥1180MPa，延伸率≥21％，密度＜7 .45g/cm3；所述的1180MPa级冷轧轻质高强钢板的制备方法，钢板的生产工艺为：转炉冶炼、连铸、铸坯加热、热轧、酸洗、冷轧、连续退火，所述热轧中，铸坯加热温度为1220～1265℃，开轧温度为1020～1170℃，终轧温度为910～960℃，采用层流冷却方式，卷取温度为530～730℃；所述冷轧中，冷轧压下率为30％～70％；在连续退火前进行淬火，其中，淬火温度为820～900℃，淬火保温时间为80～248s，冷却速率＞35℃/s，淬火冷却温度为28～220℃；所述连续退火中：退火温度为820～900℃，退火时间为135～320s，冷却速率为20～68℃/s，冷却到340～440℃进行时效处理，时效处理时间为260～760s，最后以18～48℃/s冷却速率冷却到室温。
CN202110277696.2A 2021-03-15 2021-03-15 一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法 Active CN113073271B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110277696.2A CN113073271B (zh) 2021-03-15 2021-03-15 一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110277696.2A CN113073271B (zh) 2021-03-15 2021-03-15 一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113073271A CN113073271A (zh) 2021-07-06
CN113073271B true CN113073271B (zh) 2022-08-16

Family

ID=76612959

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110277696.2A Active CN113073271B (zh) 2021-03-15 2021-03-15 一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113073271B (zh)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114672734A (zh) * 2022-03-31 2022-06-28 山东钢铁集团日照有限公司 一种焊接结构用高强钢及其生产方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107119228B (zh) * 2017-06-19 2019-08-20 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度700～800MPa级热轧高强轻质双相钢及其制造方法
CN109694990B (zh) * 2017-10-20 2020-09-01 鞍钢股份有限公司 具有良好强塑性的轻质相变诱导塑性钢及其生产方法
CN109504900B (zh) * 2018-12-05 2019-10-29 鞍钢股份有限公司 一种超高强度冷轧相变诱导塑性钢及其制备方法
CN111020367B (zh) * 2019-10-28 2021-04-27 鞍钢股份有限公司 一种冷轧高强轻质钢及其制备方法
CN111979489B (zh) * 2020-09-07 2021-11-16 鞍钢股份有限公司 一种780MPa级高塑性冷轧DH钢及其制备方法
CN111979490B (zh) * 2020-09-07 2021-12-24 鞍钢股份有限公司 一种高延展、高成形性能冷轧dh590钢及其生产方法
CN112048681B (zh) * 2020-09-07 2021-11-16 鞍钢股份有限公司 一种980MPa级高成形性冷轧DH钢及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN113073271A (zh) 2021-07-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11279986B2 (en) Cold-rolled high-strength steel having tensile strength of not less than 1500 MPA and excellent formability, and manufacturing method therefor
US10287659B2 (en) High-formability and super-strength cold-rolled steel sheet
CN112048681A (zh) 一种980MPa级高成形性冷轧DH钢及其制备方法
JP2022508292A (ja) 高穴拡げ率と高伸び率を有する９８０ＭＰａ級冷間圧延鋼板及びその製造方法
CN111979489A (zh) 一种780MPa级高塑性冷轧DH钢及其制备方法
JP2015503023A (ja) 温間プレス成形用鋼板、温間プレス成形部材、及びこれらの製造方法
CN104498821B (zh) 汽车用中锰高强钢及其生产方法
CN113549823B (zh) 一种低屈强比高扩孔率900MPa级热轧酸洗复相钢及其生产方法
CN111979490A (zh) 一种高延展、高成形性能冷轧dh590钢及其生产方法
CN113186461B (zh) 一种高强塑积深冷轧制钢板及制备方法
CN112760554A (zh) 一种延展性优异的高强度钢及其制造方法
CN112981272B (zh) 一种980MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法
CN113403529A (zh) 冷冲压用1470MPa级合金化镀锌钢板及其制备方法
CN114015951A (zh) 热轧轻质高强钢及其制备方法
CN102301022B (zh) 深拉性优异且具有高屈强比的高强度冷轧钢板，使用其的镀锌钢板、合金化镀锌钢板，及其制造方法
JP2013227624A (ja) 加工性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法
CN114525452A (zh) 屈服强度700Mpa级热镀锌低合金高强钢及制备方法
CN113073271B (zh) 一种1180MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法
JP5280795B2 (ja) 機械的特性の安定性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
CN113061808B (zh) 一种780MPa级冷轧轻质高强钢及其制备方法
CN113046644B (zh) 一种980MPa级轻质高强钢及其制备方法
CN113061806B (zh) 一种1180MPa级轻质高强钢及其制备方法
CN111945076B (zh) 一种汽车用980MPa级贝氏体基Q＆P钢及生产方法
CN113403545A (zh) 高扩孔性DH1180MPa冷轧连退钢板及其制备方法
CN113061807B (zh) 一种780MPa级轻质高强钢及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant