JP2819393B2 - プラズマアーク電源装置 - Google Patents
プラズマアーク電源装置Info
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- G05F1/00—Automatic systems in which deviations of an electric quantity from one or more predetermined values are detected at the output of the system and fed back to a device within the system to restore the detected quantity to its predetermined value or values, i.e. retroactive systems
- G05F1/02—Regulating electric characteristics of arcs
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K10/00—Welding or cutting by means of a plasma
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- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
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- Electromagnetism (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
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- Automation & Control Theory (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
- Generation Of Surge Voltage And Current (AREA)
- Control Of Voltage And Current In General (AREA)
- Plasma Technology (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プラズマアーク切断装
置や溶接機用の電源装置に関する。
置や溶接機用の電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、プラズマアーク切断装置や溶接
機等は、プラズマアーク電源装置（以下、電源装置と称
す。）から直流電流を受給し、この直流電流をプラズマ
負荷である電極と対象物（ワーク）との間に供給するこ
とによって、この電極とワークとの間にプラズマアーク
を発生させて対象物の切断や溶接等の加工を行うもので
ある。図５に、この電源装置を備えたプラズマアーク切
断装置の概略構成を示す。
機等は、プラズマアーク電源装置（以下、電源装置と称
す。）から直流電流を受給し、この直流電流をプラズマ
負荷である電極と対象物（ワーク）との間に供給するこ
とによって、この電極とワークとの間にプラズマアーク
を発生させて対象物の切断や溶接等の加工を行うもので
ある。図５に、この電源装置を備えたプラズマアーク切
断装置の概略構成を示す。
【０００３】同図に示すように、電源装置１の陽極
（＋）側出力は、ワーク３に接続されている。一方、陰
極（−）側出力は、プラズマトーチ２を構成する円柱形
の電極２１の一端に接続されている。電極２１は、例え
ば銅等の比較的に高い導電率を有する金属によって形成
されており、他端には、例えばハフニウム、タングステ
ン、ジリコニウム等の耐高温材料２２が埋め込まれてい
る。また、この電極２１は、ノズル２３によってカバー
されており、このノズル２３の上記耐高温材料２２側に
位置する側には、ノズル孔２３ａが穿設されている。
（＋）側出力は、ワーク３に接続されている。一方、陰
極（−）側出力は、プラズマトーチ２を構成する円柱形
の電極２１の一端に接続されている。電極２１は、例え
ば銅等の比較的に高い導電率を有する金属によって形成
されており、他端には、例えばハフニウム、タングステ
ン、ジリコニウム等の耐高温材料２２が埋め込まれてい
る。また、この電極２１は、ノズル２３によってカバー
されており、このノズル２３の上記耐高温材料２２側に
位置する側には、ノズル孔２３ａが穿設されている。
【０００４】上記のように構成されているプラズマアー
ク切断装置では、まず、ノズル２３と電極２１との間の
スペース２４に、例えば圧縮空気や、酸素、アルゴン、
水素、窒素等のプラズマガスを供給する。そして、電源
装置１から電極２１とワーク３との間に直流電流を供給
する。ここで、この直流電流を供給する最初の短時間だ
け、電極２１とワーク３との間に高電圧を供給してパイ
ロットアークを発生させる。このパイロットアークの発
生によって、電極２１とワーク３との間にプラズマアー
ク２０が発生し、これによってワーク３の切断作業を行
うことができる。なお、このプラズマアーク２０は、電
極２１の耐高温材料２２から発生し、ノズル２３のノズ
ル孔２３ａを介してワーク３に向かって放射される。
ク切断装置では、まず、ノズル２３と電極２１との間の
スペース２４に、例えば圧縮空気や、酸素、アルゴン、
水素、窒素等のプラズマガスを供給する。そして、電源
装置１から電極２１とワーク３との間に直流電流を供給
する。ここで、この直流電流を供給する最初の短時間だ
け、電極２１とワーク３との間に高電圧を供給してパイ
ロットアークを発生させる。このパイロットアークの発
生によって、電極２１とワーク３との間にプラズマアー
ク２０が発生し、これによってワーク３の切断作業を行
うことができる。なお、このプラズマアーク２０は、電
極２１の耐高温材料２２から発生し、ノズル２３のノズ
ル孔２３ａを介してワーク３に向かって放射される。
【０００５】ここで、このプラズマアーク２０の発生源
である電極２１の耐高温材料２２は、プラズマアーク２
０の発生に伴って、即ちワーク３の切断作業量に伴って
次第に消耗していく。そして、この耐高温材料２２の消
耗量、即ち消耗部分２２ａの消耗寸法Ｌがある限界を越
えると、ついにはプラズマアーク２０が発生しなくな
り、即ち電極２１の寿命が尽きてしまう。なお、このよ
うに電極２１の寿命が尽きた場合は、電極２１を交換す
る必要がある。
である電極２１の耐高温材料２２は、プラズマアーク２
０の発生に伴って、即ちワーク３の切断作業量に伴って
次第に消耗していく。そして、この耐高温材料２２の消
耗量、即ち消耗部分２２ａの消耗寸法Ｌがある限界を越
えると、ついにはプラズマアーク２０が発生しなくな
り、即ち電極２１の寿命が尽きてしまう。なお、このよ
うに電極２１の寿命が尽きた場合は、電極２１を交換す
る必要がある。
【０００６】従来、この電極２１の耐高温材料２２の消
耗量、即ち電極２１の寿命は、電極２１とワーク３との
間に供給される直流電流に含まれているリップルが小さ
いほど電極２１への負担が少なくなり、これによって、
切断作業量に対する耐高温材料２２の消耗量も少なくな
り、即ち電極２の寿命が長くなるものと考えられてい
た。従って、電源装置１から電極２１とワーク３との間
に供給する直流電流のリップルを極力少なくするため
に、従来、種々の工夫が成されてきた。
耗量、即ち電極２１の寿命は、電極２１とワーク３との
間に供給される直流電流に含まれているリップルが小さ
いほど電極２１への負担が少なくなり、これによって、
切断作業量に対する耐高温材料２２の消耗量も少なくな
り、即ち電極２の寿命が長くなるものと考えられてい
た。従って、電源装置１から電極２１とワーク３との間
に供給する直流電流のリップルを極力少なくするため
に、従来、種々の工夫が成されてきた。
【０００７】上記工夫の一つとして、従来、電源装置１
内において、交流電源を整流、平滑して直流化した後
に、この直流を絶縁ゲートバイポーラトランジスタ（以
下、ＩＧＢＴと称す。）等のスイッチング素子を高周波
スイッチングさせるインバータにより高周波交流に変換
し、この高周波交流を変圧器で変圧した後、再び整流、
平滑し、これによって得られた直流電流を電極２１とワ
ーク３との間に供給していた。そして、この直流電流を
検出し、この検出した信号に基づいて上記インバータを
制御することによって、上記直流電流が一定になるよう
に定電流制御を行っていた。このように、インバータを
用いた定電流制御を行うことによって、リップルの少な
い直流定電流を電極２１とワーク３との間に供給するこ
とができる。
内において、交流電源を整流、平滑して直流化した後
に、この直流を絶縁ゲートバイポーラトランジスタ（以
下、ＩＧＢＴと称す。）等のスイッチング素子を高周波
スイッチングさせるインバータにより高周波交流に変換
し、この高周波交流を変圧器で変圧した後、再び整流、
平滑し、これによって得られた直流電流を電極２１とワ
ーク３との間に供給していた。そして、この直流電流を
検出し、この検出した信号に基づいて上記インバータを
制御することによって、上記直流電流が一定になるよう
に定電流制御を行っていた。このように、インバータを
用いた定電流制御を行うことによって、リップルの少な
い直流定電流を電極２１とワーク３との間に供給するこ
とができる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、電極２１の寿
命を長くする（伸ばす）ために、上記従来技術におい
て、電極２１とワーク３との間に供給する直流電流のリ
ップルを極力小さくするように工夫したにも係わらず、
切断作業量に対する耐高温材料２２の消耗量の減少、即
ち電極２１の寿命の伸びを確認することができなかっ
た。逆に、直流電流に含まれているリップルが大きい方
が、電極２１の寿命が長くなる場合もあった。つまり、
上記直流電流に含まれているリップルが小さいほど、電
極２１の寿命が長くなるというわけではないと予想され
る。
命を長くする（伸ばす）ために、上記従来技術におい
て、電極２１とワーク３との間に供給する直流電流のリ
ップルを極力小さくするように工夫したにも係わらず、
切断作業量に対する耐高温材料２２の消耗量の減少、即
ち電極２１の寿命の伸びを確認することができなかっ
た。逆に、直流電流に含まれているリップルが大きい方
が、電極２１の寿命が長くなる場合もあった。つまり、
上記直流電流に含まれているリップルが小さいほど、電
極２１の寿命が長くなるというわけではないと予想され
る。
【０００９】本発明は、電源装置１から供給される直流
電流に含まれているリップルの周波数と振幅とが、耐高
温材料２２の消耗量、即ち電極２１の寿命と、どのよう
な関係があるのかを実験によって明確にし、この実験結
果に基づいて電極２１の寿命を長くすることのできる条
件を導き出すと共に、電極２１の寿命を長くすることの
できる電源装置を提供することを目的とする。
電流に含まれているリップルの周波数と振幅とが、耐高
温材料２２の消耗量、即ち電極２１の寿命と、どのよう
な関係があるのかを実験によって明確にし、この実験結
果に基づいて電極２１の寿命を長くすることのできる条
件を導き出すと共に、電極２１の寿命を長くすることの
できる電源装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】第１の発明の電源装置
は、プラズマ負荷である電極と対象物との間にプラズマ
アークを発生させるために上記電極と上記対象物との間
に直流電流を供給する電源装置において、周波数が１０
０Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、電流の最大値と最小値との差
が上記直流電流の電流値に対して０％よりも大きく１
５．５％以下の大きさの交流電流を、上記直流電流に重
畳させたことを特徴とするものである。
は、プラズマ負荷である電極と対象物との間にプラズマ
アークを発生させるために上記電極と上記対象物との間
に直流電流を供給する電源装置において、周波数が１０
０Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、電流の最大値と最小値との差
が上記直流電流の電流値に対して０％よりも大きく１
５．５％以下の大きさの交流電流を、上記直流電流に重
畳させたことを特徴とするものである。
【００１１】第２の発明の電源装置は、プラズマ負荷で
ある電極と対象物との間にプラズマアークを発生させる
ために上記電極と上記対象物との間に直流電流を供給す
る電源装置において、周波数が３００Ｈｚ乃至５００Ｈ
ｚで、電流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電
流値に対して０％よりも大きく１６．５％以下の大きさ
の交流電流を、上記直流電流に重畳させたことを特徴と
するものである。
ある電極と対象物との間にプラズマアークを発生させる
ために上記電極と上記対象物との間に直流電流を供給す
る電源装置において、周波数が３００Ｈｚ乃至５００Ｈ
ｚで、電流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電
流値に対して０％よりも大きく１６．５％以下の大きさ
の交流電流を、上記直流電流に重畳させたことを特徴と
するものである。
【００１２】第３の発明の電源装置は、プラズマ負荷で
ある電極と対象物との間にプラズマアークを発生させる
ために上記電極と上記対象物との間に直流電流を供給す
る電源装置において、周波数が３００Ｈｚ乃至３６０Ｈ
ｚで、電流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電
流値に対して０％よりも大きく２０％以下の大きさの交
流電流を、上記直流電流に重畳させたことを特徴とする
ものである。
ある電極と対象物との間にプラズマアークを発生させる
ために上記電極と上記対象物との間に直流電流を供給す
る電源装置において、周波数が３００Ｈｚ乃至３６０Ｈ
ｚで、電流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電
流値に対して０％よりも大きく２０％以下の大きさの交
流電流を、上記直流電流に重畳させたことを特徴とする
ものである。
【００１３】第４の発明の電源装置は、プラズマ負荷で
ある電極と対象物との間にプラズマアークを発生させる
ための直流電流を上記電極と上記対象物との間に供給す
る電源装置において、周波数が１００Ｈｚ乃至５００Ｈ
ｚで、電流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電
流値に対して１０％の大きさの交流電流を、上記直流電
流に重畳させたことを特徴とするものである。
ある電極と対象物との間にプラズマアークを発生させる
ための直流電流を上記電極と上記対象物との間に供給す
る電源装置において、周波数が１００Ｈｚ乃至５００Ｈ
ｚで、電流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電
流値に対して１０％の大きさの交流電流を、上記直流電
流に重畳させたことを特徴とするものである。
【００１４】
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【００１８】
【実施例】本発明に係る電源装置の一実施例を図１から
図４を参照して説明する。図１は、この電源装置を備え
たプラズマアーク切断装置の概略構成を示すブロック図
で、同図に示す１が、電源装置である。同図に示すよう
に、この電源装置１は、例えばＩＧＢＴによって構成さ
れたインバータ１２を備えおり、このインバータ１２に
は、入力端子１０に供給されている例えば商用交流電源
を入力整流部１１によって整流、平滑して得た直流電力
が入力されている。
図４を参照して説明する。図１は、この電源装置を備え
たプラズマアーク切断装置の概略構成を示すブロック図
で、同図に示す１が、電源装置である。同図に示すよう
に、この電源装置１は、例えばＩＧＢＴによって構成さ
れたインバータ１２を備えおり、このインバータ１２に
は、入力端子１０に供給されている例えば商用交流電源
を入力整流部１１によって整流、平滑して得た直流電力
が入力されている。
【００１９】このインバータ１２に入力された上記直流
電力は、このインバータ１２によって高周波交流に変換
される。そして、この高周波交流は、変圧器１３の一次
巻線１３ａに供給され、この変圧器１３によって変圧さ
れた高周波交流が、変圧器１３の二次巻線１３ｂに誘起
される。この変圧器１３によって変圧された高周波交流
は、出力整流部１４によって整流、平滑された後、起動
部１５を介してプラズマトーチ２を構成する電極２１に
供給される。
電力は、このインバータ１２によって高周波交流に変換
される。そして、この高周波交流は、変圧器１３の一次
巻線１３ａに供給され、この変圧器１３によって変圧さ
れた高周波交流が、変圧器１３の二次巻線１３ｂに誘起
される。この変圧器１３によって変圧された高周波交流
は、出力整流部１４によって整流、平滑された後、起動
部１５を介してプラズマトーチ２を構成する電極２１に
供給される。
【００２０】また、上記電極２１とワーク３との間に流
れる電流を検出するように、電流検出部１６が設けられ
ており、この電流検出部１６の出力信号は、誤差増幅部
１８に供給される。一方、この誤差増幅部１８には、基
準信号発生部１７から、基準信号も供給されている。な
お、この基準信号は、予め設定した直流信号に所定の交
流信号を重畳させたものであり、基準信号発生部１７
は、この基準信号に含まれる交流信号の周波数と振幅と
を可変できるように構成されている。
れる電流を検出するように、電流検出部１６が設けられ
ており、この電流検出部１６の出力信号は、誤差増幅部
１８に供給される。一方、この誤差増幅部１８には、基
準信号発生部１７から、基準信号も供給されている。な
お、この基準信号は、予め設定した直流信号に所定の交
流信号を重畳させたものであり、基準信号発生部１７
は、この基準信号に含まれる交流信号の周波数と振幅と
を可変できるように構成されている。
【００２１】誤差増幅部１８は、電流検出部１６の出力
信号と、上記基準信号との差を出力し、この差をインバ
ータ制御部１９に供給する。このインバータ制御部１９
は、電流検出部１６の出力信号と基準信号とが等しくな
るようにインバータ１２を制御する。即ち、この制御に
よって、電極２１と対象物３との間に供給される供給電
流は、図２に示すように、予め定めた一定の直流電流Ｉ
a に所定の周波数ｆ及び振幅Ｉp を有する交流電流を重
畳させた状態に制御される。そして、この交流電流の周
波数ｆ及び振幅Ｉp の制御は、基準信号発生部１７にお
ける基準信号の周波数及び振幅を可変することによって
行われる。
信号と、上記基準信号との差を出力し、この差をインバ
ータ制御部１９に供給する。このインバータ制御部１９
は、電流検出部１６の出力信号と基準信号とが等しくな
るようにインバータ１２を制御する。即ち、この制御に
よって、電極２１と対象物３との間に供給される供給電
流は、図２に示すように、予め定めた一定の直流電流Ｉ
a に所定の周波数ｆ及び振幅Ｉp を有する交流電流を重
畳させた状態に制御される。そして、この交流電流の周
波数ｆ及び振幅Ｉp の制御は、基準信号発生部１７にお
ける基準信号の周波数及び振幅を可変することによって
行われる。
【００２２】なお、本実施例の電源装置１においては、
電極２１に接続された起動部１５側を陰極とし、対象物
３に接続された電流検出部１６側を陽極としている。そ
して、これ以外の構成、即ちプラズマトーチ２の構成に
ついては、図５に示す従来のものと同等であるので、同
等部分には同一符号を付し、その詳細な説明を省略す
る。
電極２１に接続された起動部１５側を陰極とし、対象物
３に接続された電流検出部１６側を陽極としている。そ
して、これ以外の構成、即ちプラズマトーチ２の構成に
ついては、図５に示す従来のものと同等であるので、同
等部分には同一符号を付し、その詳細な説明を省略す
る。
【００２３】次に、上記のように構成されたプラズマア
ーク切断装置の動作について説明する。まず、ノズル２
３と電極２１との間のスペース２４に、例えば圧縮空気
や酸素、アルゴン、水素、窒素等のプラズマガスを供給
する。そして、電源装置１から電極２１とワーク３との
間に、図２に示すような供給電流を供給する。ここで、
この供給電流を供給する最初の短時間だけ、起動部１５
から電極２１とワーク３との間に高電圧を供給してパイ
ロットアークを発生させる。なお、ここでいう上記短時
間とは、パイロットアークのアークスタートが良好な場
合は１０μｓｅｃ程度で、この場合、上記高電圧は単一
パルス状で供給される。また、アークスタートがスムー
ズでない場合は１０乃至２０ｍｓｅｃ程度で、この場
合、上記高電圧は２乃至３ＭＨｚ程のパルス状で供給さ
れる。
ーク切断装置の動作について説明する。まず、ノズル２
３と電極２１との間のスペース２４に、例えば圧縮空気
や酸素、アルゴン、水素、窒素等のプラズマガスを供給
する。そして、電源装置１から電極２１とワーク３との
間に、図２に示すような供給電流を供給する。ここで、
この供給電流を供給する最初の短時間だけ、起動部１５
から電極２１とワーク３との間に高電圧を供給してパイ
ロットアークを発生させる。なお、ここでいう上記短時
間とは、パイロットアークのアークスタートが良好な場
合は１０μｓｅｃ程度で、この場合、上記高電圧は単一
パルス状で供給される。また、アークスタートがスムー
ズでない場合は１０乃至２０ｍｓｅｃ程度で、この場
合、上記高電圧は２乃至３ＭＨｚ程のパルス状で供給さ
れる。
【００２４】そして、このパイロットアークの発生によ
って、電極２１とワーク３との間にプラズマアーク２０
が発生し、これによってワーク３の切断作業を行うこと
ができる。なお、このプラズマアーク２０は、電極２１
の耐高温材料２２から発生し、ノズル２３のノズル孔２
３ａを介してワーク３に向かって放射される。そして、
このプラズマアーク２０の発生源である電極２１の耐高
温材料２２は、プラズマアーク２０の発生に伴って、即
ちワーク３の切断作業量に伴って次第に消耗していく。
って、電極２１とワーク３との間にプラズマアーク２０
が発生し、これによってワーク３の切断作業を行うこと
ができる。なお、このプラズマアーク２０は、電極２１
の耐高温材料２２から発生し、ノズル２３のノズル孔２
３ａを介してワーク３に向かって放射される。そして、
このプラズマアーク２０の発生源である電極２１の耐高
温材料２２は、プラズマアーク２０の発生に伴って、即
ちワーク３の切断作業量に伴って次第に消耗していく。
【００２５】ここで、プラズマガスとして、流量が１０
０リットル／分の圧縮空気を使用し、プラズマアーク２
０の発生源となる電極２１の耐高温材料２２にハフニウ
ムを使用し、電極２１とワーク３との間に供給する供給
電流の平均電流Ｉa を７０Ａとすると共に、この供給電
流に含まれる交流電流の周波数ｆ及び振幅Ｉp を変化さ
せたときの、ワーク３の切断作業量に対する耐高温材料
２２の消耗量Ｌを測定した結果について図３及び図４を
参照して説明する。なお、上記ワーク３の切断作業量に
ついては、電源装置１を６０秒間ＯＮすることによって
プラズマアーク２０を発生させた後、この電源装置１を
８０秒間ＯＦＦしてプラズマアーク２０の発生を休止さ
せるという、このＯＮ／ＯＦＦ動作を１作業単位とし、
この作業単位を上記切断作業量の基準単位とする。そし
て、このＯＮ／ＯＦＦ動作を繰り返し行うことによっ
て、電極２１を消耗させていく。また、上記交流電流の
振幅Ｉp については、絶対値による表現ではなく、平均
電流に対する比率（以下、リップル率と称す。）Ｒで表
現する。なお、このリップル率Ｒは、数１で示される。
０リットル／分の圧縮空気を使用し、プラズマアーク２
０の発生源となる電極２１の耐高温材料２２にハフニウ
ムを使用し、電極２１とワーク３との間に供給する供給
電流の平均電流Ｉa を７０Ａとすると共に、この供給電
流に含まれる交流電流の周波数ｆ及び振幅Ｉp を変化さ
せたときの、ワーク３の切断作業量に対する耐高温材料
２２の消耗量Ｌを測定した結果について図３及び図４を
参照して説明する。なお、上記ワーク３の切断作業量に
ついては、電源装置１を６０秒間ＯＮすることによって
プラズマアーク２０を発生させた後、この電源装置１を
８０秒間ＯＦＦしてプラズマアーク２０の発生を休止さ
せるという、このＯＮ／ＯＦＦ動作を１作業単位とし、
この作業単位を上記切断作業量の基準単位とする。そし
て、このＯＮ／ＯＦＦ動作を繰り返し行うことによっ
て、電極２１を消耗させていく。また、上記交流電流の
振幅Ｉp については、絶対値による表現ではなく、平均
電流に対する比率（以下、リップル率と称す。）Ｒで表
現する。なお、このリップル率Ｒは、数１で示される。
【００２６】
【数１】Ｒ＝（Ｉp ／Ｉa ）×１００〔％〕
【００２７】図３は、このプラズマアーク切断装置の切
断作業回数Ｎに対する電極２１の消耗量（消耗長さ）Ｌ
の変化の推移を示すグラフである。同図に実線で示すグ
ラフＸは、電極２１とワーク３との間に供給する供給電
流のリップル率Ｒが零（Ｒ＝０）、即ち上記供給電流と
して交流成分を含まない直流電流のみを供給した場合
の、作業回数Ｎに対する電極２１の消耗量Ｌの変化の推
移を示すグラフである。このグラフＸによると、作業回
数Ｎ0 で、電流２１の消耗量Ｌが２ｍｍに達している。
なお、この作業回数Ｎ0 は、９０回であった。
断作業回数Ｎに対する電極２１の消耗量（消耗長さ）Ｌ
の変化の推移を示すグラフである。同図に実線で示すグ
ラフＸは、電極２１とワーク３との間に供給する供給電
流のリップル率Ｒが零（Ｒ＝０）、即ち上記供給電流と
して交流成分を含まない直流電流のみを供給した場合
の、作業回数Ｎに対する電極２１の消耗量Ｌの変化の推
移を示すグラフである。このグラフＸによると、作業回
数Ｎ0 で、電流２１の消耗量Ｌが２ｍｍに達している。
なお、この作業回数Ｎ0 は、９０回であった。
【００２８】そして、同図に示すグラフＹ及びグラフＺ
が、上記供給電流として、直流電流に交流電流を重畳さ
せた場合の、作業回数Ｎに対する電極２１の消耗量Ｌの
変化の推移を示すグラフである。なお、このグラフＹと
グラフＺとでは、上記供給電流に含まれている交流電流
の周波数ｆ及びリップル率Ｒは各々異なっている。この
グラフＹ及びグラフＺからも分かるように、供給電流に
含まれている交流電流の周波数ｆ及びリップル率Ｒが異
なると、作業回数Ｎに対する電流２１の消耗量Ｌの変化
量も異なってくる。つまり、グラフＹは、電極２１が例
えばＬ＝２ｍｍ消耗するまでに、作業回数Ｎ0 よりも多
い作業回数Ｎ1 回の作業を行うことができ、即ち、供給
電流として直流電流のみを供給した場合よりも電極２１
の寿命が長くなる。例えば、交流電流の周波数ｆを３０
０Ｈｚ、リップル率Ｒを１０％にしたときに、このグラ
フＹのような結果を得ることができ、このときの作業回
数Ｎ1 は１３５回になった。また、交流電流の周波数ｆ
を５００Ｈｚ、リップル率Ｒを１０％にしたときにも、
このグラフＹのような結果を得ることができ、このとき
の作業回数Ｎ1 は１００回になった。
が、上記供給電流として、直流電流に交流電流を重畳さ
せた場合の、作業回数Ｎに対する電極２１の消耗量Ｌの
変化の推移を示すグラフである。なお、このグラフＹと
グラフＺとでは、上記供給電流に含まれている交流電流
の周波数ｆ及びリップル率Ｒは各々異なっている。この
グラフＹ及びグラフＺからも分かるように、供給電流に
含まれている交流電流の周波数ｆ及びリップル率Ｒが異
なると、作業回数Ｎに対する電流２１の消耗量Ｌの変化
量も異なってくる。つまり、グラフＹは、電極２１が例
えばＬ＝２ｍｍ消耗するまでに、作業回数Ｎ0 よりも多
い作業回数Ｎ1 回の作業を行うことができ、即ち、供給
電流として直流電流のみを供給した場合よりも電極２１
の寿命が長くなる。例えば、交流電流の周波数ｆを３０
０Ｈｚ、リップル率Ｒを１０％にしたときに、このグラ
フＹのような結果を得ることができ、このときの作業回
数Ｎ1 は１３５回になった。また、交流電流の周波数ｆ
を５００Ｈｚ、リップル率Ｒを１０％にしたときにも、
このグラフＹのような結果を得ることができ、このとき
の作業回数Ｎ1 は１００回になった。
【００２９】一方、グラフＺは、電極２１が例えばＬ＝
２ｍｍ消耗するまでに、作業回数Ｎ0 よりも少ない作業
回数Ｎ2 回の作業しか行えず、即ち、供給電流として直
流電流のみを供給した場合よりも電極２１の寿命は短く
なってしまう。例えば、交流電流の周波数ｆを６０Ｈ
ｚ、リップル率Ｒを１５％にしたときに、このグラフＺ
のような結果を得ることができ、このときの作業回数Ｎ
2 は７０回になった。また、このグラフＺに示す状態に
おいては、電極２１−ワーク３間、及びノズル２３−ワ
ーク３間にダブルアークが発生し、これによってノズル
２３を破壊することもある。なお、このダブルアークが
発生した場合についても、電極２１の寿命が尽きたこと
と見なす。
２ｍｍ消耗するまでに、作業回数Ｎ0 よりも少ない作業
回数Ｎ2 回の作業しか行えず、即ち、供給電流として直
流電流のみを供給した場合よりも電極２１の寿命は短く
なってしまう。例えば、交流電流の周波数ｆを６０Ｈ
ｚ、リップル率Ｒを１５％にしたときに、このグラフＺ
のような結果を得ることができ、このときの作業回数Ｎ
2 は７０回になった。また、このグラフＺに示す状態に
おいては、電極２１−ワーク３間、及びノズル２３−ワ
ーク３間にダブルアークが発生し、これによってノズル
２３を破壊することもある。なお、このダブルアークが
発生した場合についても、電極２１の寿命が尽きたこと
と見なす。
【００３０】図４は、図３にグラフＸで示すリップル率
Ｒが零（Ｒ＝０）の場合の、電極２１の消耗量Ｌが２ｍ
ｍに達するまでの作業回数Ｎ0 を電極寿命Ｍ＝１００と
し、図３にグラフＹ及びグラフＺで示すように供給電流
に含まれる交流電流の周波数ｆ及びリップル率Ｒを変化
させたときの電極寿命Ｍの変化を示すグラフである。な
お、同図に示すグラフＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄは、各々周波数ｆ
がｆ＝６０Ｈｚ、１００Ｈｚ、３００Ｈｚ乃至３６０Ｈ
ｚ、５００Ｈｚの交流電流を各々直流電流に重畳させた
ときのグラフである。
Ｒが零（Ｒ＝０）の場合の、電極２１の消耗量Ｌが２ｍ
ｍに達するまでの作業回数Ｎ0 を電極寿命Ｍ＝１００と
し、図３にグラフＹ及びグラフＺで示すように供給電流
に含まれる交流電流の周波数ｆ及びリップル率Ｒを変化
させたときの電極寿命Ｍの変化を示すグラフである。な
お、同図に示すグラフＡ、Ｂ、Ｃ、Ｄは、各々周波数ｆ
がｆ＝６０Ｈｚ、１００Ｈｚ、３００Ｈｚ乃至３６０Ｈ
ｚ、５００Ｈｚの交流電流を各々直流電流に重畳させた
ときのグラフである。
【００３１】同図のグラフＡに示すように、交流電流の
周波数ｆが６０Ｈｚの場合、リップル率Ｒが約９％以下
では、直流電流のみを供給した場合と同程度の電極寿命
Ｍを得られるが、それ以上では、電極寿命Ｍは直流電流
のみを供給した場合よりも短くなってしまう。
周波数ｆが６０Ｈｚの場合、リップル率Ｒが約９％以下
では、直流電流のみを供給した場合と同程度の電極寿命
Ｍを得られるが、それ以上では、電極寿命Ｍは直流電流
のみを供給した場合よりも短くなってしまう。
【００３２】同図のグラフＢに示すように、交流電流の
周波数ｆが１００Ｈｚの場合の電極寿命Ｍは、直流電流
のみを供給した場合に比べて、リップル率Ｒが５％で約
１．０６倍、１０％で最高の約１．２倍、１５％で約
１．０３倍、１５．５％で同等であり、この１５．５％
以上で電極寿命Ｍは直流電流のみを供給した場合よりも
短くなってしまう。
周波数ｆが１００Ｈｚの場合の電極寿命Ｍは、直流電流
のみを供給した場合に比べて、リップル率Ｒが５％で約
１．０６倍、１０％で最高の約１．２倍、１５％で約
１．０３倍、１５．５％で同等であり、この１５．５％
以上で電極寿命Ｍは直流電流のみを供給した場合よりも
短くなってしまう。
【００３３】同図のグラフＣに示すように、交流電流の
周波数ｆが３００Ｈｚ乃至３６０Ｈｚのいずれの場合で
も、電極寿命Ｍは、直流電流のみを供給した場合に比べ
て、リップル率Ｒが５％で約１．２倍、１０％で最高の
約１．５倍、１５％で約１．３４倍、２０％で同等であ
り、この２０％以上で電極寿命Ｍは直流電流のみを供給
した場合よりも短くなってしまう。
周波数ｆが３００Ｈｚ乃至３６０Ｈｚのいずれの場合で
も、電極寿命Ｍは、直流電流のみを供給した場合に比べ
て、リップル率Ｒが５％で約１．２倍、１０％で最高の
約１．５倍、１５％で約１．３４倍、２０％で同等であ
り、この２０％以上で電極寿命Ｍは直流電流のみを供給
した場合よりも短くなってしまう。
【００３４】同図のグラフＤに示すように、交流電流の
周波数ｆが５００Ｈｚの場合の電極寿命Ｍは、直流電流
のみを供給した場合に比べて、リップル率Ｒが５％で約
１．１倍、１０％で最高の約１．２３倍、１５％で約
１．０８倍、１６．５％で同等であり、この１６．５％
以上で電極寿命Ｍは直流電流のみを供給した場合よりも
短くなってしまう。
周波数ｆが５００Ｈｚの場合の電極寿命Ｍは、直流電流
のみを供給した場合に比べて、リップル率Ｒが５％で約
１．１倍、１０％で最高の約１．２３倍、１５％で約
１．０８倍、１６．５％で同等であり、この１６．５％
以上で電極寿命Ｍは直流電流のみを供給した場合よりも
短くなってしまう。
【００３５】即ち、上記のように、電極２１とワーク３
との間に供給する供給電流として、直流電流に、周波数
が１００Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、リップル率が１５．５
％以下である交流電流を重畳させることによって、上記
供給電流として直流電流のみを供給する場合よりも電極
の寿命を長くすることができる。
との間に供給する供給電流として、直流電流に、周波数
が１００Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、リップル率が１５．５
％以下である交流電流を重畳させることによって、上記
供給電流として直流電流のみを供給する場合よりも電極
の寿命を長くすることができる。
【００３６】また、供給電流として、直流電流に、周波
数が３００Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、リップル率が１６．
５％以下である交流電流を重畳させることによって、上
記の場合よりも更に電極の寿命を長くすることができ
る。
数が３００Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、リップル率が１６．
５％以下である交流電流を重畳させることによって、上
記の場合よりも更に電極の寿命を長くすることができ
る。
【００３７】そして、供給電流として、直流電流に、周
波数が３００Ｈｚ乃至３６０Ｈｚで、リップル率が２０
％以下である交流電流を重畳させることによって、上記
の場合よりも更に電極の寿命を長くすることができる。
波数が３００Ｈｚ乃至３６０Ｈｚで、リップル率が２０
％以下である交流電流を重畳させることによって、上記
の場合よりも更に電極の寿命を長くすることができる。
【００３８】なお、本実施例においては、プラズマガス
として、圧縮空気を供給したが、これに限らず、酸素
や、アルゴンガス、水素、窒素等を供給してもよい。ま
た、これらの酸素や、アルゴンガス、水素、窒素等を供
給した場合についても、上記と同様な結果が得られた。
として、圧縮空気を供給したが、これに限らず、酸素
や、アルゴンガス、水素、窒素等を供給してもよい。ま
た、これらの酸素や、アルゴンガス、水素、窒素等を供
給した場合についても、上記と同様な結果が得られた。
【００３９】そして、インバータ１２を、ＩＧＢＴによ
って構成したが、これに限らず、トランジスタや、ＭＯ
Ｓ−ＦＥＴ、ＧＴＯ等、他の制御用素子によってインバ
ータ１２を構成してもよい。
って構成したが、これに限らず、トランジスタや、ＭＯ
Ｓ−ＦＥＴ、ＧＴＯ等、他の制御用素子によってインバ
ータ１２を構成してもよい。
【００４０】また、プラズマアーク２０の発生源である
電極２１の耐高温材料２２として、ハフニウムを用いた
が、これに限らず、タングステンやジリコニウム等を用
いることができる。
電極２１の耐高温材料２２として、ハフニウムを用いた
が、これに限らず、タングステンやジリコニウム等を用
いることができる。
【００４１】更に、インバータ１２の入力電源として、
入力端子１０から入力した商用交流電源を入力整流部１
１によって整流、平滑した直流電力を用いたが、これに
限らず、エンジン発電機の出力を整流した直流電源や、
溶接用電源装置の直流電源、その他の直流スイッチング
電源等の直流出力をインバータ１２に入力してもよい。
入力端子１０から入力した商用交流電源を入力整流部１
１によって整流、平滑した直流電力を用いたが、これに
限らず、エンジン発電機の出力を整流した直流電源や、
溶接用電源装置の直流電源、その他の直流スイッチング
電源等の直流出力をインバータ１２に入力してもよい。
【００４２】
【発明の効果】第１の発明によれば、プラズマ負荷であ
る電極と対象物との間には、直流電流と、この直流電流
に重畳された状態で交流電流とが供給されており、これ
によって、電極と対象物との間にプラズマアークが発生
する。なお、上記交流電流の周波数は、１００Ｈｚ乃至
５００Ｈｚであり、また、上記交流電流の電流の最大値
と最小値との差、即ち振幅は、上記直流電流の電流値に
対して０％よりも大きく１５．５％以下の大きさであ
る。このように、電極と対象物との間にプラズマアーク
を発生させるために供給する直流電流に、上記周波数及
び振幅を有する交流電流を重畳させることによって、直
流電流のみを供給した場合よりもプラズマアークの発生
に伴う電極の消耗を抑えられることが、実験結果として
得られた。即ち、上記のように、電極と対象物との間に
供給する直流電流に、上記周波数及び振幅を有する交流
電流を重畳させることによって、直流電流のみを供給す
る場合よりも電極の寿命を長くすることができるという
効果がある。
る電極と対象物との間には、直流電流と、この直流電流
に重畳された状態で交流電流とが供給されており、これ
によって、電極と対象物との間にプラズマアークが発生
する。なお、上記交流電流の周波数は、１００Ｈｚ乃至
５００Ｈｚであり、また、上記交流電流の電流の最大値
と最小値との差、即ち振幅は、上記直流電流の電流値に
対して０％よりも大きく１５．５％以下の大きさであ
る。このように、電極と対象物との間にプラズマアーク
を発生させるために供給する直流電流に、上記周波数及
び振幅を有する交流電流を重畳させることによって、直
流電流のみを供給した場合よりもプラズマアークの発生
に伴う電極の消耗を抑えられることが、実験結果として
得られた。即ち、上記のように、電極と対象物との間に
供給する直流電流に、上記周波数及び振幅を有する交流
電流を重畳させることによって、直流電流のみを供給す
る場合よりも電極の寿命を長くすることができるという
効果がある。
【００４３】第２の発明によれば、プラズマ負荷である
電極と対象物との間には、直流電流と、この直流電流に
重畳された状態で交流電流とが供給されており、これに
よって、電極と対象物との間にプラズマアークが発生す
る。なお、上記交流電流の周波数は、３００Ｈｚ乃至５
００Ｈｚで、上記交流電流の電流の最大値と最小値との
差、即ち振幅は、上記直流電流の電流値に対して０％よ
りも大きく１６．５％以下の大きさである。このよう
に、電極と対象物との間にプラズマアークを発生させる
ために供給する直流電流に、上記周波数及び振幅を有す
る交流電流を重畳させることによって、第１の発明より
もプラズマアークの発生に伴う電極の消耗を抑えられる
ことが、実験結果として得られた。即ち、上記のよう
に、電極と対象物との間に供給する直流電流に、上記周
波数及び振幅を有する交流電流を重畳させることによっ
て、第１の発明よりも電極の寿命を長くすることができ
るという効果がある。
電極と対象物との間には、直流電流と、この直流電流に
重畳された状態で交流電流とが供給されており、これに
よって、電極と対象物との間にプラズマアークが発生す
る。なお、上記交流電流の周波数は、３００Ｈｚ乃至５
００Ｈｚで、上記交流電流の電流の最大値と最小値との
差、即ち振幅は、上記直流電流の電流値に対して０％よ
りも大きく１６．５％以下の大きさである。このよう
に、電極と対象物との間にプラズマアークを発生させる
ために供給する直流電流に、上記周波数及び振幅を有す
る交流電流を重畳させることによって、第１の発明より
もプラズマアークの発生に伴う電極の消耗を抑えられる
ことが、実験結果として得られた。即ち、上記のよう
に、電極と対象物との間に供給する直流電流に、上記周
波数及び振幅を有する交流電流を重畳させることによっ
て、第１の発明よりも電極の寿命を長くすることができ
るという効果がある。
【００４４】第３の発明によれば、プラズマ負荷である
電極と対象物との間には、直流電流と、この直流電流に
重畳された状態で交流電流とが供給されており、これに
よって、電極と対象物との間にプラズマアークが発生す
る。なお、上記交流電流の周波数は、３００Ｈｚ乃至３
６０Ｈｚで、上記交流電流の電流の最大値と最小値との
差、即ち振幅は、上記直流電流の電流値に対して０％よ
りも大きく２０％以下の大きさである。このように、電
極と対象物との間にプラズマアークを発生させるために
供給する直流電流に、上記周波数及び振幅を有する交流
電流を重畳させることによって、第２の発明よりもプラ
ズマアークの発生に伴う電極の消耗を抑えられること
が、実験結果として得られた。即ち、上記のように、電
極と対象物との間に供給する直流電流に、上記周波数及
び振幅を有する交流電流を重畳させることによって、第
２の発明よりも電極の寿命を長くすることができるとい
う効果がある。
電極と対象物との間には、直流電流と、この直流電流に
重畳された状態で交流電流とが供給されており、これに
よって、電極と対象物との間にプラズマアークが発生す
る。なお、上記交流電流の周波数は、３００Ｈｚ乃至３
６０Ｈｚで、上記交流電流の電流の最大値と最小値との
差、即ち振幅は、上記直流電流の電流値に対して０％よ
りも大きく２０％以下の大きさである。このように、電
極と対象物との間にプラズマアークを発生させるために
供給する直流電流に、上記周波数及び振幅を有する交流
電流を重畳させることによって、第２の発明よりもプラ
ズマアークの発生に伴う電極の消耗を抑えられること
が、実験結果として得られた。即ち、上記のように、電
極と対象物との間に供給する直流電流に、上記周波数及
び振幅を有する交流電流を重畳させることによって、第
２の発明よりも電極の寿命を長くすることができるとい
う効果がある。
【００４５】第４の発明によれば、プラズマ負荷である
電極と対象物との間には、直流電流と、この直流電流に
重畳された状態で交流電流とが供給されており、これに
よって、電極と対象物との間にプラズマアークが発生す
る。なお、上記交流電流の周波数は、１００Ｈｚ乃至５
００Ｈｚで、上記交流電流の電流の最大値と最小値との
差、即ち振幅は、上記直流電流の電流値に対して１０％
の大きさである。このように、電極と対象物との間にプ
ラズマアークを発生させるために供給する直流電流に、
上記周波数及び振幅を有する交流電流を重畳させること
によって、直流電流のみを供給した場合よりもプラズマ
アークの発生に伴う電極の消耗を抑えられることが、実
験結果として得られた。即ち、上記のように、電極と対
象物との間に供給する直流電流に、上記周波数及び振幅
を有する交流電流を重畳させることによって、直流電流
のみを供給する場合よりも電極の寿命を長くすることが
できるという効果がある。
電極と対象物との間には、直流電流と、この直流電流に
重畳された状態で交流電流とが供給されており、これに
よって、電極と対象物との間にプラズマアークが発生す
る。なお、上記交流電流の周波数は、１００Ｈｚ乃至５
００Ｈｚで、上記交流電流の電流の最大値と最小値との
差、即ち振幅は、上記直流電流の電流値に対して１０％
の大きさである。このように、電極と対象物との間にプ
ラズマアークを発生させるために供給する直流電流に、
上記周波数及び振幅を有する交流電流を重畳させること
によって、直流電流のみを供給した場合よりもプラズマ
アークの発生に伴う電極の消耗を抑えられることが、実
験結果として得られた。即ち、上記のように、電極と対
象物との間に供給する直流電流に、上記周波数及び振幅
を有する交流電流を重畳させることによって、直流電流
のみを供給する場合よりも電極の寿命を長くすることが
できるという効果がある。
【００４６】また、上記交流電流の周波数範囲内におい
て、この交流電流の振幅を上記の大きさにしたときに、
プラズマアークの発生に伴う電極の消耗を最も抑えられ
ることについても実験により確認できた。即ち、直流電
流に重畳させる交流電流の振幅を上記の大きさにするこ
とによって、この交流電流の上記周波数範囲内における
電極の寿命を最も長くすることができるという効果があ
る。
て、この交流電流の振幅を上記の大きさにしたときに、
プラズマアークの発生に伴う電極の消耗を最も抑えられ
ることについても実験により確認できた。即ち、直流電
流に重畳させる交流電流の振幅を上記の大きさにするこ
とによって、この交流電流の上記周波数範囲内における
電極の寿命を最も長くすることができるという効果があ
る。
【００４７】
【００４８】
【００４９】
【００５０】
【図１】本発明の一実施例に係る電源装置を備えたプラ
ズマアーク切断装置の概略構成を示すブロック図であ
る。
ズマアーク切断装置の概略構成を示すブロック図であ
る。
【図２】同実施例の電極と対象物との間に供給する出力
電流の波形図である。
電流の波形図である。
【図３】同実施例の作業回数に対する電極の消耗量を示
すグラフである。
すグラフである。
【図４】同実施例の電極と対象物との間に供給する出力
電流に含まれるリップルの振幅と電極寿命との関係を示
すグラフである。
電流に含まれるリップルの振幅と電極寿命との関係を示
すグラフである。
【図５】プラズマアーク切断装置の概略構成図である。
１ 電源装置 ２ プラズマトーチ ３ 対象物（ワーク） １１ 入力整流部 １２ インバータ １３ 変圧器 １４ 出力整流部 １５ 起動部 １６ 電流検出部 １７ 基準信号発生部 １８ 誤差増幅部 １９ インバータ制御部 ２０ プラズマアーク ２１ 電極 ２２ 耐高温材料
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木下 敦史 大阪府大阪市東淀川区淡路２丁目14番３ 号 株式会社三社電機製作所内 (72)発明者 橋本 隆志 大阪府大阪市東淀川区淡路２丁目14番３ 号 株式会社三社電機製作所内 (56)参考文献 特開 昭61−262464（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−109460（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G05F 1/02 B23K 10/00 H02M 9/00
Claims (4)
- 【請求項１】 プラズマ負荷である電極と対象物との間
にプラズマアークを発生させるために上記電極と上記対
象物との間に直流電流を供給するプラズマアーク電源装
置において、周波数が１００Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、電
流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電流値に対
して０％よりも大きく１５．５％以下の大きさの交流電
流を、上記直流電流に重畳させたことを特徴とするプラ
ズマアーク電源装置。 - 【請求項２】 プラズマ負荷である電極と対象物との間
にプラズマアークを発生させるために上記電極と上記対
象物との間に直流電流を供給するプラズマアーク電源装
置において、周波数が３００Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、電
流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電流値に対
して０％よりも大きく１６．５％以下の大きさの交流電
流を、上記直流電流に重畳させたことを特徴とするプラ
ズマアーク電源装置。 - 【請求項３】 プラズマ負荷である電極と対象物との間
にプラズマアークを発生させるために上記電極と上記対
象物との間に直流電流を供給するプラズマアーク電源装
置において、周波数が３００Ｈｚ乃至３６０Ｈｚで、電
流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電流値に対
して０％よりも大きく２０％以下の大きさの交流電流
を、上記直流電流に重畳させたことを特徴とするプラズ
マアーク電源装置。 - 【請求項４】 プラズマ負荷である電極と対象物との間
にプラズマアークを発生させるための直流電流を上記電
極と上記対象物との間に供給するプラズマアーク電源装
置において、周波数が１００Ｈｚ乃至５００Ｈｚで、電
流の最大値と最小値との差が上記直流電流の電流値に対
して１０％の大きさの交流電流を、上記直流電流に重畳
させたことを特徴とするプラズマアーク電源装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6301460A JP2819393B2 (ja) | 1994-11-09 | 1994-11-09 | プラズマアーク電源装置 |
| TW087201745U TW423785U (en) | 1994-11-09 | 1995-11-02 | Power supply apparatus |
| KR1019950040205A KR100191942B1 (ko) | 1994-11-09 | 1995-11-08 | 플라즈마 아크 전원장치 |
| US08/554,657 US5643475A (en) | 1994-11-09 | 1995-11-08 | Power supply apparatus |
| CN95119212A CN1038171C (zh) | 1994-11-09 | 1995-11-09 | 一种产生等离子电弧的方法和装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6301460A JP2819393B2 (ja) | 1994-11-09 | 1994-11-09 | プラズマアーク電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08137559A JPH08137559A (ja) | 1996-05-31 |
| JP2819393B2 true JP2819393B2 (ja) | 1998-10-30 |
Family
ID=17897167
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6301460A Expired - Fee Related JP2819393B2 (ja) | 1994-11-09 | 1994-11-09 | プラズマアーク電源装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5643475A (ja) |
| JP (1) | JP2819393B2 (ja) |
| KR (1) | KR100191942B1 (ja) |
| CN (1) | CN1038171C (ja) |
| TW (1) | TW423785U (ja) |
Cited By (2)
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| CN101457474B (zh) * | 2009-01-08 | 2011-11-09 | 浙江大学 | 织物表面改性用低温等离子体电源及其控制方法 |
| JP2018167288A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 日酸Ｔａｎａｋａ株式会社 | プラズマ切断装置及びプラズマ切断方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US5900169A (en) * | 1997-06-06 | 1999-05-04 | Hypertherm, Inc. | Safety circuit for a blow forward contact start plasma arc torch |
| IT1293736B1 (it) * | 1997-07-18 | 1999-03-10 | Flame Spray Snc | Apparecchiatura per l'applicazione di rivestimenti protettivi con tecnica a plasma |
| US5990443A (en) * | 1998-03-12 | 1999-11-23 | Thermal Dynamics Corporation | Plasma torch pilot arc circuit |
| DE102010005617A1 (de) * | 2009-10-01 | 2011-04-07 | Kjellberg Finsterwalde Plasma Und Maschinen Gmbh | Verfahren zum Plasmaschneiden eines Werkstücks mittels einer Plasmaschneidanlage |
| US8436271B2 (en) * | 2010-04-14 | 2013-05-07 | Baruch Boris Gutman | Thermal nucleus fusion torch method |
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|---|---|---|---|---|
| US3581224A (en) * | 1968-12-30 | 1971-05-25 | Forbro Design Corp | Bipolar operational power supply |
| DE1928757C3 (de) * | 1969-06-06 | 1978-11-23 | Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt | Schaltungsanordnung zum Stabilisieren und Zünden von Schweißlichtbögen |
| US3600663A (en) * | 1969-07-31 | 1971-08-17 | Ampex | Voltage regulated power supply having low ripple factor |
| US3944412A (en) * | 1974-09-18 | 1976-03-16 | Hsin Liu | Method for recovering metals |
| US4156150A (en) * | 1977-12-16 | 1979-05-22 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Circuit for regulating a DC voltage on which a large AC voltage is superimposed |
| JPH069744B2 (ja) * | 1985-05-17 | 1994-02-09 | 松下電器産業株式会社 | プラズマ切断機 |
| JP2812824B2 (ja) * | 1990-11-14 | 1998-10-22 | 三菱電機株式会社 | 直流−直流変換器 |
-
1994
- 1994-11-09 JP JP6301460A patent/JP2819393B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101457474B (zh) * | 2009-01-08 | 2011-11-09 | 浙江大学 | 织物表面改性用低温等离子体电源及其控制方法 |
| JP2018167288A (ja) * | 2017-03-29 | 2018-11-01 | 日酸Ｔａｎａｋａ株式会社 | プラズマ切断装置及びプラズマ切断方法 |
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