JP2817053B2 - 塗布装置 - Google Patents
塗布装置Info
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- JP2817053B2 JP2817053B2 JP1085671A JP8567189A JP2817053B2 JP 2817053 B2 JP2817053 B2 JP 2817053B2 JP 1085671 A JP1085671 A JP 1085671A JP 8567189 A JP8567189 A JP 8567189A JP 2817053 B2 JP2817053 B2 JP 2817053B2
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- coating
- head
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- parts
- liquid
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はプラスチックフイルム、紙、金属箔等を形成
してなる可撓性支持体（以下、ウエブという）に、写真
感光液、磁性液、表面保護液等の塗布液を塗布する塗布
装置に関するものである。
してなる可撓性支持体（以下、ウエブという）に、写真
感光液、磁性液、表面保護液等の塗布液を塗布する塗布
装置に関するものである。
（従来技術） 従来、ウエブに塗布液を塗布する塗布装置としては、
エクストルージョン型塗布装置、カーテンフロー型塗布
装置、ブレードドクター型塗布装置、スライドコート型
塗布装置等が用いられている。これらの塗布装置は、何
れもエクストルージョンヘッド、コーティングギーサー
或いはブレードといった狭いスリットを構成する金属エ
ッジによって、ウエブ上に塗布される塗布液の塗布量を
規制しながら、連続して走行するウエブ上に塗布液を均
一な厚さで塗布するものである。
エクストルージョン型塗布装置、カーテンフロー型塗布
装置、ブレードドクター型塗布装置、スライドコート型
塗布装置等が用いられている。これらの塗布装置は、何
れもエクストルージョンヘッド、コーティングギーサー
或いはブレードといった狭いスリットを構成する金属エ
ッジによって、ウエブ上に塗布される塗布液の塗布量を
規制しながら、連続して走行するウエブ上に塗布液を均
一な厚さで塗布するものである。
例えば、第１図に示すエクストルージョン型塗布ヘッ
ド１は、ポケット部３、スロット部４、ドクターエッジ
５及びバックエッジ６等から成る。
ド１は、ポケット部３、スロット部４、ドクターエッジ
５及びバックエッジ６等から成る。
前記ポケット部３は、断面が略円形を成し、且つウエ
ブの幅方向にその断面形状をもって延長された一種の液
溜めであり、その有効延長長さは、通常、塗布幅と同等
もしくは若干長く設定される。また、その貫通した両端
開口部は、前記エクストルージョン型塗布ヘッド１の両
端部に取り付けられる各シールド板7,8により封止され
ている。
ブの幅方向にその断面形状をもって延長された一種の液
溜めであり、その有効延長長さは、通常、塗布幅と同等
もしくは若干長く設定される。また、その貫通した両端
開口部は、前記エクストルージョン型塗布ヘッド１の両
端部に取り付けられる各シールド板7,8により封止され
ている。
前記スロット部４は、前記ポケット部３から前記ウエ
ブに向けて前記エクストルージョン型塗布ヘッド１の躯
体内部を貫通し、且つ前記ポケット部３と同じように前
記ウエブの幅方向に延長された比較的狭い流路であり、
前記ウエブの幅方向の開口長さは塗布幅とほぼ同じに設
定される。
ブに向けて前記エクストルージョン型塗布ヘッド１の躯
体内部を貫通し、且つ前記ポケット部３と同じように前
記ウエブの幅方向に延長された比較的狭い流路であり、
前記ウエブの幅方向の開口長さは塗布幅とほぼ同じに設
定される。
また、前記スロット部４の出口先端部には、前記ウエ
ブの上流と下流にそれぞれ位置させたバックエッジ６及
びドクターエッジ５が形成されている。
ブの上流と下流にそれぞれ位置させたバックエッジ６及
びドクターエッジ５が形成されている。
そこで、前記エクストルージョン型塗布ヘッド１は、
前記シールド板７に突設した短管９に給液系（図示しな
い）を接続することにより、前記ポケット部３の内部に
塗布液Ｃが注入、充満して、前記スロット部４を経てス
ロット外部に前記塗布液Ｃを塗布幅方向に均一な液圧分
布をもって吐出せしめるものである。
前記シールド板７に突設した短管９に給液系（図示しな
い）を接続することにより、前記ポケット部３の内部に
塗布液Ｃが注入、充満して、前記スロット部４を経てス
ロット外部に前記塗布液Ｃを塗布幅方向に均一な液圧分
布をもって吐出せしめるものである。
そこで、例えば特開昭57−84771号及び同58−104666
号公報に開示されているように、前記塗布液が前記ウエ
ブの幅方向に均一な流量と液圧分布をもって層流状に前
記ポケット部３から流出可能となるように、前記ドクタ
ーエッジ５及びバックエッジ６の構成材料として超硬合
金を採用して、前記ドクターエッジ５とバックエッジ６
の真直度及び平面度を高めている。また、上記エクスト
ルージョン型塗布ヘッドのように、走行しているウエブ
に塗布ヘッドを押しつけながら塗布液を塗布する場合、
前記ドクターエッジ５及びバックエッジ６を超硬合金に
よって形成することは、前記塗布ヘッド先端の耐摩耗性
の向上にもなっている。
号公報に開示されているように、前記塗布液が前記ウエ
ブの幅方向に均一な流量と液圧分布をもって層流状に前
記ポケット部３から流出可能となるように、前記ドクタ
ーエッジ５及びバックエッジ６の構成材料として超硬合
金を採用して、前記ドクターエッジ５とバックエッジ６
の真直度及び平面度を高めている。また、上記エクスト
ルージョン型塗布ヘッドのように、走行しているウエブ
に塗布ヘッドを押しつけながら塗布液を塗布する場合、
前記ドクターエッジ５及びバックエッジ６を超硬合金に
よって形成することは、前記塗布ヘッド先端の耐摩耗性
の向上にもなっている。
ここで、例えば前記ドクターエッジ５のような金属エ
ッジ部は常に吐出される塗布液によって浸食され、次第
に摩耗を生じる。これは、例えば前記塗布液が磁性液の
ように研磨材（例えば、磁性粉100重量部当り20重量部
以上の添加量、又は粒子形状として角張った形状で粒子
サイズ0.5μｍ以下の研磨材）を添加された塗布液の場
合に顕著である。従って、このような前記塗布ヘッド先
端の摩耗は前記エクストルージョン型塗布ヘッドに限ら
ず、カーテンフロー型塗布装置、ブレードドクター型塗
布装置、スライドコート型塗布装置等の金属エッジ部に
おいても少なからず生じる。
ッジ部は常に吐出される塗布液によって浸食され、次第
に摩耗を生じる。これは、例えば前記塗布液が磁性液の
ように研磨材（例えば、磁性粉100重量部当り20重量部
以上の添加量、又は粒子形状として角張った形状で粒子
サイズ0.5μｍ以下の研磨材）を添加された塗布液の場
合に顕著である。従って、このような前記塗布ヘッド先
端の摩耗は前記エクストルージョン型塗布ヘッドに限ら
ず、カーテンフロー型塗布装置、ブレードドクター型塗
布装置、スライドコート型塗布装置等の金属エッジ部に
おいても少なからず生じる。
ところで、近年、磁気記録媒体の高密度化や多層化が
進み、それに伴って磁気記録媒体の製造工程においても
非磁性支持体上に塗布する磁性層の塗布厚みの薄層化が
必要となってきている。また、一方では生産性向上のた
め、ウエブ上へ塗布液を塗布する塗布スピードのアップ
も望まれている。
進み、それに伴って磁気記録媒体の製造工程においても
非磁性支持体上に塗布する磁性層の塗布厚みの薄層化が
必要となってきている。また、一方では生産性向上のた
め、ウエブ上へ塗布液を塗布する塗布スピードのアップ
も望まれている。
（発明が解決しようとする課題） しかしながら、前記特開昭57−84771号及び同58−104
666号公報等に開示されているように、前記塗布ヘッド
が超硬合金で製作されたエクストルージョン型塗布装置
を使用して、ウエブ上に形成される磁性層の乾燥塗布厚
みが10μ以下と成るように磁性液を高速薄膜塗布したと
ころ、塗布層表面にスジが生じて均一な塗布ができない
といった問題が生じた。
666号公報等に開示されているように、前記塗布ヘッド
が超硬合金で製作されたエクストルージョン型塗布装置
を使用して、ウエブ上に形成される磁性層の乾燥塗布厚
みが10μ以下と成るように磁性液を高速薄膜塗布したと
ころ、塗布層表面にスジが生じて均一な塗布ができない
といった問題が生じた。
そこで、本願発明者らが鋭意研究を重ねた結果、上記
スジ発生の原因は塗布ヘッドとして形成した超硬合金の
表面性にあることを見出した。
スジ発生の原因は塗布ヘッドとして形成した超硬合金の
表面性にあることを見出した。
即ち、スジを発生した前記超硬合金製塗布ヘッド１の
ドクターエッジ５の表面状態を調べたところ、エッジ部
に第２図に示すような平均直径15μｍ〜数十μｍの欠け
10が生じており、このような欠け10は超硬合金製塗布ヘ
ッドのほとんどのエッジ部に見られた。このような欠け
10が生じる原因は、超硬合金が例えばWC（タングステン
カーバイト）等の炭化物結晶粒子をCo（コバルト）等の
結合金属によって結合したものであることに起因してい
ると思われる。つまり、前記超硬合金製塗布ヘッドを作
成する場合、所望の形状に切削加工された後の前記ドク
ターエッジ部及びバックエッジ部の表面はダイヤモンド
等の研磨砥石により精密研磨される。しかしこの時、前
記超硬合金表面では前記炭化物結晶粒子そのものが研削
されるのではなく、前記結合金属によって結合されてい
る前記炭化物結晶粒子が削ぎ落とされるといったことが
生じる。そこで、研磨後の超硬合金表面には前記炭化物
結晶粒子が抜け落ちた跡であるヌケが生じ、特に二つの
面の交線であるエッジ部では前記ヌケが欠け部となって
しまう。このような欠け部は前記炭化物結晶粒子の粒径
が大きいほど大きな欠け部と成る。
ドクターエッジ５の表面状態を調べたところ、エッジ部
に第２図に示すような平均直径15μｍ〜数十μｍの欠け
10が生じており、このような欠け10は超硬合金製塗布ヘ
ッドのほとんどのエッジ部に見られた。このような欠け
10が生じる原因は、超硬合金が例えばWC（タングステン
カーバイト）等の炭化物結晶粒子をCo（コバルト）等の
結合金属によって結合したものであることに起因してい
ると思われる。つまり、前記超硬合金製塗布ヘッドを作
成する場合、所望の形状に切削加工された後の前記ドク
ターエッジ部及びバックエッジ部の表面はダイヤモンド
等の研磨砥石により精密研磨される。しかしこの時、前
記超硬合金表面では前記炭化物結晶粒子そのものが研削
されるのではなく、前記結合金属によって結合されてい
る前記炭化物結晶粒子が削ぎ落とされるといったことが
生じる。そこで、研磨後の超硬合金表面には前記炭化物
結晶粒子が抜け落ちた跡であるヌケが生じ、特に二つの
面の交線であるエッジ部では前記ヌケが欠け部となって
しまう。このような欠け部は前記炭化物結晶粒子の粒径
が大きいほど大きな欠け部と成る。
従って、上記のような欠け部を生じたドクターエッジ
によって塗布液の塗布を行うと、前記欠け部によって塗
布ヘッド先端における塗布液のメニスカスに乱れが生じ
たり、該欠け部に塗布液中の異物が捕捉されたりするの
で、ウエブ上に塗布される塗布層にスジが発生して良好
な塗布層を得られないといった問題が生じる。特に、塗
布液の塗布速度が速く、且つ塗布膜厚みが薄くなるほど
前記欠け部が塗布層に及ぼす悪影響は大きくなる。
によって塗布液の塗布を行うと、前記欠け部によって塗
布ヘッド先端における塗布液のメニスカスに乱れが生じ
たり、該欠け部に塗布液中の異物が捕捉されたりするの
で、ウエブ上に塗布される塗布層にスジが発生して良好
な塗布層を得られないといった問題が生じる。特に、塗
布液の塗布速度が速く、且つ塗布膜厚みが薄くなるほど
前記欠け部が塗布層に及ぼす悪影響は大きくなる。
そこで、本発明の目的は上記塗布装置における問題点
を解決することにあり、耐摩耗性の高い金属エッジを有
し、ウエブ上に塗布厚みが均一で表面性の良い塗布層を
形成することができる塗布装置を提供することにある。
を解決することにあり、耐摩耗性の高い金属エッジを有
し、ウエブ上に塗布厚みが均一で表面性の良い塗布層を
形成することができる塗布装置を提供することにある。
（課題を解決するための手段） 本発明に係る上記目的は、連続的に走行する可撓性支
持体表面に塗布ヘッドのスロット先端部を近接させなが
ら乾燥膜厚４μｍ以下の塗布液を塗布する塗布装置にお
いて、前記塗布ヘッドは少なくともそのスロット先端部
が平均粒径５μｍ以下の炭化物結晶を結合してなる超硬
合金により構成され、かつ塗布液が接触するエッジ部分
における欠けが平均直径10μｍ未満であることを特徴と
する塗布装置により達成される。
持体表面に塗布ヘッドのスロット先端部を近接させなが
ら乾燥膜厚４μｍ以下の塗布液を塗布する塗布装置にお
いて、前記塗布ヘッドは少なくともそのスロット先端部
が平均粒径５μｍ以下の炭化物結晶を結合してなる超硬
合金により構成され、かつ塗布液が接触するエッジ部分
における欠けが平均直径10μｍ未満であることを特徴と
する塗布装置により達成される。
即ち、本発明の塗布ヘッドは、その平均粒径が５μｍ
以下のWC結晶をCo等の結合金属によって結合した超硬合
金により構成され、かつ塗布液が接触するエッジ部分に
おける欠けが平均直径10μｍ未満である。そこで、該塗
布ヘッドを所望の形状に切削加工した後、ダイヤモンド
等の研磨砥石により前記塗布ヘッドのドクターエッジ部
及びバックエッジ部表面を精密研磨し、前記結合金属に
よって結合されている前記WC結晶が削ぎ落とされたとし
ても、前記ドクターエッジ部及びバックエッジ部表面の
WC結晶が抜け落ちた跡であるヌケは小さくなるので、前
記塗布ヘッド先端の欠けも小さく少なくなる。
以下のWC結晶をCo等の結合金属によって結合した超硬合
金により構成され、かつ塗布液が接触するエッジ部分に
おける欠けが平均直径10μｍ未満である。そこで、該塗
布ヘッドを所望の形状に切削加工した後、ダイヤモンド
等の研磨砥石により前記塗布ヘッドのドクターエッジ部
及びバックエッジ部表面を精密研磨し、前記結合金属に
よって結合されている前記WC結晶が削ぎ落とされたとし
ても、前記ドクターエッジ部及びバックエッジ部表面の
WC結晶が抜け落ちた跡であるヌケは小さくなるので、前
記塗布ヘッド先端の欠けも小さく少なくなる。
ここで、好ましいWC結晶の平均粒径としては、粒径３
μｍ以下、更に好ましくは粒径1.5μｍ以下のWC結晶か
らなる超硬合金を用いることが望ましい。
μｍ以下、更に好ましくは粒径1.5μｍ以下のWC結晶か
らなる超硬合金を用いることが望ましい。
更に、前記WC結晶を結合する結合金属はCoに限らず、
例えばTi（チタン）、Ta（タンタル）、Nb（ニオブ）及
びこれらの混合合金等の他の結合金属も用いることがで
きる。
例えばTi（チタン）、Ta（タンタル）、Nb（ニオブ）及
びこれらの混合合金等の他の結合金属も用いることがで
きる。
また、上記塗布ヘッドはエクストルージョン型ヘッド
に限らず、コーティングギーサー或いはブレードといっ
た狭いスリットを構成する金属エッジを有するものであ
れば同様の効果を得ることができる。
に限らず、コーティングギーサー或いはブレードといっ
た狭いスリットを構成する金属エッジを有するものであ
れば同様の効果を得ることができる。
（実施例） 以下、本発明の一実施例により本発明の新規な効果を
より明確にする。
より明確にする。
〔実施例１〕 下記第１表に示す組成成分の磁性塗布液をボールミル
に入れて10.5時間混合分散して塗布液１を調製した。こ
うして得られた磁性塗布液の粘度をリングコーン型粘度
計により測定したところ剪断速度が102sec-1においては
2.0poiseを示した。
に入れて10.5時間混合分散して塗布液１を調製した。こ
うして得られた磁性塗布液の粘度をリングコーン型粘度
計により測定したところ剪断速度が102sec-1においては
2.0poiseを示した。
第 １ 表 組成 ・Co−γ−Fe2O3（Hc＝750 Oe） 100重量部 ・塩化ビニル−酢酸ビニル− 無水マレイン酸共重合体 15重量部 （共重合比86:13:1,重合度400） ・ポリウレタン（分子量５万） 10重量部 ・ステアリン酸 ２重量部 ・ジメチルポリシロキサン 0.2重量部 ・カーボン（粒子サイズ0.02μｍ） 10重量部 ・アルミナ 20重量部 ・ポリイソシアネート ６重量部 ・酢酸ブチル 200重量部 ・メチルエチルケトン 50重量部 ・シクロヘキサノン 10重量部 次に、含有するWC結晶の平均粒径がそれぞれ1.5,3,5,
6μｍの４種類のWC−Co系超硬合金を用いて、特開昭58
−104666号公報に記載された形状のエクストルージョン
型ヘッドNo.1,2,3,4を各々作製し、各エクストルージョ
ン型ヘッドのドクターエッジ下流部の欠けの大きさ及び
数を調べた。その結果を第２表に示す。
6μｍの４種類のWC−Co系超硬合金を用いて、特開昭58
−104666号公報に記載された形状のエクストルージョン
型ヘッドNo.1,2,3,4を各々作製し、各エクストルージョ
ン型ヘッドのドクターエッジ下流部の欠けの大きさ及び
数を調べた。その結果を第２表に示す。
更に、前記各エクストルージョン型ヘッドNo.1,2,3,4
からなる各々の塗布装置によって、厚さ15μm,巾500mm
のポリエチレンテレフタレート支持体上に、塗布部張
力:8kg/500mm幅，塗布巾:450mmで前記塗布液１を塗布
し、塗布条件である塗布速度及び乾燥塗布厚みをそれぞ
れ100,200,300m/分及び1,2,3,4μｍと各々変えて磁気記
録媒体を作成し、塗布層表面の塗布巾方向当たりのスジ
の発生本数を測定した。その結果を第２表に示す。
からなる各々の塗布装置によって、厚さ15μm,巾500mm
のポリエチレンテレフタレート支持体上に、塗布部張
力:8kg/500mm幅，塗布巾:450mmで前記塗布液１を塗布
し、塗布条件である塗布速度及び乾燥塗布厚みをそれぞ
れ100,200,300m/分及び1,2,3,4μｍと各々変えて磁気記
録媒体を作成し、塗布層表面の塗布巾方向当たりのスジ
の発生本数を測定した。その結果を第２表に示す。
〔実施例２〕 下記第３表に示す組成成分の磁性塗布液をボールミル
に入れて10.5時間混合分散して塗布液２を調製した。こ
うして得られた磁性塗布液の粘度をリングコーン型粘度
計により測定したところ剪断速度が102sec-1においては
2.0poiseを示した。
に入れて10.5時間混合分散して塗布液２を調製した。こ
うして得られた磁性塗布液の粘度をリングコーン型粘度
計により測定したところ剪断速度が102sec-1においては
2.0poiseを示した。
第 ３ 表 組成 ・Co−γ−Fe2O3（Hc＝600 Oe） 100重量部 ・塩化ビニル−酢酸ビニル− 無水マレイン酸共重合体 15重量部 （共重合比86:13:1,重合度400） ・ポリウレタン（分子量５万） 10重量部 ・ステアリン酸 ２重量部 ・ジメチルポリシロキサン 0.2重量部 ・カーボン（粒子サイズ0.02μｍ） 10重量部 ・アルミナ 20重量部 ・ポリイソシアネート ６重量部 ・酢酸ブチル 200重量部 ・メチルエチルケトン 50重量部 次に、含有するWC結晶の平均粒径がそれぞれ1.5,3,5,
6μｍの４種類のWC−Co系超硬合金を用いて、特開昭63
−88080号公報に記載された二つのドクターエッジを有
する形状のエクストルージョン型ヘッドNo.5,6,7,8を各
々作製し、各エクストルージョン型ヘッドのウエブ下流
側ドクターエッジ下流部の欠けの大きさ及び数を調べ
た。その結果を第４表に示す。
6μｍの４種類のWC−Co系超硬合金を用いて、特開昭63
−88080号公報に記載された二つのドクターエッジを有
する形状のエクストルージョン型ヘッドNo.5,6,7,8を各
々作製し、各エクストルージョン型ヘッドのウエブ下流
側ドクターエッジ下流部の欠けの大きさ及び数を調べ
た。その結果を第４表に示す。
更に、前記各エクストルージョン型ヘッドNo.5,6,7,8
からなる各々の塗布装置によって、厚さ15μm,巾500mm
のポリエチレンテレフタレート支持体上に、塗布部張
力:8kg/500mm幅，塗布巾:450mmで前記塗布液１を上層
に、前記塗布液２を下層に重層塗布し、塗布条件である
塗布速度及び上層側塗布層の乾燥塗布厚みをそれぞれ10
0,200,300m/分及び0.5,1,2μｍと各々変えて磁気記録媒
体を作成し、塗布層表面の塗布巾方向当たりのスジの発
生本数を測定した。その結果を第２表に示す。但し、下
層側塗布層の乾燥塗布厚みはそれぞれ４μｍと一定に
し、前記各エクストルージョン型ヘッドにおける各ドク
ターエッジの曲率半径R1及びR2を6mm,8mm、前記R1及びR
2の相対位置関係を示すθ1,θ2,θ３をそれぞれ15度,8
度,2度とした。
からなる各々の塗布装置によって、厚さ15μm,巾500mm
のポリエチレンテレフタレート支持体上に、塗布部張
力:8kg/500mm幅，塗布巾:450mmで前記塗布液１を上層
に、前記塗布液２を下層に重層塗布し、塗布条件である
塗布速度及び上層側塗布層の乾燥塗布厚みをそれぞれ10
0,200,300m/分及び0.5,1,2μｍと各々変えて磁気記録媒
体を作成し、塗布層表面の塗布巾方向当たりのスジの発
生本数を測定した。その結果を第２表に示す。但し、下
層側塗布層の乾燥塗布厚みはそれぞれ４μｍと一定に
し、前記各エクストルージョン型ヘッドにおける各ドク
ターエッジの曲率半径R1及びR2を6mm,8mm、前記R1及びR
2の相対位置関係を示すθ1,θ2,θ３をそれぞれ15度,8
度,2度とした。
第２表及び第４表から明らかなように、塗布ヘッドを
構成する超硬合金に含有されているWC結晶粒子の平均粒
子径が小さくなるほど、エッジ部に生じる欠けが小さ
く、且つ少なくなっており、これに伴い、塗布層に生じ
るスジの本数も減っている。この傾向は塗布速度が速く
なるほど、又は塗布厚みが薄くなるほど顕著に現れてい
る。
構成する超硬合金に含有されているWC結晶粒子の平均粒
子径が小さくなるほど、エッジ部に生じる欠けが小さ
く、且つ少なくなっており、これに伴い、塗布層に生じ
るスジの本数も減っている。この傾向は塗布速度が速く
なるほど、又は塗布厚みが薄くなるほど顕著に現れてい
る。
従って、塗布ヘッドを構成する超硬合金に含有されて
いるWC結晶粒子の平均粒子径を小さくするほど、塗布層
に生じるスジの本数が減少し、塗布厚みが均一で表面性
の良い塗布層を形成できることがわかる。
いるWC結晶粒子の平均粒子径を小さくするほど、塗布層
に生じるスジの本数が減少し、塗布厚みが均一で表面性
の良い塗布層を形成できることがわかる。
（発明の効果） 以上述べたように、本発明の塗布装置は、少なくとも
塗布ヘッドのスロット先端部が平均粒径50μｍ以下の炭
化物結晶を結合してなる超硬合金により構成され、かつ
塗布液が接触するエッジ部分における欠けが平均直径10
μｍ未満である。
塗布ヘッドのスロット先端部が平均粒径50μｍ以下の炭
化物結晶を結合してなる超硬合金により構成され、かつ
塗布液が接触するエッジ部分における欠けが平均直径10
μｍ未満である。
そこで、前記塗布ヘッドを所望の形状に切削加工した
後のドクターエッジ部及びバックエッジ部表面を精密研
磨した際、前記結合金属によって結合されている前記WC
結晶がエッジ部表面から削ぎ落とされたとしても、前記
ドクターエッジ部及びバックエッジ部表面のWC結晶が抜
け落ちた跡であるヌケは小さくなるので、前記塗布ヘッ
ド先端エッジ部の欠けを小さく少なくすることができ
る。
後のドクターエッジ部及びバックエッジ部表面を精密研
磨した際、前記結合金属によって結合されている前記WC
結晶がエッジ部表面から削ぎ落とされたとしても、前記
ドクターエッジ部及びバックエッジ部表面のWC結晶が抜
け落ちた跡であるヌケは小さくなるので、前記塗布ヘッ
ド先端エッジ部の欠けを小さく少なくすることができ
る。
即ち、塗布液の塗布速度が速く、且つ塗布層厚みが薄
い際にも、前記ドクターエッジ部及びバックエッジ部の
欠けによる塗布中の塗布ヘッド先端における塗布液のメ
ニスカスの乱れや、該欠け部に塗布液中の異物が捕捉さ
れたりするのを防ぐことができるので、ウエブ上の塗布
層にスジが発生するのを抑止できる。
い際にも、前記ドクターエッジ部及びバックエッジ部の
欠けによる塗布中の塗布ヘッド先端における塗布液のメ
ニスカスの乱れや、該欠け部に塗布液中の異物が捕捉さ
れたりするのを防ぐことができるので、ウエブ上の塗布
層にスジが発生するのを抑止できる。
従って、塗布厚みが均一で表面性の良い塗布層を形成
すると共に耐摩耗性の良い良好な塗布装置を提供するこ
とが出来る。
すると共に耐摩耗性の良い良好な塗布装置を提供するこ
とが出来る。
【図面の簡単な説明】 第１図はエクストルージョン型塗布ヘッドの一部を切断
して示した斜視図、第２図は第１図のエクストルージョ
ン型塗布ヘッドのドクターエッジ部部分拡大斜視図であ
る。 （図中の符号） １……エクストルージョン型塗布ヘッド ３……ポケット部、４……スロット部 ５……ドクターエッジ、６……バックエッジ 7,8……シールド板、９……短管 10……欠け。
して示した斜視図、第２図は第１図のエクストルージョ
ン型塗布ヘッドのドクターエッジ部部分拡大斜視図であ
る。 （図中の符号） １……エクストルージョン型塗布ヘッド ３……ポケット部、４……スロット部 ５……ドクターエッジ、６……バックエッジ 7,8……シールド板、９……短管 10……欠け。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐藤 恒彦 神奈川県小田原市扇町２丁目12番１号 富士写真フイルム株式会社内 (56)参考文献 特開 昭57−84771（ＪＰ，Ａ) 鈴木壽編「超硬合金と焼結硬質材料− 基礎と応用−」丸善（昭和61−２−20) Ｐ１，Ｐ104.
Claims (1)
- 【請求項１】連続的に走行する可撓性支持体表面に塗布
ヘッドのスロット先端部を近接させながら乾燥膜厚４μ
ｍ以下の塗布液を塗布する塗布装置において、前記塗布
ヘッドは少なくともそのスロット先端部が平均粒径５μ
ｍ以下の炭化物結晶を結合してなる超硬合金により構成
され、かつ塗布液が接触するエッジ部分における欠けが
平均直径10μｍ未満であることを特徴とする塗布装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085671A JP2817053B2 (ja) | 1989-04-06 | 1989-04-06 | 塗布装置 |
| US07/505,086 US5119757A (en) | 1989-04-06 | 1990-04-05 | Device for applying liquid to moving web |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1085671A JP2817053B2 (ja) | 1989-04-06 | 1989-04-06 | 塗布装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02265673A JPH02265673A (ja) | 1990-10-30 |
| JP2817053B2 true JP2817053B2 (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=13865290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1085671A Expired - Lifetime JP2817053B2 (ja) | 1989-04-06 | 1989-04-06 | 塗布装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2817053B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007196630A (ja) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Mitsubishi Materials Corp | Ｔダイ |
| KR20230007839A (ko) * | 2021-07-06 | 2023-01-13 | 주식회사 지아이텍 | 고상입자 분산 용액의 고압-고속 압출 적층을 위한 슬롯다이 헤드 |
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|---|---|---|---|---|
| JP2003200097A (ja) * | 2002-01-09 | 2003-07-15 | Fuji Photo Film Co Ltd | 塗布方法及びスロットダイ |
| JP2005052820A (ja) * | 2003-07-02 | 2005-03-03 | Mitsubishi Materials Corp | 塗布工具および塗布装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5784771A (en) * | 1980-11-13 | 1982-05-27 | Fuji Photo Film Co Ltd | Coater |
-
1989
- 1989-04-06 JP JP1085671A patent/JP2817053B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 鈴木壽編「超硬合金と焼結硬質材料−基礎と応用−」丸善（昭和６１−２−２０）Ｐ１，Ｐ１０４． |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007196630A (ja) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Mitsubishi Materials Corp | Ｔダイ |
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| KR102615168B1 (ko) * | 2021-07-06 | 2023-12-20 | 주식회사 지아이텍 | 고상입자 분산 용액의 고압-고속 압출 적층을 위한 슬롯다이 헤드 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02265673A (ja) | 1990-10-30 |
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