JP2813484B2 - アルミニウムブレージングシート - Google Patents
アルミニウムブレージングシートInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車の熱交換器等に用
いられるアルミニウムブレージングシートに関するもの
であり、更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパ
イプ等の材料として用いられるアルミニウムブレージン
グシートに関するものである。
いられるアルミニウムブレージングシートに関するもの
であり、更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパ
イプ等の材料として用いられるアルミニウムブレージン
グシートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用の熱交換器にはラジエーター、
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図１に示すよう
な構造のものが用いられている。図１において１はチュ
ーブ、２はフィン、３はヘッダー、４はタンクである。
チューブ１、フィン２およびヘッダー３にはアルミ材料
が用いられており、タンク４は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ１とフィン２とヘッダー３は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合（かしめ
加工）により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはＡｌ−Ｍｎ系合金である３００
３合金を芯材とし芯材のフィン側（大気側）の面にＡｌ
−Ｓｉ系合金である４３４３合金、４０４５合金などの
ろう材をクラッドし、他の面（冷媒側）にＡｌ−Ｚｎ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした３層構造のアルミニウムブレージングシートを
電縫加工およびロール成形加工により偏平管としたもの
を用いている。その板厚は０．３〜０．４ｍｍである。
フィン材としては３００３合金にＺｎを添加して犠牲陽
極作用を持たせた材料を使用しており、その肉厚は０．
０８〜０．１１ｍｍである。またヘッダー材としてはチ
ューブ材と同様に３００３合金の芯材の大気側にろう材
をクラッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアル
ミニウムブレージングシートが使用されており、その肉
厚は１〜２ｍｍである。
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図１に示すよう
な構造のものが用いられている。図１において１はチュ
ーブ、２はフィン、３はヘッダー、４はタンクである。
チューブ１、フィン２およびヘッダー３にはアルミ材料
が用いられており、タンク４は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ１とフィン２とヘッダー３は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合（かしめ
加工）により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはＡｌ−Ｍｎ系合金である３００
３合金を芯材とし芯材のフィン側（大気側）の面にＡｌ
−Ｓｉ系合金である４３４３合金、４０４５合金などの
ろう材をクラッドし、他の面（冷媒側）にＡｌ−Ｚｎ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした３層構造のアルミニウムブレージングシートを
電縫加工およびロール成形加工により偏平管としたもの
を用いている。その板厚は０．３〜０．４ｍｍである。
フィン材としては３００３合金にＺｎを添加して犠牲陽
極作用を持たせた材料を使用しており、その肉厚は０．
０８〜０．１１ｍｍである。またヘッダー材としてはチ
ューブ材と同様に３００３合金の芯材の大気側にろう材
をクラッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアル
ミニウムブレージングシートが使用されており、その肉
厚は１〜２ｍｍである。
【０００３】そして近年では自動車の軽量化に対する要
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウムブレージングシートも薄肉化の
ために芯材にＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金など従来のＡ
ｌ−Ｍｎ系合金に比較してより高強度で高耐食性の合金
を採用することが進められている。
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウムブレージングシートも薄肉化の
ために芯材にＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｍｎ系合金など従来のＡ
ｌ−Ｍｎ系合金に比較してより高強度で高耐食性の合金
を採用することが進められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかるに弗化物系のフ
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなＭ
ｇを含有する合金を芯材とするアルミニウムブレージン
グシートはろう付性が不安定である。例えばチューブ材
として用いるブレージングシートでは芯材に０．３ｗｔ
％以上のＭｇを添加すると、ろう付中にＭｇが芯材から
ろう材中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス
中のＦとＭｇが反応し、チューブ材表面にＭｇＦ化合物
を形成し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣
化させる。またヘッダーとチューブの接合部においても
同様のろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィ
ンなどの板厚が薄い場合には、Ｍｇは前記のようにろう
付不良の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中
から材料表面に拡散して芯材中のＭｇ量が著しく低下す
ることにより、ろう付後の強度の低下をひき起こす。ま
た芯材にＣｕを添加すると芯材の電位が貴となり、耐孔
食性が向上するが、６００℃におけるろう付加熱中にブ
レージングシートの犠牲陽極材側に拡散し、犠牲陽極材
であるＡｌ−Ｚｎ合金の電位を貴にして、犠牲陽極作用
を低下させる場合がある。
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなＭ
ｇを含有する合金を芯材とするアルミニウムブレージン
グシートはろう付性が不安定である。例えばチューブ材
として用いるブレージングシートでは芯材に０．３ｗｔ
％以上のＭｇを添加すると、ろう付中にＭｇが芯材から
ろう材中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス
中のＦとＭｇが反応し、チューブ材表面にＭｇＦ化合物
を形成し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣
化させる。またヘッダーとチューブの接合部においても
同様のろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィ
ンなどの板厚が薄い場合には、Ｍｇは前記のようにろう
付不良の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中
から材料表面に拡散して芯材中のＭｇ量が著しく低下す
ることにより、ろう付後の強度の低下をひき起こす。ま
た芯材にＣｕを添加すると芯材の電位が貴となり、耐孔
食性が向上するが、６００℃におけるろう付加熱中にブ
レージングシートの犠牲陽極材側に拡散し、犠牲陽極材
であるＡｌ−Ｚｎ合金の電位を貴にして、犠牲陽極作用
を低下させる場合がある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、特に薄肉のラ
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウムブレー
ジングシートにおいて、芯材からろう材中へのＭｇの拡
散によるろう付性の低下や、芯材から犠牲陽極材側への
Ｃｕの拡散による犠牲陽極作用の低下を防止し、なおか
つ、ろう付後に高強度を有するアルミニウムブレージン
グシートを開発したものであり、請求項１記載の発明
は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面
にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等
の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージング
シートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材
側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材
側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ
％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ
合金としたことを特徴とするアルミニウムブレージング
シートであり、請求項２記載の発明は、芯材の片面にＡ
ｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合
金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をク
ラッドしたアルミニウムブレージングシートにおいて、
芯材を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜
１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０
５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．
３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以
上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ
合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、
Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアル
ミニウムブレージングシートであり、請求項３記載の発
明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の
面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金
等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージン
グシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう
材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０
ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極
材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０
ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ０．５〜１．５ｗ
ｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣ
ｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、
残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金としたこ
とを特徴とするアルミニウムブレージングシートであ
り、請求項４記載の発明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系
合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡ
ｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたア
ルミニウムブレージングシートにおいて、芯材を二層構
造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ
％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２
ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％の
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜
０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２
種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなる
Ａｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレージ
ングシートである。
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウムブレー
ジングシートにおいて、芯材からろう材中へのＭｇの拡
散によるろう付性の低下や、芯材から犠牲陽極材側への
Ｃｕの拡散による犠牲陽極作用の低下を防止し、なおか
つ、ろう付後に高強度を有するアルミニウムブレージン
グシートを開発したものであり、請求項１記載の発明
は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面
にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等
の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージング
シートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材
側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａｌ
と不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材
側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗ
ｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ
％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ
合金としたことを特徴とするアルミニウムブレージング
シートであり、請求項２記載の発明は、芯材の片面にＡ
ｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合
金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をク
ラッドしたアルミニウムブレージングシートにおいて、
芯材を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜
１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０
５〜０．２ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．
３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以
上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ
合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、
Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアル
ミニウムブレージングシートであり、請求項３記載の発
明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の
面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金
等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージン
グシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう
材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０
ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極
材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０
ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ０．５〜１．５ｗ
ｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣ
ｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、
残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金としたこ
とを特徴とするアルミニウムブレージングシートであ
り、請求項４記載の発明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系
合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡ
ｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたア
ルミニウムブレージングシートにおいて、芯材を二層構
造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ
％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２
ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％の
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜
０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２
種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなる
Ａｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレージ
ングシートである。
【０００６】
【作用】本発明においては芯材を二層構造とし、ろう材
側の芯材（以下Ａ材という）にはＭｇの少ない材料を用
いて、ろう材中へのＭｇの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、犠牲陽極材側の芯材（以下Ｂ材という）
にはＣｕの少ない材料を用いて、犠牲陽極材中へのＣｕ
の拡散を少なくし、犠牲陽極材の犠牲陽極作用の低下を
防止したものである。
側の芯材（以下Ａ材という）にはＭｇの少ない材料を用
いて、ろう材中へのＭｇの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、犠牲陽極材側の芯材（以下Ｂ材という）
にはＣｕの少ない材料を用いて、犠牲陽極材中へのＣｕ
の拡散を少なくし、犠牲陽極材の犠牲陽極作用の低下を
防止したものである。
【０００７】以下Ａ材、Ｂ材における添加元素の添加理
由と添加量の限定理由について述べる。Ａ材において、
Ｍｎは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を０．５〜１．５ｗｔ％（以下％と略記）とした
のは０．５％未満では効果がなく、１．５％を超えると
塑性加工性が低下するからである。Ｃｕは強度と耐食性
を向上させるために添加するもので、添加量を０．２〜
１．０％としたのは０．２％未満では効果がなく１．０
％を超えると塑性加工性が低下するからである。Ｍｇは
強度向上に効果があるが、０．０５％未満ではその効果
が得られず、０．２％を超えて添加するとろう材側に拡
散してろう付性を低下させるので、０．０５〜０．２％
とする。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果が
あるがそれぞれ０．０５％未満では効果がなく、０．３
％を超えると巨大な化合物を形成して塑性加工性を低下
させる。Ｆｅ、Ｓｉは３００３合金の不純物程度の添加
は良いが少ないほど耐食性は良好となる。Ｂ材におい
て、ＳｉはＭｇとＭｇ２Ｓｉなる化合物を形成して、ろ
う付後の強度向上に効果がある。添加量を０．３〜１．
０％と限定したのは０．３％未満では効果がなく、１．
０％を超えると耐食性が低下するからである。ＭｇはＳ
ｉとＭｇ２Ｓｉなる化合物を形成し、ろう付後の強度向
上に効果がある。添加量を０．２〜１．０％と限定した
のは０．２％未満では効果がなく、１．０％を超えると
耐食性が低下するからである。Ｃｕは強度向上と耐食性
向上に効果がある。しかし犠牲陽極材側に拡散して犠牲
陽極材の犠牲陽極効果を低下させるので０．３％未満に
限定する必要がある。Ｍｎは強度と耐食性の向上に効果
がある。０．５％未満では効果がなく、１．５％を超え
ると塑性加工性が低下する。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれ
も強度向上に効果があるが、それぞれ０．０５％未満で
は効果がなく、０．３％を超えると塑性加工性が低下す
る。Ｆｅは３００３合金の不純物程度の添加はよいが、
少ないほど強度耐食性は良好となる。
由と添加量の限定理由について述べる。Ａ材において、
Ｍｎは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を０．５〜１．５ｗｔ％（以下％と略記）とした
のは０．５％未満では効果がなく、１．５％を超えると
塑性加工性が低下するからである。Ｃｕは強度と耐食性
を向上させるために添加するもので、添加量を０．２〜
１．０％としたのは０．２％未満では効果がなく１．０
％を超えると塑性加工性が低下するからである。Ｍｇは
強度向上に効果があるが、０．０５％未満ではその効果
が得られず、０．２％を超えて添加するとろう材側に拡
散してろう付性を低下させるので、０．０５〜０．２％
とする。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果が
あるがそれぞれ０．０５％未満では効果がなく、０．３
％を超えると巨大な化合物を形成して塑性加工性を低下
させる。Ｆｅ、Ｓｉは３００３合金の不純物程度の添加
は良いが少ないほど耐食性は良好となる。Ｂ材におい
て、ＳｉはＭｇとＭｇ２Ｓｉなる化合物を形成して、ろ
う付後の強度向上に効果がある。添加量を０．３〜１．
０％と限定したのは０．３％未満では効果がなく、１．
０％を超えると耐食性が低下するからである。ＭｇはＳ
ｉとＭｇ２Ｓｉなる化合物を形成し、ろう付後の強度向
上に効果がある。添加量を０．２〜１．０％と限定した
のは０．２％未満では効果がなく、１．０％を超えると
耐食性が低下するからである。Ｃｕは強度向上と耐食性
向上に効果がある。しかし犠牲陽極材側に拡散して犠牲
陽極材の犠牲陽極効果を低下させるので０．３％未満に
限定する必要がある。Ｍｎは強度と耐食性の向上に効果
がある。０．５％未満では効果がなく、１．５％を超え
ると塑性加工性が低下する。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれ
も強度向上に効果があるが、それぞれ０．０５％未満で
は効果がなく、０．３％を超えると塑性加工性が低下す
る。Ｆｅは３００３合金の不純物程度の添加はよいが、
少ないほど強度耐食性は良好となる。
【０００８】本発明アルミニウムブレージングシートに
おいて、ろう材、犠牲陽極材のクラッド率は各々３〜１
５％程度が適当であり、芯材のＡ材とＢ材のクラッド比
率は特に限定する必要はないが、ろう付性、大気側の耐
食性を重視する場合にはＡ材の比率を高くし、強度を重
視する場合にはＢ材の比率を高くするのが良い。
おいて、ろう材、犠牲陽極材のクラッド率は各々３〜１
５％程度が適当であり、芯材のＡ材とＢ材のクラッド比
率は特に限定する必要はないが、ろう付性、大気側の耐
食性を重視する場合にはＡ材の比率を高くし、強度を重
視する場合にはＢ材の比率を高くするのが良い。
【０００９】
【実施例】表１，２に示すろう材側芯材１４種、犠牲陽
極材側芯材１４種および３００３合金を金型鋳造により
鋳造して各々両面面削して２０ｍｍ厚に仕上げた。ろう
材は４３４３合金を用い、犠牲陽極材はＡｌ−１％Ｚｎ
−０．５％Ｍｇ合金をを用いいずれも芯材と同様に鋳造
し、面削後、熱間圧延により５ｍｍ厚とした。ろう材、
ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の４枚を
この順に重ね合わせ、５００℃にて熱間圧延により４層
のクラッド材とした。その後冷間圧延により０．３５ｍ
ｍ厚とし、３３０℃×２hrの中間焼鈍を入れて最終的に
は０．２５ｍｍ厚にまで冷間圧延し、Ｈ１４材の試料と
した。 これらの試料について、強度、ろう付性、耐食性を以下
の方法で測定した。 強度 ６００℃×１０ｍｉｎのろう付加熱後、１０
０℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却し、その後室温に４日間
放置した後引張強さを測定した。 ろう付性 ０．１ｍｍ厚の３００３合金のフィン材をコ
ルゲート加工したものと、本試料とを図２に示すように
組み合せてコアとし、これを３％の弗化物系フラックス
水溶液中に浸漬してフラックスを塗布し、２００℃で乾
燥後、不活性ガス中で６００℃×３ｍｉｎのろう付加熱
を行い、フィンの接合率を測定した。 耐食性 大気側：上記ろう付加熱コアを使用し、犠牲陽極材側を
シールし、キャス３００Ｈｒの腐食試験を行い、試料に
発生する最大孔食深さを測定した。 冷媒側：強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施した
後ろう材側及び端面をシールしてＣｌ- １９５ｐｐｍ、
Ｆｅ3+３０ｐｐｍ、ＳＯ4 2+ ６０ｐｐｍ、Ｃｕ2+１ｐｐ
ｍを含む８８℃の高温水中で８Ｈｒ、室温放置１６Ｈｒ
のサイクル浸漬テストを３ヶ月間行い試料に生じた最大
孔食深さを測定した。以上の測定結果を表３，４に示
す。
極材側芯材１４種および３００３合金を金型鋳造により
鋳造して各々両面面削して２０ｍｍ厚に仕上げた。ろう
材は４３４３合金を用い、犠牲陽極材はＡｌ−１％Ｚｎ
−０．５％Ｍｇ合金をを用いいずれも芯材と同様に鋳造
し、面削後、熱間圧延により５ｍｍ厚とした。ろう材、
ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の４枚を
この順に重ね合わせ、５００℃にて熱間圧延により４層
のクラッド材とした。その後冷間圧延により０．３５ｍ
ｍ厚とし、３３０℃×２hrの中間焼鈍を入れて最終的に
は０．２５ｍｍ厚にまで冷間圧延し、Ｈ１４材の試料と
した。 これらの試料について、強度、ろう付性、耐食性を以下
の方法で測定した。 強度 ６００℃×１０ｍｉｎのろう付加熱後、１０
０℃／ｍｉｎの冷却速度で冷却し、その後室温に４日間
放置した後引張強さを測定した。 ろう付性 ０．１ｍｍ厚の３００３合金のフィン材をコ
ルゲート加工したものと、本試料とを図２に示すように
組み合せてコアとし、これを３％の弗化物系フラックス
水溶液中に浸漬してフラックスを塗布し、２００℃で乾
燥後、不活性ガス中で６００℃×３ｍｉｎのろう付加熱
を行い、フィンの接合率を測定した。 耐食性 大気側：上記ろう付加熱コアを使用し、犠牲陽極材側を
シールし、キャス３００Ｈｒの腐食試験を行い、試料に
発生する最大孔食深さを測定した。 冷媒側：強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施した
後ろう材側及び端面をシールしてＣｌ- １９５ｐｐｍ、
Ｆｅ3+３０ｐｐｍ、ＳＯ4 2+ ６０ｐｐｍ、Ｃｕ2+１ｐｐ
ｍを含む８８℃の高温水中で８Ｈｒ、室温放置１６Ｈｒ
のサイクル浸漬テストを３ヶ月間行い試料に生じた最大
孔食深さを測定した。以上の測定結果を表３，４に示
す。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】表３，４から明らかなように、本発明例No
１〜２０はろう付後の強度が１７ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
３００３合金を芯材とした従来例No３０よりも高く、接
合率は９０％以上と優れ、耐食性も良好である。これに
対し比較例No２１、２２、２４、２５、２６は強度が低
く、比較例No２３はろう付性が劣り、比較例No２７は冷
媒側の耐食性が若干劣り、いずれも問題がある。また芯
材を単層とした従来例No２８、２９は前者は強度が低
く、後者はろう付性が悪く、大気側の耐食性も悪い。さ
らに芯材が３００３合金単層である従来例No３０は強度
が低い。
１〜２０はろう付後の強度が１７ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
３００３合金を芯材とした従来例No３０よりも高く、接
合率は９０％以上と優れ、耐食性も良好である。これに
対し比較例No２１、２２、２４、２５、２６は強度が低
く、比較例No２３はろう付性が劣り、比較例No２７は冷
媒側の耐食性が若干劣り、いずれも問題がある。また芯
材を単層とした従来例No２８、２９は前者は強度が低
く、後者はろう付性が悪く、大気側の耐食性も悪い。さ
らに芯材が３００３合金単層である従来例No３０は強度
が低い。
【００１５】
【発明の効果】以上述べた如く本発明によればろう付後
の強度が高く、大気側、冷媒側両面の耐食性が良好で、
かつろう付性も良いアルミニウムブレージングシートが
得られるもので熱交換器部材の薄肉化が可能となり、自
動車の軽量化に対して顕著な効果を奏するものである。
の強度が高く、大気側、冷媒側両面の耐食性が良好で、
かつろう付性も良いアルミニウムブレージングシートが
得られるもので熱交換器部材の薄肉化が可能となり、自
動車の軽量化に対して顕著な効果を奏するものである。
【図１】自動車用ラジエーターの構造を示す説明図。
【図２】アルミニウムブレージングシートのろう付性を
判定するためのろう付加熱コアを示す図。
判定するためのろう付加熱コアを示す図。
１ チューブ ２ フィン ３ ヘッダー ４ タンク ５ チューブ材
Claims (4)
- 【請求項１】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的不
純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアルミ
ニウムブレージングシート。 - 【請求項２】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、
Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側
をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ
％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％
を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合
金としたことを特徴とするアルミニウムブレージングシ
ート。 - 【請求項３】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ
０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜
０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２
種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなる
Ａｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレージ
ングシート。 - 【請求項４】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、
Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側
をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ
％、Ｃｕ０．３ｗｔ％未満、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％
を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、
Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部
Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金としたことを
特徴とするアルミニウムブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3032513A JP2813484B2 (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | アルミニウムブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3032513A JP2813484B2 (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | アルミニウムブレージングシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04253594A JPH04253594A (ja) | 1992-09-09 |
| JP2813484B2 true JP2813484B2 (ja) | 1998-10-22 |
Family
ID=12361060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3032513A Expired - Fee Related JP2813484B2 (ja) | 1991-02-01 | 1991-02-01 | アルミニウムブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2813484B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1351794B2 (en) † | 2000-12-21 | 2010-02-24 | Alcoa Inc. | Multi-layer, heat treatable brazing sheet with aluminium interlayer |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59150052A (ja) * | 1983-02-14 | 1984-08-28 | Kobe Steel Ltd | ろう付熱交換器用ａ１複合材料 |
| JP2541995B2 (ja) * | 1987-08-07 | 1996-10-09 | 三菱アルミニウム株式会社 | Ａｌ熱交換器構造部材用高強度Ａｌ合金複合ブレ−ジングシ−ト |
| JP2577962B2 (ja) * | 1988-06-29 | 1997-02-05 | 日本電装株式会社 | アルミニウム熱交換器 |
| JP2564190B2 (ja) * | 1988-09-12 | 1996-12-18 | 株式会社神戸製鋼所 | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
-
1991
- 1991-02-01 JP JP3032513A patent/JP2813484B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1351794B2 (en) † | 2000-12-21 | 2010-02-24 | Alcoa Inc. | Multi-layer, heat treatable brazing sheet with aluminium interlayer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04253594A (ja) | 1992-09-09 |
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