JP2813491B2 - アルミニウムブレージングシート - Google Patents
アルミニウムブレージングシートInfo
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- JP2813491B2 JP2813491B2 JP3112547A JP11254791A JP2813491B2 JP 2813491 B2 JP2813491 B2 JP 2813491B2 JP 3112547 A JP3112547 A JP 3112547A JP 11254791 A JP11254791 A JP 11254791A JP 2813491 B2 JP2813491 B2 JP 2813491B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は自動車の熱交換器等に用
いられるアルミニウムブレージングシートに関するもの
であり、更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパ
イプ等の材料として用いられるアルミニウムブレージン
グシートに関するものである。
いられるアルミニウムブレージングシートに関するもの
であり、更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパ
イプ等の材料として用いられるアルミニウムブレージン
グシートに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用の熱交換器にはラジエーター、
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図１に示すよう
な構造のものが用いられている。図１において１はチュ
ーブ、２はフィン、３はヘッダー、４はタンクである。
チューブ１、フィン２およびヘッダー３にはアルミ材料
が用いられており、タンク４は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ１とフィン２とヘッダー３は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合（かしめ
加工）により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはＡｌ−Ｍｎ系合金である３００
３合金を芯材とし芯材のフィン側（大気側）の面にＡｌ
−Ｓｉ系合金である４３４３合金、４０４５合金などの
ろう材をクラッドし、他の面（冷媒側）にＡｌ−Ｚｎ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした３層構造のアルミニウムブレージングシートを
電縫加工およびロール成形加工により偏平管としたもの
を用いている。その板厚は０．３〜０．４mmである。フ
ィン材としては３００３合金にＺｎを添加して犠牲陽極
作用を持たせた材料を使用しており、その肉厚は０．０
８〜０．１１mmである。またヘッダー材としてはチュー
ブ材と同様に３００３合金の芯材の大気側にろう材をク
ラッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニ
ウムブレージングシートが使用されており、その肉厚は
１〜２mmである。
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図１に示すよう
な構造のものが用いられている。図１において１はチュ
ーブ、２はフィン、３はヘッダー、４はタンクである。
チューブ１、フィン２およびヘッダー３にはアルミ材料
が用いられており、タンク４は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ１とフィン２とヘッダー３は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合（かしめ
加工）により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはＡｌ−Ｍｎ系合金である３００
３合金を芯材とし芯材のフィン側（大気側）の面にＡｌ
−Ｓｉ系合金である４３４３合金、４０４５合金などの
ろう材をクラッドし、他の面（冷媒側）にＡｌ−Ｚｎ系
合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした３層構造のアルミニウムブレージングシートを
電縫加工およびロール成形加工により偏平管としたもの
を用いている。その板厚は０．３〜０．４mmである。フ
ィン材としては３００３合金にＺｎを添加して犠牲陽極
作用を持たせた材料を使用しており、その肉厚は０．０
８〜０．１１mmである。またヘッダー材としてはチュー
ブ材と同様に３００３合金の芯材の大気側にろう材をク
ラッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニ
ウムブレージングシートが使用されており、その肉厚は
１〜２mmである。
【０００３】そして近年では自動車の軽量化に対する要
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウムブレージングシートも薄肉化の
ために芯材にＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金など従
来のＡｌ−Ｍｎ系合金に比較してより高強度で高耐食性
の合金を採用することが進められている。
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウムブレージングシートも薄肉化の
ために芯材にＡｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍ
ｇ系合金、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金など従
来のＡｌ−Ｍｎ系合金に比較してより高強度で高耐食性
の合金を採用することが進められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかるに弗化物系のフ
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなＭ
ｇを含有する合金を芯材とするアルミニウムブレージン
グシートはろう付性が不安定である。例えばチューブ材
として用いるブレージングシートでは芯材に０．３wt％
以上のＭｇを添加すると、ろう付中にＭｇが芯材からろ
う材中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス中
のＦとＭｇが反応し、チューブ材表面にＭｇＦ化合物を
形成し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣化
させる。またヘッダーとチューブの接合部においても同
様のろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィン
などの板厚が薄い場合には、Ｍｇは前記のようにろう付
不良の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中か
ら材料表面に拡散して芯材中のＭｇ量が著しく低下する
ことにより、ろう付後の強度の低下をひき起こす。
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなＭ
ｇを含有する合金を芯材とするアルミニウムブレージン
グシートはろう付性が不安定である。例えばチューブ材
として用いるブレージングシートでは芯材に０．３wt％
以上のＭｇを添加すると、ろう付中にＭｇが芯材からろ
う材中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス中
のＦとＭｇが反応し、チューブ材表面にＭｇＦ化合物を
形成し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣化
させる。またヘッダーとチューブの接合部においても同
様のろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィン
などの板厚が薄い場合には、Ｍｇは前記のようにろう付
不良の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中か
ら材料表面に拡散して芯材中のＭｇ量が著しく低下する
ことにより、ろう付後の強度の低下をひき起こす。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、特に薄肉のラ
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウムブレー
ジングシートにおいて、芯材からろう材中へのＭｇの拡
散によるろう付性の低下を防止し、なおかつ、ろう付後
に高強度を有するアルミニウムブレージングシートを開
発したものであり、請求項１記載の発明は、芯材の片面
にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系
合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材を
クラッドしたアルミニウムブレージングシートにおい
て、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．
５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ
０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％を
含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金
としたことを特徴とするアルミニウムブレージングシー
トであり、請求項２記載の発明は、芯材の片面にＡｌ−
Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、ま
たはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッド
したアルミニウムブレージングシートにおいて、芯材を
二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５
ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜
０．２ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗ
ｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を
含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金
とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアル
ミニウムブレージングシートであり、請求項３記載の発
明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の
面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金
等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージン
グシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう
材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０
ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極
材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０
ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜１．
５ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％
のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし
たことを特徴とするアルミニウムブレージングシートで
あり、請求項４記載の発明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ
系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、または
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドした
アルミニウムブレージングシートにおいて、芯材を二層
構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ
％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２
ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％の
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５
〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るＡｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレー
ジングシートである。
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウムブレー
ジングシートにおいて、芯材からろう材中へのＭｇの拡
散によるろう付性の低下を防止し、なおかつ、ろう付後
に高強度を有するアルミニウムブレージングシートを開
発したものであり、請求項１記載の発明は、芯材の片面
にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系
合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材を
クラッドしたアルミニウムブレージングシートにおい
て、芯材を二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．
５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側をＳｉ
０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃ
ｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜１．５ｗｔ％を
含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金
としたことを特徴とするアルミニウムブレージングシー
トであり、請求項２記載の発明は、芯材の片面にＡｌ−
Ｓｉ系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、ま
たはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッド
したアルミニウムブレージングシートにおいて、芯材を
二層構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５
ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜
０．２ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗ
ｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を
含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金
とし、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアル
ミニウムブレージングシートであり、請求項３記載の発
明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材を、他の
面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金
等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブレージン
グシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯材のろう
材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２〜１．０
ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有し、残部Ａ
ｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極
材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０
ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜１．
５ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％
のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし
たことを特徴とするアルミニウムブレージングシートで
あり、請求項４記載の発明は、芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ
系合金のろう材を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、または
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドした
アルミニウムブレージングシートにおいて、芯材を二層
構造とし、該芯材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ
％、Ｃｕ０．２〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２
ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％の
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５
〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るＡｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレー
ジングシートである。
【０００６】
【作用】本発明においては芯材を二層構造とし、ろう材
側の芯材（以下Ａ材という）にはＭｇの少ない材料を用
いて、ろう材中へのＭｇの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、犠牲陽極材側の芯材（以下Ｂ材という）
にはＣｕを０．３〜１．０wt％含有する材料を用いて、
強度と耐食性を改善したものである。
側の芯材（以下Ａ材という）にはＭｇの少ない材料を用
いて、ろう材中へのＭｇの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、犠牲陽極材側の芯材（以下Ｂ材という）
にはＣｕを０．３〜１．０wt％含有する材料を用いて、
強度と耐食性を改善したものである。
【０００７】以下Ａ材、Ｂ材における添加元素の添加理
由と添加量の限定理由について述べる。Ａ材において、
Ｍｎは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を０．５〜１．５ｗｔ％（以下％と略記）とした
のは０．５％未満では効果がなく、１．５％を超えると
塑性加工性が低下するからである。Ｃｕは強度と耐食性
を向上させるために添加するもので、添加量を０．２〜
１．０％としたのは０．２％未満では効果がなく１．０
％を超えると塑性加工性が低下するからである。Ｍｇは
ろう材あるいはＢ材中のＳｉがろう付時に拡散し、これ
とＭｇ２Ｓｉを形成することにより強度向上に効果があ
るが、０．０５％未満ではその効果が得られず、０．２
％を超えて添加するとろう材側に拡散してろう付性を低
下させるので、その含有量は０．０５〜０．２％とす
る。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果がある
がそれぞれ０．０５％未満では効果がなく、０．３％を
超えると巨大な化合物を形成して塑性加工性を低下させ
る。Ｆｅ、Ｓｉは３００３合金の不純物程度の添加は良
いが少ないほど耐食性は良好となる。Ｂ材において、Ｓ
ｉはＭｇとＭｇ２Ｓｉなる化合物を形成して、ろう付後
の強度向上に効果がある。添加量を０．３〜１．０％と
限定したのは０．３％未満では効果がなく、１．０％を
超えると耐食性が低下するからである。ＭｇはＳｉとＭ
ｇ２Ｓｉなる化合物を形成し、ろう付後の強度向上に効
果がある。添加量を０．２〜１．０％と限定したのは
０．２％未満では効果がなく、１．０％を超えると耐食
性が低下するからである。Ｃｕは強度向上と耐食性向上
に効果がある。０．３％未満では効果が乏しく、１．０
％を超えると塑性加工性が低下する。Ｍｎは強度と耐食
性の向上に効果がある。０．５％未満では効果がなく、
１．５％を超えると塑性加工性が低下する。Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果があるが、それぞれ
０．０５％未満では効果がなく、０．３％を超えると塑
性加工性が低下する。Ｆｅは３００３合金の不純物程度
の添加はよいが、少ないほど強度耐食性は良好となる。
由と添加量の限定理由について述べる。Ａ材において、
Ｍｎは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を０．５〜１．５ｗｔ％（以下％と略記）とした
のは０．５％未満では効果がなく、１．５％を超えると
塑性加工性が低下するからである。Ｃｕは強度と耐食性
を向上させるために添加するもので、添加量を０．２〜
１．０％としたのは０．２％未満では効果がなく１．０
％を超えると塑性加工性が低下するからである。Ｍｇは
ろう材あるいはＢ材中のＳｉがろう付時に拡散し、これ
とＭｇ２Ｓｉを形成することにより強度向上に効果があ
るが、０．０５％未満ではその効果が得られず、０．２
％を超えて添加するとろう材側に拡散してろう付性を低
下させるので、その含有量は０．０５〜０．２％とす
る。Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果がある
がそれぞれ０．０５％未満では効果がなく、０．３％を
超えると巨大な化合物を形成して塑性加工性を低下させ
る。Ｆｅ、Ｓｉは３００３合金の不純物程度の添加は良
いが少ないほど耐食性は良好となる。Ｂ材において、Ｓ
ｉはＭｇとＭｇ２Ｓｉなる化合物を形成して、ろう付後
の強度向上に効果がある。添加量を０．３〜１．０％と
限定したのは０．３％未満では効果がなく、１．０％を
超えると耐食性が低下するからである。ＭｇはＳｉとＭ
ｇ２Ｓｉなる化合物を形成し、ろう付後の強度向上に効
果がある。添加量を０．２〜１．０％と限定したのは
０．２％未満では効果がなく、１．０％を超えると耐食
性が低下するからである。Ｃｕは強度向上と耐食性向上
に効果がある。０．３％未満では効果が乏しく、１．０
％を超えると塑性加工性が低下する。Ｍｎは強度と耐食
性の向上に効果がある。０．５％未満では効果がなく、
１．５％を超えると塑性加工性が低下する。Ｃｒ、Ｚ
ｒ、Ｔｉはいずれも強度向上に効果があるが、それぞれ
０．０５％未満では効果がなく、０．３％を超えると塑
性加工性が低下する。Ｆｅは３００３合金の不純物程度
の添加はよいが、少ないほど強度耐食性は良好となる。
【０００８】本発明アルミニウムブレージングシートに
おいて、ろう材、犠牲陽極材のクラッド率は各々３〜１
５％程度が適当であり、芯材のＡ材とＢ材のクラッド比
率は特に限定する必要はないが、ろう付性、大気側の耐
食性を重視する場合にはＡ材の比率を高くし、強度を重
視する場合にはＢ材の比率を高くするのが良い。またＢ
材にＣｕが添加されているため、ろう付加熱時に犠牲陽
極材方向へＣｕが拡散し犠牲陽極材の効果を減少させる
ため、犠牲陽極材としてはＺｎ、Ｍｇを各々１．５％、
０．５％程度含有する充分電位の卑な合金を使用するの
がよい。
おいて、ろう材、犠牲陽極材のクラッド率は各々３〜１
５％程度が適当であり、芯材のＡ材とＢ材のクラッド比
率は特に限定する必要はないが、ろう付性、大気側の耐
食性を重視する場合にはＡ材の比率を高くし、強度を重
視する場合にはＢ材の比率を高くするのが良い。またＢ
材にＣｕが添加されているため、ろう付加熱時に犠牲陽
極材方向へＣｕが拡散し犠牲陽極材の効果を減少させる
ため、犠牲陽極材としてはＺｎ、Ｍｇを各々１．５％、
０．５％程度含有する充分電位の卑な合金を使用するの
がよい。
【０００９】
【実施例】表１，２に示すろう材側芯材１４種、犠牲陽
極材側芯材１５種および３００３合金を金型鋳造により
鋳造して各々両面面削して２０mm厚に仕上げた。ろう材
は４３４３合金を用い、犠牲陽極材はＡｌ−１．５％Ｚ
ｎ−０．５％Ｍｇ合金を用いいずれも芯材と同様に鋳造
し、面削後、熱間圧延により５mm厚とした。ろう材、ろ
う材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の４枚をこ
の順に重ね合わせ、５００℃にて熱間圧延により４層の
クラッド材とした。その後冷間圧延により０．３５mm厚
とし、３３０℃×２hrの中間焼鈍を入れて最終的には
０．２５mm厚にまで冷間圧延し、Ｈ１４材の試料とし
た。これらの試料について、強度、ろう付性、耐食性を
以下の方法で測定した。 強度 ６００℃×１０min.のろう付加熱後、１００
℃／min.の冷却速度で冷却し、その後室温に４日間放置
した後引張強さを測定した。 ろう付性 ０．１mm厚の３００３合金のフィン材をコル
ゲート加工したものと、本試料とを図２に示すように組
み合せてコアとし、これを３％の弗化物系フラックス水
溶液中に浸漬してフラックスを塗布し、２００℃で乾燥
後、不活性ガス中で６００℃×３min.のろう付加熱を行
い、フィンの接合率を測定した。 耐食性 大気側：上記ろう付加熱コアを使用し、犠牲陽極材側を
シールし、キャス３００Hrの腐食試験を行い、試料に発
生する最大孔食深さを測定した。 冷媒側：強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施した
後ろう材側及び端面をシールしてＣｌ- １９５ppm 、Ｆ
ｅ3+３０ppm 、ＳＯ4 2+ ６０ppm 、Ｃｕ2+１ppm を含む
８８℃の高温水中で８Hr、室温放置１６Hrのサイクル浸
漬テストを３ヶ月間行い試料に生じた最大孔食深さを測
定した。以上の測定結果を表３、４に示す。
極材側芯材１５種および３００３合金を金型鋳造により
鋳造して各々両面面削して２０mm厚に仕上げた。ろう材
は４３４３合金を用い、犠牲陽極材はＡｌ−１．５％Ｚ
ｎ−０．５％Ｍｇ合金を用いいずれも芯材と同様に鋳造
し、面削後、熱間圧延により５mm厚とした。ろう材、ろ
う材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の４枚をこ
の順に重ね合わせ、５００℃にて熱間圧延により４層の
クラッド材とした。その後冷間圧延により０．３５mm厚
とし、３３０℃×２hrの中間焼鈍を入れて最終的には
０．２５mm厚にまで冷間圧延し、Ｈ１４材の試料とし
た。これらの試料について、強度、ろう付性、耐食性を
以下の方法で測定した。 強度 ６００℃×１０min.のろう付加熱後、１００
℃／min.の冷却速度で冷却し、その後室温に４日間放置
した後引張強さを測定した。 ろう付性 ０．１mm厚の３００３合金のフィン材をコル
ゲート加工したものと、本試料とを図２に示すように組
み合せてコアとし、これを３％の弗化物系フラックス水
溶液中に浸漬してフラックスを塗布し、２００℃で乾燥
後、不活性ガス中で６００℃×３min.のろう付加熱を行
い、フィンの接合率を測定した。 耐食性 大気側：上記ろう付加熱コアを使用し、犠牲陽極材側を
シールし、キャス３００Hrの腐食試験を行い、試料に発
生する最大孔食深さを測定した。 冷媒側：強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施した
後ろう材側及び端面をシールしてＣｌ- １９５ppm 、Ｆ
ｅ3+３０ppm 、ＳＯ4 2+ ６０ppm 、Ｃｕ2+１ppm を含む
８８℃の高温水中で８Hr、室温放置１６Hrのサイクル浸
漬テストを３ヶ月間行い試料に生じた最大孔食深さを測
定した。以上の測定結果を表３、４に示す。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【表４】
【００１４】表３、４から明らかなように、本発明例N
o．１〜１９はろう付後の強度が１８kgf ／mm2 以上と
３００３合金を芯材とした従来例No．２９よりも高く、
ろう付接合率は９０％以上と優れ、耐食性も良好であ
る。これに対し比較例No．２０、２１、２３、２４、２
５、２６は強度が低く、比較例No．２２はろう付性が劣
り、いずれも問題がある。また芯材を単層とした比較例
No．２７、２８は前者は強度が低く、後者はろう付性が
悪い。さらに芯材が３００３合金単層である従来例No．
２９は強度が低い。
o．１〜１９はろう付後の強度が１８kgf ／mm2 以上と
３００３合金を芯材とした従来例No．２９よりも高く、
ろう付接合率は９０％以上と優れ、耐食性も良好であ
る。これに対し比較例No．２０、２１、２３、２４、２
５、２６は強度が低く、比較例No．２２はろう付性が劣
り、いずれも問題がある。また芯材を単層とした比較例
No．２７、２８は前者は強度が低く、後者はろう付性が
悪い。さらに芯材が３００３合金単層である従来例No．
２９は強度が低い。
【００１５】
【発明の効果】以上述べた如く本発明によればろう付後
の強度が高く、大気側、冷媒側両面の耐食性が良好で、
かつろう付性も良いアルミニウムブレージングシートが
得られるもので熱交換器部材の薄肉化が可能となり、自
動車の軽量化に対して顕著な効果を奏するものである。
の強度が高く、大気側、冷媒側両面の耐食性が良好で、
かつろう付性も良いアルミニウムブレージングシートが
得られるもので熱交換器部材の薄肉化が可能となり、自
動車の軽量化に対して顕著な効果を奏するものである。
【図１】自動車用ラジエーターの構造を示す説明図。
【図２】アルミニウムブレージングシートのろう付性を
判定するためのろう付加熱コアを示す図。
判定するためのろう付加熱コアを示す図。
１ チューブ ２ フィン ３ ヘッダー ４ タンク ５ チューブ材
Claims (4)
- 【請求項１】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的
不純物とからなるＡｌ合金としたことを特徴とするアル
ミニウムブレージングシート。 - 【請求項２】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合全、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、
Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側
をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ
％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜１．５ｗ
ｔ％を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡ
ｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレージン
グシート。 - 【請求項３】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金と
し、犠牲陽極材側をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ
０．２〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍ
ｎ０．５〜１．５ｗｔ％を含有し、さらに各々０．０５
〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または
２種以上を含有し、残部Ａｌと不可避的不純物とからな
るＡｌ合金としたことを特徴とするアルミニウムブレー
ジングシート。 - 【請求項４】 芯材の片面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材
を、他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金、またはＡｌ−Ｚｎ−Ｍ
ｇ系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウムブ
レージングシートにおいて、芯材を二層構造とし、該芯
材のろう材側をＭｎ０．５〜１．５ｗｔ％、Ｃｕ０．２
〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．０５〜０．２ｗｔ％を含有
し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣｒ、Ｚｒ、
Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、残部Ａｌと
不可避的不純物とからなるＡｌ合金とし、犠牲陽極材側
をＳｉ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｇ０．２〜１．０ｗｔ
％、Ｃｕ０．３〜１．０ｗｔ％、Ｍｎ０．５〜１．５ｗ
ｔ％を含有し、さらに各々０．０５〜０．３ｗｔ％のＣ
ｒ、Ｚｒ、Ｔｉのうちの１種または２種以上を含有し、
残部Ａｌと不可避的不純物とからなるＡｌ合金としたこ
とを特徴とするアルミニウムブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3112547A JP2813491B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | アルミニウムブレージングシート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3112547A JP2813491B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | アルミニウムブレージングシート |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04318141A JPH04318141A (ja) | 1992-11-09 |
| JP2813491B2 true JP2813491B2 (ja) | 1998-10-22 |
Family
ID=14589391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3112547A Expired - Fee Related JP2813491B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | アルミニウムブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2813491B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1351794B2 (en) † | 2000-12-21 | 2010-02-24 | Alcoa Inc. | Multi-layer, heat treatable brazing sheet with aluminium interlayer |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7749613B2 (en) * | 2006-04-21 | 2010-07-06 | Alcoa Inc. | Multilayer braze-able sheet |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59150052A (ja) * | 1983-02-14 | 1984-08-28 | Kobe Steel Ltd | ろう付熱交換器用ａ１複合材料 |
| JP2541995B2 (ja) * | 1987-08-07 | 1996-10-09 | 三菱アルミニウム株式会社 | Ａｌ熱交換器構造部材用高強度Ａｌ合金複合ブレ−ジングシ−ト |
| JP2577962B2 (ja) * | 1988-06-29 | 1997-02-05 | 日本電装株式会社 | アルミニウム熱交換器 |
| JP2564190B2 (ja) * | 1988-09-12 | 1996-12-18 | 株式会社神戸製鋼所 | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
-
1991
- 1991-04-16 JP JP3112547A patent/JP2813491B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1351794B2 (en) † | 2000-12-21 | 2010-02-24 | Alcoa Inc. | Multi-layer, heat treatable brazing sheet with aluminium interlayer |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04318141A (ja) | 1992-11-09 |
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