JPH06240398A - 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材 - Google Patents
熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材Info
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- JPH06240398A JPH06240398A JP5051566A JP5156693A JPH06240398A JP H06240398 A JPH06240398 A JP H06240398A JP 5051566 A JP5051566 A JP 5051566A JP 5156693 A JP5156693 A JP 5156693A JP H06240398 A JPH06240398 A JP H06240398A
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- Japan
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- core material
- brazing
- sacrificial anode
- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車の熱交換器のチューブ材等として用い
られる従来よりも高強度で高耐食性のアルミニウム合金
複合材を提供する。 【構成】 芯材の片面にAl−Si系合金のろう材
(8)を、他の面にAl−Zn系合金、Al−Mg系合
金、またはAl−Zn−Mg系合金等の犠牲陽極材
(5)をクラッドしたアルミニウム合金複合材におい
て、芯材を二層構造とし、ろう材側芯材(7)をMn
0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt%、Si
0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含有し、残
部Alと不可避的不純物とからなるAl合金とし、犠牲
陽極材側芯材(6)をSi0.3wt%未満、Mg1.5
wt%を超え、4.0wt%以下、Mn0.5〜1.5wt%
を含有し、残部Alと不可避的不純物とからなるAl合
金とし、ろう材側芯材(7)の厚さが芯材全体の厚さの
30%以上であることを特徴とする熱交換器用高強度高
耐食性アルミニウム合金複合材。
られる従来よりも高強度で高耐食性のアルミニウム合金
複合材を提供する。 【構成】 芯材の片面にAl−Si系合金のろう材
(8)を、他の面にAl−Zn系合金、Al−Mg系合
金、またはAl−Zn−Mg系合金等の犠牲陽極材
(5)をクラッドしたアルミニウム合金複合材におい
て、芯材を二層構造とし、ろう材側芯材(7)をMn
0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt%、Si
0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含有し、残
部Alと不可避的不純物とからなるAl合金とし、犠牲
陽極材側芯材(6)をSi0.3wt%未満、Mg1.5
wt%を超え、4.0wt%以下、Mn0.5〜1.5wt%
を含有し、残部Alと不可避的不純物とからなるAl合
金とし、ろう材側芯材(7)の厚さが芯材全体の厚さの
30%以上であることを特徴とする熱交換器用高強度高
耐食性アルミニウム合金複合材。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は自動車の熱交換器等に用
いられるアルミニウム合金複合材に関するものであり、
更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパイプ等の
材料として用いられる熱交換器用高強度高耐食性アルミ
ニウム合金複合材に関するものである。
いられるアルミニウム合金複合材に関するものであり、
更に詳しくは熱交換器の冷媒通路を形成するパイプ等の
材料として用いられる熱交換器用高強度高耐食性アルミ
ニウム合金複合材に関するものである。
【0002】
【従来の技術】自動車用の熱交換器にはラジエーター、
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図1に示すよう
な構造のものが用いられている。図1において1はチュ
ーブ、2はフィン、3はヘッダー、4はタンクである。
チューブ1、フィン2およびヘッダー3にはアルミ材料
が用いられており、タンク4は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ1とフィン2とヘッダー3は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合(かしめ
加工)により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはAl−Mn系合金である300
3合金を芯材とし芯材のフィン側(大気側)の面にAl
−Si系合金である4343合金、4045合金などの
ろう材をクラッドし、他の面(冷媒側)にAl−Zn系
合金、Al−Zn−Mg系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした3層構造のアルミニウム合金複合材を電縫加工
およびロール成形加工により偏平管としたものを用いて
いる。その板厚は0.3〜0.4mmである。フィン材
としては3003合金にZnを添加して犠牲陽極作用を
持たせた材料を使用しており、その肉厚は0.08〜
0.11mmである。またヘッダー材としてはチューブ
材と同様に3003合金の芯材の大気側にろう材をクラ
ッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウ
ム合金複合材が使用されており、その肉厚は1〜2mm
である。
カーエアコン、インタークーラー、オイルクーラー等種
々あるが、例えばラジエーターとしては図1に示すよう
な構造のものが用いられている。図1において1はチュ
ーブ、2はフィン、3はヘッダー、4はタンクである。
チューブ1、フィン2およびヘッダー3にはアルミ材料
が用いられており、タンク4は樹脂製のものが多く用い
られている。チューブ1とフィン2とヘッダー3は弗化
物系のフラックスを使用するろう付による接合によって
一体化され、これに樹脂製タンクが機械的接合(かしめ
加工)により取り付けられて、ラジエーターが製造され
る。チューブ材としてはAl−Mn系合金である300
3合金を芯材とし芯材のフィン側(大気側)の面にAl
−Si系合金である4343合金、4045合金などの
ろう材をクラッドし、他の面(冷媒側)にAl−Zn系
合金、Al−Zn−Mg系合金などの犠牲陽極材をクラ
ッドした3層構造のアルミニウム合金複合材を電縫加工
およびロール成形加工により偏平管としたものを用いて
いる。その板厚は0.3〜0.4mmである。フィン材
としては3003合金にZnを添加して犠牲陽極作用を
持たせた材料を使用しており、その肉厚は0.08〜
0.11mmである。またヘッダー材としてはチューブ
材と同様に3003合金の芯材の大気側にろう材をクラ
ッドし、冷媒側に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウ
ム合金複合材が使用されており、その肉厚は1〜2mm
である。
【0003】そして近年では自動車の軽量化に対する要
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウム合金複合材も薄肉化のために芯
材にAl−Mn−Cu系合金、Al−Si−Mg系合
金、Al−Si−Mg−Mn−Cu系合金など従来のA
l−Mn系合金に比較してより高強度で高耐食性の合金
を採用することが進められている。
求が強まり、それに対応するために自動車熱交換器の軽
量化も迫られている。そのため各部材の薄肉化が検討さ
れており、アルミニウム合金複合材も薄肉化のために芯
材にAl−Mn−Cu系合金、Al−Si−Mg系合
金、Al−Si−Mg−Mn−Cu系合金など従来のA
l−Mn系合金に比較してより高強度で高耐食性の合金
を採用することが進められている。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】しかるに弗化物系のフ
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなM
gを含有する合金を芯材とするアルミニウム合金複合材
はろう付性が不安定である。例えばチューブ材として用
いるアルミニウム合金複合材では芯材に0.3wt%以上
のMgを添加すると、ろう付中にMgが芯材からろう材
中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス中のF
とMgが反応し、チューブ材表面にMgF化合物を形成
し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣化させ
る。またヘッダーとチューブの接合部においても同様の
ろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィンなど
の板厚が薄い場合には、Mgは前記のようにろう付不良
の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中から材
料表面に拡散して芯材中のMg量が著しく低下すること
により、ろう付後の強度の低下をひき起こす。さらに
は、従来のろう材、芯材、犠牲陽極材が各々1層である
3層アルミニウム合金複合材において、芯材に0.3Wt
%以上のMgを添加した場合、芯材中のSiとMgがM
g2 Siの化合物となって、粒界に多量析出し、この析
出物によって粒界腐食を引き起こす等の問題が出てく
る。
ラックスを使用するろう付においては、前記のようなM
gを含有する合金を芯材とするアルミニウム合金複合材
はろう付性が不安定である。例えばチューブ材として用
いるアルミニウム合金複合材では芯材に0.3wt%以上
のMgを添加すると、ろう付中にMgが芯材からろう材
中に拡散して行きろう付時に塗布したフラックス中のF
とMgが反応し、チューブ材表面にMgF化合物を形成
し、チューブ材とフィンとのろう付性を著しく劣化させ
る。またヘッダーとチューブの接合部においても同様の
ろう付不良が起こる場合がある。チューブやフィンなど
の板厚が薄い場合には、Mgは前記のようにろう付不良
の原因となるばかりではなく、ろう付中に材料中から材
料表面に拡散して芯材中のMg量が著しく低下すること
により、ろう付後の強度の低下をひき起こす。さらに
は、従来のろう材、芯材、犠牲陽極材が各々1層である
3層アルミニウム合金複合材において、芯材に0.3Wt
%以上のMgを添加した場合、芯材中のSiとMgがM
g2 Siの化合物となって、粒界に多量析出し、この析
出物によって粒界腐食を引き起こす等の問題が出てく
る。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明は、特に薄肉のラ
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウム合金複
合材において、芯材からろう材中へのMgの拡散による
ろう付性の低下を防止し、なおかつ、ろう付後に高強度
高耐食性を有するアルミニウム合金複合材を開発したも
のである。即ち、請求項1記載の発明は、芯材の片面に
Al−Si系合金のろう材を、他の面にAl−Zn系合
金、Al−Zn系合金、またはAl−Zn−Mg系合金
等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金複合材
において、芯材を二層構造とし、ろう材側芯材をMn
0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt%、Si
0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含有し、残
部Alと不可避的不純物とからなるAl合金とし、犠牲
陽極材側芯材をSi0.3wt%未満、Mg1.5wt%を
超え、4.0wt%以下、Mn0.5〜1.5wt%を含有
し、残部Alと不可避的不純物とからなるAl合金と
し、ろう材側芯材の厚さが芯材全体の厚さの30%以上
であることを特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アル
ミニウム合金複合材である。請求項2記載の発明は、芯
材の片面にAl−Si系合金のろう材を、他の面にAl
−Zn系合金、Al−Mg系合金、またはAl−Zn−
Mg系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム
合金複合材において、芯材を二層構造とし、ろう材側芯
材をMn0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt
%、Si0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含
有し、さらに各々0.05〜0.3wt%のCr、Zr、
Tiのうちの1種または2種以上を含有し、残部Alと
不可避的不純物とからなるAl合金とし、犠牲陽極材側
芯材をSi0.3wt%未満、Mg1.5wt%を超え、
4.0wt%以下、Mn0.5〜1.5wt%を含有し、残
部Alと不可避的不純物とからなるAl合金とし、ろう
材側芯材の厚さが芯材全体の厚さの30%以上であるこ
とを特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム
合金複合材である。請求項3記載の発明は、芯材の片面
にAl−Si系合金のろう材を、他の面にAl−Zn系
合金、Al−Mg系合金、またはAl−Zn−Mg系合
金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金複合
材において、芯材を二層構造とし、ろう材側芯材をMn
0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt%、Si
0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含有し、残
部Alと不可避的不純物とからなるAl合金とし、犠牲
陽極材側芯材をSi0.3wt%未満、Mg1.5wt%を
超え、4.0wt%以下、Mn0.5〜1.5wt%を含有
し、さらに各々0.05〜0.3wt%のCu、Cr、Z
r、Tiのうちの1種または2種以上を含有し、残部A
lと不可避的不純物とからなるAl合金とし、ろう材側
芯材の厚さが芯材全体の厚さの30%以上であることを
特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金
複合材である。請求項4記載の発明は、芯材の片面にA
l−Si系合金のろう材を、他の面にAl−Zn系合
金、Al−Mg系合金、またはAl−Zn−Mg系合金
等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金複合材
において、芯材を二層構造とし、ろう材側芯材をMn
0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt%、Si
0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含有し、さ
らに各々0.05〜0.3wt%のCr、Zr、Tiのう
ちの1種または2種以上を含有し、残部Alと不可避的
不純物とからなるAl合金とし、犠牲陽極材側芯材をS
i0.3wt%未満、Mg1.5wt%を超え、4.0wt%
以下、Mn0.5〜1.5wt%を含有し、さらに各々
0.05〜0.3wt%のCu、Cr、Zr、Tiのうち
の1種または2種以上を含有し、残部Alと不可避的不
純物とからなるAl合金とし、ろう材側芯材の厚さが芯
材全体の厚さの30%以上であることを特徴とする熱交
換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材である。
ジエーターチューブ材として用いるアルミニウム合金複
合材において、芯材からろう材中へのMgの拡散による
ろう付性の低下を防止し、なおかつ、ろう付後に高強度
高耐食性を有するアルミニウム合金複合材を開発したも
のである。即ち、請求項1記載の発明は、芯材の片面に
Al−Si系合金のろう材を、他の面にAl−Zn系合
金、Al−Zn系合金、またはAl−Zn−Mg系合金
等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金複合材
において、芯材を二層構造とし、ろう材側芯材をMn
0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt%、Si
0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含有し、残
部Alと不可避的不純物とからなるAl合金とし、犠牲
陽極材側芯材をSi0.3wt%未満、Mg1.5wt%を
超え、4.0wt%以下、Mn0.5〜1.5wt%を含有
し、残部Alと不可避的不純物とからなるAl合金と
し、ろう材側芯材の厚さが芯材全体の厚さの30%以上
であることを特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アル
ミニウム合金複合材である。請求項2記載の発明は、芯
材の片面にAl−Si系合金のろう材を、他の面にAl
−Zn系合金、Al−Mg系合金、またはAl−Zn−
Mg系合金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム
合金複合材において、芯材を二層構造とし、ろう材側芯
材をMn0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt
%、Si0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含
有し、さらに各々0.05〜0.3wt%のCr、Zr、
Tiのうちの1種または2種以上を含有し、残部Alと
不可避的不純物とからなるAl合金とし、犠牲陽極材側
芯材をSi0.3wt%未満、Mg1.5wt%を超え、
4.0wt%以下、Mn0.5〜1.5wt%を含有し、残
部Alと不可避的不純物とからなるAl合金とし、ろう
材側芯材の厚さが芯材全体の厚さの30%以上であるこ
とを特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム
合金複合材である。請求項3記載の発明は、芯材の片面
にAl−Si系合金のろう材を、他の面にAl−Zn系
合金、Al−Mg系合金、またはAl−Zn−Mg系合
金等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金複合
材において、芯材を二層構造とし、ろう材側芯材をMn
0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt%、Si
0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含有し、残
部Alと不可避的不純物とからなるAl合金とし、犠牲
陽極材側芯材をSi0.3wt%未満、Mg1.5wt%を
超え、4.0wt%以下、Mn0.5〜1.5wt%を含有
し、さらに各々0.05〜0.3wt%のCu、Cr、Z
r、Tiのうちの1種または2種以上を含有し、残部A
lと不可避的不純物とからなるAl合金とし、ろう材側
芯材の厚さが芯材全体の厚さの30%以上であることを
特徴とする熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金
複合材である。請求項4記載の発明は、芯材の片面にA
l−Si系合金のろう材を、他の面にAl−Zn系合
金、Al−Mg系合金、またはAl−Zn−Mg系合金
等の犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金複合材
において、芯材を二層構造とし、ろう材側芯材をMn
0.5〜1.5wt%、Cu0.3〜1.5wt%、Si
0.2〜1.5wt%、Mg0.2wt%以下を含有し、さ
らに各々0.05〜0.3wt%のCr、Zr、Tiのう
ちの1種または2種以上を含有し、残部Alと不可避的
不純物とからなるAl合金とし、犠牲陽極材側芯材をS
i0.3wt%未満、Mg1.5wt%を超え、4.0wt%
以下、Mn0.5〜1.5wt%を含有し、さらに各々
0.05〜0.3wt%のCu、Cr、Zr、Tiのうち
の1種または2種以上を含有し、残部Alと不可避的不
純物とからなるAl合金とし、ろう材側芯材の厚さが芯
材全体の厚さの30%以上であることを特徴とする熱交
換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材である。
【0006】請求項1乃至請求項4記載の発明において
犠牲陽極材としては、Zn1.3〜6.0wt%を含有
し、必要に応じてさらにSn0.01〜1.0wt%、I
n0.005〜1.0wt%、Ga0.01〜1.0wt
%、Ti0.01〜0.5wt%、Mn0.3〜1.5wt
%のうちの1種または2種以上を含有し、残部Alと不
可避的不純物とからなるAl合金、Mg0.5〜4.0
wt%を含有し、必要に応じてさらにSn0.01〜1.
0wt%、In0.005〜1.0wt%、Ga0.01〜
1.0wt%、Ti0.01〜0.5wt%、Mn0.3〜
1.5wt%のちの1種または2種以上を含有し、残部A
lと不可避的不純物とからなるAl合金、およびMg
0.5〜4.0wt%、Zn1.0〜6.0wt%を含有
し、必要に応じてさらにSn0.01〜1.0wt%、I
n0.005〜1.0wt%、Ga0.01〜1.0wt
%、Ti0.01〜0.5wt%、Mn0.3〜1.5wt
%のうちの1種または2種以上を含有し、残部Alと不
可避的不純物とからなるAl合金が望ましい。
犠牲陽極材としては、Zn1.3〜6.0wt%を含有
し、必要に応じてさらにSn0.01〜1.0wt%、I
n0.005〜1.0wt%、Ga0.01〜1.0wt
%、Ti0.01〜0.5wt%、Mn0.3〜1.5wt
%のうちの1種または2種以上を含有し、残部Alと不
可避的不純物とからなるAl合金、Mg0.5〜4.0
wt%を含有し、必要に応じてさらにSn0.01〜1.
0wt%、In0.005〜1.0wt%、Ga0.01〜
1.0wt%、Ti0.01〜0.5wt%、Mn0.3〜
1.5wt%のちの1種または2種以上を含有し、残部A
lと不可避的不純物とからなるAl合金、およびMg
0.5〜4.0wt%、Zn1.0〜6.0wt%を含有
し、必要に応じてさらにSn0.01〜1.0wt%、I
n0.005〜1.0wt%、Ga0.01〜1.0wt
%、Ti0.01〜0.5wt%、Mn0.3〜1.5wt
%のうちの1種または2種以上を含有し、残部Alと不
可避的不純物とからなるAl合金が望ましい。
【0007】
【作用】本発明においては芯材を二層構造とし、ろう材
側の芯材(以下A材という)にはMgの少ない材料を用
いて、ろう材中へのMgの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、合わせてMg2 Siの粒界析出による粒
界腐食を抑制する機能を持たせている。またCu添加に
より強度の向上を図っている。また、犠牲陽極材側の芯
材(以下B材という)には、Mgの含有量の多い材料を
用い、強度の向上を図っている。また、Cuを必須添加
元素ではなく、選択添加元素として微量添加することに
より、強度向上と耐食性のバランスを維持している。即
ち、Cuを選択的に微量添加することにより、ろう付加
熱に伴うB材から犠牲陽極材へのCu拡散量を最小限に
抑え、犠牲陽極効果を維持しながら、芯材の強度向上を
図るというものである。さらにMgの少ないA材の厚さ
を芯材全体の厚さの30%以上とすることにより、Mg
2 Siによる粒界腐食を抑制し、強度、ろう付性、耐食
性のバランスを維持し、各々の特性を向上させたもので
ある。図2に本発明アルミニウム合金複合材の断面図を
示す。図2において、5は犠牲陽極材、6は犠牲陽極材
側芯材(B材)、7はろう材側芯材(A材)、8はろう
材である。図2に示したように本発明アルミニウム合金
複合材は、芯材が二層構造となっている。
側の芯材(以下A材という)にはMgの少ない材料を用
いて、ろう材中へのMgの拡散を少なくしてろう付性の
低下を防止し、合わせてMg2 Siの粒界析出による粒
界腐食を抑制する機能を持たせている。またCu添加に
より強度の向上を図っている。また、犠牲陽極材側の芯
材(以下B材という)には、Mgの含有量の多い材料を
用い、強度の向上を図っている。また、Cuを必須添加
元素ではなく、選択添加元素として微量添加することに
より、強度向上と耐食性のバランスを維持している。即
ち、Cuを選択的に微量添加することにより、ろう付加
熱に伴うB材から犠牲陽極材へのCu拡散量を最小限に
抑え、犠牲陽極効果を維持しながら、芯材の強度向上を
図るというものである。さらにMgの少ないA材の厚さ
を芯材全体の厚さの30%以上とすることにより、Mg
2 Siによる粒界腐食を抑制し、強度、ろう付性、耐食
性のバランスを維持し、各々の特性を向上させたもので
ある。図2に本発明アルミニウム合金複合材の断面図を
示す。図2において、5は犠牲陽極材、6は犠牲陽極材
側芯材(B材)、7はろう材側芯材(A材)、8はろう
材である。図2に示したように本発明アルミニウム合金
複合材は、芯材が二層構造となっている。
【0008】以下A材、B材における添加元素の添加理
由と添加量の限定理由についてのべる。A材において、
Mnは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を0.5〜1.5wt%(以下%と略記)としたの
は0.5%未満では効果がなく、1.5%を超えると塑
性加工性が低下するからである。Cuは強度と耐食性を
向上させるために添加するもので、添加量を0.3〜
1.5%としたのは0.3%未満では効果がなく1.5
%を超えると塑性加工性が低下するからである。Siは
ろう付後、マトリックス中に固溶し、強度向上に効果が
ある。添加量を0.2〜1.5%としたのは0.2%未
満では効果が少なく、1.5%を超えると単体Siが多
くなり、塑性加工性が低下し、さらにMg2 Siの粒界
析出による粒界腐食を引き起こす恐れがあるからであ
る。Mgはろう付後の強度向上に効果があるが、0.2
%を超えて添加するとろう材側に拡散してろう付性を低
下させたり、Siと反応してMg2 Siの粒界析出によ
る粒界腐食を引き起こす恐れがあるので、0.2%以下
とする。Cr、Zr、Tiはいずれも強度向上に効果が
あるが、それぞれ0.05%未満では効果がなく、0.
3%を超えると巨大な化合物を形成して塑性加工性を低
下させる。Feは3003合金の不純物程度の添加は良
いが、少ないほど耐食性は良好となる。
由と添加量の限定理由についてのべる。A材において、
Mnは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を0.5〜1.5wt%(以下%と略記)としたの
は0.5%未満では効果がなく、1.5%を超えると塑
性加工性が低下するからである。Cuは強度と耐食性を
向上させるために添加するもので、添加量を0.3〜
1.5%としたのは0.3%未満では効果がなく1.5
%を超えると塑性加工性が低下するからである。Siは
ろう付後、マトリックス中に固溶し、強度向上に効果が
ある。添加量を0.2〜1.5%としたのは0.2%未
満では効果が少なく、1.5%を超えると単体Siが多
くなり、塑性加工性が低下し、さらにMg2 Siの粒界
析出による粒界腐食を引き起こす恐れがあるからであ
る。Mgはろう付後の強度向上に効果があるが、0.2
%を超えて添加するとろう材側に拡散してろう付性を低
下させたり、Siと反応してMg2 Siの粒界析出によ
る粒界腐食を引き起こす恐れがあるので、0.2%以下
とする。Cr、Zr、Tiはいずれも強度向上に効果が
あるが、それぞれ0.05%未満では効果がなく、0.
3%を超えると巨大な化合物を形成して塑性加工性を低
下させる。Feは3003合金の不純物程度の添加は良
いが、少ないほど耐食性は良好となる。
【0009】B材において、Siはマトリックス中に固
溶し、強度向上に効果がある。添加量を0.3%未満と
したのは、0.3%以上含有すると、Mg2 Siの粒界
析出による粒界腐食を引き起こす恐れがあるからであ
る。Mgはろう付後の強度向上の効果があり、添加量を
1.5%を超え4.0%以下と限定したのは、1.5%
以下では効果がなく、4.0%を超えると、たとえB材
の厚さが二層芯材全体の厚さに占める割合が規定条件を
満たしていても、ろう付時に溶融あるいは拡散に伴うM
g2 Si化合物の粒界析出量が多くなり、それによって
粒界腐食を引き起こす恐れがあり、その腐食部位が多く
なり耐食性が劣化する等の問題が出てくるためである。
Mnは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を0.5〜1.5%としたのは0.5%未満では
効果がなく、1.5%を超えると塑性加工性が低下する
からである。Cuは強度向上に効果があるが、0.05
%未満では効果がなく、0.3%を超えるとろう付加熱
に伴う犠牲陽極材側へのCuの多量拡散により、犠牲陽
極材の犠牲陽極効果が低下し、熱交換器用アルミニウム
合金複合材として耐食性が劣化するためである。Cr、
Zr、Tiはいずれも強度向上に効果があるが、各々
0.05%未満では効果がなく、0.3%を超えると巨
大な化合物を形成して塑性加工性を低下させる。Feは
3003合金の不純物程度の添加は良いが、少ないほど
耐食性は良好となる。
溶し、強度向上に効果がある。添加量を0.3%未満と
したのは、0.3%以上含有すると、Mg2 Siの粒界
析出による粒界腐食を引き起こす恐れがあるからであ
る。Mgはろう付後の強度向上の効果があり、添加量を
1.5%を超え4.0%以下と限定したのは、1.5%
以下では効果がなく、4.0%を超えると、たとえB材
の厚さが二層芯材全体の厚さに占める割合が規定条件を
満たしていても、ろう付時に溶融あるいは拡散に伴うM
g2 Si化合物の粒界析出量が多くなり、それによって
粒界腐食を引き起こす恐れがあり、その腐食部位が多く
なり耐食性が劣化する等の問題が出てくるためである。
Mnは強度と耐食性を向上させるために添加するもので
添加量を0.5〜1.5%としたのは0.5%未満では
効果がなく、1.5%を超えると塑性加工性が低下する
からである。Cuは強度向上に効果があるが、0.05
%未満では効果がなく、0.3%を超えるとろう付加熱
に伴う犠牲陽極材側へのCuの多量拡散により、犠牲陽
極材の犠牲陽極効果が低下し、熱交換器用アルミニウム
合金複合材として耐食性が劣化するためである。Cr、
Zr、Tiはいずれも強度向上に効果があるが、各々
0.05%未満では効果がなく、0.3%を超えると巨
大な化合物を形成して塑性加工性を低下させる。Feは
3003合金の不純物程度の添加は良いが、少ないほど
耐食性は良好となる。
【0010】本発明において、ろう材側の芯材(A材)
厚さを芯材全体の厚さの30%以上と規定した理由を以
下に述べる。Mgの少ないA材厚さが芯全体の厚さの3
0%未満の場合、すなわちMgの多いB材の割合が70
%を超える場合、理論上はMg量が多い分強度が向上す
ることになるが、実際にはMg量によって逆に強度が低
下するという現象が起きる場合がある。これはA材の方
がB材よりも層厚さが薄いために、ろう付加熱により大
量のMgがろう材表面に濃化し、Mg添加による芯材強
度が予想以上に低下するばかりか、ろう付性も劣化す
る。また、A材厚さの割合が30%未満の場合、Mg量
の多いB材厚さの方がA材よりも厚くなるために、ろう
付後、Mg2 Si化合物の粒界析出等に伴う粒界腐食部
位が拡大し、それによって腐食進行が速まり、早期に貫
通する恐れが出てきて、熱交換器用アルミニウム合金複
合材としての機能を失う結果を招くことになる。したが
って、ろう付に伴うろう付表面へのMgの大量濃化の抑
制、およびMg2 Si等による粒界腐食量を抑制させ
て、強度、ろう付性、耐食性のバランスを向上させた熱
交換器用アルミニウム合金複合材を提供するためには、
A材厚さの二層芯材全体厚さに占める割合が30%以上
であることが必要である。
厚さを芯材全体の厚さの30%以上と規定した理由を以
下に述べる。Mgの少ないA材厚さが芯全体の厚さの3
0%未満の場合、すなわちMgの多いB材の割合が70
%を超える場合、理論上はMg量が多い分強度が向上す
ることになるが、実際にはMg量によって逆に強度が低
下するという現象が起きる場合がある。これはA材の方
がB材よりも層厚さが薄いために、ろう付加熱により大
量のMgがろう材表面に濃化し、Mg添加による芯材強
度が予想以上に低下するばかりか、ろう付性も劣化す
る。また、A材厚さの割合が30%未満の場合、Mg量
の多いB材厚さの方がA材よりも厚くなるために、ろう
付後、Mg2 Si化合物の粒界析出等に伴う粒界腐食部
位が拡大し、それによって腐食進行が速まり、早期に貫
通する恐れが出てきて、熱交換器用アルミニウム合金複
合材としての機能を失う結果を招くことになる。したが
って、ろう付に伴うろう付表面へのMgの大量濃化の抑
制、およびMg2 Si等による粒界腐食量を抑制させ
て、強度、ろう付性、耐食性のバランスを向上させた熱
交換器用アルミニウム合金複合材を提供するためには、
A材厚さの二層芯材全体厚さに占める割合が30%以上
であることが必要である。
【0011】本発明は、犠牲陽極材にZnのみ必須、M
gのみ必須、あるいはZn、Mgのみ必須添加すること
により、耐食性の向上を図り、特にMg添加により犠牲
陽極材にて複合材の強度をより向上させるのである。ま
た、必要に応じてSn、In、Ga、Ti、Mnの1種
または2種以上を添加させることにより複合材としての
耐食性が一層向上するのである。以下に、犠牲陽極材に
おける添加元素の添加理由と添加量の限定理由について
述べる。犠牲陽極材において、Zn、Mgは腐食進行を
抑制し、耐食性を向上させる効果がある。またMg添加
により犠牲陽極材自身の強度が向上し、ろう付加熱によ
る芯材への拡散も伴って芯材強度も向上することから、
複合材としての強度向上に大きく寄与するのである。請
求項5において、Zn添加量を1.3〜6.0%と限定
したのは、1.3%未満では上記効果が得られなく、
6.0%を超えると電位が卑となり過ぎて、孔食の防止
は出来ても犠牲陽極材層の腐食量が多くなって、多量に
発生する腐食生成物が伝熱管を詰まらせる原因となった
りするためである。請求項6において、Mg添加量を
0.5〜4.0%と限定したのは、0.5%未満では上
記効果が得られなく、4.0%を超えるとクラッド製造
や圧延性に問題が生じ、犠牲陽極材のクラッド率、およ
び高温でのろう付加熱条件によっては溶融の恐れが出て
くるからである。請求項7において、Zn添加量をZn
1.0〜6.0%と限定したのは、犠牲陽極材中へのM
gとの複合添加においてZn1.0未満では上記効果が
得られなく、6.0%を超えると電位が卑となり過ぎ
て、孔食の防止は出来ても犠牲陽極材層の腐食量が多く
なって、多量に発生する腐食生成物が伝熱管を詰まらせ
る原因となったりするためである。MgをZnとの複合
添加においてMg0.5〜4.0%と限定することによ
り、Zn単独必須添加に比べ耐孔食性をより向上させ複
合材の強度も向上させることができる。Mg0.5%未
満では上記効果が得られなく、4.0%を超えるとクラ
ッド製造や圧延性に問題が生じ、犠牲陽極材のクラッド
率および高温でのろう付加熱条件によっては溶融の恐れ
が生じてくるのである。本発明請求項5、6、7におい
て、必要に応じて添加するSn、In、Gaは、犠牲陽
極材を芯材に比べて電位的に卑にして芯材に対して犠牲
陽極効果を発揮させるものである。Sn添加量を0.0
1〜1.0%、In0.005〜1.0%、Ga0.0
1〜1.0%としたのは、各々下限未満では上記効果が
なく、1.0%を超えると電位が卑となり過ぎて、孔食
の防止は出来ても犠牲陽極材層の腐食量が多くなって、
多量に発生する腐食生成物が伝熱管を詰まらせるなどの
問題が生じるのである。また、Tiは耐孔食性を向上さ
せる効果があるが、0.01%未満では効果がなく、
0.5%を超えると加工性が低下する問題が出てくる。
さらに、Mnを犠牲陽極材に添加することにより複合材
としての強度向上に寄与することができる。その添加量
を0.3〜1.5%と規定したのは、0.3%未満では
効果がなく、1.5%を超えると塑性加工性劣化の問題
が生じるためである。
gのみ必須、あるいはZn、Mgのみ必須添加すること
により、耐食性の向上を図り、特にMg添加により犠牲
陽極材にて複合材の強度をより向上させるのである。ま
た、必要に応じてSn、In、Ga、Ti、Mnの1種
または2種以上を添加させることにより複合材としての
耐食性が一層向上するのである。以下に、犠牲陽極材に
おける添加元素の添加理由と添加量の限定理由について
述べる。犠牲陽極材において、Zn、Mgは腐食進行を
抑制し、耐食性を向上させる効果がある。またMg添加
により犠牲陽極材自身の強度が向上し、ろう付加熱によ
る芯材への拡散も伴って芯材強度も向上することから、
複合材としての強度向上に大きく寄与するのである。請
求項5において、Zn添加量を1.3〜6.0%と限定
したのは、1.3%未満では上記効果が得られなく、
6.0%を超えると電位が卑となり過ぎて、孔食の防止
は出来ても犠牲陽極材層の腐食量が多くなって、多量に
発生する腐食生成物が伝熱管を詰まらせる原因となった
りするためである。請求項6において、Mg添加量を
0.5〜4.0%と限定したのは、0.5%未満では上
記効果が得られなく、4.0%を超えるとクラッド製造
や圧延性に問題が生じ、犠牲陽極材のクラッド率、およ
び高温でのろう付加熱条件によっては溶融の恐れが出て
くるからである。請求項7において、Zn添加量をZn
1.0〜6.0%と限定したのは、犠牲陽極材中へのM
gとの複合添加においてZn1.0未満では上記効果が
得られなく、6.0%を超えると電位が卑となり過ぎ
て、孔食の防止は出来ても犠牲陽極材層の腐食量が多く
なって、多量に発生する腐食生成物が伝熱管を詰まらせ
る原因となったりするためである。MgをZnとの複合
添加においてMg0.5〜4.0%と限定することによ
り、Zn単独必須添加に比べ耐孔食性をより向上させ複
合材の強度も向上させることができる。Mg0.5%未
満では上記効果が得られなく、4.0%を超えるとクラ
ッド製造や圧延性に問題が生じ、犠牲陽極材のクラッド
率および高温でのろう付加熱条件によっては溶融の恐れ
が生じてくるのである。本発明請求項5、6、7におい
て、必要に応じて添加するSn、In、Gaは、犠牲陽
極材を芯材に比べて電位的に卑にして芯材に対して犠牲
陽極効果を発揮させるものである。Sn添加量を0.0
1〜1.0%、In0.005〜1.0%、Ga0.0
1〜1.0%としたのは、各々下限未満では上記効果が
なく、1.0%を超えると電位が卑となり過ぎて、孔食
の防止は出来ても犠牲陽極材層の腐食量が多くなって、
多量に発生する腐食生成物が伝熱管を詰まらせるなどの
問題が生じるのである。また、Tiは耐孔食性を向上さ
せる効果があるが、0.01%未満では効果がなく、
0.5%を超えると加工性が低下する問題が出てくる。
さらに、Mnを犠牲陽極材に添加することにより複合材
としての強度向上に寄与することができる。その添加量
を0.3〜1.5%と規定したのは、0.3%未満では
効果がなく、1.5%を超えると塑性加工性劣化の問題
が生じるためである。
【0012】本発明熱交換器用アルミニウム合金複合材
において、ろう材のクラッド率は3〜15%程度が適当
である。犠牲陽極材のクラッド率は、強度、耐食性のバ
ランスを考えた場合、その合金元素の添加量によって1
0〜40%程度が良いとされている。
において、ろう材のクラッド率は3〜15%程度が適当
である。犠牲陽極材のクラッド率は、強度、耐食性のバ
ランスを考えた場合、その合金元素の添加量によって1
0〜40%程度が良いとされている。
【0013】本発明アルミニウム合金複合材は、主とし
てチューブ材として使用するが、ラジエーターのヘッダ
ー材にも使用でき、その他本発明の目的と同様であれば
いかなる部材としても使用できる。また、ろう付方法は
規定するものでなく、フラックスろう付法、真空ろう付
法、その他のろう付法でろう付する熱交換器用材料とし
ても使用できる。ろう材としては、Al−Si系のJI
S4343(Al−7.5%Si)合金、JIS404
5(Al−10%Si)合金、JIS4047(Al−
12%Si)合金、および4004(Al−10%Si
−1.5%Bi)合金、Al−10%Si−1.5%M
g−0.1%Bi合金等や、その他ろう材にろう付性改
善や耐食性改善の目的で微量の他の元素を添加しても差
し支えない。
てチューブ材として使用するが、ラジエーターのヘッダ
ー材にも使用でき、その他本発明の目的と同様であれば
いかなる部材としても使用できる。また、ろう付方法は
規定するものでなく、フラックスろう付法、真空ろう付
法、その他のろう付法でろう付する熱交換器用材料とし
ても使用できる。ろう材としては、Al−Si系のJI
S4343(Al−7.5%Si)合金、JIS404
5(Al−10%Si)合金、JIS4047(Al−
12%Si)合金、および4004(Al−10%Si
−1.5%Bi)合金、Al−10%Si−1.5%M
g−0.1%Bi合金等や、その他ろう材にろう付性改
善や耐食性改善の目的で微量の他の元素を添加しても差
し支えない。
【0014】
【実施例】以下、本発明を実施例により更に詳細に説明
する。 実施例1 本発明請求項1〜4に関する実施例として、表1、2に
示すろう材側芯材16種、犠牲陽極材側芯材16種、お
よび3003合金を金型鋳造により鋳造して各々両面面
削して仕上げた。仕上げ厚さについては、芯材鋳塊全体
厚さ40mmに占めるA材、B材の厚さ割合が異なるよ
うに仕上げた。ろう材は4343合金を用い、犠牲陽極
材はAl−1.5%Zn−0.7%Mg合金を用い、い
ずれも芯材と同様に鋳造し、面削後、熱間圧延により5
mm厚とした。ろう材、ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯
材、犠牲陽極材の4枚をこの順に重ね合わせ、500℃
にて熱間圧延により4層のクラッド材とした。その後、
冷間圧延により0.35mm厚とし、330℃×2hr
の中間焼鈍を入れて最終的には0.25mm厚まで冷間
圧延し、H14材の試料とした。これらの試料につい
て、強度、ろう付性、耐食性を以下の方法で測定した。 強 度:600℃×10min.のろう付加熱後、1
00℃/min.の冷却速度で冷却し、その後室温に5
日間放置した後、引張強さを測定した。 ろう付性:0.1mm厚の3003合金フィン材をコル
ゲ−ト加工したものと、本試料とを図3に示すように組
合せでコアとし、これを3%の弗化物系フラックス水溶
液に浸漬してフラックスを塗布し、200℃で乾燥後、
不活性ガス中600℃×3min.のろう付加熱を行
い、フィンとの接合率を測定した。接合率が90%以上
であればろう付性良好とする。 耐食性 :強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施し
た後、ろう材側および端(冷媒側)面をシールして水道
水+20ppmCu+ を含む90℃の高温水中で8h
r、室温放置16hrのサイクル浸漬テストを4ヶ月間
行い、試料に生じた最大孔食深さを測定した。 以上の測定結果を表3、4に示す。
する。 実施例1 本発明請求項1〜4に関する実施例として、表1、2に
示すろう材側芯材16種、犠牲陽極材側芯材16種、お
よび3003合金を金型鋳造により鋳造して各々両面面
削して仕上げた。仕上げ厚さについては、芯材鋳塊全体
厚さ40mmに占めるA材、B材の厚さ割合が異なるよ
うに仕上げた。ろう材は4343合金を用い、犠牲陽極
材はAl−1.5%Zn−0.7%Mg合金を用い、い
ずれも芯材と同様に鋳造し、面削後、熱間圧延により5
mm厚とした。ろう材、ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯
材、犠牲陽極材の4枚をこの順に重ね合わせ、500℃
にて熱間圧延により4層のクラッド材とした。その後、
冷間圧延により0.35mm厚とし、330℃×2hr
の中間焼鈍を入れて最終的には0.25mm厚まで冷間
圧延し、H14材の試料とした。これらの試料につい
て、強度、ろう付性、耐食性を以下の方法で測定した。 強 度:600℃×10min.のろう付加熱後、1
00℃/min.の冷却速度で冷却し、その後室温に5
日間放置した後、引張強さを測定した。 ろう付性:0.1mm厚の3003合金フィン材をコル
ゲ−ト加工したものと、本試料とを図3に示すように組
合せでコアとし、これを3%の弗化物系フラックス水溶
液に浸漬してフラックスを塗布し、200℃で乾燥後、
不活性ガス中600℃×3min.のろう付加熱を行
い、フィンとの接合率を測定した。接合率が90%以上
であればろう付性良好とする。 耐食性 :強度測定用の試料と同様のろう付加熱を施し
た後、ろう材側および端(冷媒側)面をシールして水道
水+20ppmCu+ を含む90℃の高温水中で8h
r、室温放置16hrのサイクル浸漬テストを4ヶ月間
行い、試料に生じた最大孔食深さを測定した。 以上の測定結果を表3、4に示す。
【0015】
【表1】
【0016】
【表2】
【0017】
【表3】
【0018】
【表4】
【0019】表3、4から明らかなように、本発明例N
o.1〜25はろう付後の強度が19kgf/mm2 以
上と3003合金を芯材とした従来例No.37よりも
高く、ろう付接合率も90%以上と優れ、耐食性も良好
である。これに対し比較例No.26、27、28、2
9、30、31、33、35は本発明例に比べ強度が低
い。比較例No.34は強度が高いが、ろう付接合率は
5%と低く、また浸漬試験後の孔食深さが0.25mm
と既に貫通孔を生じていることから、ろう付性、耐食性
は本発明例に比べ非常に悪い。また、比較例No.3
1、33はろう付接合率が高く、ろう付性に優れるが、
強度は17kgf/mm2 以下である。No.31につ
いては浸漬試験後の孔食深さが0.25mmと既に貫通
孔を生じていることから、本発明に比べ強度は低く、耐
食性は非常に悪い。またNo.33は浸漬試験後の孔食
深さが貫通孔に至っていないが、強度が本発明例に比べ
かなり低い。比較例No.26、27、28、29、3
0、31、35は浸漬試験後の孔食深さが0.25mm
と既に貫通孔を生じているが、これはろう材側芯材中M
g量が本発明規定量を超えているか、あるいは犠牲陽極
材側芯材中Si量が本発明規定量を超えていることか
ら、Mg2 Siの粒界析出に伴う粒界腐食を引き起こし
たためと考えられる。また、比較例No.34は芯材成
分を本発明の犠牲陽極材側芯材記号B5のみの芯材1層
で構成されており、その合金中、SiとともにMgを多
量に含有することから、粒界腐食を引起し、浸漬試験
後、貫通孔を生じる結果となる。また、ろう付時、芯材
中Mgとろう材表面のフラックスとの反応においてMg
F系化合物が多量に生成されることから、ろう付性は悪
く、ろう材側表面へのMgの多量拡散により、強度も予
想に反し低下する傾向にある。比較例No.32はろう
材側芯材中Si、Mg量および犠牲陽極材側芯材中Mg
量が本発明規定量を超えて添加されていることから、ろ
う付時に材料が溶融してしまい、熱交換器用複合材とし
ての機能を失っている。比較例No.36は芯材成分が
本発明規定範囲内にある(A3、B4の組合せ材)が芯
材全体厚に占めるA材、B材の厚さ割合が本発明規定内
から外れる、即ちろう材側芯材の割合が20%であるこ
とから、強度は従来例よりも高いが、ろう付性、耐食性
は本発明例および従来例よりもかなり悪い。さらに芯材
が3003合金単層である従来例No.37はろう付性
に優れるが、強度は低いため、高強度、高耐食性アルミ
ニウム合金複合材としての特性を満足し得ない。
o.1〜25はろう付後の強度が19kgf/mm2 以
上と3003合金を芯材とした従来例No.37よりも
高く、ろう付接合率も90%以上と優れ、耐食性も良好
である。これに対し比較例No.26、27、28、2
9、30、31、33、35は本発明例に比べ強度が低
い。比較例No.34は強度が高いが、ろう付接合率は
5%と低く、また浸漬試験後の孔食深さが0.25mm
と既に貫通孔を生じていることから、ろう付性、耐食性
は本発明例に比べ非常に悪い。また、比較例No.3
1、33はろう付接合率が高く、ろう付性に優れるが、
強度は17kgf/mm2 以下である。No.31につ
いては浸漬試験後の孔食深さが0.25mmと既に貫通
孔を生じていることから、本発明に比べ強度は低く、耐
食性は非常に悪い。またNo.33は浸漬試験後の孔食
深さが貫通孔に至っていないが、強度が本発明例に比べ
かなり低い。比較例No.26、27、28、29、3
0、31、35は浸漬試験後の孔食深さが0.25mm
と既に貫通孔を生じているが、これはろう材側芯材中M
g量が本発明規定量を超えているか、あるいは犠牲陽極
材側芯材中Si量が本発明規定量を超えていることか
ら、Mg2 Siの粒界析出に伴う粒界腐食を引き起こし
たためと考えられる。また、比較例No.34は芯材成
分を本発明の犠牲陽極材側芯材記号B5のみの芯材1層
で構成されており、その合金中、SiとともにMgを多
量に含有することから、粒界腐食を引起し、浸漬試験
後、貫通孔を生じる結果となる。また、ろう付時、芯材
中Mgとろう材表面のフラックスとの反応においてMg
F系化合物が多量に生成されることから、ろう付性は悪
く、ろう材側表面へのMgの多量拡散により、強度も予
想に反し低下する傾向にある。比較例No.32はろう
材側芯材中Si、Mg量および犠牲陽極材側芯材中Mg
量が本発明規定量を超えて添加されていることから、ろ
う付時に材料が溶融してしまい、熱交換器用複合材とし
ての機能を失っている。比較例No.36は芯材成分が
本発明規定範囲内にある(A3、B4の組合せ材)が芯
材全体厚に占めるA材、B材の厚さ割合が本発明規定内
から外れる、即ちろう材側芯材の割合が20%であるこ
とから、強度は従来例よりも高いが、ろう付性、耐食性
は本発明例および従来例よりもかなり悪い。さらに芯材
が3003合金単層である従来例No.37はろう付性
に優れるが、強度は低いため、高強度、高耐食性アルミ
ニウム合金複合材としての特性を満足し得ない。
【0020】実施例2 本発明請求項5に関する実施例として、表5に示す犠牲
陽極材14種を、請求項6に関する実施例として表6に
示す犠牲陽極材12種を、請求項7に関する実施例とし
て表7に示す犠牲陽極材12種を、金型鋳造により鋳造
して各々両面面削して、熱間圧延により5mm厚とし
た。表5、6に記載の本発明犠牲陽極材とクラッドした
芯材は、実施例1の表3中に記載した本発明例No.1
2(A3、B4の組合せ材)と同じものを使用した。表
7に記載の本発明犠牲陽極材とクラッドした芯材は、実
施例1の表3中に記載した本発明例No.8(A2、B
5の組合せ材)と同じものを使用した。従来犠牲陽極材
とクラッドした芯材は実施例1の表4中に記載した従来
例3003を使用した。ろう材は4343合金を用い、
鋳造し、面削後、熱間圧延により5mm厚とした。ろう
材、ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の4
枚をこの順に重ね合わせ、500℃にて熱間圧延により
4層のクラッド材とした。その後、冷間圧延により0.
35mm厚とし、330℃×2hrの中間焼鈍を入れて
最終的には0.25mm厚まで冷間圧延し、H14材の
試料とした。これらの試料について、強度、ろう付性、
耐食性を実施例1と同様の方法で測定した。以上の結果
を表5、6、7に示す。
陽極材14種を、請求項6に関する実施例として表6に
示す犠牲陽極材12種を、請求項7に関する実施例とし
て表7に示す犠牲陽極材12種を、金型鋳造により鋳造
して各々両面面削して、熱間圧延により5mm厚とし
た。表5、6に記載の本発明犠牲陽極材とクラッドした
芯材は、実施例1の表3中に記載した本発明例No.1
2(A3、B4の組合せ材)と同じものを使用した。表
7に記載の本発明犠牲陽極材とクラッドした芯材は、実
施例1の表3中に記載した本発明例No.8(A2、B
5の組合せ材)と同じものを使用した。従来犠牲陽極材
とクラッドした芯材は実施例1の表4中に記載した従来
例3003を使用した。ろう材は4343合金を用い、
鋳造し、面削後、熱間圧延により5mm厚とした。ろう
材、ろう材側芯材、犠牲陽極材側芯材、犠牲陽極材の4
枚をこの順に重ね合わせ、500℃にて熱間圧延により
4層のクラッド材とした。その後、冷間圧延により0.
35mm厚とし、330℃×2hrの中間焼鈍を入れて
最終的には0.25mm厚まで冷間圧延し、H14材の
試料とした。これらの試料について、強度、ろう付性、
耐食性を実施例1と同様の方法で測定した。以上の結果
を表5、6、7に示す。
【0021】
【表5】
【0022】
【表6】
【0023】
【表7】
【0024】表5から明らかなように、本発明請求項5
で規定した犠牲陽極材を用いることにより、本発明例
(犠牲陽極材の記号で代用)D1〜D13はろう付後の
強度が20kgf/mm2 以上と3003合金を芯材と
した従来例D14に比べはるかに高いレベルを維持しな
がら、浸漬試験後の最大孔食深さが従来の犠牲陽極材を
用いる場合に比べて小さく、耐食性が向上している。表
6から明らかなように、本発明請求項6で規定した犠牲
陽極材を用いることにより、本発明例(犠牲陽極材の記
号で代用)E1〜E11はろう付後の強度が21kgf
/mm2 以上と3003合金を芯材とした従来例D14
に比べはるかに高いレベルを維持しながら、浸漬試験後
の最大孔食深さが従来の犠牲陽極材を用いる場合に比べ
て小さく、耐食性が向上している。表7から明らかなよ
うに、本発明請求項7で規定した犠牲陽極材を用いるこ
とにより、本発明例(犠牲陽極材の記号で代用)F1〜
F11はろう付後の強度が21kgf/mm2 以上と3
003合金を芯材とした従来例D14に比べはるかに高
いレベルを維持しながら、浸漬試験後の最大孔食深さが
従来の犠牲陽極材を用いる場合に比べて小さく、耐食性
が向上している。
で規定した犠牲陽極材を用いることにより、本発明例
(犠牲陽極材の記号で代用)D1〜D13はろう付後の
強度が20kgf/mm2 以上と3003合金を芯材と
した従来例D14に比べはるかに高いレベルを維持しな
がら、浸漬試験後の最大孔食深さが従来の犠牲陽極材を
用いる場合に比べて小さく、耐食性が向上している。表
6から明らかなように、本発明請求項6で規定した犠牲
陽極材を用いることにより、本発明例(犠牲陽極材の記
号で代用)E1〜E11はろう付後の強度が21kgf
/mm2 以上と3003合金を芯材とした従来例D14
に比べはるかに高いレベルを維持しながら、浸漬試験後
の最大孔食深さが従来の犠牲陽極材を用いる場合に比べ
て小さく、耐食性が向上している。表7から明らかなよ
うに、本発明請求項7で規定した犠牲陽極材を用いるこ
とにより、本発明例(犠牲陽極材の記号で代用)F1〜
F11はろう付後の強度が21kgf/mm2 以上と3
003合金を芯材とした従来例D14に比べはるかに高
いレベルを維持しながら、浸漬試験後の最大孔食深さが
従来の犠牲陽極材を用いる場合に比べて小さく、耐食性
が向上している。
【0025】
【発明の効果】以上述べたように、本発明による熱交換
器用アルミニウム合金複合材は、従来例に比べ強度、ろ
う付性、耐食性のバランスを維持しながら、各々の特性
を向上させることができたもので、工業上顕著な効果を
奏するものである。
器用アルミニウム合金複合材は、従来例に比べ強度、ろ
う付性、耐食性のバランスを維持しながら、各々の特性
を向上させることができたもので、工業上顕著な効果を
奏するものである。
【図1】自動車用ラジエーターの構造を示す一部断面の
斜視図。
斜視図。
【図2】本発明アルミニウム合金複合材の断面図。
【図3】アルミニウム合金複合材のろう付性を判定する
ためのろう付加熱コアを示す図。
ためのろう付加熱コアを示す図。
1 チューブ 2 フィン 3 ヘッダー 4 タンク 5 犠牲陽極材 6 犠牲陽極材側芯材 7 ろう材側芯材 8 ろう材 9 チューブ材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 C23F 13/14 F28F 21/08 9141−3L
Claims (7)
- 【請求項1】 芯材の片面にAl−Si系合金のろう材
を、他の面にAl−Zn系合金、Al−Mg系合金、ま
たはAl−Zn−Mg系合金等の犠牲陽極材をクラッド
したアルミニウム合金複合材において、芯材を二層構造
とし、ろう材側芯材をMn0.5〜1.5wt%、Cu
0.3〜1.5wt%、Si0.2〜1.5wt%、Mg
0.2wt%以下を含有し、残部Alと不可避的不純物と
からなるAl合金とし、犠牲陽極材側芯材をSi0.3
wt%未満、Mg1.5wt%を超え、4.0wt%以下、M
n0.5〜1.5wt%を含有し、残部Alと不可避的不
純物とからなるAl合金とし、ろう材側芯材の厚さが芯
材全体の厚さの30%以上であることを特徴とする熱交
換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材。 - 【請求項2】 芯材の片面にAl−Si系合金のろう材
を、他の面にAl−Zn系合金、Al−Mg系合金、ま
たはAl−Zn−Mg系合金等の犠牲陽極材をクラッド
したアルミニウム合金複合材において、芯材を二層構造
とし、ろう材側芯材をMn0.5〜1.5wt%、Cu
0.3〜1.5wt%、Si0.2〜1.5wt%、Mg
0.2wt%以下を含有し、さらに各々0.05〜0.3
wt%のCr、Zr、Tiのうちの1種または2種以上を
含有し、残部Alと不可避的不純物とからなるAl合金
とし、犠牲陽極材側芯材をSi0.3wt%未満、Mg
1.5wt%を超え、4.0wt%以下、Mn0.5〜1.
5wt%を含有し、残部Alと不可避的不純物とからなる
Al合金とし、ろう材側芯材の厚さが芯材全体の厚さの
30%以上であることを特徴とする熱交換器用高強度高
耐食性アルミニウム合金複合材。 - 【請求項3】 芯材の片面にAl−Si系合金のろう材
を、他の面にAl−Zn系合金、Al−Mg系合金、ま
たはAl−Zn−Mg系合金等の犠牲陽極材をクラッド
したアルミニウム合金複合材において、芯材を二層構造
とし、ろう材側芯材をMn0.5〜1.5wt%、Cu
0.3〜1.5wt%、Si0.2〜1.5wt%、Mg
0.2wt%以下を含有し、残部Alと不可避的不純物と
からなるAl合金とし、犠牲陽極材側芯材をSi0.3
wt%未満、Mg1.5wt%を超え、4.0wt%以下、M
n0.5〜1.5wt%を含有し、さらに各々0.05〜
0.3wt%のCu、Cr、Zr、Tiのうちの1種また
は2種以上を含有し、残部Alと不可避的不純物とから
なるAl合金とし、ろう材側芯材の厚さが芯材全体の厚
さの30%以上であることを特徴とする熱交換器用高強
度高耐食性アルミニウム合金複合材。 - 【請求項4】 芯材の片面にAl−Si系合金のろう材
を、他の面にAl−Zn系合金、Al−Mg系合金、ま
たはAl−Zn−Mg系合金等の犠牲陽極材をクラッド
したアルミニウム合金複合材において、芯材を二層構造
とし、ろう材側芯材をMn0.5〜1.5wt%、Cu
0.3〜1.5wt%、Si0.2〜1.5wt%、Mg
0.2wt%以下を含有し、さらに各々0.05〜0.3
wt%のCr、Zr、Tiのうちの1種または2種以上を
含有し、残部Alと不可避的不純物とからなるAl合金
とし、犠牲陽極材側芯材をSi0.3wt%未満、Mg
1.5wt%を超え、4.0wt%以下、Mn0.5〜1.
5wt%を含有し、さらに各々0.05〜0.3wt%のC
u、Cr、Zr、Tiのうちの1種または2種以上を含
有し、残部Alと不可避的不純物とからなるAl合金と
し、ろう材側芯材の厚さが芯材全体の厚さの30%以上
であることを特徴とするアルミニウム合金複合材。 - 【請求項5】 犠牲陽極材がZn1.3〜6.0wt%を
含有し、必要に応じてさらにSn0.01〜1.0wt
%、In0.005〜1.0wt%、Ga0.01〜1.
0wt%、Ti0.01〜0.5wt%、Mn0.3〜1.
5wt%のうちの1種または2種以上を含有し、残部Al
と不可避的不純物とからなるAl合金であることを特徴
とする請求項1乃至請求項4記載の熱交換器用高強度高
耐食性アルミニウム合金複合材。 - 【請求項6】 犠牲陽極材がMg0.5〜4.0wt%を
含有し、必要に応じてさらにSn0.01〜1.0wt
%、In0.005〜1.0wt%、Ga0.01〜1.
0wt%、Ti0.01〜0.5wt%、Mn0.3〜1.
5wt%のうちの1種または2種以上を含有し、残部Al
と不可避的不純物とからなるAl合金であることを特徴
とする請求項1乃至請求項4記載の熱交換器用高強度高
耐食性アルミニウム合金複合材。 - 【請求項7】 犠牲陽極材がMg0.5〜4.0wt%、
Zn1.0〜6.0wt%を含有し、必要に応じてさらに
Sn0.01〜1.0wt%、In0.005〜1.0wt
%、Ga0.01〜1.0wt%、Ti0.01〜0.5
wt%、Mn0.3〜1.5wt%のうちの1種または2種
以上を含有し、残部Alと不可避的不純物とからなるA
l合金であることを特徴とする請求項1乃至請求項4記
載の熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合
材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5051566A JPH06240398A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5051566A JPH06240398A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06240398A true JPH06240398A (ja) | 1994-08-30 |
Family
ID=12890524
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5051566A Pending JPH06240398A (ja) | 1993-02-17 | 1993-02-17 | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH06240398A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001087888A (ja) * | 1999-09-22 | 2001-04-03 | Toyo Radiator Co Ltd | 耐熱性熱交換器用ブレージングシート |
JP2011202285A (ja) * | 1999-04-12 | 2011-10-13 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | ろう付け用シート |
JP2013040361A (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金製パイプ部材 |
-
1993
- 1993-02-17 JP JP5051566A patent/JPH06240398A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011202285A (ja) * | 1999-04-12 | 2011-10-13 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | ろう付け用シート |
JP2001087888A (ja) * | 1999-09-22 | 2001-04-03 | Toyo Radiator Co Ltd | 耐熱性熱交換器用ブレージングシート |
JP2013040361A (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-28 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用アルミニウム合金製パイプ部材 |
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