JP2786577B2 - 方向性けい素鋼板の製造方法 - Google Patents
方向性けい素鋼板の製造方法Info
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- JP2786577B2 JP2786577B2 JP5127041A JP12704193A JP2786577B2 JP 2786577 B2 JP2786577 B2 JP 2786577B2 JP 5127041 A JP5127041 A JP 5127041A JP 12704193 A JP12704193 A JP 12704193A JP 2786577 B2 JP2786577 B2 JP 2786577B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、方向性けい素鋼板の
製造方法に関し、特に脱炭焼鈍工程を工夫することによ
って、磁気特性を改善しようとするものである。
製造方法に関し、特に脱炭焼鈍工程を工夫することによ
って、磁気特性を改善しようとするものである。
【０００２】
【従来の技術】方向性けい素鋼板は軟磁性材料として、
主に変圧器あるいは回転機等の鉄心材料として使用され
るもので、磁気特性として磁束密度が高く、鉄損および
磁気歪が小さいことが要求される。
主に変圧器あるいは回転機等の鉄心材料として使用され
るもので、磁気特性として磁束密度が高く、鉄損および
磁気歪が小さいことが要求される。
【０００３】かかる方向性けい素鋼板は、２次再結晶に
必要なインヒビター、例えばMnS,MnSe,AlN等を含む、方
向性けい素鋼スラブを加熱して熱間圧延を行った後、必
要に応じて焼鈍を行い、１回あるいは中間焼鈍をはさむ
２回以上の冷間圧延によって最終製品板厚とし、次いで
脱炭焼鈍を行った後、鋼板にMgO などの焼鈍分離剤を塗
布し、仕上げ焼鈍を行って製造される。なお、この方向
性けい素鋼板の表面には、特殊な場合を除いて、フォル
ステライト（Mg2SiO4 ) 質絶縁被膜が形成されているの
が普通である。この被膜は表面の電気的絶縁だけでな
く、その低熱膨張性を利用して引張応力を鋼板に付与す
ることにより、鉄損さらには磁気歪をも、効果的に改善
している。
必要なインヒビター、例えばMnS,MnSe,AlN等を含む、方
向性けい素鋼スラブを加熱して熱間圧延を行った後、必
要に応じて焼鈍を行い、１回あるいは中間焼鈍をはさむ
２回以上の冷間圧延によって最終製品板厚とし、次いで
脱炭焼鈍を行った後、鋼板にMgO などの焼鈍分離剤を塗
布し、仕上げ焼鈍を行って製造される。なお、この方向
性けい素鋼板の表面には、特殊な場合を除いて、フォル
ステライト（Mg2SiO4 ) 質絶縁被膜が形成されているの
が普通である。この被膜は表面の電気的絶縁だけでな
く、その低熱膨張性を利用して引張応力を鋼板に付与す
ることにより、鉄損さらには磁気歪をも、効果的に改善
している。
【０００４】この被膜は仕上げ焼鈍において形成される
が、その形成挙動は鋼中のMnS,MnSe,AlN等のインヒビタ
ーの挙動に影響するため、優れた磁性を得るための必須
の過程である２次再結晶そのものにも影響を及ぼす。さ
らに形成した被膜は、２次再結晶が完了して不要となっ
たインヒビター成分を被膜中に吸い上げ、鋼を純化する
ことによっても、鋼板の磁気特性の十分な発揮を助けて
いる。従って、この被膜形成過程を制御して被膜を均一
に形成することは、方向性けい素鋼板の製品品質を左右
する重要なポイントのひとつである。
が、その形成挙動は鋼中のMnS,MnSe,AlN等のインヒビタ
ーの挙動に影響するため、優れた磁性を得るための必須
の過程である２次再結晶そのものにも影響を及ぼす。さ
らに形成した被膜は、２次再結晶が完了して不要となっ
たインヒビター成分を被膜中に吸い上げ、鋼を純化する
ことによっても、鋼板の磁気特性の十分な発揮を助けて
いる。従って、この被膜形成過程を制御して被膜を均一
に形成することは、方向性けい素鋼板の製品品質を左右
する重要なポイントのひとつである。
【０００５】すなわち、形成した被膜は、当然のことな
がら、均一で欠陥がなく、かつ剪断、打抜きおよび曲げ
加工等に耐え得る密着性の優れたものでなければならな
い。また、平滑で鉄心として積層したときに、高い占積
率を示すものでなければならない。
がら、均一で欠陥がなく、かつ剪断、打抜きおよび曲げ
加工等に耐え得る密着性の優れたものでなければならな
い。また、平滑で鉄心として積層したときに、高い占積
率を示すものでなければならない。
【０００６】方向性けい素鋼板にフォルステライト質絶
縁被膜を形成させるには、所望の最終厚みに冷間圧延し
た後、湿水素中で700 〜900 ℃の温度で連続焼鈍を行っ
て、冷間圧延後の組織を、適正な２次再結晶が起こるよ
うに、１次再結晶させると同時に、２次再結晶を完全に
行わせて磁気特性を向上させるため、鋼板に0.01〜0.10
％程度含まれる炭素を、 0.003％程度以下まで脱炭す
る。
縁被膜を形成させるには、所望の最終厚みに冷間圧延し
た後、湿水素中で700 〜900 ℃の温度で連続焼鈍を行っ
て、冷間圧延後の組織を、適正な２次再結晶が起こるよ
うに、１次再結晶させると同時に、２次再結晶を完全に
行わせて磁気特性を向上させるため、鋼板に0.01〜0.10
％程度含まれる炭素を、 0.003％程度以下まで脱炭す
る。
【０００７】さらに、これと同時に酸化によって、SiO2
を主成分とするサブスケールを鋼板表層に生成させる。
その後、MgO を主成分とする焼鈍分離剤を鋼板上に塗布
し、コイル状に巻取って還元または非酸化性雰囲気中に
て1000℃から1200℃程度の温度で、高温仕上げ焼鈍を施
すことにより、以下の式で示される固相反応によってフ
ォルステライト質絶縁被膜を形成させる。２MgO ＋SiO2
→MgSiO4
を主成分とするサブスケールを鋼板表層に生成させる。
その後、MgO を主成分とする焼鈍分離剤を鋼板上に塗布
し、コイル状に巻取って還元または非酸化性雰囲気中に
て1000℃から1200℃程度の温度で、高温仕上げ焼鈍を施
すことにより、以下の式で示される固相反応によってフ
ォルステライト質絶縁被膜を形成させる。２MgO ＋SiO2
→MgSiO4
【０００８】このフォルステライト質絶縁被膜は１μｍ
前後の微細結晶が緻密に集積したセラミックス被膜であ
り、上述の如く、脱炭焼鈍において、鋼板表層に生成し
た酸化物を一方の原料物質として、その鋼板上に生成す
るものであるから、この酸化物の種類，量，分布等は、
フォルステライトの核生成や粒成長挙動に関与するとと
もに被膜結晶粒の粒界や粒そのものの強度にも影響を及
ぼし、従って仕上げ焼鈍後の被膜品質にも多大な影響を
及ぼす。
前後の微細結晶が緻密に集積したセラミックス被膜であ
り、上述の如く、脱炭焼鈍において、鋼板表層に生成し
た酸化物を一方の原料物質として、その鋼板上に生成す
るものであるから、この酸化物の種類，量，分布等は、
フォルステライトの核生成や粒成長挙動に関与するとと
もに被膜結晶粒の粒界や粒そのものの強度にも影響を及
ぼし、従って仕上げ焼鈍後の被膜品質にも多大な影響を
及ぼす。
【０００９】また、他方の原料物質であるMgO を主体と
する焼鈍分離剤は、水に懸濁したスラリーとして鋼板に
塗布されるため、乾燥された後も物理的に吸着したH2O
を保有する他、一部が水和してMg(OH)2 に変化している
ため、仕上焼鈍中に 800℃あたりまで、少量ながらH2O
を放出し続ける。このため鋼板表面はこのH2O により、
いわゆる追加酸化を受ける。この酸化もフォルステライ
トの生成挙動に影響を及ぼすとともにインヒビターの酸
化や分解につながることから、これが多いと磁気特性を
劣化する要因となる。この追加酸化の受け易さも、脱炭
焼鈍で生じた鋼板表層の酸化物層の物性に大きく左右さ
れる。
する焼鈍分離剤は、水に懸濁したスラリーとして鋼板に
塗布されるため、乾燥された後も物理的に吸着したH2O
を保有する他、一部が水和してMg(OH)2 に変化している
ため、仕上焼鈍中に 800℃あたりまで、少量ながらH2O
を放出し続ける。このため鋼板表面はこのH2O により、
いわゆる追加酸化を受ける。この酸化もフォルステライ
トの生成挙動に影響を及ぼすとともにインヒビターの酸
化や分解につながることから、これが多いと磁気特性を
劣化する要因となる。この追加酸化の受け易さも、脱炭
焼鈍で生じた鋼板表層の酸化物層の物性に大きく左右さ
れる。
【００１０】さらに、AlN をインヒビターとする方向性
けい素鋼板においては、この酸化物層の物性が、仕上げ
焼鈍中の脱Ｎ挙動あるいは焼鈍雰囲気からのＮの侵入挙
動に影響を及ぼして、磁気特性にも影響を与える。以
上、述べたように、脱炭焼鈍における鋼板表層の状態を
制御することは、方向性けい素鋼板の製造における重要
なポイントのひとつとなる。
けい素鋼板においては、この酸化物層の物性が、仕上げ
焼鈍中の脱Ｎ挙動あるいは焼鈍雰囲気からのＮの侵入挙
動に影響を及ぼして、磁気特性にも影響を与える。以
上、述べたように、脱炭焼鈍における鋼板表層の状態を
制御することは、方向性けい素鋼板の製造における重要
なポイントのひとつとなる。
【００１１】方向性けい素鋼板の脱炭焼鈍に関しては、
例えば、特開昭59−185725号公報に開示されているよう
に、焼鈍雰囲気の露点を50〜75℃に制御する方法、特開
昭54−160514号公報に示されているように、雰囲気の酸
化度を、脱炭の前半では0.15以上とし、後半では0.75以
下でかつ前半より低くする方法などが知られている。
例えば、特開昭59−185725号公報に開示されているよう
に、焼鈍雰囲気の露点を50〜75℃に制御する方法、特開
昭54−160514号公報に示されているように、雰囲気の酸
化度を、脱炭の前半では0.15以上とし、後半では0.75以
下でかつ前半より低くする方法などが知られている。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
雰囲気制御によっても、必ずしも十分な品質を有するフ
ォルステライト被膜が生成するとは限らず、ストリップ
幅方向、あるいは長手方向で密着不良の部分を生じた
り、外観，被膜厚み，あるいはフォルステライト粒径等
が不均一な被膜となる場合が応々にして生じる。さら
に、局所的に点状−筋状に被膜が剥離したり、ポーラス
な被膜となる場合もあった。
雰囲気制御によっても、必ずしも十分な品質を有するフ
ォルステライト被膜が生成するとは限らず、ストリップ
幅方向、あるいは長手方向で密着不良の部分を生じた
り、外観，被膜厚み，あるいはフォルステライト粒径等
が不均一な被膜となる場合が応々にして生じる。さら
に、局所的に点状−筋状に被膜が剥離したり、ポーラス
な被膜となる場合もあった。
【００１３】この発明は、上記の問題点を有利に解決し
ようとするものであり、コイルの全幅および全長にわた
って、欠陥のない均一で密着性の優れた被膜を有する方
向性けい素鋼板を得るための、新規な製造方法について
提案することを目的とする。
ようとするものであり、コイルの全幅および全長にわた
って、欠陥のない均一で密着性の優れた被膜を有する方
向性けい素鋼板を得るための、新規な製造方法について
提案することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段】この発明は、方向性けい
素鋼素材を熱間圧延したのち、１回または中間焼鈍を挟
む２回の冷間圧延を施し、ついで脱炭焼鈍後、焼鈍分離
剤を塗布してから、最終仕上げ焼鈍を施す一連の工程よ
りなる方向性けい素鋼板の製造方法において、脱炭焼鈍
は、鋼板ストリップと雰囲気ガスとの相対流速が80m/mi
n 以上の炉内雰囲気で行うことを特徴とする方向性けい
素鋼板の製造方法である。また、この発明は、上記の方
法において、さらに鋼板温度が 750℃以上での水素分圧
に対する水蒸気分圧の比をFeO 生成域よりも低く設定し
た、炉内雰囲気で行うことを特徴とする方向性けい素鋼
板の製造方法である。
素鋼素材を熱間圧延したのち、１回または中間焼鈍を挟
む２回の冷間圧延を施し、ついで脱炭焼鈍後、焼鈍分離
剤を塗布してから、最終仕上げ焼鈍を施す一連の工程よ
りなる方向性けい素鋼板の製造方法において、脱炭焼鈍
は、鋼板ストリップと雰囲気ガスとの相対流速が80m/mi
n 以上の炉内雰囲気で行うことを特徴とする方向性けい
素鋼板の製造方法である。また、この発明は、上記の方
法において、さらに鋼板温度が 750℃以上での水素分圧
に対する水蒸気分圧の比をFeO 生成域よりも低く設定し
た、炉内雰囲気で行うことを特徴とする方向性けい素鋼
板の製造方法である。
【００１５】
【作用】発明者らは、ストリップにおけるフォルステラ
イト被膜の品質ばらつきの原因を詳細に調査した結果、
脱炭焼鈍において鋼板表層に生成するサブスケールの量
と質のばらつきが大きく影響していることを見出した。
このことは、ストリップの幅方向あるいは長手方向にお
いて、サブスケール形成反応が、必ずしも均一には起こ
っていないことを意味する。この原因としては、雰囲気
の酸化性を規定する水素分圧に対する水蒸気分圧の比
（以下、Ｐ(H2O) ／Ｐ(H2)と示す）の不可避的変動の
他、鋼板と雰囲気ガスとの接触が均一に生じていないこ
とが考えられる。そこで、ストリップと雰囲気ガスの相
対流速を速くすることにより、サブスケール形成反応を
促進し、かつ均一化する実験を行った。以下にこの実験
結果について述べる。
イト被膜の品質ばらつきの原因を詳細に調査した結果、
脱炭焼鈍において鋼板表層に生成するサブスケールの量
と質のばらつきが大きく影響していることを見出した。
このことは、ストリップの幅方向あるいは長手方向にお
いて、サブスケール形成反応が、必ずしも均一には起こ
っていないことを意味する。この原因としては、雰囲気
の酸化性を規定する水素分圧に対する水蒸気分圧の比
（以下、Ｐ(H2O) ／Ｐ(H2)と示す）の不可避的変動の
他、鋼板と雰囲気ガスとの接触が均一に生じていないこ
とが考えられる。そこで、ストリップと雰囲気ガスの相
対流速を速くすることにより、サブスケール形成反応を
促進し、かつ均一化する実験を行った。以下にこの実験
結果について述べる。
【００１６】インヒビターとしてMnSeおよびSbを含む
3.3wt％けい素鋼板（板厚0.23mm）を、 840℃×２分
間、Ｐ(H2O) ／Ｐ(H2)：0.58の湿水素雰囲気中で脱炭焼
鈍した。このとき雰囲気ガスと鋼板の相対速度を、40〜
160m/minの間で変化させた。得られた脱炭焼鈍板の酸素
目付量を調査するとともに、この鋼板にMgO を主成分と
する焼鈍分離剤を塗布し、 850℃×50時間の２次再結晶
焼鈍と、引続くH2雰囲気中での1200℃×５時間の純化焼
鈍を行った。その後、フォルステライト被膜の均一性を
評価した。これらの結果を図１(a) および(b) にそれぞ
れ示す。まず、同図(a) に示すように、脱炭焼鈍後の酸
素目付量は、鋼板と雰囲気ガスとの相対流速の増加につ
れて増大し、かつばらつきも小さくなっており、相対流
速80m/min 以上でほぼ安定する。また、同図(b) に示す
ように、フォルステライト被膜は、相対流速が80m/min
以上でコイル全幅，全長にわたって均一になったが、40
〜60m/min では、それよりも明らかに均一性が劣った。
3.3wt％けい素鋼板（板厚0.23mm）を、 840℃×２分
間、Ｐ(H2O) ／Ｐ(H2)：0.58の湿水素雰囲気中で脱炭焼
鈍した。このとき雰囲気ガスと鋼板の相対速度を、40〜
160m/minの間で変化させた。得られた脱炭焼鈍板の酸素
目付量を調査するとともに、この鋼板にMgO を主成分と
する焼鈍分離剤を塗布し、 850℃×50時間の２次再結晶
焼鈍と、引続くH2雰囲気中での1200℃×５時間の純化焼
鈍を行った。その後、フォルステライト被膜の均一性を
評価した。これらの結果を図１(a) および(b) にそれぞ
れ示す。まず、同図(a) に示すように、脱炭焼鈍後の酸
素目付量は、鋼板と雰囲気ガスとの相対流速の増加につ
れて増大し、かつばらつきも小さくなっており、相対流
速80m/min 以上でほぼ安定する。また、同図(b) に示す
ように、フォルステライト被膜は、相対流速が80m/min
以上でコイル全幅，全長にわたって均一になったが、40
〜60m/min では、それよりも明らかに均一性が劣った。
【００１７】このように、鋼板と雰囲気ガスとの相対流
速を80m/min 以上とすることで、フォルステライト被膜
の均一性が向上したのは、脱炭焼鈍におけるサブスケー
ルの形成が、均一化、かつ促進されたためと考えられ
る。
速を80m/min 以上とすることで、フォルステライト被膜
の均一性が向上したのは、脱炭焼鈍におけるサブスケー
ルの形成が、均一化、かつ促進されたためと考えられ
る。
【００１８】さらに、脱炭雰囲気の酸化性を規定する分
圧比Ｐ(H2O) ／Ｐ(H2)の影響について検討を行ったとこ
ろ、鋼板温度が 750℃以上では、Ｐ(H2O) ／Ｐ(H2)をFe
O 生成域に入らないように低く設定することで、より良
好な被膜が安定して得られることが新たに判明した。Fe
O を生成するＰ(H2O) ／Ｐ(H2)は、図２に示すように、
750 ℃では約0.54，800 ℃では約0.60，850 ℃では約0.
64である。ここで、図２に示すFeO 生成域の下限は、次
式で表すことができる。
圧比Ｐ(H2O) ／Ｐ(H2)の影響について検討を行ったとこ
ろ、鋼板温度が 750℃以上では、Ｐ(H2O) ／Ｐ(H2)をFe
O 生成域に入らないように低く設定することで、より良
好な被膜が安定して得られることが新たに判明した。Fe
O を生成するＰ(H2O) ／Ｐ(H2)は、図２に示すように、
750 ℃では約0.54，800 ℃では約0.60，850 ℃では約0.
64である。ここで、図２に示すFeO 生成域の下限は、次
式で表すことができる。
【数１】 ただし Ｔ＝ケルビン温度 従って、鋼板温度が750 ℃以上のＰ(H2O) ／Ｐ(H2)は、
【数２】 の範囲に設定すればよい。
【００１９】また、鋼板温度が750 ℃以上で、FeO 生成
域に入ると被膜特性が相対的に劣化するのは、形成した
サブスケールの保護性が劣化し、仕上焼鈍中の追加酸化
を受けやすくなるためと考えられる。
域に入ると被膜特性が相対的に劣化するのは、形成した
サブスケールの保護性が劣化し、仕上焼鈍中の追加酸化
を受けやすくなるためと考えられる。
【００２０】なお、方向性けい素鋼板は、２次再結晶の
ために利用するインヒビターのちがいによって、Mn−Sb
系，AlN −MnS 系，AlN −MnSe系，Mn−Ｓ系等の種類が
あるが、この発明はいずれの鋼種に対しても適用でき
る。
ために利用するインヒビターのちがいによって、Mn−Sb
系，AlN −MnS 系，AlN −MnSe系，Mn−Ｓ系等の種類が
あるが、この発明はいずれの鋼種に対しても適用でき
る。
【００２１】
実施例１ Ｃ；0.065 wt％（以下、単に％と示す），Si；3.28％，
Mn；0.08％，Se；0.022 ％，sol.Al；0.024 ％，Ｎ；0.
008 ％，Sb；0.025 ％を含有する方向性けい素鋼素材
を、2.3mm 厚に熱間圧延後、1150℃で均一化焼鈍を行
い、その後、１回の冷間圧延で0.23mmの板厚とした。次
いで 835℃で 120秒間、湿水素中で脱炭焼鈍を行った。
このとき、鋼板の通板速度および雰囲気ガスの流通速度
を変更することによって、鋼板と雰囲気ガスの相対流速
を表１に示す３水準に調整した。また、雰囲気ガスのＰ
(H2O) ／Ｐ(H2)は、0.55および0.65の２水準とした。次
いで、MgO にTiO2：３％を含む焼鈍分離剤を塗布し、H2
雰囲気中で、1200℃，10時間の２次再結晶，純化焼鈍に
供した。その後、りん酸マグネシウムとコロイダルシリ
カを主成分とするコーティングを施した。
Mn；0.08％，Se；0.022 ％，sol.Al；0.024 ％，Ｎ；0.
008 ％，Sb；0.025 ％を含有する方向性けい素鋼素材
を、2.3mm 厚に熱間圧延後、1150℃で均一化焼鈍を行
い、その後、１回の冷間圧延で0.23mmの板厚とした。次
いで 835℃で 120秒間、湿水素中で脱炭焼鈍を行った。
このとき、鋼板の通板速度および雰囲気ガスの流通速度
を変更することによって、鋼板と雰囲気ガスの相対流速
を表１に示す３水準に調整した。また、雰囲気ガスのＰ
(H2O) ／Ｐ(H2)は、0.55および0.65の２水準とした。次
いで、MgO にTiO2：３％を含む焼鈍分離剤を塗布し、H2
雰囲気中で、1200℃，10時間の２次再結晶，純化焼鈍に
供した。その後、りん酸マグネシウムとコロイダルシリ
カを主成分とするコーティングを施した。
【００２２】かくして得られた製品の1.7 Ｔ, 50Hzにお
ける鉄損Ｗ17/50 値、磁界 800A/mにおける磁束密度Ｂ
8 値、被膜の曲げ密着性および被膜の外観について調査
した。被膜の曲げ密着性は、種々の径（５mm間隔）を有
する丸棒に試験片を巻きつけ、被膜の剥離しない最小径
で示した。これらの結果を表１に併記する。
ける鉄損Ｗ17/50 値、磁界 800A/mにおける磁束密度Ｂ
8 値、被膜の曲げ密着性および被膜の外観について調査
した。被膜の曲げ密着性は、種々の径（５mm間隔）を有
する丸棒に試験片を巻きつけ、被膜の剥離しない最小径
で示した。これらの結果を表１に併記する。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１から明らかなように、鋼板と雰囲気ガ
スの相対流速が69m/min と低いＮo.４は、被膜にむらや
点状剥離欠陥がある上、密着性に劣り、また磁気特性も
やや劣るものであった。これに対し、この発明に従って
得られたＮo.１〜３は、被膜特性および磁気特性ともに
明らかに向上した。中でも雰囲気のＰ(H2O) ／Ｐ(H2)を
0.55と、FeO 生成域よりも低くした場合に、特に良好な
品質が得られた。
スの相対流速が69m/min と低いＮo.４は、被膜にむらや
点状剥離欠陥がある上、密着性に劣り、また磁気特性も
やや劣るものであった。これに対し、この発明に従って
得られたＮo.１〜３は、被膜特性および磁気特性ともに
明らかに向上した。中でも雰囲気のＰ(H2O) ／Ｐ(H2)を
0.55と、FeO 生成域よりも低くした場合に、特に良好な
品質が得られた。
【００２５】実施例２ Ｃ；0.041 ％，Si；3.30％，Mn；0.07％，Se；0.022 ％
およびSb；0.024 ％を含有する方向性けい素鋼素材を、
2.0mm 厚に熱間圧延後、900 ℃で均一化焼鈍を施し、さ
らに 980℃で２分間の中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延
によって、0.23mmの板厚とした。次いで 840℃で 100秒
間、湿水素中で脱炭焼鈍を行った。このとき、鋼板の通
板速度および雰囲気ガスの流速を変更することによっ
て、鋼板と雰囲気ガスの相対流速を表２に示すように、
４水準に調整した。
およびSb；0.024 ％を含有する方向性けい素鋼素材を、
2.0mm 厚に熱間圧延後、900 ℃で均一化焼鈍を施し、さ
らに 980℃で２分間の中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延
によって、0.23mmの板厚とした。次いで 840℃で 100秒
間、湿水素中で脱炭焼鈍を行った。このとき、鋼板の通
板速度および雰囲気ガスの流速を変更することによっ
て、鋼板と雰囲気ガスの相対流速を表２に示すように、
４水準に調整した。
【００２６】また、雰囲気ガスのＰ(H2O) ／Ｐ(H2)は0.
52と一定にした。次に、MgO にTiO2：１％およびSrS
O4 ：２％を含む焼鈍分離剤を塗布し、 850℃，50時間
の２次再結晶焼鈍と、引続くH2雰囲気中での1180℃×７
時間の純化焼鈍に供した。その後、実施例１と同様に処
理し、製品品質を調査した。その結果を表２に併記す
る。
52と一定にした。次に、MgO にTiO2：１％およびSrS
O4 ：２％を含む焼鈍分離剤を塗布し、 850℃，50時間
の２次再結晶焼鈍と、引続くH2雰囲気中での1180℃×７
時間の純化焼鈍に供した。その後、実施例１と同様に処
理し、製品品質を調査した。その結果を表２に併記す
る。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２から明らかなように、鋼板と雰囲気ガ
スの相対流速が60m/min と低いＮo.４は、被膜にむらが
あり、密着性も劣っていた。これに対し、この発明に従
って得られたＮo.１〜３は、被膜特性および磁気特性と
もに優れたものであった。
スの相対流速が60m/min と低いＮo.４は、被膜にむらが
あり、密着性も劣っていた。これに対し、この発明に従
って得られたＮo.１〜３は、被膜特性および磁気特性と
もに優れたものであった。
【００２９】
【発明の効果】この発明によれば、脱炭焼鈍における鋼
板と雰囲気ガスの相対流速を80m/min以上とすることに
より、被膜特性に優れかつ磁気特性も良好な方向性けい
素鋼板の安定生産が可能となる。また、さらに雰囲気ガ
スのＰ(H2O) ／Ｐ(H2)をFeO 生成域より低くすることに
より、一層優れた被膜特性を与えることが可能である。
板と雰囲気ガスの相対流速を80m/min以上とすることに
より、被膜特性に優れかつ磁気特性も良好な方向性けい
素鋼板の安定生産が可能となる。また、さらに雰囲気ガ
スのＰ(H2O) ／Ｐ(H2)をFeO 生成域より低くすることに
より、一層優れた被膜特性を与えることが可能である。
【図１】鋼板に対する雰囲気ガスの相対流速と、脱炭焼
鈍後の酸素目付量および仕上げ焼鈍後のフォルステライ
ト被膜の外観と、の関係をそれぞれ示す図である。
鈍後の酸素目付量および仕上げ焼鈍後のフォルステライ
ト被膜の外観と、の関係をそれぞれ示す図である。
【図２】３％けい素鋼の湿水素中における生成酸化物の
平衡状態図である。
平衡状態図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/46 501 C21D 3/04 C21D 8/12
Claims (2)
- 【請求項１】方向性けい素鋼素材を熱間圧延したのち、
１回または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施し、つい
で脱炭焼鈍後、焼鈍分離剤を塗布してから、最終仕上げ
焼鈍を施す一連の工程よりなる方向性けい素鋼板の製造
方法において、 脱炭焼鈍は、鋼板ストリップと雰囲気ガスとの相対流速
が80m/min 以上の炉内雰囲気で行うことを特徴とする方
向性けい素鋼板の製造方法。 - 【請求項２】方向性けい素鋼素材を熱間圧延したのち、
１回または中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延を施し、つい
で脱炭焼鈍後、焼鈍分離剤を塗布してから、最終仕上げ
焼鈍を施す一連の工程よりなる方向性けい素鋼板の製造
方法において、 脱炭焼鈍は、鋼板ストリップと雰囲気ガスとの相対流速
が80m/min 以上で、かつ鋼板温度が 750℃以上での水素
分圧に対する水蒸気分圧の比をFeO 生成域よりも低く設
定した、炉内雰囲気で行うことを特徴とする方向性けい
素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5127041A JP2786577B2 (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 方向性けい素鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5127041A JP2786577B2 (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 方向性けい素鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06336617A JPH06336617A (ja) | 1994-12-06 |
| JP2786577B2 true JP2786577B2 (ja) | 1998-08-13 |
Family
ID=14950169
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5127041A Expired - Lifetime JP2786577B2 (ja) | 1993-05-28 | 1993-05-28 | 方向性けい素鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2786577B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2643755C2 (ru) * | 2013-08-27 | 2018-02-05 | Ак Стил Пропертиз, Инк. | Текстурированная электротехническая сталь с улучшенными характеристиками форстеритового покрытия |
-
1993
- 1993-05-28 JP JP5127041A patent/JP2786577B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06336617A (ja) | 1994-12-06 |
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