JP2774949B2 - ポストフォーミング積層材の製造方法 - Google Patents
ポストフォーミング積層材の製造方法Info
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- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21H—PULP COMPOSITIONS; PREPARATION THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASSES D21C OR D21D; IMPREGNATING OR COATING OF PAPER; TREATMENT OF FINISHED PAPER NOT COVERED BY CLASS B31 OR SUBCLASS D21G; PAPER NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21H—PULP COMPOSITIONS; PREPARATION THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASSES D21C OR D21D; IMPREGNATING OR COATING OF PAPER; TREATMENT OF FINISHED PAPER NOT COVERED BY CLASS B31 OR SUBCLASS D21G; PAPER NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- D21H5/00—Special paper or cardboard not otherwise provided for
- D21H5/12—Special paper or cardboard not otherwise provided for characterised by the use of special fibrous materials
- D21H5/1218—Special paper or cardboard not otherwise provided for characterised by the use of special fibrous materials of crimped or crimpable fibres
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Paper (AREA)
- Vehicle Interior And Exterior Ornaments, Soundproofing, And Insulation (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は紙の改良に関す
る。さらに詳しくは、この発明は良好なポストフォーミ
ング性を有する高圧繊維強化プラスチック積層材及び低
圧繊維強化プラスチック積層材を製造するための樹脂吸
収紙に関する。
る。さらに詳しくは、この発明は良好なポストフォーミ
ング性を有する高圧繊維強化プラスチック積層材及び低
圧繊維強化プラスチック積層材を製造するための樹脂吸
収紙に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポストフォーミング積層材は、プレスで
硬化させた後に一つの軸に沿って再加熱して曲げ加工す
ることによって、前方又は後方のいずれかに滑らかな傷
のない湾曲面を有する積層材製品に成形することのでき
る積層材である。ポストフォーミングされた積層材製品
の一例が図１に示されている。前方の曲げ部１（ブルノ
ーズベンド(bullnose bend) と呼ばれることもある）
は、積層材の装飾サイドすなわち装飾層３が伸張状態に
ある場合には、一般に６mm〜１２mm(1/4 inch - 1/2 in
ch) という大きい曲率半径を有する。タイトベンドすな
わち曲率半径の小さい曲げ部は、曲げ加工中や製品の使
用中において損傷を受け易く、修復に多大な費用を必要
とする程度まで破損してしまうこともある。伸張状態に
ある装飾層を１．５mm〜４．７mm(1/16 inch - 3/16 in
ch) という極めて小さい曲率半径で曲げようとしても、
たいていの場合うまくいかない。これは、装飾層の破断
伸びが低いのに対して引張り応力が高いからである。こ
のため、積層材の前方の曲げ部においては、一般に、そ
の曲率半径は大きく設定されている。逆に、積層材の後
方の曲げ部２は、積層材の装飾層３が圧縮状態にあっ
て、積層材のコアサイドすなわちコア層４（図２及び図
３には、それぞれ、内部コアシート５とこれを被覆する
二枚のポストフォーミングシート６より成るもの及び内
部コアシート５とこれを被覆する一枚のポストフォーミ
ングシート７より成るものが示されている）が伸張状態
にある場合には、一般に極めて小さい曲率半径でポスト
フォーミングすることができる。これは、積層材のコア
層４のシートはフェノール樹脂又はフォルムアルデヒド
樹脂が含浸されるため、このコア層４において適切な紙
を使用したり樹脂改質効果を利用することにより、コア
層４の破断伸びを高くして引張り応力を低く（装飾層３
と比較して）することができるからである。極めて小さ
い曲率半径で曲げることのできるもう一つの理由は、コ
ア層４の被覆層（伸張層）を改良することによって、曲
げ加工中に発生する引張り歪に十分耐え得る積層材を形
成することができるからである。要約すると、装飾用の
ポストフォーミング積層材は、装飾層又はコア層が伸張
状態及び圧縮状態のいずれの状態にあっても、曲げ加工
可能でなくてはならない。
硬化させた後に一つの軸に沿って再加熱して曲げ加工す
ることによって、前方又は後方のいずれかに滑らかな傷
のない湾曲面を有する積層材製品に成形することのでき
る積層材である。ポストフォーミングされた積層材製品
の一例が図１に示されている。前方の曲げ部１（ブルノ
ーズベンド(bullnose bend) と呼ばれることもある）
は、積層材の装飾サイドすなわち装飾層３が伸張状態に
ある場合には、一般に６mm〜１２mm(1/4 inch - 1/2 in
ch) という大きい曲率半径を有する。タイトベンドすな
わち曲率半径の小さい曲げ部は、曲げ加工中や製品の使
用中において損傷を受け易く、修復に多大な費用を必要
とする程度まで破損してしまうこともある。伸張状態に
ある装飾層を１．５mm〜４．７mm(1/16 inch - 3/16 in
ch) という極めて小さい曲率半径で曲げようとしても、
たいていの場合うまくいかない。これは、装飾層の破断
伸びが低いのに対して引張り応力が高いからである。こ
のため、積層材の前方の曲げ部においては、一般に、そ
の曲率半径は大きく設定されている。逆に、積層材の後
方の曲げ部２は、積層材の装飾層３が圧縮状態にあっ
て、積層材のコアサイドすなわちコア層４（図２及び図
３には、それぞれ、内部コアシート５とこれを被覆する
二枚のポストフォーミングシート６より成るもの及び内
部コアシート５とこれを被覆する一枚のポストフォーミ
ングシート７より成るものが示されている）が伸張状態
にある場合には、一般に極めて小さい曲率半径でポスト
フォーミングすることができる。これは、積層材のコア
層４のシートはフェノール樹脂又はフォルムアルデヒド
樹脂が含浸されるため、このコア層４において適切な紙
を使用したり樹脂改質効果を利用することにより、コア
層４の破断伸びを高くして引張り応力を低く（装飾層３
と比較して）することができるからである。極めて小さ
い曲率半径で曲げることのできるもう一つの理由は、コ
ア層４の被覆層（伸張層）を改良することによって、曲
げ加工中に発生する引張り歪に十分耐え得る積層材を形
成することができるからである。要約すると、装飾用の
ポストフォーミング積層材は、装飾層又はコア層が伸張
状態及び圧縮状態のいずれの状態にあっても、曲げ加工
可能でなくてはならない。
【０００３】装飾用のポストフォーミング積層材の曲げ
特性を向上させるための試みは数多く成されてきた。従
来技術においては、装飾用の積層材の前方における曲げ
性を向上させるために種々の改良が試みられている。前
方の曲げ部の曲げ特性は、シート用の紙料を変更するこ
とによって改良することが可能である。たとえば、米国
特許第3,327,084 号には、きめの細かい繊維（細くて長
い繊維）は粗い繊維すなわち太い繊維よりも優れている
ことが示されている。また、積層材の表面にクラックが
形成される原因となるひび割れすなわちクレージングの
抑制作用の面でも、きめの細かい繊維は注目されてい
る。きめの細かい短い繊維種（たとえば、硬質木材）は
ポストフォーミング特性において劣るとされている。さ
らに、ナイロン、アクリル繊維等の太番手の合成繊維を
３５％から１００％の割合で含有する紙を使用すると、
クレージングが抑制されることも実証された。この技術
は実施可能であるけれども、繊維長が長くてきめの細か
い天然繊維は幼木又は成長の遅い北部種の木材から得ら
れるものであるため、その使用は自ずと制限され、ま
た、その代わりに合成繊維を使用するとコストが高くな
るという欠点がある。
特性を向上させるための試みは数多く成されてきた。従
来技術においては、装飾用の積層材の前方における曲げ
性を向上させるために種々の改良が試みられている。前
方の曲げ部の曲げ特性は、シート用の紙料を変更するこ
とによって改良することが可能である。たとえば、米国
特許第3,327,084 号には、きめの細かい繊維（細くて長
い繊維）は粗い繊維すなわち太い繊維よりも優れている
ことが示されている。また、積層材の表面にクラックが
形成される原因となるひび割れすなわちクレージングの
抑制作用の面でも、きめの細かい繊維は注目されてい
る。きめの細かい短い繊維種（たとえば、硬質木材）は
ポストフォーミング特性において劣るとされている。さ
らに、ナイロン、アクリル繊維等の太番手の合成繊維を
３５％から１００％の割合で含有する紙を使用すると、
クレージングが抑制されることも実証された。この技術
は実施可能であるけれども、繊維長が長くてきめの細か
い天然繊維は幼木又は成長の遅い北部種の木材から得ら
れるものであるため、その使用は自ずと制限され、ま
た、その代わりに合成繊維を使用するとコストが高くな
るという欠点がある。
【０００４】積層材のポストフォーミング特性、特に、
前方の曲げ部（ブルノーズベンド）におけるポストフォ
ーミング特性を向上させるための第二の手段は、装飾層
に含浸されるメラミン樹脂の改質による装飾層の改良で
ある。装飾層に対する改良方法としては、カプロラクタ
ムを用いた方法（米国特許第2,584,177 号）、グルコシ
ドを用いた方法（米国特許第2,773,788 号）、カーバメ
ートを用いた方法（米国特許第2,937,966 号）、マナテ
ィンを用いた方法（米国特許第3,194,723 号）、エポキ
シを用いた方法（米国特許第4,046,937 号）、ポリエチ
レングリコールを用いた方法（米国特許第4,405,690
号）等がある。一部の従来技術の中には、コアシートに
含浸されるフェノール樹脂を改質しているものもある。
その場合の改質手段としては、カナダ特許第778,750 号
に開示されているように、水又はグリセロールが使用さ
れている。このような改質により、コアシートに大きい
圧縮破壊強度が付与され、前方曲げ部の特性が向上する
ため、結果的に、装飾層における引張り歪みが低下す
る。また、カナダ特許第894,859 号においては、フェノ
ール樹脂の共反応体としてグリコール及び脂肪酸が使用
されている。しかしながら、いずれの場合も、その目的
は前方曲げ部の外観を向上させることにある。
前方の曲げ部（ブルノーズベンド）におけるポストフォ
ーミング特性を向上させるための第二の手段は、装飾層
に含浸されるメラミン樹脂の改質による装飾層の改良で
ある。装飾層に対する改良方法としては、カプロラクタ
ムを用いた方法（米国特許第2,584,177 号）、グルコシ
ドを用いた方法（米国特許第2,773,788 号）、カーバメ
ートを用いた方法（米国特許第2,937,966 号）、マナテ
ィンを用いた方法（米国特許第3,194,723 号）、エポキ
シを用いた方法（米国特許第4,046,937 号）、ポリエチ
レングリコールを用いた方法（米国特許第4,405,690
号）等がある。一部の従来技術の中には、コアシートに
含浸されるフェノール樹脂を改質しているものもある。
その場合の改質手段としては、カナダ特許第778,750 号
に開示されているように、水又はグリセロールが使用さ
れている。このような改質により、コアシートに大きい
圧縮破壊強度が付与され、前方曲げ部の特性が向上する
ため、結果的に、装飾層における引張り歪みが低下す
る。また、カナダ特許第894,859 号においては、フェノ
ール樹脂の共反応体としてグリコール及び脂肪酸が使用
されている。しかしながら、いずれの場合も、その目的
は前方曲げ部の外観を向上させることにある。
【０００５】現在市販されているポストフォーミング積
層材はその裏面に一枚又は複数枚の軽量シートが設けら
れている。すなわち、図２に示されているように、積層
材は基本的には装飾層３とコア層４とから成り、コア層
４はコアシート５とその裏面に設けられた軽量のポスト
フォーミングシート６とから成っている。この場合にお
いて、ポストフォーミングシート６はきめの細かい北部
種の軟質木材から形成された多層サック紙(multi-walle
d sack paper) である。一般に、紙のシートを積層材の
ポストフォーミングシートとして用いる場合には、紙の
シートは高いＣＤストレッチ（交差方向の伸び）を有す
る必要があると言われている。この種の紙は、１２２g/
m2(75 lbs./3000 ft2)という低い坪量の紙として、カナ
ダ、アルバータ州、ラパスのリパップ・インダストリー
ズ(RePap Industries)から入手可能である。このような
紙の主な用途は積層材ではなくバッグストック(bag sto
ck) である。この紙は積層材に対して優れた曲げ特性を
付与することが知られているけれども、被処理性が低い
（シートの構成に起因）、坪量が低いといった欠点を有
している。厚さ約０．９４mm(0.037 inch)の標準的なホ
リゾンタルグレード(horizontal grade)のポストフォー
ミング積層材の場合、ポストフォーミングシートはコア
層の重量の約１／３を占め、１２２g/m2(75 lbs./3000
ft 2)のシートを２枚使用する必要がある。したがって、
２４４g/m2(150 lbs./3000ft2) のシート１枚が使用さ
れる場合に比べて２倍の処理が必要になる。さらに、軽
量の紙は伸長可能なシートとして設計されているので、
積層材の寸法安定性を低下させる傾向にある。坪量の低
い複数のシートを使用すると、積層材の組み合わせに際
して、揃え合わせのためのコストが必要となる。このた
め、現在市販されている製品は比較的生産性が低く、コ
ストも高くなっている。
層材はその裏面に一枚又は複数枚の軽量シートが設けら
れている。すなわち、図２に示されているように、積層
材は基本的には装飾層３とコア層４とから成り、コア層
４はコアシート５とその裏面に設けられた軽量のポスト
フォーミングシート６とから成っている。この場合にお
いて、ポストフォーミングシート６はきめの細かい北部
種の軟質木材から形成された多層サック紙(multi-walle
d sack paper) である。一般に、紙のシートを積層材の
ポストフォーミングシートとして用いる場合には、紙の
シートは高いＣＤストレッチ（交差方向の伸び）を有す
る必要があると言われている。この種の紙は、１２２g/
m2(75 lbs./3000 ft2)という低い坪量の紙として、カナ
ダ、アルバータ州、ラパスのリパップ・インダストリー
ズ(RePap Industries)から入手可能である。このような
紙の主な用途は積層材ではなくバッグストック(bag sto
ck) である。この紙は積層材に対して優れた曲げ特性を
付与することが知られているけれども、被処理性が低い
（シートの構成に起因）、坪量が低いといった欠点を有
している。厚さ約０．９４mm(0.037 inch)の標準的なホ
リゾンタルグレード(horizontal grade)のポストフォー
ミング積層材の場合、ポストフォーミングシートはコア
層の重量の約１／３を占め、１２２g/m2(75 lbs./3000
ft 2)のシートを２枚使用する必要がある。したがって、
２４４g/m2(150 lbs./3000ft2) のシート１枚が使用さ
れる場合に比べて２倍の処理が必要になる。さらに、軽
量の紙は伸長可能なシートとして設計されているので、
積層材の寸法安定性を低下させる傾向にある。坪量の低
い複数のシートを使用すると、積層材の組み合わせに際
して、揃え合わせのためのコストが必要となる。このた
め、現在市販されている製品は比較的生産性が低く、コ
ストも高くなっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明の目的は、現
在市販されている積層材における欠点を解消することの
できるシート及びそのシートを用いた積層材を開発する
ことである。この発明の別の目的は、軽量シートと比較
して処理が容易であるだけでなく積層材の低コストに寄
与し得る坪量の高いシート及びそのシートを用いた積層
材を開発することである。この発明のさらに別の目的
は、坪量が高く樹脂含浸性の低いポストフォーミングシ
ート及びそのシートを用いた積層材を開発することであ
る。
在市販されている積層材における欠点を解消することの
できるシート及びそのシートを用いた積層材を開発する
ことである。この発明の別の目的は、軽量シートと比較
して処理が容易であるだけでなく積層材の低コストに寄
与し得る坪量の高いシート及びそのシートを用いた積層
材を開発することである。この発明のさらに別の目的
は、坪量が高く樹脂含浸性の低いポストフォーミングシ
ート及びそのシートを用いた積層材を開発することであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明の積層材は、装
飾層と、コアシート及びポストフォーミングシートを含
むコア層とを有する。ポストフォーミングシートは木材
パルプから形成され、１３０g/m2から５０５g/m2(80 lb
s./3000 ft2 から310 lbs./3000 ft2)の坪量を有すると
ともに、２４N/mm2(3.5 kpsi) 未満の引張り応力及び１
％から３％の交差方向の伸びを有する。木材パルプは精
砕された木材パルプであり、この精砕された木材パルプ
はその繊維をキンキング及びカーリングさせるために少
なくとも０．０３９４kWh/kg(2 hp-days/ton) の機械エ
ネルギを加えることによって機械処理されている。
飾層と、コアシート及びポストフォーミングシートを含
むコア層とを有する。ポストフォーミングシートは木材
パルプから形成され、１３０g/m2から５０５g/m2(80 lb
s./3000 ft2 から310 lbs./3000 ft2)の坪量を有すると
ともに、２４N/mm2(3.5 kpsi) 未満の引張り応力及び１
％から３％の交差方向の伸びを有する。木材パルプは精
砕された木材パルプであり、この精砕された木材パルプ
はその繊維をキンキング及びカーリングさせるために少
なくとも０．０３９４kWh/kg(2 hp-days/ton) の機械エ
ネルギを加えることによって機械処理されている。
【０００８】
【発明の実施の形態】ポストフォーミングシートを形成
するための木材パルプとしては精砕されたものでも精砕
されていないものでもよく、軟質パルプを主体とするパ
ルプでも硬質パルプを主体とするパルプでもよい。精砕
されたパルプが使用される場合には、機械処理における
機械エネルギは少なくとも０．０５９１kWh/kg(3 hp-da
ys/ton) であることが望ましい。精砕されていないパル
プが使用される場合には、機械処理における機械エネル
ギは少なくとも０．０７８８kWh/kg(4 hp-days/ton) で
あることが望ましい。軟質木材パルプを主体とするパル
プが使用される場合には、ポストフォーミングシートの
坪量は１３０g/m2から３００g/m2(80 lbs./3000 ft2 か
ら185 lbs./3000 ft2)である。硬質木材パルプを主体と
するパルプが使用される場合には、ポストフォーミング
シートの坪量は１６０g/m2から３０５g/m2(99 lbs./300
0 ft2 から189 lbs./3000 ft2)であり、その引張り応力
は１７．２N/mm2(2.5 kpsi) 未満である。この発明の内
容は以下の実施例の説明から十分に明らかになるであろ
う。
するための木材パルプとしては精砕されたものでも精砕
されていないものでもよく、軟質パルプを主体とするパ
ルプでも硬質パルプを主体とするパルプでもよい。精砕
されたパルプが使用される場合には、機械処理における
機械エネルギは少なくとも０．０５９１kWh/kg(3 hp-da
ys/ton) であることが望ましい。精砕されていないパル
プが使用される場合には、機械処理における機械エネル
ギは少なくとも０．０７８８kWh/kg(4 hp-days/ton) で
あることが望ましい。軟質木材パルプを主体とするパル
プが使用される場合には、ポストフォーミングシートの
坪量は１３０g/m2から３００g/m2(80 lbs./3000 ft2 か
ら185 lbs./3000 ft2)である。硬質木材パルプを主体と
するパルプが使用される場合には、ポストフォーミング
シートの坪量は１６０g/m2から３０５g/m2(99 lbs./300
0 ft2 から189 lbs./3000 ft2)であり、その引張り応力
は１７．２N/mm2(2.5 kpsi) 未満である。この発明の内
容は以下の実施例の説明から十分に明らかになるであろ
う。
【０００９】
【実施例】以下、この発明の実施例について説明する。
なお、この発明は装飾用のポストフォーミング積層材の
構成に関する。この発明は、さらに、ポストフォーミン
グ積層材の曲げ特性の向上に寄与し得るポストフォーミ
ングシート及びその製造方法に関する。この発明のポス
トフォーミングシート（以下、単に「シート」ともい
う）は積層材の構成要素として使用することによってそ
の積層材に良好な曲げ特性を付与し得るものであり、こ
のシートを有する積層材は３mm(1/8 inch)という極めて
小さい曲率半径で曲げることができ、その際、クラッキ
ングやクレージングがほとんど発生しない。この発明の
積層材はコア層４とこのコア層４に設けられた装飾層３
とから成り、コア層４が装飾層３に接するコアシート５
とこのコアシート５に接するポストフォーミングシート
７とから成っている。この積層材においては、図３に示
されているように、シート７は一枚の坪量の高いシート
である。この点が、二枚のシートを使用している図２の
積層材と異なる点である。この発明の目的を達成するた
めに、シート７は装飾層３から最も遠い位置すなわち積
層材の裏面に設けられている。積層材に関わっている当
業者にとっては周知のように、積層材が形成された後に
おいて、サンドオフシート(sand-off sheet)又はサンド
オフシートの一部は最も外側のコアシート５上に残され
る。なお、積層材の曲げ特性をより向上させるために、
コア層４におけるシート７は複数枚としてもよい。さら
に、この発明のシート７は現行の軽量シートに比べて優
れた（より早い）被処理性を有している。
なお、この発明は装飾用のポストフォーミング積層材の
構成に関する。この発明は、さらに、ポストフォーミン
グ積層材の曲げ特性の向上に寄与し得るポストフォーミ
ングシート及びその製造方法に関する。この発明のポス
トフォーミングシート（以下、単に「シート」ともい
う）は積層材の構成要素として使用することによってそ
の積層材に良好な曲げ特性を付与し得るものであり、こ
のシートを有する積層材は３mm(1/8 inch)という極めて
小さい曲率半径で曲げることができ、その際、クラッキ
ングやクレージングがほとんど発生しない。この発明の
積層材はコア層４とこのコア層４に設けられた装飾層３
とから成り、コア層４が装飾層３に接するコアシート５
とこのコアシート５に接するポストフォーミングシート
７とから成っている。この積層材においては、図３に示
されているように、シート７は一枚の坪量の高いシート
である。この点が、二枚のシートを使用している図２の
積層材と異なる点である。この発明の目的を達成するた
めに、シート７は装飾層３から最も遠い位置すなわち積
層材の裏面に設けられている。積層材に関わっている当
業者にとっては周知のように、積層材が形成された後に
おいて、サンドオフシート(sand-off sheet)又はサンド
オフシートの一部は最も外側のコアシート５上に残され
る。なお、積層材の曲げ特性をより向上させるために、
コア層４におけるシート７は複数枚としてもよい。さら
に、この発明のシート７は現行の軽量シートに比べて優
れた（より早い）被処理性を有している。
【００１０】本出願人の米国特許出願第188,718 号に
は、主として南部米松(southern loblolly pine)から得
られるきめが粗くてカッパー価が高い軟質木材のパルプ
を使用して、積層材に良好な曲げ特性を付与し得るポス
トフォーミングシートを製造する方法が開示されてい
る。これに対して、本願発明の方法においては、短い繊
維（硬質木材の繊維）を選択的に使用して、軟質木材の
繊維から形成したポストフォーミングシートと同程度の
特性を発揮し得るシートを形成している。驚くべきこと
に、短い繊維から形成したシートは曲げに関して良好な
特性を有するだけでなく、その樹脂含浸性は低く、より
コントロールされている。この結果は、長い繊維から形
成されたシートが最も良好な特性を有するという従来の
認識を覆すものである。
は、主として南部米松(southern loblolly pine)から得
られるきめが粗くてカッパー価が高い軟質木材のパルプ
を使用して、積層材に良好な曲げ特性を付与し得るポス
トフォーミングシートを製造する方法が開示されてい
る。これに対して、本願発明の方法においては、短い繊
維（硬質木材の繊維）を選択的に使用して、軟質木材の
繊維から形成したポストフォーミングシートと同程度の
特性を発揮し得るシートを形成している。驚くべきこと
に、短い繊維から形成したシートは曲げに関して良好な
特性を有するだけでなく、その樹脂含浸性は低く、より
コントロールされている。この結果は、長い繊維から形
成されたシートが最も良好な特性を有するという従来の
認識を覆すものである。
【００１１】本願発明においては、積層材の構成要素と
して使用されるポストフォーミングシートは一枚のシー
トであり、最も外側のコアシートに接して配置されてい
る。なお、積層材の形成に際して、剥離シートを使用し
てもよい。使用される硬質木材の処理には、その木材の
繊維に対して重度のカーリング（巻き）作用及びキンキ
ング（ねじり）作用を効率的に付与し得る装置が使用さ
れる。カーリング作用及びキンキング作用を付与し得る
処理装置は多数知られており、たとえば、フロッタパル
パーズ(Frotapulpers, Ingersoll-Rand)、ケミファイナ
ーズ(Chemifiners, Black-Clawson)、マイカー・ミキサ
ーズ(Micar Mixers, Black-Clawson) 、プレッサファイ
ナーズ(Pressafiners, Andritz Sprout-Bauer)等を挙げ
ることができる。この発明におけるポストフォーミング
性を向上させるための手段は、上記のような装置を使用
して木材のパルプを処理することによって得られるカー
リング及びキンキングされた繊維を使用してシートを形
成することである。この点が現在の市販品と明確に異な
る点である。なお、市販品においては、高いＣＤストレ
ッチを得るために非制限乾燥やクレーピング（しぼ寄
せ）等の処理を施したものが用いられている。この発明
のシートは約１％から約４％のＣＤストレッチ（シート
の破壊までの歪み率で測定）を有するが、非制限乾燥を
経た材料から形成されたシートのＣＤストレッチは５％
から７％であり、クレーピング処理を経た材料から形成
されたシートに至ってはその値は２５％と高くなってい
る。また、この発明のシートのＭＤ（機械の送り方向）
／ＣＤ（交差方向）張力比すなわち張力係数は市販品の
それよりも低い。市販品が原料としているパルプはフロ
ッタパルパーで処理されたものと推定されるが、この装
置による処理ではパルプに対して十分な機械的作用（機
械的エネルギ）が付与されないため、良好なポストフォ
ーミング特性が得られない（表１の試料２及び３）。そ
の他、カーリングされた繊維を形成することができる高
コンシステンシー装置（たとえば、高圧、高コンシステ
ンシーのリファイナ）も当業者には周知の装置である。
して使用されるポストフォーミングシートは一枚のシー
トであり、最も外側のコアシートに接して配置されてい
る。なお、積層材の形成に際して、剥離シートを使用し
てもよい。使用される硬質木材の処理には、その木材の
繊維に対して重度のカーリング（巻き）作用及びキンキ
ング（ねじり）作用を効率的に付与し得る装置が使用さ
れる。カーリング作用及びキンキング作用を付与し得る
処理装置は多数知られており、たとえば、フロッタパル
パーズ(Frotapulpers, Ingersoll-Rand)、ケミファイナ
ーズ(Chemifiners, Black-Clawson)、マイカー・ミキサ
ーズ(Micar Mixers, Black-Clawson) 、プレッサファイ
ナーズ(Pressafiners, Andritz Sprout-Bauer)等を挙げ
ることができる。この発明におけるポストフォーミング
性を向上させるための手段は、上記のような装置を使用
して木材のパルプを処理することによって得られるカー
リング及びキンキングされた繊維を使用してシートを形
成することである。この点が現在の市販品と明確に異な
る点である。なお、市販品においては、高いＣＤストレ
ッチを得るために非制限乾燥やクレーピング（しぼ寄
せ）等の処理を施したものが用いられている。この発明
のシートは約１％から約４％のＣＤストレッチ（シート
の破壊までの歪み率で測定）を有するが、非制限乾燥を
経た材料から形成されたシートのＣＤストレッチは５％
から７％であり、クレーピング処理を経た材料から形成
されたシートに至ってはその値は２５％と高くなってい
る。また、この発明のシートのＭＤ（機械の送り方向）
／ＣＤ（交差方向）張力比すなわち張力係数は市販品の
それよりも低い。市販品が原料としているパルプはフロ
ッタパルパーで処理されたものと推定されるが、この装
置による処理ではパルプに対して十分な機械的作用（機
械的エネルギ）が付与されないため、良好なポストフォ
ーミング特性が得られない（表１の試料２及び３）。そ
の他、カーリングされた繊維を形成することができる高
コンシステンシー装置（たとえば、高圧、高コンシステ
ンシーのリファイナ）も当業者には周知の装置である。
【００１２】この発明においては、パルプはその繊維に
対してカーリング作用及びキンキング作用を付与し得る
処理装置で処理される。十分にカーリング及びキンキン
グされた繊維を使用するとシートのポストフォーミング
性が向上する理由については、確かな理論があるわけで
はないが、カーリング及びキンキングされた繊維はシー
ト内におけるバルクストレッチ(bulk stretch)を増大さ
せないため、これが積層材のポストフォーミング性に良
い影響を及ぼす要因になっていると思われる。軟質木材
の繊維から形成されたシートにおいては、その繊維原料
中に含まれるカーリング及びキンキングされた繊維の量
の増加に伴う引張り応力の低下が著しいが、硬質木材の
繊維から形成されたシートにおいては、それほど著しい
引張り応力の低下を伴わない（表３）。このことから、
良好な曲げ特性を有するシートを得るためには、パルプ
に対して十分な量のエネルギーを与えて繊維を十分にカ
ーリング及びキンキングする必要があることが分かっ
た。
対してカーリング作用及びキンキング作用を付与し得る
処理装置で処理される。十分にカーリング及びキンキン
グされた繊維を使用するとシートのポストフォーミング
性が向上する理由については、確かな理論があるわけで
はないが、カーリング及びキンキングされた繊維はシー
ト内におけるバルクストレッチ(bulk stretch)を増大さ
せないため、これが積層材のポストフォーミング性に良
い影響を及ぼす要因になっていると思われる。軟質木材
の繊維から形成されたシートにおいては、その繊維原料
中に含まれるカーリング及びキンキングされた繊維の量
の増加に伴う引張り応力の低下が著しいが、硬質木材の
繊維から形成されたシートにおいては、それほど著しい
引張り応力の低下を伴わない（表３）。このことから、
良好な曲げ特性を有するシートを得るためには、パルプ
に対して十分な量のエネルギーを与えて繊維を十分にカ
ーリング及びキンキングする必要があることが分かっ
た。
【００１３】繊維に対するカーリング及びキンキングが
その繊維から得られる紙に及ぼす影響については、ＴＡ
ＰＰＩ, 60, No. 4, 1977, p. 114; ＴＡＰＰＩ, 62,
No.9, 1979, P.99; ＴＡＰＰＩ, 63, No. 6, 1980, p.
113 に掲載されたページ(Page)外の論文に述べられて
いる。カーリング及びキンキングされた繊維は低い引張
り応力を有し、実質的には零負荷繊維(zero-load beari
ng fiber) である。このような繊維は伸長した状態で負
荷に耐えることができるばねとして機能する。また、こ
のような繊維にはクラックの伝播を抑制する作用もあ
る。これは、繊維に応力が加わると、この応力は繊維を
リストレッチング（繊維のカーリング及びキンキング状
態を元の状態に戻すこと）させる力として消費され、繊
維やマトリックスが直接破壊されるには至らないからで
ある。硬質木材の繊維から形成されたシートの引張り応
力は所定の繊維含有率においてはそれほど小さくはない
が、紙の引張り応力における他の制御因子はシート内に
発生する繊維間結合の量である。単位重量当たりに含ま
れるきめの細かい繊維の量はかなり多いので、きめの細
かい繊維を含有するシート内に発生する繊維間結合も多
くなる。確かな理論があるわけではないが、これが、曲
げ加工中においてリストレッチング及び微小な破損に対
する抑制機能を発揮するばね状の繊維を含んでいるにも
かかわらず比較的高い引張り応力を生じる要因と考えら
れる。軟質木材の繊維又は硬質木材の繊維のいずれかか
ら形成されたシートにおける引張り応力とカーリング及
びキンキングされた繊維の含有率との関係が表３に示さ
れている。カーリング及びキンキングされた硬質木材の
繊維を使用すると、得られるシートは優れた曲げ特性を
有することに加えて、松の繊維から形成されたシートに
比べて好ましい含浸特性を有する（表５）。したがっ
て、この発明によれば、硬質木材の使用が可能である。
硬質木材の繊維は好ましい含浸特性を有するシートの形
成を可能にするのみならず、好ましい地合のシート（繊
維の局在性が低いシート、すなわち、繊維の分散性が高
いシート）の形成を可能にする。したがって、実施例に
おいては、積層材の最外層を構成するシートを形成する
ために硬質木材ベースの紙料が使用されている。ただ
し、積層材の他の層についてはそのような制限はない。
この実施例においては、積層材の曲げ部の外観は極めて
良い「５」から非常に劣る「１」までの５段階評価を採
用した。各段階の内容は以下の通りである。 ５：極めて良い；クレージングの兆候なし ４：非常に良い；ほんの僅かにクレージングが見られる ３：良い；ある程度のクレージングが認められるがクラ
ッキングはない ２：劣る；著しいクレージングが認められ、若干の明瞭
なクラッキングも認められる １：非常に劣る：明瞭なクラッキングが認められる
その繊維から得られる紙に及ぼす影響については、ＴＡ
ＰＰＩ, 60, No. 4, 1977, p. 114; ＴＡＰＰＩ, 62,
No.9, 1979, P.99; ＴＡＰＰＩ, 63, No. 6, 1980, p.
113 に掲載されたページ(Page)外の論文に述べられて
いる。カーリング及びキンキングされた繊維は低い引張
り応力を有し、実質的には零負荷繊維(zero-load beari
ng fiber) である。このような繊維は伸長した状態で負
荷に耐えることができるばねとして機能する。また、こ
のような繊維にはクラックの伝播を抑制する作用もあ
る。これは、繊維に応力が加わると、この応力は繊維を
リストレッチング（繊維のカーリング及びキンキング状
態を元の状態に戻すこと）させる力として消費され、繊
維やマトリックスが直接破壊されるには至らないからで
ある。硬質木材の繊維から形成されたシートの引張り応
力は所定の繊維含有率においてはそれほど小さくはない
が、紙の引張り応力における他の制御因子はシート内に
発生する繊維間結合の量である。単位重量当たりに含ま
れるきめの細かい繊維の量はかなり多いので、きめの細
かい繊維を含有するシート内に発生する繊維間結合も多
くなる。確かな理論があるわけではないが、これが、曲
げ加工中においてリストレッチング及び微小な破損に対
する抑制機能を発揮するばね状の繊維を含んでいるにも
かかわらず比較的高い引張り応力を生じる要因と考えら
れる。軟質木材の繊維又は硬質木材の繊維のいずれかか
ら形成されたシートにおける引張り応力とカーリング及
びキンキングされた繊維の含有率との関係が表３に示さ
れている。カーリング及びキンキングされた硬質木材の
繊維を使用すると、得られるシートは優れた曲げ特性を
有することに加えて、松の繊維から形成されたシートに
比べて好ましい含浸特性を有する（表５）。したがっ
て、この発明によれば、硬質木材の使用が可能である。
硬質木材の繊維は好ましい含浸特性を有するシートの形
成を可能にするのみならず、好ましい地合のシート（繊
維の局在性が低いシート、すなわち、繊維の分散性が高
いシート）の形成を可能にする。したがって、実施例に
おいては、積層材の最外層を構成するシートを形成する
ために硬質木材ベースの紙料が使用されている。ただ
し、積層材の他の層についてはそのような制限はない。
この実施例においては、積層材の曲げ部の外観は極めて
良い「５」から非常に劣る「１」までの５段階評価を採
用した。各段階の内容は以下の通りである。 ５：極めて良い；クレージングの兆候なし ４：非常に良い；ほんの僅かにクレージングが見られる ３：良い；ある程度のクレージングが認められるがクラ
ッキングはない ２：劣る；著しいクレージングが認められ、若干の明瞭
なクラッキングも認められる １：非常に劣る：明瞭なクラッキングが認められる
【００１４】例１ 軟質木材を主体とする紙料（軟質木材含有率 ≧８０
％）を３０．５cm×３０．５cm(12 inch×12 inch)の標
準的な試験用手すき装置にかけることによって、坪量２
４４g/m2(150 lbs./3000 ft2) 及び２６１g/m2(160 lb
s./3000 ft2) のシートが形成された。このようにして
形成したシートは静止ウィリアムズ(Williams)プレスを
使用して１N/mm2(135 lbs./in2) の圧力で１５分間湿潤
状態でプレスされた。シートは制限リングを使用して一
晩空気乾燥された。その後、シートは５３．６kg/cm(30
0 pli)において乾燥状態でカレンダーがけされた。乾燥
状態のシートはフェノール樹脂で処理され、乾燥状態の
シートに対する重量比で２４％から３７％の樹脂が含浸
された。フェノール樹脂の好ましい含浸率は乾燥状態の
シートに対する重量比で２７％から３０％である。この
シートは図１に示されているような積層材の構成要素と
して適用され、一枚の軟質木材ベースのシートと共にコ
アシートの最も外側に配置された。コアシートは２５４
g/m2(156 lbs./3000 ft2) の硬質木材をベースとする二
枚のシートから成っている。装飾層も積層材の構成要素
として使用されている。このようにして形成された積層
材は加熱式の油圧プレスを使用して約７N/mm2 から約
８．３N/mm2(約1000 psiから約1200 psi) の圧力で約５
０分間プレスされた。その時の温度は１３０℃(265°F)
であった。この積層材はプレスから取り出された後、幅
７．６２cm(3 inch)のストリップに切断された。こうし
て得られた積層材のストリップは融点１６５℃(325°F)
のワックスでマーキングされ、放射放熱器でワックスが
溶けるまで（約３０〜３５分間）加熱された。次に、こ
のストリップはコアシート側に張力をかけることによっ
て３mm(1/8 inch)の曲率半径で曲げ加工され、その背面
にクレージング等があるか否かが目視によって検査され
た。軟質木材を主体とする紙料から形成されたシートを
構成要素として含む積層材では、中程度の破損度に相当
するクレージングが認められ、その評価結果は、上記評
価段階の「１」又は「２」であった。
％）を３０．５cm×３０．５cm(12 inch×12 inch)の標
準的な試験用手すき装置にかけることによって、坪量２
４４g/m2(150 lbs./3000 ft2) 及び２６１g/m2(160 lb
s./3000 ft2) のシートが形成された。このようにして
形成したシートは静止ウィリアムズ(Williams)プレスを
使用して１N/mm2(135 lbs./in2) の圧力で１５分間湿潤
状態でプレスされた。シートは制限リングを使用して一
晩空気乾燥された。その後、シートは５３．６kg/cm(30
0 pli)において乾燥状態でカレンダーがけされた。乾燥
状態のシートはフェノール樹脂で処理され、乾燥状態の
シートに対する重量比で２４％から３７％の樹脂が含浸
された。フェノール樹脂の好ましい含浸率は乾燥状態の
シートに対する重量比で２７％から３０％である。この
シートは図１に示されているような積層材の構成要素と
して適用され、一枚の軟質木材ベースのシートと共にコ
アシートの最も外側に配置された。コアシートは２５４
g/m2(156 lbs./3000 ft2) の硬質木材をベースとする二
枚のシートから成っている。装飾層も積層材の構成要素
として使用されている。このようにして形成された積層
材は加熱式の油圧プレスを使用して約７N/mm2 から約
８．３N/mm2(約1000 psiから約1200 psi) の圧力で約５
０分間プレスされた。その時の温度は１３０℃(265°F)
であった。この積層材はプレスから取り出された後、幅
７．６２cm(3 inch)のストリップに切断された。こうし
て得られた積層材のストリップは融点１６５℃(325°F)
のワックスでマーキングされ、放射放熱器でワックスが
溶けるまで（約３０〜３５分間）加熱された。次に、こ
のストリップはコアシート側に張力をかけることによっ
て３mm(1/8 inch)の曲率半径で曲げ加工され、その背面
にクレージング等があるか否かが目視によって検査され
た。軟質木材を主体とする紙料から形成されたシートを
構成要素として含む積層材では、中程度の破損度に相当
するクレージングが認められ、その評価結果は、上記評
価段階の「１」又は「２」であった。
【００１５】例２ リパップ・インダストリーズ製の坪量１２２g/m2(75 lb
s./3000 ft2)の二枚の軽量バッグストックシートが使用
された。これらのシートは、例１の場合と同様に、２７
％から３０％のフェノール樹脂で処理された。これら二
枚のシートは例１における坪量の高いシートに対応し、
例１の場合と同様に、コアシートの最も外側に配置され
た。こうして得られた積層材は、以下、例１と同様にし
て処理され、３mm(1/8 inch)の曲率半径で曲げ加工さ
れ、目視によって検査された。この積層材では、クレー
ジングは認められず、その評価結果は、上記評価段階の
「４」又は「５」であった。
s./3000 ft2)の二枚の軽量バッグストックシートが使用
された。これらのシートは、例１の場合と同様に、２７
％から３０％のフェノール樹脂で処理された。これら二
枚のシートは例１における坪量の高いシートに対応し、
例１の場合と同様に、コアシートの最も外側に配置され
た。こうして得られた積層材は、以下、例１と同様にし
て処理され、３mm(1/8 inch)の曲率半径で曲げ加工さ
れ、目視によって検査された。この積層材では、クレー
ジングは認められず、その評価結果は、上記評価段階の
「４」又は「５」であった。
【００１６】例３ 例２で使用したものと同一の軽量バッグストックシート
が使用された。このシートは数分間にわたって含水処理
することによって湿潤状態にされた後、制限リングを使
用して一晩乾燥された。乾燥されたシートはフェノール
樹脂で処理され、例２の場合と同様に、コアシートの最
も外側に配置された。こうして得られた積層材は、曲げ
加工された後、積層材の背面が目視によって検査され
た。この積層材では、重度の破損度に相当する大きいク
レージングが認められ、その評価結果は、上記評価段階
の「１」又は「２」であった。この結果から、次のよう
なことが言える。つまり、リパップ・インダストリーズ
製のシートは制限下で（交差方向の収縮が発生しないよ
うな状態で）乾燥されると、交差方向の伸びがなくな
り、結果的にその性能が低下する。したがって、このシ
ートの性能を損なわないようにするためには、非制限下
での乾燥が必要である。
が使用された。このシートは数分間にわたって含水処理
することによって湿潤状態にされた後、制限リングを使
用して一晩乾燥された。乾燥されたシートはフェノール
樹脂で処理され、例２の場合と同様に、コアシートの最
も外側に配置された。こうして得られた積層材は、曲げ
加工された後、積層材の背面が目視によって検査され
た。この積層材では、重度の破損度に相当する大きいク
レージングが認められ、その評価結果は、上記評価段階
の「１」又は「２」であった。この結果から、次のよう
なことが言える。つまり、リパップ・インダストリーズ
製のシートは制限下で（交差方向の収縮が発生しないよ
うな状態で）乾燥されると、交差方向の伸びがなくな
り、結果的にその性能が低下する。したがって、このシ
ートの性能を損なわないようにするためには、非制限下
での乾燥が必要である。
【００１７】例４〜例１２ これらの例は、本願発明において、精砕されていない軟
質木材パルプの処理がどのように実施されるかを示すも
のである。これらの例においては、処理装置としてイン
プレッサファイナー(Impressafiners, Andritz Sprout-
Bauer)が使用された。その結果は表１に示されている。
パルプに対する圧縮比が増大すると、パルプに対する入
力エネルギも増大し、積層材の曲げ特性は飛躍的に向上
する。また、例１２から明らかなように、パルプは蒸気
処理等によって温度を上げてから処理することが可能で
あり、処理前に温度を上げた場合でも、積層材の曲げ特
性は良好である。蒸気処理をした場合、所望の効果を得
るためにパルプに加える入力エネルギは、室温のパルプ
を使用する場合に比べてかなり少なくて済む。このよう
に、軟質木材を主体とする木材の繊維から形成されたシ
ートを使用した積層材は所望のポストフォーミング性を
示した。しかしながら、軟質木材を主体とする木材の繊
維から形成されたシートに関する実験では、このシート
は樹脂含浸速度が早いため、積層材の製造工程が制約さ
れた。したがって、同一の機械的な処理基準の下で、異
なる繊維を使用してシートを形成する試みがなされた。
質木材パルプの処理がどのように実施されるかを示すも
のである。これらの例においては、処理装置としてイン
プレッサファイナー(Impressafiners, Andritz Sprout-
Bauer)が使用された。その結果は表１に示されている。
パルプに対する圧縮比が増大すると、パルプに対する入
力エネルギも増大し、積層材の曲げ特性は飛躍的に向上
する。また、例１２から明らかなように、パルプは蒸気
処理等によって温度を上げてから処理することが可能で
あり、処理前に温度を上げた場合でも、積層材の曲げ特
性は良好である。蒸気処理をした場合、所望の効果を得
るためにパルプに加える入力エネルギは、室温のパルプ
を使用する場合に比べてかなり少なくて済む。このよう
に、軟質木材を主体とする木材の繊維から形成されたシ
ートを使用した積層材は所望のポストフォーミング性を
示した。しかしながら、軟質木材を主体とする木材の繊
維から形成されたシートに関する実験では、このシート
は樹脂含浸速度が早いため、積層材の製造工程が制約さ
れた。したがって、同一の機械的な処理基準の下で、異
なる繊維を使用してシートを形成する試みがなされた。
【表１】
【００１８】
【００１９】
【００２０】
【００２１】例１６〜例２０ これらの例は、本願発明において、精砕されていない硬
質木材パルプの処理がどのように実施されるかを示すも
のである。これらの例においては、処理装置としてイン
プレッサファイナー(Impressafiners, Andritz Sprout-
Bauer)が使用された。なお、パルプに対する入力エネル
ギレベルは０．０３９４kWh/kg及び０．２９５５kWh/kg
(2 hpdt 及び15 hpdt)であった。その結果が、カーリン
グ及びキンキングされた繊維の含有率に対する引張り応
力の関係として、表３に示されている。
質木材パルプの処理がどのように実施されるかを示すも
のである。これらの例においては、処理装置としてイン
プレッサファイナー(Impressafiners, Andritz Sprout-
Bauer)が使用された。なお、パルプに対する入力エネル
ギレベルは０．０３９４kWh/kg及び０．２９５５kWh/kg
(2 hpdt 及び15 hpdt)であった。その結果が、カーリン
グ及びキンキングされた繊維の含有率に対する引張り応
力の関係として、表３に示されている。
【表３】
【００２２】例２１〜例２５ これらの例（表５）は、ディスクリファイナーで精砕さ
れたパルプもポストフォーミング積層材用のシートの材
料として使用可能であることを実証している。表から明
らかなように、ディスクリファイナーにおいて、最も高
い入力エネルギ（3.37 hpdt)が入力されたときにのみ、
積層材の曲げ特性は若干低下した。なお、これらの例に
おいては、パルプは１００％機械的に処理され、カーリ
ング及びキンキングされている。パルプは精砕されてい
ないものでも精砕されているものでも使用可能であり、
また、パルプのｐＨは高くても低くてもよい。このこと
は、パルプの処理方法の選択の幅が広いことを意味して
おり、重要な点である。
れたパルプもポストフォーミング積層材用のシートの材
料として使用可能であることを実証している。表から明
らかなように、ディスクリファイナーにおいて、最も高
い入力エネルギ（3.37 hpdt)が入力されたときにのみ、
積層材の曲げ特性は若干低下した。なお、これらの例に
おいては、パルプは１００％機械的に処理され、カーリ
ング及びキンキングされている。パルプは精砕されてい
ないものでも精砕されているものでも使用可能であり、
また、パルプのｐＨは高くても低くてもよい。このこと
は、パルプの処理方法の選択の幅が広いことを意味して
おり、重要な点である。
【表４】
【００２３】例２６〜例３３ これらの例は、カーリング及びキンキングされた硬質木
材の繊維から形成されたシートは好ましい樹脂ピックア
ップを有していることを実証している。この例において
は、機械で抄いた紙が使用された。紙は樹脂浴に浸漬さ
れた後に、余分な樹脂を除去するためにプレスロールに
通された。樹脂ピックアップすなわち処理前の紙の乾燥
重量に対する含浸させた樹脂の重量の割合は３０％未満
であることが望ましい。表５から明らかなように、カー
リング及びキンキングされた硬質木材の繊維から形成さ
れたシートは好ましい樹脂ピックアップを有している
が、カーリング及びキンキングされた軟質木材の繊維か
ら形成されたシートはそうではない。
材の繊維から形成されたシートは好ましい樹脂ピックア
ップを有していることを実証している。この例において
は、機械で抄いた紙が使用された。紙は樹脂浴に浸漬さ
れた後に、余分な樹脂を除去するためにプレスロールに
通された。樹脂ピックアップすなわち処理前の紙の乾燥
重量に対する含浸させた樹脂の重量の割合は３０％未満
であることが望ましい。表５から明らかなように、カー
リング及びキンキングされた硬質木材の繊維から形成さ
れたシートは好ましい樹脂ピックアップを有している
が、カーリング及びキンキングされた軟質木材の繊維か
ら形成されたシートはそうではない。
【表５】
【００２４】上述した実施例は発明の内容を説明するた
めの例に過ぎず、この発明の範囲を制限するものではな
い。したがって、上記実施例は、特許請求の範囲によっ
て限定される発明の範囲を逸脱しない限り、いかなる変
更も可能である。
めの例に過ぎず、この発明の範囲を制限するものではな
い。したがって、上記実施例は、特許請求の範囲によっ
て限定される発明の範囲を逸脱しない限り、いかなる変
更も可能である。
【図１】曲げ加工された装飾用ポストフォーミング積層
材の斜視図である。
材の斜視図である。
【図２】二枚の軽量（＜１３０g/m2( ＜80 lbs./3000 f
t2) ）のポストフォーミングシートとコアシートとを含
む現行のポストフォーミング積層材の断面図である。
t2) ）のポストフォーミングシートとコアシートとを含
む現行のポストフォーミング積層材の断面図である。
【図３】図２の二枚のポストフォーミングシートに代え
て一枚の高い坪量（１３０g/m2から約５０５g/m2(80 lb
s./3000 ft2 から310 lbs./3000 ft2)）のポストフォー
ミングシートを使用したポストフォーミング積層材の断
面図である。
て一枚の高い坪量（１３０g/m2から約５０５g/m2(80 lb
s./3000 ft2 から310 lbs./3000 ft2)）のポストフォー
ミングシートを使用したポストフォーミング積層材の断
面図である。
３ 装飾層 ４ コア層 ５ コアシート ６，７ ポストフォーミングシート
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ハロルド・エル・ヒンツ アメリカ合衆国 10549 ニューヨーク, マウント・キスコ，トップ・ヒル・レー ン 63 (72)発明者 エドワード・ピー・クライン アメリカ合衆国 29445 サウスカロラ イナ，グース・クリーク，ラマダ・サー クル 104 (72)発明者 ロバート・シー・ストライゼル アメリカ合衆国 29464 サウスカロラ イナ，マウント・プレザント，ラックラ ンド・コート 500 (72)発明者 スタンレイ・エム・ナザム アメリカ合衆国 29464 サウスカロラ イナ，マウント・プレザント，アドル ー・ストリート 761 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B32B 1/00 - 35/00
Claims (10)
- 【請求項１】 装飾層と、コアシート及びポストフォー
ミングシートを含むコア層とを有するポストフォーミン
グ積層材の製造方法であって、木材パルプに少なくとも０．０３９４kWh/kg( ２hp-day
s/ton) の機械エネルギを加えて機械処理することによ
ってその繊維をキンキング及びカーリングさせる段階
と、 前記処理された木材パルプを使用して１％から３％の交
差方向の伸び及び１３０g/m 2 から５０５g/m 2 (80 lb
s./3000 ft 2 から310 lbs./3000 ft 2 ) の坪量を有する
ポストフォーミングシートを形成する段階と、 を有する ポストフォーミング積層材の製造方法。 - 【請求項２】 前記ポストフォーミングシートの坪量が
２３５g/m 2 から２６０g/m 2 (145 lbs./3000 ft 2 か
ら160 lbs./3000 ft2 ) である請求項１に記載のポスト
フォーミング積層材の製造方法。 - 【請求項３】 前記ポストフォーミングシートの坪量が
１３０g/m 2 から３００g/m 2 (80 lbs./3000 ft2 から
185 lbs./3000 ft2 ) であり、前記木材パルプが精砕さ
れた軟質木材パルプを主体とするパルプであり、それに
加えられる機械エネルギが少なくとも０．０５９１kWh/
kg(3 hp-days/ton) である請求項１に記載のポストフォ
ーミング積層材の製造方法。 - 【請求項４】 前記ポストフォーミングシートの坪量が
１６０g/m 2 から３０５g/m 2 (99 lbs./3000 ft2 から
189 lbs./3000 ft2 ) であり、前記木材パルプが精砕さ
れた硬質木材パルプを主体とするパルプであり、それに
加えられる機械エネルギが少なくとも０．０５９１kWh/
kg(3 hp-days/ton) である請求項１に記載のポストフォ
ーミング積層材の製造方法。 - 【請求項５】 前記ポストフォーミングシートの坪量が
１３０g/m 2 から３００g/m 2 (80 lbs./3000 ft2 から
185 lbs./3000 ft2 ) であり、前記木材パルプが精砕さ
れた軟質木材パルプを主体とするパルプであり、それに
加えられる機械エネルギが少なくとも０．０７８８kWh/
kg(4 hp-days/ton) である請求項１に記載のポストフォ
ーミング積層材の製造方法。 - 【請求項６】 前記ポストフォーミングシートの坪量が
１６０g/m 2 から３０５g/m 2 (99 lbs./3000 ft2 から
189 lbs./3000 ft2 ) であり、前記木材パルプが精砕さ
れていない硬質木材パルプを主体とするパルプであり、
それに加えられる機械エネルギが少なくとも０．０７８
８kWh/kg(4 hp-days/ton) である請求項１に記載のポス
トフォーミング積層材の製造方法。 - 【請求項７】 前記木材パルプに対する機械処理の回数
が複数回である請求項１から６のいずれか１項に記載の
ポストフォーミング積層材の製造方法。 - 【請求項８】 前記木材パルプはその温度を上昇させた
後に機械処理されている請求項１から７のいずれか１項
に記載のポストフォーミング積層材の製造方法。 - 【請求項９】 前記木材パルプの温度を上昇させる手段
がそのパルプ内への蒸気導入である請求項８に記載のポ
ストフォーミング積層材の製造方法。 - 【請求項１０】 前記木材パルプは機械処理によってそ
の繊維がキンキング及びカーリングされる前に精砕され
ている請求項１から９のいずれか１項に記載のポストフ
ォーミング積層材の製造方法。
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