JP2730417B2

JP2730417B2 - 電子楽器

Info

Publication number: JP2730417B2
Application number: JP4223059A
Authority: JP
Inventors: 正尋柿下
Original assignee: Yamaha Corp
Current assignee: Yamaha Corp
Priority date: 1992-08-21
Filing date: 1992-08-21
Publication date: 1998-03-25
Anticipated expiration: 2013-03-25
Also published as: US5521328A; JPH0667675A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、スリットを出るジェ
ットの薄膜がはためくことによりリードとして働き、こ
れによって生じる空気流とパイプ内の音圧との相互作用
により、楽音を発音するジェットリード楽器の発音機構
をシミュレートする電子楽器に関する。

【０００２】

【従来の技術】これまで、物理モデル音源持続音のアル
ゴリズムは、擦弦、シングルリード（サックス）、リッ
プリードについて検討されてきた。物理モデル音源で
は、自然楽器の発音機構を明確にし、これをモデル化
し、さらに、ＤＳＰにインプリメントできるような形の
アルゴリズムを構築する、という手順が取られている。
例えば、従来より、リードを有する管楽器の発音をシミ
ュレートする電子楽器は、非線形部、線形部・非線形部
インターラクションおよび線形部から構成されている。
リード管楽器では、振動を発生するリードがマウスピー
ス内にあるため、マウスピース部をシミュレートする非
線形部と共鳴管をシミュレートする線形部との間で、信
号を直接、授受することにより、楽音信号を発生してい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、スリットを
出るジェットの薄膜がはためくことによりリードとして
働き、これによって生じる空気流とパイプ内の音圧との
相互作用により楽音を発音するジェットリード楽器で
は、リップから出てくるジェットがマウスピースのスリ
ットに達するまでの遅延時間を有する。さらに、これと
は別に、ジェットが上側リップに衝突することによりエ
ッジトーン、エオルストーン（ノイズ成分）が発生す
る。これら遅延時間やトーンによって楽器が発音する楽
音の特徴が付与される。しかしながら、上述した従来の
電子楽器では、ジェットリード楽器の発音機構を考慮し
ていなかったため、該ジェットリード楽器特有の楽音を
発生することができないという問題を生じた。

【０００４】この発明は上述した事情に鑑みてなされた
もので、ジェットリード楽器特有の楽音を発生すること
ができる電子楽器を提供することを目的としている。

【０００５】

【課題を解決するための手段】上述した問題点を解決す
るために、請求項１記載の発明では、入力される信号に
対して発生しようとする楽音の周波数に対応する遅延を
与えて出力する線形部と、所定の非線形関数に従って、
入力される信号を変換して出力する非線形部とを備え、
前記線形部および非線形部を接続することによりループ
を形成し、該ループに所定の駆動信号を与え、該駆動信
号がループを巡回した信号を楽音信号として取り出すよ
うにした電子楽器において、前記非線形部に挿入された
遅延手段と、前記遅延手段の遅延時間を演奏情報に応じ
て制御する制御手段とを具備することを特徴とする。ま
た、請求項２記載の発明では、請求項１記載の電子楽器
において、ノイズ発生手段を備え、該ノイズ発生手段が
発生するノイズ信号を前記非線形部に供給することを特
徴とする。

【０００６】

【作用】請求項１記載の発明によれば、管楽器の管体部
分は線形部により近似され、また、線形部と非線形部は
ループ接続されることによって相互作用し、所定の駆動
信号がループへ供給される。そして、ループを巡回した
信号が楽音信号として取り出される。制御手段は、非線
形部に挿入された遅延手段の遅延時間を演奏情報に応じ
て制御することで、ジェットリード楽器において、空気
流が管体スリットを出てからエッジに到達するまでの時
間がジェット速度に応じて異なる現象をシミュレートす
る。また、請求項２記載の発明によれば、ノイズ発生手
段は、ジェットリード楽器において、ジェットがエッジ
に衝突する際に発生するエオルスストーン、エッジトー
ンをシミュレートする。

【０００７】

【実施例】次に図面を参照してこの発明の実施例につい
て説明する。図１はこの発明の一実施例であるジェット
リード楽器の構成を示すブロック図である。この図にお
いて、鍵盤１は、複数の白鍵（以下、キーと呼ぶ）およ
び黒鍵（以下、キーと呼ぶ）から構成されており、各キ
ーには、キー操作（押離鍵）や押離鍵速度（キータッ
チ）などを検出するセンサが設けられている。キーコー
ド検出回路２は、押鍵されたキーに対応するキーコード
ＫＣをデータバスＤＢへ出力する。また、タッチ検出回
路３は、上記各キーの押離鍵を検出する回路であり、い
ずれかのキーが押鍵されると、そのキーに対応するキー
オン信号ＫＯＮをデータバスＤＢへ出力し、離鍵される
と、そのキーに対応するキーオフ信号ＫＯＦＦをデータ
バスＤＢへ出力する。

【０００８】また、タッチ検出回路３は、上記押鍵され
たキーの押鍵速度、押鍵圧力等に相当するキータッチＫ
Ｔ(一般には補正が行われる)をデータバスＤＢへ出力す
る。上述したキーオンＫＯＮ、キーコードＫＣおよびキ
ータッチＫＴは、データバスＤＢを介してＣＰＵ(中央
処理装置)４に供給される。ＣＰＵ４は、ＲＯＭ（ReadO
nly Memory）５に予め記憶されているプログラムに従っ
て各種処理(後述する）を実行する。また、上記ＣＰＵ
４は、プログラムの実行の際、ＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ
ａｃｃｅｓｓｍｅｍｏｒｙ）６に記憶されたパラメー
タに基づいて演算を行うとともに、各種データを該ＲＡ
Ｍ６に記憶する。

【０００９】また、当該楽器に設けられた操作パネルに
は、楽音の音色等を設定するための各種の操作子が設け
られている。操作子には、例えば、図示のモジュレーシ
ョンホイール７、ピッチベンドホイール８およびフット
コントローラ９がある。モジュレーションホイール７
は、楽音にかける変調度合いを加減するためのホイール
状の操作子であり、ホイールの回転状態に応じた信号Ｓ
１をインターフェイス１０を介してデータバスＤＢへ出
力する。ピッチベンドホイール８は、楽音のピッチ（音
高）を変化させるためのホイール状の操作子であり、ホ
イールの回転状態に応じた信号Ｓ２をインターフェイス
１０を介してデータバスＤＢへ出力する。また、フット
コントローラ９は、ジャックによって電子楽器に接続さ
れたフットペダルの状態を検出し、該状態に応じた信号
Ｓ３をインターフェイス１０を介してデータバスＤＢへ
出力する。

【００１０】次に、楽音合成回路１１は上記ＣＰＵ４か
ら供給されるパラメータに従って楽音信号（デジタルデ
ータ）を合成し、これをサウンドシステム１２へ供給す
る。サウンドシステム１２は上記楽音信号のアナログ信
号への変換、増幅等を行なった後、スピーカＳＰへ供給
する。スピーカＳＰはアナログの楽音信号を楽音として
発音する。

【００１１】次に、上述した楽音合成回路１１の構成に
ついて、図２に示すブロック図を参照して説明する。こ
の図において、管楽器の管体部分は線形部１３により近
似され、また、ジェットリードとしての働きは、非線形
部１４および線形部１３と、非線形部１４との相互作用
により近似される。線形部１３と非線形部１４の出力
は、インターラクション部１５を介し相互作用して線形
部１３の入力および非線形部１４の入力を派生する。ま
た、非線形部１４への入力は遅延回路１６を介して伝搬
する。これは、実際のジェットリード楽器においては、
演奏者の口腔から吹奏した空気流が、ジェットを構成し
ている流体粒子の働きによって運ばれ、これがスリット
（例えば、フルートでは奏者の唇）を出てからエッジに
到達するまでに、ある程度の時間がかかるためである。

【００１２】また、エッジトーン（エルストーン）発生
器１７は、ジェットリード楽器において、ジェットがエ
ッジに衝突する際に発生するエオルストーン、エッジト
ーンに相当するノイズ成分を励振信号に応じて発生し、
これをループ回路に介挿された加算器１８に供給する。
加算器１８は、励振信号にノイズ信号を加え、インター
ラクション部１５へ供給する。

【００１３】次に、ジェットリード楽器のうち、オルガ
ンパイプを例に取り、その発音機構の詳細について、図
３、図４および図５を参照して説明する。ここで、マウ
ス開口上の空気ジェットは、パイプ内部の空気と、パイ
プ外部の空気を分離する一種の薄い隔膜であると仮定す
る。この隔膜は、上下の音圧差ｐj（Ｎ／ｍ2）により揺
動（振動）するものとする。

【００１４】この揺動により、ジェットは、パイプ内外
に交番的に吹き分ける。さらに、スリットSlitを初速Ｕ
0（ｍ／ｓ）で吹き出したジェットが、エッジEdgeに対
して速度Ｕｅ（ｍ／ｓ）で衝突するものとし、スリット
Slit−エッジEdge間ではジェットはその幅および厚みを
変えないものとする。図４（ａ）に示すように、ジェッ
トによってパイプ内に運ばれて来る空気の直流的な体積
流速は、ジェットの幅をｂ（ｍ）、厚みをｈ（ｍ）とす
ると、

【００１５】ｂ（ｈ／２）Ｕｅ（ｍ³／ｓ）である。さらに、この直流的な体積流速にジェットの揺
動ξｅ（ｍ）による体積が交流的に加えられる。この交
流的な体積流速は音響的な駆動源Ｑｅ（ｍ³／ｓ）と呼
ばれる。駆動源Ｑｅは非線形関数Ｆ（ξｅ）を用いて、Ｑｅ＝ｂ・Ｕｅ・Ｆ（ξｅ）と表せる。ここで、Ｑｅはパイプ内部に吹込む体積流速
を正とする。また、ξｅはエッジからジェット中心まで
の距離と、ジェットの中心がパイプ外側にある場合の距
離とを正として示す。ただし、ジェットのエッジEdgeで
の速度Ｕｅはジェットの断面ｂｈに沿って一定であると
する。

【００１６】エッジEdgeにおいて、ジェットによってパ
イプ内部に運ばれて来る体積流速は、ｂ（ｈ／２）Ｕｅ＋Ｑｅであり、一方、パイプ外側へ吹出す体積流速は、ｂ（ｈ／２）Ｕｅ−Ｑｅである。そこで、見掛け上、エッジEdgeにおいてパイプ
外部からパイプ内部へＱｅという交流的な体積が吹込む
と考えてよい。このＱｅにより、パイプ内部の音響的流
速場がドライブされる（図４（ｂ），（ｄ）および
（ｅ）参照）。

【００１７】上記関数Ｆ（ξｅ）は、図５に示すように
非線形関数であり、ξｅがジェットの厚みｈ／２を越え
る点（図４（ｃ）参照）で飽和する。エッジEdgeにおけ
る揺動変移ξｅは、ジェット膜の上下の音圧差ｐ_jに比
例する。一方、ジェットの膜は、マウス上の柔らかいふ
たのように振舞うので、ジェットを構成している流体粒
子は、ジェットの揺動ξｅにより、横（マウス開口を横
切る）方向の速度成分を有する。マウスにおけるこの速
度成分により運ばれる空気の体積速度は揺動体積流速Ｑ
ｍ（ｍ³／ｓ）と呼ばれる。揺動体積流速Ｑｍは、パイ
プより外側に吹出す体積流速を正とする。また、揺動体
積流速Ｑｍはジェットの膜の揺動変位ξｅの時間微分
（揺動速度）をマウスに沿って積分したものである。

【００１８】以上より、音圧差ｐ_jはエッジEdgeにおい
て、音響的駆動源Ｑｅと揺動体積流Ｑｍをもたらす。一
方、パイプ内には、音響的体積流Ｑｐ（ｍ³／ｓ）が存
在する。そこで、図３に示すマウス内部の点における
流速の連続性より、音響的駆動源Ｑｅが音響的体積流Ｑ
ｐと揺動体積流Ｑｍに分岐するものと考えてよい。した
がって、Ｑｐ＝Ｑｅ−Ｑｍとなる。この分岐は、点からパイプ側のインピーダン
スと、マウス側のインピーダンスにより比率が決定す
る。

【００１９】この発振機構をまとめると、まず、音圧差
ｐ_jが存在すると仮定すると、音圧差ｐ_jが揺動変位ξｅ
を生みだし、該揺動変位ξｅが音響的駆動源Ｑｅを生み
だし、そして、音響的駆動源Ｑｅがジェットの膜の揺動
体積流Ｑｍとパイプ内の音響的体積流Ｑｐに分れ、その
中の揺動体積流Ｑｍが、再び、音圧差ｐ_jを生み出す、
という循環的な発振機構、すなわちｐ_j→ξｅ→Ｑｅ→Ｑｍ（Ｑｐ）→ｐ_j が得られる。

【００２０】ここで、図３の各点，，およびの
圧力をそれぞれｐ₁、ｐ₂、ｐ₃およびｐ₄とする。ここ
で、点はマウス内の点であり、点およびは、それ
ぞれ、ジェット薄膜直下および直上の点であり、点は
パイプから十分遠方の点であり、ｐ₄≒０と表せる。ま
た、ジェット上下の音圧差ｐ_jは、ｐ_j＝ｐ₂−ｐ₃ と定義される。この４つの圧力より、次のインピーダン
スを定義する。

【００２１】ジェットの揺動インピーダンスＺj：Ｚj＝（ｐ₂−ｐ₃）／Ｑｍ＝ｐj／Ｑｍ音響的マウスインピーダンスＺｍ：Ｚｍ＝（ｐ₁−ｐ₂）／Ｑｍマウスの放射インピーダンスＺｒ：Ｚｒ＝（ｐ₃−ｐ₄）／（Ｑｍ−Ｑｅ）＝−ｐ₃／Ｑｐパイプの入力インピーダンスＺｐ：Ｚｐ＝（ｐ₁−ｐ₄）／Ｑｐ＝ｐ₁／ＱｐＺjは、Ｚj＝ｐj／Ｑｍ＝（ｂＵｅ・Ｗ（θｅ）／ρｈω²）
^−１と表される。

【００２２】また、音響的マウスインピーダンスＺｍは
短い開管のインピーダンスであり、Ｚｍ＝ｊ（ρ・ｌｍ／Ｓeff）ω のような空気体積によるイナータンスとなる。ここで、
ｌm（ｍ）はマウスの実効的長さ、Ｓeff（ｍ²）は実効
的断面積である。マウスの放射インピーダンスＺｒは、
マウスからの放射をバッフルなしの半径ａeff（ｍ）の
ピストンからの放射に等しいとみなすことにより、Ｚｒ＝（ρ／４ｃ）・ω²＋ｊ（Ｅ・ρ／ａeff）・ω となる。Ｅは放射による端補正で、ほぼ０．７であり、
また、ｃ（ｍ²／ｓ）は音速である。

【００２３】パイプの入力インピーダンスＺｐは長さｌ
（ｍ）の開管のインピーダンスであり、Ｚp＝Ｚc［(1+Ｓv・exp(-j2ωｌ))/(1-Ｓv・exp(-j2ω
ｌ))］のように表される。Ｓvは開放端での反射係数であり、
Ｚｃは特性インピーダンスＺｃ＝ρ・ｃ／Ｓである。

【００２４】次に、上述した発音機構に基づいて構成し
たジェットリード楽器のアルゴリズムについて、図６に
示すブロック図を参照して説明する。ここで、図２に示
す非線形部１４は、ハイパスフィルタ２０、図７に示す
形状のデータを有する非線形テーブル２１、およびジェ
ットがスリットからエッジに到達するまでの時間に対応
する遅延時間を有するフィードフォワードコムフィルタ
２２で構成されている。上記フィードフォワードコムフ
ィルタ２２は、遅延回路２２ａ、乗算器２２ｂ，２２ｃ
および加算器２２ｄから構成されており、入力信号を遅
延回路２２ａによって遅延し、この遅延した入力信号に
上記入力信号を加算することによって、所定の遅延時間
を得ている。

【００２５】ブロックＡは、管体の長さを表す遅延素子
２３，２３、管体における減衰特性を近似するローパス
フィルタ２４、管体開放端での音圧の反射をシミュレー
トする乗算器２５および特性インピーダンスＺｃを励振
信号に乗算する乗算器２６からなる。また、図２に示す
エッジトーン（またはエオルストーン）発生器１７は、
ノイズ発振器２７、ローパスフィルタ２８、バンドパス
フィルタ２９、振幅を決定する乗算器ＮＧＡＭＰ３０、
ジェット中心面とエッジの距離ξｅによって参照される
図８に示すような非線形テーブル３１および該非線形テ
ーブル３１の値を乗算する乗算器３２から構成されてい
る。

【００２６】ブロックＢは、図２に示すインターラクシ
ョン部１５に相当し、加算器３５，３６、ハイパスフィ
ルタ３７、ローパスフィルタ３８、乗算器３９およびジ
ャンクション４０から構成されている。図６ではディレ
イフリーループが存在し、このままでも実現できるが、
ディレイフリーループを除去し、実際的でより詳細なア
ルゴリズムを得るために図９に示すように構成する。

【００２７】ここで、図９に示す系がもつパラメータと
しては、以下のものがある。［線形部］ＬＰＦＰＰ……パイプ内の減衰係数を示すローパスフィ
ルタ係数Ｎ ……………パイプの長さを示す遅延量［非線形部］ＨＰＦＺＪ……ハイパスフィルタ係数 τ ……………ジェットがスリット−エッジ間を進むの
に要する時間を示す遅延量ＦＦＣＥ０，ＦＦＣＥＮ……フィードフォワードコムフ
ィルタ係数ＮＬ＿Ｇ………非線形テーブル１（ＮＬ１）を読み出す
アドレス範囲を制限する乗算係数ＯＦＦＳＥＴ……非線形テーブルを読み出すアドレスの
オフセットＺＺ………………非線形テーブルの出力の大きさを制御
する乗算係数

【００２８】［線形部−非線形部相互作用ブロック］ＨＰＦＸＶ……ハイパスフィルタ係数ＬＰＦＸＶ……ローパスフィルタ係数ＬＰＦＷＹ……ローパスフィルタ係数ＡＰＦＷＶ……オールパスフィルタ係数

【００２９】［エッジトーン、エオルストーン発生器］ＬＰＦＮＧ……ローパスフィルタ係数ＢＰＦＦＱ……バンドパスフィルタの中心周波数ＢＰＦＱＱ……バンドパスフィルタのＱ値ＮＧＡＭＰ……エッジトーン、エオルストーンの出力振
幅を制御する乗算係数ここで、ＯＦＦＳＥＴは、ジェッ
ト中心面とエッジとの距離（傾き）を表し、また、ＺＺ
はジェットの厚み、もしくは強度を表している。

【００３０】上述した図９に示す系は、ＤＳＰ（デジタ
ル・シグナル・プロセッサ）にインプリメントされる。
次に、上述した系を従来のシンセサイザ鍵盤で演奏する
ことを考える。図１０は、このための制御系の構成を示
すブロック図である。操作子としては、ノートオン、ノ
ートオフ、イニシャルタッチ、アフタータッチを出力す
る鍵盤と、ピッチベンドホイール、モジュレーションホ
イール、フットコントローラの４つがある。この４つの
操作子によって、以下のものが変化する。

【００３１】鍵盤キーコード……音程および音色（キースケーリングによ
る）イニシャルタッチ……音量、音質（ジェットの厚みを変
える）アフタータッチ……音量、音質（ジェットの厚みを変え
る）ビブラートの深さ（ジェットのスピードを変える）トレモロの深さ（ジェットの厚みを変える）モジュレーションホール……音質（ジェットのエッジに
対する傾きを変える）ピッチベンドホール……音程、音質（ジェットのスピー
ドを変える）フットコントローラ……エッジトーン、エオルストーン
の音量（可変抵抗、０〜１２７；ＭＩＤＩ制御）

【００３２】図において、制御部４０は、操作子からの
各種データ、すなわち、ノートオンオフＮＯＮ，ＮＯＦ
Ｆ、イニシャルタッチＩＮＴＴ、アフタータッチＡＦ
Ｔ、モジュレーションホイールＭＯＤ．Ｈ、ピッチベン
ドホイールＰＢＥＮＤおよびフットコントローラＦＣを
処理し、ジェットを記述する３つのパラメータである、
ジェットの厚みＪＷＰ、ジェットの速度ＪＳＰ、ジェッ
トの傾きＪＡＰおよびノイズをコントロールするパラメ
ータＮＣＰに変換し、これらを制御部４１へ供給する。
制御部４１では、予め各キーコードＫＣ毎に、スケーリ
ングされメモリに蓄えられているアルゴリズムの各パラ
メータに従って、キーコードＫＣに対応するパラメータ
セットを選択し、これを制御部４０からの情報とによ
り、リアルタイムでアルゴリズムパラメータの現在値を
計算し、ＤＳＰにインプリメントされたアルゴリズム
（図９に示す音源）４２に転送する。

【００３３】次に、制御部４０における構成および動作
について説明する。まず、ジェットの厚み制御を行なう
場合の制御部４０の構成を図１１、図１２および図１３
に示す。［ジェットの厚み制御］図１１において、ノイズ発生器
４３はノイズ信号を発生し、これをローパスフィルタ４
４へ供給する。ローパスフィルタ４４には、カットオフ
周波数を決定するパラメータＷＤＨＮＬＣが供給されて
おり、該ローパスフィルタ４４は、上記パラメータＷＤ
ＨＮＬＣに従って上記ノイズ信号をフィルタ処理した
後、乗算器Ｍ１へ供給する。また、ノイズエンベロープ
発生器４５は上記ノイズ信号のエンベロープを決定する
ために、ノートオン信号ＮＯＴＥＯＮ、イニシャルタ
ッチ信号ＩＮＴＴ、アタックレベルＷＤＨＮＡＳ、ディ
ケイレートＷＤＨＮＤＲおよびサスティンレベルＷＤＨ
ＮＳＬに基づいてエンベロープ信号を生成し、これを上
記乗算器Ｍ１へ供給する。乗算器Ｍ１では、上記ノイズ
信号に、エンベロープ信号を乗算した後、これを乗算器
Ｍ２へ供給する。

【００３４】また、低周波発振器４６は、発振周波数を
決定するスピードＷＤＨＬＳＤに従って所定の周波数の
信号を発生し、これを乗算器Ｍ３およびＭ４へ供給す
る。乗算器Ｍ３には、アフタータッチＡＦＴを１／１２
７倍した値が、乗算器Ｍ５から供給されており、上記所
定の周波数の信号に上記値を乗算し、これを乗算器Ｍ６
へ供給する。また、上記乗算器Ｍ５の出力は乗算器Ｍ７
へも供給されている。乗算器Ｍ６では、入力信号にトレ
モロコントロールデュプスＷＤＨＴＲＭを乗算し、これ
を加算器Ａ１へ供給する。次に、低周波エンベロープ発
生器４７は、ノートオン信号ＮＯＴＥＯＮ、イニシャ
ルタッチＩＮＴＴ信号、アタックレベルＷＤＨＬＡＳ、
ディケイレートＷＤＨＬＤＲおよびサスティンレベルＷ
ＤＨＬＳＬに基づいてエンベロープ信号を生成し、これ
を乗算器Ｍ４へ供給する。乗算器Ｍ４では、上記低周波
発振器４６が出力する所定の周波数の信号に上記エンベ
ロープ信号を乗算し、これを乗算器Ｍ８へ供給する。

【００３５】次に、ジェット幅エンベロープ発生器４８
は、ノートオン信号ＮＯＴＥＯＮ、ノートオフ信号Ｎ
ＯＴＥＯＦＦ、イニシャルタッチＩＮＴＴ、アタック
レートＷＤＨＥＡＲ、ディケイレートＷＤＨＥＤＲ、サ
スティンレベルＷＤＨＥＳＬおよびリリースレートＷＤ
ＨＥＲＲに従ってジェットの幅を制御するエンベロープ
信号を生成し、これを乗算器Ｍ２、Ｍ８および加算器Ａ
１へ供給する。上述した乗算器Ｍ２では、ノイズ信号に
上記エンベロープを乗算し、これを乗算器Ｍ９へ供給す
る。乗算器Ｍ９は、さらに、上記入力信号にノイズデュ
プスＷＤＨＮＤＰを乗算し、これを加算器Ａ１へ供給す
る。

【００３６】また、乗算器Ｍ８では、エンベロープが付
与された低周波信号にエンベロープ信号を乗算し、これ
を乗算器Ｍ１０へ供給する。乗算器Ｍ１０では、さら
に、上記信号にＬＦＯデュプスＷＤＨＬＤＰを乗算し、
これを加算器Ａ１へ供給する。加算器Ａ１は、上述した
乗算器Ｍ６、Ｍ７、Ｍ９およびＭ１０の出力信号を加算
し、これをジェットの厚みＪＷＰとして図１０に示す制
御部４１へ供給する。なお、上述した各パラメータは図
１２および図１３に示している。

【００３７】上述した図１１に示す構成によれば、ジェ
ットの厚みは、ノートオン／オフ時にジェットの厚みの
時間変化を作り出すジェットエンペロープ発生器（ＪＥ
ＴＷＩＤＴＨＥＮＶＥＬＯＰＥ）４８、ノートオン／
オフのトランジェント状態および定常時でのジェットの
厚みの不安定さを出すための低周波発振器４６およびノ
イズ発振器４３により制御される。また、アフタータッ
チＡＦＴにより音量、音質を変化させるときは、ジェッ
トの厚みを直接増減する。アフタータッチＡＦＴにより
トレモロの深さを制御する場合には、ＬＦＯ４６により
ジェットの厚みを増減する。

【００３８】次に、ジェットの速度制御を行なう場合の
制御部４０の構成を図１４、図１５、図１６および図１
７に示す。なお、前述した図１１に示す同一の構成要件
または同一の機能を有するものには同一の符号を付けて
説明を省略する。［ジェットの速度制御］ローパスフィルタ４４には、カ
ットオフ周波数を決定するためのパラメータとしてカッ
トオフ周波数ＳＰＤＮＬＣが供給されている。ローパス
フィルタ４４の出力は乗算器Ｍ１５へ供給されている。
また、ノイズエンベロープ発生器４５には、ノートオン
信号ＮＯＴＥＯＮ、イニシャルタッチＩＮＴＴ、アタ
ックレベルＳＰＤＮＡＳ、ディケイレートＳＰＤＮＤＲ
およびサスティンレベルＳＰＤＮＳＬが供給されてお
り、これらに基づいたエンベロープ信号を生成し、上記
乗算器Ｍ１５へ供給する。乗算器Ｍ１５では、ローパス
フィルタ４４の出力信号に上記エンベロープ信号を乗算
し、これを乗算器Ｍ１６へ供給する。乗算器Ｍ１６で
は、上記乗算器Ｍ１５の出力信号にノイズデプスＳＰＤ
ＮＤＰを乗算し、これを加算器Ａ１に供給する。

【００３９】低周波発振器４６は、速度制御におけるス
ピードＳＰＤＬＳＤに基づいて所定の周波数の信号を生
成し、これを、乗算器Ｍ１７およびＭ１８へ供給する。
乗算器Ｍ１７は、上記所定の周波数の信号にビブラート
デプスＶＩＲＤＰＴを乗算し、これを乗算器Ｍ１９へ供
給する。該乗算器Ｍ１９には、乗算器Ｍ２０を介して１
／１２７倍されたアフタータッチＡＦＴが供給されてい
る。乗算器Ｍ１９は、上記アフタータッチＡＦＴを乗算
し、これを加算器Ａ１へ供給する。また、低周波エンベ
ロープ発生器４７は、ノートオン信号ＮＯＴＥＯＮ、
イニシャルタッチＩＮＴＴ、アタックレベルＳＰＤＬＡ
Ｓ、ディケイレートＳＰＤＬＤＲ、サスティンレベルＳ
ＰＤＬＳＬに従って、エンベロープ信号を生成し、これ
を乗算器Ｍ１８へ供給する。乗算器Ｍ１８は、上記所定
の周波数の信号に上記エンベロープ信号を乗算し、これ
を乗算器Ｍ２１へ供給する。乗算器Ｍ２１は、上記エン
ベロープが付与された信号にデプスＳＰＤＬＤＰを乗算
し、これを加算器Ａ１へ供給する。

【００４０】次に、ジェット速度エンベロープ発生器４
９は、ノートオン信号ＮＯＴＥＯＮ、ノートオフ信号
ＮＯＴＥＯＦＦ、イニシャルタッチＩＮＴＴ、ディケ
イレートＳＰＤＥＤＲ、サスティンレベルＳＰＤＥＳＬ
およびリリースレートＳＰＤＥＲＲに従って、エンベロ
ープ信号を生成し、これを乗算器Ｍ２２へ供給する。ま
た、ピッチベンドＰＢＥＮＤがベンドテーブル５０を介
して上記乗算器Ｍ２２へ供給されている。ベンドテーブ
ル５０には、図１７に示すように、ピッチベンドＰＢＥ
ＮＤに対応させた０．５〜２．０までのデータが記憶さ
れており、入力されたピッチベンドＰＢＥＮＤに対応し
たデータを出力するようになっている。上記乗算器Ｍ２
２は、上記エンベロープ信号にピッチベンドＰＢＥＮＤ
に応じたデータを乗算し、これを加算器Ａ１へ供給す
る。加算器Ａ１は、上述した乗算器Ｍ１６、Ｍ１９、Ｍ
２１およびＭ２２の出力信号を加算し、これをジェット
の速度ＪＳＰとして図１０に示す制御部４１へ供給す
る。なお、上述した各パラメータの詳細は図１５および
図１６に示している。

【００４１】上述した図１１に示す構成によれば、ジェ
ットの速度制御は、ジェットの速度をジェットのスリッ
トからエッジに到達するまでの時間（ジェット速度の逆
数）で表している。この制御は、ノートオン時、ジェッ
トの走行時間が無限大からある一定値に近づき、ノート
オフ時に、このある一定値から無限大へと時間変化させ
るためのエンベロープとノートオン時のトランジェント
状態および定常時でのジェット走行時間の不安定さを作
り出すための低周波発振器４６およびノイズ発振器４３
により行なわれる。また、ピッチベンドにより音程、音
質を変化させるために、ピッチベンドＰＢＥＮＤの値か
らテーブルを参照し、ジェットの走行時間を制御する。
また、アフタータッチＡＦＴによりビブラートの深さを
制御する場合には、低周波発振器４６によりジェットの
走行時間を増減する。

【００４２】次に、ジェットの傾き制御を行なう場合の
制御部４０の構成を図１８、図１９および図２０に示
す。なお、前述した図１１、図１４に示す同一の構成要
件または同一の機能を有するものには同一の符号を付け
て説明を省略する。［ジェットの傾き制御］ローパスフィルタ４４には、カ
ットオフ周波数を決定するためのパラメータとしてカッ
トオフ周波数ＡＮＧＮＬＣが供給されている。ローパス
フィルタ４４の出力は乗算器Ｍ２５へ供給されている。
また、ノイズエンベロープ発生器４５には、ノートオン
信号ＮＯＴＥＯＮ、イニシャルタッチＩＮＴＴ、アタ
ックレベルＡＮＧＮＡＳ、ディケイレートＡＮＧＮＤＲ
およびサスティンレベルＡＮＧＮＳＬが供給されてお
り、これらに基づいたエンベロープ信号を生成し、上記
乗算器Ｍ２５へ供給する。乗算器Ｍ２５では、ローパス
フィルタ４４の出力信号に上記エンベロープ信号を乗算
し、これを乗算器Ｍ２６へ供給する。乗算器Ｍ２６で
は、上記乗算器Ｍ２５の出力信号にノイズデプスＡＮＧ
ＮＤＰを乗算し、これを加算器Ａ１に供給する。

【００４３】低周波発振器４６は、傾き制御におけるス
ピードＡＮＧＬＳＤに基づいて所定の周波数の信号を生
成し、これを、乗算器Ｍ２７へ供給する。また、低周波
エンベロープ発生器４７は、ノートオン信号ＮＯＴＥ
ＯＮ、イニシャルタッチＩＮＴＴ、アタックレベルＡＮ
ＧＬＡＳ、ディケイレートＡＮＧＬＤＲ、サスティンレ
ベルＡＮＧＬＳＬに従って、エンベロープ信号を生成
し、これを乗算器Ｍ２７へ供給する。乗算器Ｍ２７は、
上記所定の周波数の信号に上記エンベロープ信号を乗算
し、これを乗算器Ｍ２８へ供給する。乗算器Ｍ２８は、
上記エンベロープが付与された信号にデプスＡＮＧＬＤ
Ｐを乗算し、これを加算器Ａ１へ供給する。

【００４４】次に、ジェット傾きエンベロープ発生器５
１は、ノートオン信号ＮＯＴＥＯＮ、ノートオフ信号
ＮＯＴＥＯＦＦ、イニシャルタッチＩＮＴＴ、アタッ
クレベルＡＮＧＥＡＳ、ディケイレートＡＮＧＥＤＲ、
サスティンレベルＡＮＧＥＳＬおよびリリースレートＡ
ＮＧＥＲＲに従って、エンベロープ信号を生成し、これ
を加算器Ａ１へ供給する。

【００４５】また、モジュレーションホイールＭＯＤＨ
が乗算器Ｍ２９を介して１／１２７倍された後、乗算器
Ｍ３０へ供給される。乗算器Ｍ３０は、上記モジュレー
ションホイールＭＯＤＨにモードレンジＷＨＬＬＮＧを
乗算し、これを加算器Ａ１へ供給する。加算器Ａ１は、
上述した乗算器Ｍ２６、Ｍ２８およびＭ３０の出力信号
を加算し、これをジェットの傾きＪＡＰとして図１０に
示す制御部４１へ供給する。なお、上述した各パラメー
タの詳細は図１９および図２０に示している。

【００４６】上述した図１１に示す構成によれば、ジェ
ットの傾き制御は、ジェット中心面からエッジまでの距
離をノートオン／オフ時の時間変化をコントロールする
ためのエンベロープと、ノートオン時のトランジェント
時および定常時における傾きの不安定さを作り出すため
のＬＦＯ４６およびノイズ発振器４３により行なわれ
る。また、モジュレーションホイールの値ＭＯＤＨは直
接傾きに反映する。

【００４７】さらに、エッジトーン、エオルストーンの
制御を行なう場合の制御部４０の構成を図２１および図
２２に示す。［エッジトーン、エオルストーンの制御］図において、
ノイズ制御エンベロープ発生器５２は、ノートオンＮＯ
ＴＥＯＮ、イニシャルタッチＩＮＴＴ、アタックレベ
ルＮＩＺＥＡＳ、ディケイレートＮＩＺＥＤＲおよびサ
スティンレベルＮＩＺＥＳＬに従って、図２２に示すエ
ンベロープ信号を生成し、これを乗算器Ｍ３１へ供給す
る。乗算器Ｍ３１は、上記エンベロープ信号にノイズゲ
インＮＣＧＡＩＮを乗算し、これを乗算器Ｍ３２へ供給
する。また、乗算器Ｍ３３には、ＦＣが供給されてお
り、これを１／１２７倍した後、上記乗算器Ｍ３２へ供
給する。乗算器Ｍ３２では、ノイズゲインＮＣＧＡＩＮ
が乗算されたエンベロープ信号に上記ＦＣを乗算し、こ
れをノイズコントロールパラメータＮＣＰとして図１０
に示す制御部４１へ供給する。

【００４８】［制御部４１］次に、制御部４１における
詳細な構成および動作について説明する。図２３は、ジ
ェットの厚みを制御する際の制御部４１の構成を示すブ
ロック図である。この図において、乗算器Ｍ３５は、発
音する音色に応じて与えられたジェットの厚みＺＺと前
述した制御部４０が出力するジェットの厚みＪＷＰとを
乗算して、これをジェットの厚みＺＺ＊として図１０に
示すＤＳＰ４２へ供給する。なお、ＤＳＰ４２には、図
９に示すアルゴリズムがインプリメントされている。ま
た、乗算器Ｍ３６およびＭ３７には、発音する音色に応
じて与えられたハイパスフィルタ係数ＨＰＦＸＶ、ロー
パスフィルタ係数ＬＰＦＸＹ、ローパスフィルタ係数Ｌ
ＰＦＷＶおよびオールパスフィルタ係数ＡＰＦＷＶが供
給されている。乗算器Ｍ３６は、上記ハイパスフィルタ
係数ＨＰＦＸＶ、ローパスフィルタ係数ＬＰＦＸＹ、ロ
ーパスフィルタ係数ＬＰＦＷＶおよびオールパスフィル
タ係数ＡＰＦＷＶの各々に、係数（１−ａ）｛なお、０
≦ａ≦１｝を乗算し、これらを加算器Ａ２へ供給する。
また、乗算器Ｍ３７は、上記係数に係数ａを乗算し、こ
れらを乗算器Ｍ３８へ供給する。乗算器Ｍ３８は、さら
に、前述した制御部４０が出力するジェットの厚みＪＷ
Ｐを乗算し、これらを加算器Ａ２へ供給する。加算器Ａ
２は、上記乗算器Ｍ３６の出力および乗算器Ｍ３８の出
力を加算し、それぞれ、ハイパスフィルタ係数ＨＰＦＸ
Ｖ＊、ローパスフィルタ係数ＬＰＦＸＹ＊、ローパスフ
ィルタ係数ＬＰＦＷＶ＊およびオールパスフィルタ係数
ＡＰＦＷＶ＊として図１０に示すＤＳＰ４２へ供給す
る。

【００４９】次に、図２４は、ジェットの速度を制御す
る際の制御部４１の構成を示すブロック図である。この
図において、乗算器Ｍ３８は、発音する音色に応じて与
えられたジェットがスリット−エッジ間を進むのに要す
る遅延量τＤＬＹと前述した制御部４０が出力するジェ
ットの速度ＪＳＰとを乗算して、これを乗算器Ｍ３９へ
供給する。乗算器Ｍ３９では、上記乗算結果に係数「−
１」を乗算し、これを加算器Ａ３へ供給する。加算器Ａ
３では、さらに、「１」を加えて、これを乗算器Ｍ４０
へ供給する。乗算器Ｍ４０では、パイプの長さを示す遅
延量ＮＤＬＹを乗算した後、これを遅延量τＤＬＹ＊と
して図１０に示すＤＳＰ４２へ供給する。

【００５０】また、乗算器Ｍ４１およびＭ４２には、発
音する音色に応じて与えられたハイパスフィルタ係数Ｈ
ＰＦＺＪ、フィードフォワードコムファイルタ係数ＦＦ
ＣＥ０およびＦＦＣＥＮが供給されている。乗算器Ｍ４
１は、上記ハイパスフィルタ係数ＨＰＦＺＪ、フィード
フォワードコムファイルタ係数ＦＦＣＥ０およびＦＦＣ
ＥＮの各々に、係数（１−ａ）｛なお、０≦ａ≦１｝を
乗算し、これらを加算器Ａ４へ供給する。また、乗算器
Ｍ４２は、上記係数に係数ａを乗算し、これらを乗算器
Ｍ４３へ供給する。乗算器Ｍ４３は、さらに、前述した
制御部４０が出力するジェットの速度ＪＳＰを乗算し、
これらを加算器Ａ４へ供給する。加算器Ａ４は、上記乗
算器Ｍ４１の出力および乗算器Ｍ４３の出力を加算し、
それぞれ、ハイパスフィルタ係数ＨＰＦＺＪ＊、フィー
ドフォワードコムファイルタ係数ＦＦＣＥ０＊およびＦ
ＦＣＥＮ＊として図１０に示すＤＳＰ４２へ供給する。

【００５１】次に、図２５は、ジェットの傾きを制御す
る際の制御部４１の構成を示すブロック図である。この
図において、乗算器Ｍ４４およびＭ４５には、非線形テ
ーブルを読み出すアドレスのオフセットＯＦＦＳＥＴが
供給されている。乗算器Ｍ４４は、上記オフセットＯＦ
ＦＳＥＴに、係数（１−ａ）｛なお、０≦ａ≦１｝を乗
算し、これらを加算器Ａ５へ供給する。また、乗算器Ｍ
４５は、上記オフセットＯＦＦＳＥＴに係数ａを乗算
し、これらを乗算器Ｍ４６へ供給する。乗算器Ｍ４６
は、さらに、前述した制御部４０が出力するジェットの
傾きＪＡＰを乗算し、これらを加算器Ａ５へ供給する。
加算器Ａ５は、上記乗算器Ｍ４４の出力および乗算器Ｍ
４６の出力を加算し、オフセットＯＦＦＳＥＴ＊として
図１０に示すＤＳＰ４２へ供給する。

【００５２】次に、図２６はノイズを制御する際の制御
部４１の構成を示すブロック図である。この図におい
て、乗算器Ｍ４７は、エッジトーンおよびエオルストー
ンの出力振幅を制御する乗算係数と制御部４０が出力す
るジェットの厚みＪＷＰとを乗算して、これを振幅制御
乗数ＮＧＡＭＰ＊として図１０に示すＤＳＰ４２へ供給
する。また、乗算器Ｍ４８およびＭ４９には、ローパス
フィルタ係数ＬＰＦＮＧが供給されている。乗算器Ｍ４
８は、上記ローパスフィルタ係数ＬＰＦＮＧに、係数
（１−ａ）｛なお、０≦ａ≦１｝を乗算し、これらを加
算器Ａ６へ供給する。また、乗算器Ｍ４９は、上記ロー
パスフィルタ係数ＬＰＦＮＧに係数ａを乗算し、これら
を乗算器Ｍ５０へ供給する。乗算器Ｍ５０は、さらに、
前述した制御部４０が出力するノイズ制御パラメータＮ
ＣＰを乗算し、これを加算器Ａ６へ供給する。加算器Ａ
６は、上記乗算器Ｍ４８の出力および乗算器Ｍ５０の出
力を加算し、ローパスフィルタ係数ＬＰＦＮＧ＊として
図１０に示すＤＳＰ４２へ供給する。

【００５３】また、図２７は図９における遅延量ＮをＤ
ＳＰ４２に与えるための演算部を示すブロック図であ
る。図において、キーコード−遅延量変換回路５３は、
供給されたキーコードＫＣを演算または予め用意された
テーブル値に基づいて、遅延量Ｎを読み出し、これを図
１０に示すＤＳＰ４２へ供給する。

【００５４】このように、制御部４１では、受け取った
ジェットに関する３つのパラメータ（厚み、速度、傾
き）とノイズパラメータＮＣＰおよびキーコードＫＣ
（遅延量Ｎ）とからＤＳＰ４２への各パラメータを計算
して供給する。この対応を表１に示す。

【表１】該表１において、キースケーリングする場合には、全パ
ラメータをＤＳＰ４２へ供給する。ジェットの厚みを制
御する場合には、非線形テーブルの出力の大きさを制御
する乗算係数であるジェットの厚みＺＺ，ハイパスフィ
ルタ係数ＨＰＦＸＶ，ローパスフィルタ係数ＬＰＦＸ
Ｖ，ＬＰＦＷＶ，オールパスフィルタ係数ＡＰＦＷＶを
供給し、ジェットの速度を制御する場合には、ハイパス
フィルタ係数ＨＰＦＺＪ，フィードフォワードコムフィ
ルタ係数ＦＦＣＥτ，ＦＦＣＥ０，遅延量τＤＬＹ²を
供給する。また、ジェットの傾きを制御する場合には、
オフセットＯＦＦＳＥＴを供給し、ノイズパラメータＮ
ＣＰを制御する場合には、ローパスフィルタ係数ＬＰＦ
ＮＧおよびエッジトーンおよびエオルストーンの出力振
幅を制御する乗算係数ＮＧＡＭＰを供給する。

【００５５】なお、上述した実施例において、ジェット
リードの非線形関数は、以下のような関数を直接演算し
てもよい。ＮＬ１Ｑｅ＝−Ｇａ・ｔａｎｈ（Ｇb・ξe）ここで、Ｇa、Ｇbは所定の定数である。ＮＬ２Ｎac＝Ｇc／（｜ξe｜）^1/2 ここで、ξe≠０であり、Ｇcは所定の定数である。

【００５６】また、線形部のモデルは直管のみでなく、
トーンホール付きの管をモデル化し、ピッチの制御を行
なってもよい。この場合、管体線形部は、図２８に示す
構成となる。この図において、シフトレジスタＳＲ１，
ＳＲ２，．．．，ＳＲ６は、遅延素子を構成し、加算器
Ａ１０はトーンホールにおけるジャンクションを実現す
る。また、非線形部の出力がフルート吹口を考慮して、
管体をプラグ側に分岐して入力されるように構成しても
よい。この場合、図６のブロックＢに示す管体線形部は
図２９に示す構成となる。この図において、シフトレジ
スタＳＲ７，ＳＲ８，．．．，ＳＲ１２および加算器Ａ
１１は、各々、上記図２８と同様に、フルート吹口にお
ける遅延素子を構成するとともにジャンクションを実現
する。

【００５７】

【発明の効果】以上、説明したように、請求項１および
２記載の発明によれば、入力される信号に対して発生し
ようとする楽音の周波数に対応する遅延を与えて出力す
る線形部と、所定の非線形関数に従って、入力される信
号を変換して出力する非線形部とを備え、前記線形部お
よび非線形部を接続することによりループを形成し、該
ループに所定の駆動信号を与え、該駆動信号がループを
巡回した信号を楽音信号として取り出すようにした電子
楽器において、前記非線形部に遅延手段を挿入し、制御
手段がこの遅延手段の遅延時間を演奏情報に応じて制御
するため、ジェットリード楽器特有の楽音を発生するこ
とができるという利点が得られる。また、ジェットがス
リット−エッジ間を進むのに要する時間がジェット速度
に応じて異なるという現象を忠実に模倣できるため、ジ
ェットリード楽器を忠実に模倣できるという利点もあ
る。また、請求項２記載の発明によれば、請求項１記載
の発明において、ノイズ発生手段を備え、該ノイズ発生
手段が発生するノイズ信号を前記非線形部に供給するよ
うにしたため、ジェットリード楽器特有の楽音を発生す
ることができるという利点が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例のジェットリード楽器の構
成を示すブロック図である。

【図２】同実施例の楽音合成回路１１の構成を示すブ
ロック図である。

【図３】ジェットリード楽器の一例としてのオルガン
パイプの発音機構を説明するための管体断面図である。

【図４】（ａ）、（ｂ）、（ｃ）はジェットによって
パイプ内に運ばれて来る空気の直流的な体積流速の機構
を説明するための概念図であり、（ｄ）および（ｅ）は
パイプのエッジに生じる体積流速の機構を説明するため
の概念図である。

【図５】図４（ａ）〜（ｅ）における体積流速の駆動
源Ｑｅを表す関数Ｆ（ξｅ）を説明するための図であ
る。

【図６】ジェットリード楽器のアルゴリズムを示すブ
ロック図である。

【図７】図２に示す非線形部１４を構成する非線形テ
ーブル２１のデータを示す図である。

【図８】図２に示す非線形部１４を構成する非線形テ
ーブル３１のデータを示す図である。

【図９】図６に示すアルゴリズムをより実際的で詳細
なアルゴリズムにした場合の構成を示すブロック図であ
る。

【図１０】図６に示す系を従来のシンセサイザ鍵盤で
演奏することを考えた場合の制御系の構成を示すブロッ
ク図である。

【図１１】図１０に示す制御部４０のジェットの厚み
制御を行なう場合の構成を示すブロック図である。

【図１２】図１１に示す構成によって得られるジェッ
ト厚みエンベロープ信号を示す波形図である。

【図１３】図１１に示す構成によって得られるノイズ
エンベロープ信号を示す波形図である。

【図１４】図１０に示す制御部４０のジェットの速度
制御を行なう場合の構成を示すブロック図である。

【図１５】図１４に示す構成によて得られるジェット
速度エンベロープ信号の波形図である。

【図１６】図１４に示す構成によって得られるノイズ
エンベロープ信号を示す波形図である。

【図１７】図１４に示すベンドテーブルの構成を示す
概念図である。

【図１８】図１０に示す制御部４０のジェットの傾き
制御を行なう場合の構成を示すブロック図である。

【図１９】図１７に示す構成によて得られるジェット
傾きエンベロープ信号の波形図である。

【図２０】図１７に示す構成によって得られるノイズ
エンベロープ信号を示す波形図である。

【図２１】エッジトーン、エオルストーンの制御を行
なう場合の制御部４０の構成を示すブロック図である。

【図２２】図２１に示す構成によって得られるノイズ
制御エンベロープ信号の波形図である。

【図２３】ジェットの厚みを制御する際の制御部４１
の構成を示すブロック図である。

【図２４】ジェットの速度を制御する際の制御部４１
の構成を示すブロック図である。

【図２５】ジェットの傾きを制御する際の制御部４１
の構成を示すブロック図である。

【図２６】ノイズを制御する際の制御部４１の構成を
示すブロック図である。

【図２７】図９における遅延量ＮをＤＳＰ４２に与え
るための演算部を示すブロック図である。

【図２８】線形部がトーンホール付きの管である場合
における、管体線形部の構成を示すブロック図である。

【図２９】非線形部の出力がフルート吹口の場合にお
ける、図６のブロックＢに示す管体線形部の構成を示す
ブロック図である。

【符号の説明】

１３……線形部、１４……非線形部、１５……インター
ラクション部、１６……遅延回路（遅延手段）、１７…
…エッジトーン（エオルストーン）発生器（ノイズ発生
手段）。

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】入力される信号に対して発生しようとす
る楽音の周波数に対応する遅延を与えて出力する線形部
と、所定の非線形関数に従って、入力される信号を変換して
出力する非線形部とを備え、前記線形部および非線形部
を接続することによりループを形成し、該ループに所定
の駆動信号を与え、該駆動信号がループを巡回した信号
を楽音信号として取り出すようにした電子楽器におい
て、前記非線形部に挿入された遅延手段と、前記遅延手段の遅延時間を演奏情報に応じて制御する制
御手段とを具備することを特徴とする電子楽器。
【請求項２】ノイズ発生手段を備え、該ノイズ発生手
段が発生するノイズ信号を前記非線形部に供給すること
を特徴とする請求項１に記載の電子楽器。